KR20170140356A - 콤바인드 사이클 플랜트, 그 제어 장치 및 기동 방법 - Google Patents

콤바인드 사이클 플랜트, 그 제어 장치 및 기동 방법 Download PDF

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KR20170140356A
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파블로 라티아
다니엘 칼로스 모라
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미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤
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Abstract

콤바인드 사이클 플랜트, 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법에 있어서, 압축기(21)와 연소기(22)와 터빈(23)을 갖는 가스 터빈(11)과, 가스 터빈(11)으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성하는 배열 회수 보일러(12)와, 배열 회수 보일러(12)에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 증기 터빈(13)과, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 제어 장치(50)를 마련함으로써, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간의 단축을 가능하게 한다.

Description

콤바인드 사이클 플랜트, 그 제어 장치 및 기동 방법
본 발명은 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트, 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치, 이 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법에 관한 것이다.
콤바인드 사이클 발전은, 먼저, 천연 가스 등을 연료로 하여 가스 터빈을 구동하여 첫 번째 발전을 행하고, 다음으로, 배열 회수 보일러가 가스 터빈의 배기 가스를 회수하여 증기를 생성하며, 이 증기에 의하여 증기 터빈을 구동하여 두 번째 발전을 행하는 것이고, 콤바인드 사이클 플랜트는, 이 콤바인드 사이클 발전을 실행하기 위한 발전 플랜트이다.
콤바인드 사이클 플랜트에서는, 기동 시, 증기 터빈의 메탈 온도에 따라 가스 터빈의 대기(待機) 부하가 설정되어 있다. 예를 들면, 증기 터빈의 메탈 온도가 200℃ 이하이면, 콜드 기동이 되어, 가스 터빈의 대기 부하를 10%로 설정하여 기동한다. 한편, 증기 터빈의 메탈 온도가 400℃ 이상이면, 핫 기동이 되어, 가스 터빈의 대기 부하를 30%로 설정하여 기동한다. 또, 증기 터빈의 메탈 온도가 200℃~400℃의 범위이면, 가스 터빈의 대기 부하를 20%로 설정하여 기동한다. 그리고, 가스 터빈을 기동하여, 설정된 대기 부하로 유지한 후, 배기 가스에 의하여 생성된 증기가 소정의 온도 및 압력에 도달하면, 증기 터빈에 증기를 공급함과 함께, 가스 터빈의 부하를 상승시킨다. 보다 구체적으로는, 배열 회수 보일러의 출구측의 증기의 온도 및 압력으로부터 도출되는 증기 터빈 입구의 증기 온도와 증기 터빈의 메탈 온도의 미스매치가 작아지고, 또한 과열도가 충분히 확보되어 있는 조건에 도달하면 증기 터빈으로의 증기의 공급을 개시한다.
또한, 이와 같은 콤바인드 사이클 플랜트로서는, 예를 들면 하기 특허문헌에 기재된 것이 있다.
(선행기술문헌)
(특허문헌)
특허문헌 1: 일본 공개특허공보 평08-260911호
특허문헌 2: 일본 공개특허공보 2005-106738호
그런데, 정지되어 있는 콤바인드 사이클 플랜트를 조기에 기동하여, 전력을 공급하고자 하는 요망이 있다. 여기에서, 가스 터빈 단독으로는, 비교적 높은 부하 상승률로 부하를 상승시킬 수 있지만, 증기 터빈은, 열응력의 제한으로부터, 가스 터빈에 비하여 낮은 부하 상승률로 부하를 상승시킬 필요가 있다. 즉, 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서, 가스 터빈의 대기 부하까지는 비교적 재빠르게 부하를 상승시킬 수 있지만, 증기 터빈으로의 증기의 공급을 개시한 후에는, 가스 터빈과 증기 터빈은 모두 느린 속도로 부하를 상승시킬 필요가 있어, 가스 터빈 단독 시와 비교하여, 부하 상승에 시간이 걸린다. 따라서, 가스 터빈의 대기 부하가 작을수록, 가스 터빈과 증기 터빈을 동시에 부하 상승시키는 부하대(負荷帶)가 증가하여, 콤바인드 플랜트 전체의 부하 상승 시간이 보다 길어지게 된다.
한편, 상술한 종래의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 기동 시, 각 기동 모드에 있어서, 증기 터빈의 메탈 온도 범위에 대한 가스 터빈의 대기 부하가 고정되어 있다. 이로 인하여, 증기 터빈의 메탈 온도 범위를 경계로 하여, 가스 터빈의 대기 부하가 변화한다. 예를 들면, 증기 터빈의 메탈 온도가 195℃일 때는 콜드 기동이 되어, 가스 터빈의 대기 부하가 10%로 설정되고, 증기 터빈의 메탈 온도가 205℃일 때는 웜 기동이 되어, 가스 터빈의 대기 부하가 20%로 설정된다. 이때, 증기 터빈의 메탈 온도의 차가 10℃로 미소(微小)임에도 불구하고, 증기 터빈의 메탈 온도가 195℃이면, 가스 터빈의 대기 부하가 10%로 설정된다. 따라서, 약간의 증기 터빈의 메탈 온도의 차로, 가스 터빈의 대기 부하가 크게 변화하여, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간이 길어진다는 문제가 있다.
또, 상술한 종래의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 기동 시, 각 기동 모드에 있어서, 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 고정되어 있다. 이로 인하여, 증기 터빈의 메탈 온도 범위를 경계로 하여, 증기 터빈의 상승 부하 레이트가 변화한다. 예를 들면, 증기 터빈의 메탈 온도가 195℃일 때는 콜드 기동이 되어, 상승 부하 레이트는 상대적으로 낮게 설정되고, 증기 터빈의 메탈 온도가 205℃일 때는 웜 기동이 되어, 상승 부하 레이트는 상대적으로 높게 설정된다. 이때, 증기 터빈의 메탈 온도의 차가 10℃로 미소임에도 불구하고, 증기 터빈의 메탈 온도가 195℃이면, 증기 터빈의 상승 부하 레이트가 낮은 측에 설정된다. 따라서, 약간의 증기 터빈의 메탈 온도의 차로, 증기 터빈의 상승 부하 레이트가 크게 변화하여, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간이 길어져 시간을 필요로 한다는 문제가 있다.
본 발명은 상술한 과제를 해결하는 것이며, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간의 단축을 가능하게 하는 콤바인드 사이클 플랜트, 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트는, 압축기와 연소기와 터빈을 갖는 가스 터빈과, 상기 가스 터빈으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성하는 배열 회수 보일러와, 상기 배열 회수 보일러에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 증기 터빈과, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 가스 터빈의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 제어 장치를 구비하는 것을 특징으로 하는 것이다.
따라서, 가스 터빈의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 가스 터빈이 적정 부하에 의하여 운전됨으로써, 가스 터빈과 증기 터빈을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 가능한 한 감소시킬 수 있어, 콤바인드 사이클 플랜트 전체의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도의 함수이며, 상기 메탈 온도의 상승에 따라 증가하는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 대기 부하가 메탈 온도의 상승에 따라 증가하는 함수이기 때문에, 증기 터빈의 온도가 높을수록 가스 터빈의 대기 부하가 높아져, 가스 터빈을 적정 부하로 기동하여 가스 터빈과 증기 터빈을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 감소시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도에 대한 저온 영역과 고온 영역을 포함하는 함수이며, 상기 저온 영역 및 상기 고온 영역에 있어서의 상기 메탈 온도에 대한 상기 대기 부하의 변화율을 다르게 하고 있는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 저온 영역에 있어서의 대기 부하의 변화율과 고온 영역에 있어서의 대기 부하의 변화율이 상이하게 되어, 플랜트 성능에 따른 설계를 가능하게 할 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 고온 영역에 있어서의 상기 대기 부하의 변화율은, 상기 저온 영역에 있어서의 상기 대기 부하의 변화율보다 크게 설정되는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 고온 영역에 있어서의 대기 부하의 변화율이 저온 영역에 있어서의 대기 부하의 변화율보다 크기 때문에, 고온 영역에서는, 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 대하여 대기 부하를 크게 변경하게 되어, 가스 터빈과 증기 터빈을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 보다 감소시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 메탈 온도가 하한 온도 이하의 영역에서 대기 부하를 일정값으로 설정함으로써, 가스 터빈의 기동 제어를 간소화할 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 상한 온도 이상의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 메탈 온도가 상한 온도 이상의 영역에서 대기 부하를 일정값으로 설정함으로써, 가스 터빈에 있어서의 열응력의 발생을 억제할 수 있다.
또, 본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트는, 압축기와 연소기와 터빈을 갖는 가스 터빈과, 상기 가스 터빈으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성하는 배열 회수 보일러와, 상기 배열 회수 보일러에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 증기 터빈과, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하는 제어 장치를 구비하는 것을 특징으로 하는 것이다.
따라서, 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가, 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 증기 터빈에 의한 발전을 개시한 후, 이 증기 터빈이 조기에 발전량을 증가시킬 수 있어, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도의 함수이며, 상기 메탈 온도의 상승에 따라 증가하는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 상승 부하 레이트가 메탈 온도의 상승에 따라 증가하는 함수이기 때문에, 증기 터빈의 온도가 높을수록 증기 터빈의 상승 부하 레이트가 높아져, 증기 터빈에 의한 발전량을 조기에 증가시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도에 대한 저온 영역과 고온 영역을 포함하는 함수이며, 상기 저온 영역 및 상기 고온 영역에 있어서의 상기 메탈 온도에 대한 상기 상승 부하 레이트의 변화율을 다르게 하고 있는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 저온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율과 고온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율이 상이하게 되어, 플랜트 성능에 따른 설계를 가능하게 할 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 고온 영역에 있어서의 상기 상승 부하 레이트의 변화율은, 상기 저온 영역에 있어서의 상기 상승 부하 레이트의 변화율보다 크게 설정되는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 고온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율이 저온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율보다 크기 때문에, 고온 영역에서는, 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 대하여 상승 부하 레이트를 크게 변경하게 되어, 증기 터빈에 의하여 조기에 발전량을 증가시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 메탈 온도가 하한 온도 이하의 영역에서 상승 부하 레이트를 일정값으로 설정함으로써, 콤바인드 사이클 플랜트의 운전 제어를 간소화할 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 상한 온도 이상의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하고 있다.
따라서, 메탈 온도가 상한 온도 이상의 영역에서 상승 부하 레이트를 일정값으로 설정함으로써, 증기 온도와 메탈 온도의 온도 차에 의한 증기 터빈에 있어서의 열응력의 발생을 억제할 수 있다.
또, 본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치는, 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 가스 터빈의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 것이다.
따라서, 가스 터빈의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치는, 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 것이다.
따라서, 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가, 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
또, 본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법은, 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서, 기동 시, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 가스 터빈의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 것이다.
따라서, 가스 터빈의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 가스 터빈이 적정 부하에 의하여 운전됨으로써, 가스 터빈과 증기 터빈을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 가능한 한 감소시킬 수 있어, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법은, 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서, 기동 시, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 증기 터빈의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 것이다.
따라서, 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가, 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 증기 터빈에 의한 발전을 개시한 후, 이 증기 터빈이 조기에 발전량을 증가시킬 수 있어, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 발명의 콤바인드 사이클 플랜트, 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법에 의하면, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
도 1은 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트를 나타내는 개략 구성도이다.
도 2는 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치를 나타내는 개략 구성도이다.
도 3은 증기 터빈 메탈 온도에 대한 가스 터빈 대기 부하를 나타내는 그래프이다.
도 4는 증기 터빈 메탈 온도에 대한 증기 터빈 상승 부하 레이트를 나타내는 그래프이다.
도 5는 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 상태를 나타내는 그래프이다.
이하, 첨부 도면을 참조하여, 본 발명에 관한 콤바인드 사이클 플랜트, 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치, 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법의 적합한 실시형태를 상세하게 설명한다. 또한, 이 실시형태에 의하여 본 발명이 한정되는 것은 아니고, 또 실시형태가 복수 있는 경우에는, 각 실시형태를 조합하여 구성하는 것도 포함하는 것이다.
도 1은 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트를 나타내는 개략 구성도이다. 본 실시형태에 있어서, 도 1에 나타내는 바와 같이, 콤바인드 사이클 플랜트(10)는, 가스 터빈(11)과, 배열 회수 보일러(HRSG)(12)와, 증기 터빈(13)을 구비하고 있다.
가스 터빈(11)은, 압축기(21)와, 연소기(22)와, 터빈(23)을 갖고 있고, 압축기(21)와 터빈(23)은, 회전축(로터)(24)에 의하여 일체 회전 가능하게 연결되어 있다. 압축기(21)는, 공기 취입 라인(25)으로부터 취입된 공기를 압축한다. 연소기(22)는, 압축기(21)로부터 압축 공기 공급 라인(26)을 통과하여 공급된 압축 공기와, 연료 가스 공급 라인(27)으로부터 공급된 연료 가스를 혼합하여 연소한다. 터빈(23)은, 연소기(22)로부터 연소 가스 공급 라인(28)을 통과하여 공급된 연소 가스에 의하여 회전 구동한다. 발전기(29)는, 압축기(21) 및 터빈(23)과 동축 상에 마련되어 있고, 터빈(23)이 회전함으로써 발전할 수 있다.
배열 회수 보일러(12)는, 가스 터빈(11)(터빈(23))으로부터 배기 가스 배출 라인(31)을 통하여 배출된 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 발생시키는 것이다. 배열 회수 보일러(12)는, 과열기(32)와, 증발기(33)와, 절탄기(34)를 갖고 있다. 배열 회수 보일러(12)는, 화로(35)의 하부로부터 도입된 가스 터빈(11)으로부터의 배기 가스가 내부를 상승함으로써, 과열기(32), 증발기(33), 절탄기(34)의 순으로 열회수를 행함으로써 증기를 생성한다.
이로 인하여, 절탄기(34)에서 가열된 급수는, 급수 라인(36)에 의하여 증기 드럼(37)에 보내지고, 증기 드럼(37) 내의 급수는, 드럼 강수(降水) 라인(38) 및 드럼 상승 라인(39)을 통하여 증발기(33)와의 사이에서 순환함으로써 가열되어 증기를 생성한다. 증기 드럼(37)에서 생성된 증기는, 포화 증기 라인(40)을 통하여 과열기(32)에 보내지고, 여기에서 과열된다. 그리고, 급수 라인(36)에 유량 조절 밸브(41)가 마련되어 있다.
증기 터빈(13)은, 배열 회수 보일러(12)에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 것이며, 터빈(42)을 갖고, 이 터빈(42)과 동축 상에 발전기(43)가 연결되어 있다. 과열기(32)에서 생성된 증기는, 증기 공급 라인(44)을 통하여 터빈(42)에 공급되고, 발전기(43)는, 이 터빈(42)이 회전함으로써 발전할 수 있다. 그리고, 증기 공급 라인(44)에 유량 조정 밸브(45)가 마련되어 있다.
터빈(42)으로부터 배출된 증기는, 증기 배출 라인(46)을 통하여 복수기(復水器)(47)에 공급된다. 복수기(47)는, 회수된 증기를 냉각수(해수)에 의하여 냉각하여 복수로 하는 것이다. 이 복수기(47)는, 생성된 복수를 복수 공급 라인(48)을 통하여 절탄기(34)에 보낸다. 그리고, 복수 공급 라인(48)에 복수 펌프(49)가 마련되어 있다.
이로 인하여, 콤바인드 사이클 플랜트(10)를 운전할 때, 가스 터빈(11)에서, 압축기(21)는 공기를 압축하고, 연소기(22)는 공급된 압축 공기와 연료 가스를 혼합하여 연소한다. 그러면, 터빈(23)은, 연소기(22)로부터 공급된 연소 가스에 의하여 회전 구동하고, 발전기(29)가 발전을 행한다. 또, 가스 터빈(11)(터빈(23))으로부터 배출된 배기 가스는, 배열 회수 보일러(12)에 보내진다. 절탄기(34)에서 가열된 급수는, 증기 드럼(37)에 보내지고, 증발기(33)와의 사이에서 순환함으로써 가열되어 증기를 생성한다. 증기 드럼(37)에서 생성된 증기는, 과열기(32)에 보내져 과열되고, 과열 증기가 증기 터빈(13)에 보내진다. 터빈(42)은, 이 과열 증기에 의하여 회전 구동하고, 발전기(43)가 발전을 행한다. 터빈(42)에서 사용된 증기는, 냉각수에 의하여 냉각되어 복수가 되고, 복수 펌프(49)에 의하여 절탄기(34)에 복귀된다.
그런데, 이와 같이 구성된 콤바인드 사이클 플랜트(10)에서는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 따라 가스 터빈(11)에 있어서의 기동 시의 대기 부하가 설정되어 있다. 가스 터빈(11)이 기동하여, 배열 회수 보일러(12)가 가스 터빈(11)으로부터의 배기 가스에 의하여 증기를 생성하고, 이 증기를 증기 터빈(13)에 공급하여 회전 구동할 때, 증기의 온도와 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 큰 온도 차가 있으면, 증기 터빈(13)의 각 구성 부재에 열팽창 차가 발생하여, 열응력이 작용한다. 이로 인하여, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시, 증기 터빈(13)의 메탈 온도가 낮을 때에는, 가스 터빈(11)의 대기 부하를 낮게 설정하고, 증기 터빈(13)의 메탈 온도가 높을 때에는, 가스 터빈(11)의 대기 부하를 높게 설정하고 있다.
즉, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 따라 가스 터빈(11)의 대기 부하가 설정되어 있는 점에서, 가스 터빈(11)이 기동하면, 이 대기 부하로 유지된다. 그리고, 배열 회수 보일러(12)는, 가스 터빈(11)으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성한다. 그리고, 배열 회수 보일러(12)에서 생성되는 증기의 과열도가 미리 설정된 과열도 기준값보다 높아짐과 함께, 증기의 온도와 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 온도 차가 온도 차 기준값보다 작아지면, 유량 조정 밸브(45)를 열어 배열 회수 보일러(12)에서 생성된 증기를 증기 터빈(13)에 공급하여 운전을 개시한다. 그 후, 유량 조정 밸브(45)의 개방도를 제어함과 함께, 가스 터빈(11)의 부하를 상승시킴으로써, 증기 터빈(13)의 부하를 상승시켜, 발전기(43)에 의한 발전량을 증가시키고 있다.
도 2에 나타내는 바와 같이, 제어 장치(50)는, 가스 터빈(11)의 운전을 제어하는 가스 터빈 제어부(51)와, 배열 회수 보일러(12)의 운전을 제어하는 보일러 제어부(52)와, 증기 터빈(13)의 운전을 제어하는 증기 터빈 제어부(53)가 접속되어 있고, 각 제어부(51, 52, 53)를 제어한다. 또, 제어 장치(50)는, 배열 회수 보일러(12)로부터 증기 터빈(13)에 공급하는 증기의 공급량을 조정하는 유량 조정 밸브(45)의 개방도를 제어한다. 또한, 증기 터빈(13)의 메탈 온도를 검출하는 온도 검출기(54)와, 배열 회수 보일러(12)가 생성한 증기의 온도 및 압력을 검출하는 온도 검출기(55) 및 압력 검출기(56)가 마련되어 있다. 제어 장치(50)는, 온도 검출기(54)가 검출한 메탈 온도와, 온도 검출기(55)가 검출한 증기 온도와, 압력 검출기(56)가 검출한 증기 압력이 입력된다.
또한, 온도 검출기(54)는, 증기 터빈(13)에 있어서의 로터의 온도를 검출하는 것이지만, 예를 들면 열전대에 의하여 증기 터빈(13)에 있어서의 정익(靜翼)의 온도를 계측하여 증기 터빈(13)의 메탈 온도로 하고 있다. 이 경우, 미리, 증기 터빈(13)의 로터의 온도와 정익의 온도의 상관 관계를 실험 등에 의하여 계측해 두고, 온도 검출기(54)의 계측 결과를 이 상관값에 의하여 보정해도 된다. 또, 온도 검출기에 의하여 증기 터빈(13)의 케이싱의 온도나 증기 공급 배관의 온도 등을 계측해도 된다.
또, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 따라 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하를 설정하는 대기 부하 설정부(57)와, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 따라 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트를 설정하는 상승 부하 레이트 설정부(58)가 마련되어 있다. 제어 장치(50)는, 이 대기 부하 설정부(57)와 상승 부하 레이트 설정부(58)가 접속되어 있다.
그리고, 본 실시형태에서, 제어 장치(50)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정한다. 즉, 대기 부하 설정부(57)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈(11)의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정된 맵(상관 그래프)을 갖고 있다.
도 3은 증기 터빈 메탈 온도에 대한 가스 터빈 대기 부하를 나타내는 그래프이다. 여기에서, 가스 터빈(11)의 대기 부하란, 증기 터빈(13)에 증기를 공급하기 전에, 가스 터빈(11)의 배기 가스에 의하여 배열 회수 보일러(12)가 증기를 생성할 때, 어느 정도의 부하로 가스 터빈(11)을 유지하여 운전하는지를 나타내는 것이며, 가스 터빈 대기 부하(P)는, 전체 부하를 100(%)으로 했을 때의 비율(%)이다. 도 3에 나타내는 바와 같이, 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 가스 터빈 대기 부하(P)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도(T)의 함수이며, 메탈 온도(T)의 상승에 따라 증가한다.
이 경우, 메탈 온도(T)가 미리 설정된 하한 온도(T1)(예를 들면 0℃) 이하의 영역(A)에서는, 가스 터빈 대기 부하(P)가 일정값(P1)(예를 들면, 10%)으로 설정된다. 또, 메탈 온도(T1)로부터 메탈 온도(T2)까지 증가하는 저온 영역(B)에서는, 가스 터빈 대기 부하(일정값)(P1)로부터 가스 터빈 대기 부하(P2)(예를 들면, 15%)에 연속하여 증가하도록 설정된다. 또한, 메탈 온도(T2)로부터 메탈 온도(T3)까지 증가하는 고온 영역(C)에서는, 가스 터빈 대기 부하(P2)로부터 가스 터빈 대기 부하(일정값)(P3)에 연속하여 증가하도록 설정된다. 그리고, 상한 온도로서의 메탈 온도(T3) 이상의 영역(D)에서는, 가스 터빈 대기 부하(P)가 일정값(P3)(예를 들면, 30%)으로 설정된다.
그리고, 각 영역(A, B, C, D)의 사이에서, 점(Q1, Q2, Q3)이 설정되어 있고, 영역(B, C)에서, 가스 터빈 대기 부하(P)는, 메탈 온도(T)의 직선적인 함수이며, 메탈 온도(T1~T2)의 저온 영역(B)과 메탈 온도(T2~T3)의 고온 영역(C)의 사이에 점(Q2)이 마련된다. 그리고, 고온 영역(C)에 있어서의 가스 터빈 대기 부하(P)의 변화율은, 저온 영역(B)에 있어서의 가스 터빈 대기 부하(P)의 변화율보다 크게 설정되어 있다.
또, 제어 장치(50)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정한다. 즉, 상승 부하 레이트 설정부(58)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정된 맵(상관 그래프)을 갖고 있다.
도 4는 증기 터빈 메탈 온도에 대한 증기 터빈 상승 부하 레이트를 나타내는 그래프이다. 여기에서, 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트란, 배열 회수 보일러(12)로부터 증기 터빈(13)에 증기가 공급될 때, 어느 정도의 속도로 증기 터빈(13)의 부하를 상승시키는지를 나타내는 것이며, 단위 시간당 증기 터빈(13)의 부하 상승 폭이고, 콤바인드 사이클 발전 상승 부하(단위 시간당 발전량)와 상관 관계에 있다. 도 4에 나타내는 바와 같이, 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트(R)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도(T)의 함수이며, 메탈 온도(T)의 상승에 따라 증가한다.
이 경우, 메탈 온도(T)가 미리 설정된 하한 온도(T1)(예를 들면 0℃) 이하의 영역(A)에서는, 상승 부하 레이트(R)가 일정값(R1)으로 설정된다. 또, 메탈 온도(T1)로부터 메탈 온도(T2)까지 증가하는 저온 영역(B)에서는, 상승 부하 레이트(일정값)(R1)로부터 상승 부하 레이트(R2)로 연속하여 증가하도록 설정된다. 또한, 메탈 온도(T2)로부터 메탈 온도(T3)까지 증가하는 고온 영역(C)에서는, 상승 부하 레이트(R2)로부터 상승 부하 레이트(일정값)(R3)에 연속하여 증가하도록 설정된다. 그리고, 상한 온도로서의 메탈 온도(T3) 이상의 영역(D)에서는, 상승 부하 레이트(R)가 일정값(R3)으로 설정된다.
그리고, 각 영역(A, B, C, D)의 사이에서, 점(Q11, Q12, Q13)이 설정되어 있고, 영역(B, C)에서, 상승 부하 레이트(R)는, 메탈 온도(T)의 직선적인 함수이며, 메탈 온도(T1~T2)의 저온 영역(B)과 메탈 온도(T2~T3)의 고온 영역(C)의 사이에 점(Q12)이 마련된다. 그리고, 고온 영역(C)에 있어서의 상승 부하 레이트(R)의 변화율은, 저온 영역(B)에 있어서의 상승 부하 레이트(R)의 변화율보다 크게 설정되어 있다.
이하, 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 방법에 대하여 설명한다. 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 방법은, 기동 시, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈(11)의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정한다. 또, 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 방법은, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정한다.
도 5는 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 상태를 나타내는 그래프이다. 도 2 및 도 5에 나타내는 바와 같이, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 따라 가스 터빈(11)의 대기 부하가 설정된다. 즉, 제어 장치(50)는, 온도 검출기(54)로부터 증기 터빈(13)의 메탈 온도가 입력되면, 대기 부하 설정부(57)에 의하여 메탈 온도에 따른 가스 터빈 대기 부하를 설정하고, 가스 터빈 제어부(51)에 의하여 가스 터빈(11)을 기동한다. 그러면, 시간의 경과와 함께 가스 터빈(11)의 부하(G)가 상승하여, 시간(t1)에서, 부하(G)가 가스 터빈 대기 부하(P)에 도달하고, 부하(G)가 이 가스 터빈 대기 부하(P)로 유지되도록 가스 터빈(11)을 운전한다. 이 가스 터빈 제어부(51)에 의한 가스 터빈(11)의 부하 제어는, 예를 들면 연료 가스의 공급량이다.
그러면, 배열 회수 보일러(12)는, 가스 터빈(11)으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성한다. 이때, 제어 장치(50)는, 온도 검출기(55) 및 압력 검출기(56)로부터 입력된 배열 회수 보일러(12)가 생성한 증기의 온도의 압력으로부터 증기의 과열도를 산출하고, 여기에서 산출된 과열도가, 과열도 기준값보다 높아졌는지 여부를 판정하고 있다. 또, 제어 장치(50)는, 온도 검출기(55) 및 압력 검출기(56)로부터 입력된 배열 회수 보일러(12)가 생성한 증기의 온도와 압력으로부터 증기 터빈 입구의 증기 온도를 추정하고, 여기에서 추정된 증기 온도와 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 온도 차가 온도 차 기준값보다 작아졌는지 여부를 판정하고 있다.
그리고, 시간(t2)에서, 배열 회수 보일러(12)에서 생성되는 증기의 과열도가 과열도 기준값보다 높아짐과 함께, 증기 터빈 입구의 증기의 온도와 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 온도 차가 온도 차 기준값보다 작아지면, 유량 조정 밸브(45)를 열어 배열 회수 보일러(12)에서 생성한 증기를 증기 터빈(13)에 공급한다. 그러면, 증기 터빈(13)은, 배열 회수 보일러(12)로부터의 증기에 의하여 운전을 개시한다. 이때, 제어 장치(50)는, 상승 부하 레이트 설정부(58)에 의하여 메탈 온도에 따른 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트를 설정하고, 증기 터빈 제어부(53)에 의하여 증기 터빈(13)을 운전한다. 그러면, 시간의 경과와 함께 증기 터빈(13)의 부하(S)가 상승하여, 발전기(43)에 의한 발전량이 증가한다. 이 증기 터빈 제어부(53)에 의한 증기 터빈(13)의 부하 제어는, 예를 들면 유량 조정 밸브(45)의 개방도 제어와, 가스 터빈(11)에서의 연료 가스의 공급량이다.
이와 같이 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서는, 압축기(21)와 연소기(22)와 터빈(23)을 갖는 가스 터빈(11)과, 가스 터빈(11)으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성하는 배열 회수 보일러(12)와, 배열 회수 보일러(12)에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 증기 터빈(13)과, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 제어 장치(50)를 마련하고 있다.
따라서, 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 가스 터빈(11)이 적정 부하에 의하여 운전됨으로써, 가스 터빈(11)과 증기 터빈(13)을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 가능한 한 감소시킬 수 있어, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 가스 터빈 대기 부하를 메탈 온도의 함수로 하고, 메탈 온도의 상승에 따라 증가하도록 설정하고 있다. 따라서, 증기 터빈(13)의 온도가 높을수록 가스 터빈(11)의 대기 부하가 높아져, 가스 터빈(11)을 적정 부하로 기동하여 가스 터빈(11)과 증기 터빈(13)을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 감소시킬 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 가스 터빈 대기 부하를 메탈 온도에 대한 저온 영역과 고온 영역을 포함하는 함수로 하고, 저온 영역 및 고온 영역에 있어서의 메탈 온도에 대한 대기 부하의 변화율을 다르게 하고 있다. 따라서, 저온 영역에 있어서의 가스 터빈 대기 부하의 변화율과 고온 영역에 있어서의 가스 터빈 대기 부하의 변화율이 상이하게 되어, 플랜트 성능에 따른 설계를 가능하게 할 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 고온 영역에 있어서의 가스 터빈 대기 부하의 변화율을 저온 영역에 있어서의 가스 터빈 대기 부하의 변화율보다 크게 설정하고 있다. 따라서, 고온 영역에서는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 대하여 가스 터빈 대기 부하를 크게 변경하게 되어, 가스 터빈(11)과 증기 터빈(13)을 동시에 부하 상승시키는 부하대를 보다 감소시킬 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 가스 터빈 대기 부하를 메탈 온도가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서 일정값으로 설정하고 있다. 따라서, 가스 터빈(11)의 기동 제어를 간소화할 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 가스 터빈(11)의 대기 부하를 메탈 온도가 미리 설정된 상한 온도 이상의 영역에서 일정값으로 설정하고 있다. 가스 터빈(11)에 있어서의 열응력의 발생을 억제할 수 있다.
또, 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서는, 제어 장치(50)는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하고 있다. 따라서, 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되고, 증기 터빈(13)에 의한 발전을 개시한 후, 이 증기 터빈(13)이 조기에 발전량을 증가시킬 수 있어, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트를 메탈 온도의 함수로 하고, 메탈 온도의 상승에 따라 증가하도록 하고 있다. 따라서, 증기 터빈(13)의 온도가 높을수록 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트가 높아져, 증기 터빈(13)에 의한 발전량을 조기에 증가시킬 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상승 부하 레이트를 메탈 온도에 대한 저온 영역과 고온 영역을 포함하는 함수로 하고, 저온 영역 및 고온 영역에 있어서의 메탈 온도에 대한 상승 부하 레이트의 변화율을 다르게 하고 있다. 따라서, 저온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율과 고온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율이 상이하게 되어, 플랜트 성능에 따른 설계를 가능하게 할 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 고온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율을 저온 영역에 있어서의 상승 부하 레이트의 변화율보다 크게 설정하고 있다. 따라서, 고온 영역에서는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 대하여 상승 부하 레이트를 크게 변경하게 되어, 증기 터빈(13)에 의하여 조기에 발전량을 증가시킬 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상승 부하 레이트를 메탈 온도가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서 일정값으로 설정하고 있다. 따라서, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 운전 제어를 간소화할 수 있다.
본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트에서는, 상승 부하 레이트를 메탈 온도가 미리 설정된 상한 온도 이상의 영역에서 일정값으로 설정하고 있다. 따라서, 증기 온도와 메탈 온도의 온도 차에 의한 증기 터빈(13)에 있어서의 열응력의 발생을 억제할 수 있다.
또, 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치에 있어서는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하고 있다. 따라서, 가스 터빈(11)의 기동 시에 있어서의 대기 부하가 증기 터빈의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되어, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
또, 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치에 있어서는, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하고 있다. 따라서, 증기 터빈(13)의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가, 증기 터빈(13)의 메탈 온도에 대하여 최적값으로 설정되게 되어, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
또, 본 실시형태의 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법에 있어서는, 기동 시, 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 가스 터빈의 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하고 있다. 또, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 변화에 따라 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하고 있다. 따라서, 콤바인드 사이클 플랜트(10)의 기동 시간을 단축시킬 수 있다.
또한, 상술한 실시형태에서, 가스 터빈(11)의 대기 부하와 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트를, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 각 영역에 있어서 직선적인 함수로 했지만, 이 관계에 한정되는 것은 아니다. 즉, 가스 터빈(11)의 대기 부하나 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트를, 증기 터빈(13)의 메탈 온도의 2차 함수 이상의 고차의 함수로 해도 된다.
또, 상술한 실시형태에서, 가스 터빈(11)의 대기 부하와 증기 터빈(13)의 상승 부하 레이트를, 메탈 온도(T)가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서 일정값으로 했지만, 이 영역도 메탈 온도(T)의 상승에 따라 증가하도록 설정해도 된다.
또한, 상술한 실시형태에서, 콤바인드 사이클 플랜트(10)에서, 1대의 가스 터빈(11)과 1대의 증기 터빈(13)을 조합했지만, 회전축(로터)을 동축으로 해도 되고, 별도의 축으로 해도 된다. 또, 복수 대의 가스 터빈(11)과 1대의 증기 터빈(13)을 조합해도 된다.
10 : 콤바인드 사이클 플랜트
11 : 가스 터빈
12 : 배열 회수 보일러
13 : 증기 터빈
21 : 압축기
22 : 연소기
23 : 터빈
29, 43 : 발전기
32 : 과열기
33 : 증발기
34 : 절탄기
37 : 증기 드럼
42 : 터빈
45 : 유량 조정 밸브
47 : 복수기
49 : 복수 펌프
50 : 제어 장치
51 : 가스 터빈 제어부
52 : 보일러 제어부
53 : 증기 터빈 제어부
54, 55 : 온도 검출기
56 : 압력 검출기
57 : 대기 부하 설정부
58 : 상승 부하 레이트 설정부

Claims (16)

  1. 압축기와 연소기와 터빈을 갖는 가스 터빈과,
    상기 가스 터빈으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성하는 배열 회수 보일러와,
    상기 배열 회수 보일러에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 증기 터빈과,
    상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 가스 터빈의 기동 시에 있어서, 상기 가스 터빈의 부하가 유지되는 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 제어 장치를 구비하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도의 함수이며, 상기 메탈 온도의 상승에 따라 증가하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  3. 청구항 2에 있어서,
    상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도에 대한 저온 영역과 고온 영역을 포함하는 함수이며, 상기 저온 영역 및 상기 고온 영역에 있어서의 상기 메탈 온도에 대한 상기 대기 부하의 변화율을 다르게 하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  4. 청구항 3에 있어서,
    상기 고온 영역에 있어서의 상기 대기 부하의 변화율은, 상기 저온 영역에 있어서의 상기 대기 부하의 변화율보다 크게 설정되는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  5. 청구항 1 내지 청구항 4 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  6. 청구항 1 내지 청구항 5 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 대기 부하는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 상한 온도 이상의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.

  7. 압축기와 연소기와 터빈을 갖는 가스 터빈과,
    상기 가스 터빈으로부터의 배기 가스의 배열에 의하여 증기를 생성하는 배열 회수 보일러와,
    상기 배열 회수 보일러에 의하여 생성된 증기에 의하여 구동하는 증기 터빈과,
    상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하는 제어 장치를 구비하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  8. 청구항 7에 있어서,
    상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도의 함수이며, 상기 메탈 온도의 상승에 따라 증가하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  9. 청구항 8에 있어서,
    상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도에 대한 저온 영역과 고온 영역을 포함하는 함수이며, 상기 저온 영역 및 상기 고온 영역에 있어서의 상기 메탈 온도에 대한 상기 상승 부하 레이트의 변화율을 다르게 하고 있는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  10. 청구항 9에 있어서,
    상기 고온 영역에 있어서의 상기 상승 부하 레이트의 변화율은, 상기 저온 영역에 있어서의 상기 상승 부하 레이트의 변화율보다 크게 설정되는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  11. 청구항 7 내지 청구항 10 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 하한 온도 이하의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  12. 청구항 7 내지 청구항 11 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 상승 부하 레이트는, 상기 메탈 온도가 미리 설정된 상한 온도 이상의 영역에서, 일정값으로 설정되는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트.
  13. 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서,
    상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 가스 터빈의 기동 시에 있어서, 상기 가스 터빈의 부하가 유지되는 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치.
  14. 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서,
    상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 증기 터빈의 기동 시에 있어서의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트의 제어 장치.
  15. 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서,
    기동 시, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 가스 터빈의 부하가 유지되는 대기 부하가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법.

  16. 가스 터빈과 배열 회수 보일러와 증기 터빈을 구비하는 콤바인드 사이클 플랜트에 있어서,
    기동 시, 상기 증기 터빈의 메탈 온도의 변화에 따라 상기 증기 터빈의 상승 부하 레이트가 연속하여 변화하도록 설정하는 것을 특징으로 하는 콤바인드 사이클 플랜트의 기동 방법.
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