KR20160148017A

KR20160148017A - 닻가지 매립 장치

Info

Publication number: KR20160148017A
Application number: KR1020167033825A
Authority: KR
Inventors: 피터 브루스
Original assignee: 브루팻 리미티드
Priority date: 2014-05-01
Filing date: 2015-04-09
Publication date: 2016-12-23
Also published as: JP2017514754A; EP3137372A1; WO2015166207A1; CA2946444A1; JP6647281B2; US20170050703A1; SG11201608793QA; EP3137372B1; CN106458293A; BR112016025062A2; AU2015255121A1

Abstract

닻가지 매립 장치(1,1A)는, 끌림 매립형 해양용 닻 및 체인 케이블 시스템상에 고정되게 위치되어 있으면서 그것의 매립 및 유지 성능을 증강시키기 위한 것으로서, 동체 부재(7)에 경사지게 부착된 닻가지 부재(8)를 포함하고 동체 부재는 정해진 자세로 포켓들을 통과하는 체인 케이블(4)의 링크(16,17)들을 수용하기 위한 포켓(12A,12B,12C)들을 구비함으로써, 축방향 및 횡방향 부하는 분리된 링크(17A, 17C)를 통해 체인 케이블(4)에 부여되어 체인 양묘기의 5 포켓 와일드캡에서 발생되는 것과 유사한 굽힘 응력을 그 안에 유지하고, 또한 이머전트 링크(emergent link, 16A,16B)는 무겁고 비싼 사슬의 기능을 체인 케이블(4)이 수행하고 상기 사슬의 필요성을 제거하도록 매립되어 있는 동안의 활용에 충분한 관절을 가진다. 닻가지 매립 장치(1,1A)는 복수개의 그것으로부터 로딩되는 토양이 체인 케이블(4)의 길이를 따라서 분포될 수 있게 하고, 바람직스럽게는 닻가지 매립 장치에 체인 케이블(4)의 유효한 기판 폭보다 작은 폭을 가진 동체 부재(7)가 제공되며 바람직스럽게는 콘테이터 게이지(container gauge) 안에서의 수송의 용이성을 위하여 2 개의 절반부(2,3)로 배칭 평면(5) 둘레에서 분리된다.

Description

닻가지 매립 장치{Fluked Burying Devices}

본 발명은 끌림 매립형 해양용 닻 및 케이블 시스템의 침투 및 유지 성능을 향상시키기 위한 케이블 장착 닻가지(fluke) 매립 장치들에 관한 것이다.

그러한 닻가지 매립 장치들은 미국 특허 US 3,685,479 호에 개시되어 있는데, 이것은 와이어 닻줄 구멍(wire hawser)상에 장착되는 제 1 닻가지 매립 장치 및, 체인 케이블의 일체형 링크를 형성하도록 체인 케이블에 장착되는 제 2 닻가지 매립 장치를 개시한다. 닻가지 매립 장치들은 해저 토양과 상호 작용하여 케이블에서 축방향 힘을 가하는데, 이것은 유지 성능(holding capacity)을 직접적으로 증가시킨다. 상기 장치들은 케이블에서 횡방향 힘을 가함으로써 유지 성능을 간접적으로 증가시키는데, 이것은 케이블의 침투 저항에 반작용하여 닻의 깊은 침투를 증진시킴으로써 결과적으로 성능을 향상시킨다.

제 1 닻가지 매립 장치의 단점은 장치를 와이어 닻줄 구멍에 부착시키는 클램핑 수단의 미끄러짐과, 장치의 전방 단부 및 후미 단부에서 관절의 결여로 인하여 와이어 닻줄 구멍의 국부적인 굽힘으로부터 발생되는 취급 및 작동상의 손상을 포함한다.

제 2 닻가지 매립 장치의 단점은:장치에 의해 부여되는 부하(load)를 상당히 초과하는 닻 케이블에서의 높은 전달 부하를 유지하는 구조적인 적합화의 요건; 높은 전달 부하를 유지하면서 적절한 정도의 관절화(articulation)를 제공하도록 값비싸게 사슬(shackle)들을 연결하여야 하는 요건; 및, 제조의 종료시에, 관련 체인 케이블에 필요한 것과 동등한, 높은 시험 부하(proof load)를 장치 및 사슬에 적용하는 것에 대한 등급 협회(Classification Society) 요건;을 포함한다. 상기 언급된 등급 협회 요건은 체인과 일체화되고 체인의 텐션이 전달되는 모든 장치들에 적용된다.

본 발명의 목적은 상기 지적된 단점을 극복하는 끌림 매립형 해양용 닻(drag embedment marine anchor) 및 체인 케이블 시스템의 침투 및 유지 성능을 증가시키기 위한 닻가지 매립 장치(fluked buying device)를 제공하는 것이다. 본 발명의 다른 목적은 끌림 매립형 해양용 닻 및 체인 케이블 시스템에서 사용되는 해양용 닻의 대체물로서 추가적으로 작용할 수 있는 변형된 닻가지 매립 장치를 제공하는 것이다.

본 발명에 따르면, 대칭 평면을 구비하고, 동체 부재 및, 상기 동체 부재의 길이 방향 축에 대하여 예각의 경사로 부착된 닻가지 부재를 포함하는 닻가지 매립 장치로서, 닻가지 매립 장치는 일련의 링크들을 포함하는 체인 케이블상의 고정된 지점에 상기 동체 부재를 유지하기 위한 부착 수단을 구비함으로써, 상기 길이 방향 축은 상기 체인 케이블의 축과 실질적으로 정렬되어 유지되고, 상기 동체 부재는 동체 부재 안에서 정해진 자세로 연장되는 상기 체인 케이블을 유지하도록 구성되고, 상기 부착 수단은 제 1 접촉 지점들로부터 상기 체인 케이블의 링크상의 대응하는 지점들로 축방향 부하를 전달하기 위한 제 1 접촉 지점들 및, 제 2 지점으로부터 상기 체인 케이블의 링크상의 대응하는 지점들로 횡방향 부하를 전달하기 위한 상기 동체 부재상의 제 2 접촉 지점들을 포함한다.

바람직스럽게는, 상기 정해진 자세는 상기 체인 케이블의 교번하는 링크들이 상기 대칭 평면에 직각인 평면에서 유지되는 것을 포함한다.

바람직스럽게는, 상기 제 1 접촉 지점들은 축방향 부하를 상기 체인 케이블의 제 1 링크상의 대응 지점들에 전달하고, 상기 제 2 접촉 지점들은 횡방향 부하를 상기 체인 케이블의 제 2 링크상의 대응 지점들로 전달한다.

바람직스럽게는, 상기 체인 케이블에 텐션을 가할 때 양묘기(windlass)의 와일드캣(wildcat)에 발생하는 것과 유사하도록 상기 닻가지 매립 장치의 작동중에 상기 체인 케이블의 상기 링크의 굽힘 응력 유발을 제한하도록 상기 제 2 접촉 지점들이 위치된다.

바람직스럽게는, 상기 체인 케이블이 팽팽하면서 해저 토양으로 침투하는 동안 해저 토양과 상호 작용중에 상기 닻가지 매립 장치에서 유발되는 회전 모멘트에 대항하기 위하여, 상기 제 2 접촉 지점들은 이격된 2 개의 상기 링크들상에 지탱되도록 상기 동체 부재상에서 2 개의 위치들에 위치된다.

바람직스럽게는, 상기 제 2 접촉 지점들의 상기 2 개의 위치들은 상기 링크들의 바아(bar) 직경의 12 배 보다 작지 않게 이격되고, 바람직스럽게는 상기 바아 직경의 20 배 보다 작지 않게 이격된다.

바람직스럽게는, 상기 대칭 평면에 직각인 평면에 놓인 링크상의 상기 대응 부하 전달 지점들이 상기 링크의 공칭 직경의 0.8 배 내지 1.0 배의 범위인 거리로 상기 대칭 평면으로부터 이격되도록 상기 제 2 접촉 지점들이 위치된다.

바람직스럽게는, 상기 대칭 평면에 직각인 평면에 놓인 링크상의 상기 대응하는 부하 전달 지점들이, 상기 체인 케이블의 상기 축에 평행한 방향에서 측정된 상기 링크의 공칭 직경의 0.4 내지 0.6 배 범위의 거리로, 상기 대칭 평면상에 놓인 상기 링크의 크라운 섹션의 중심 지점으로부터 분리되도록, 상기 제 2 접촉 지점들이 위치된다.

바람직스럽게는, 상기 부착 수단은 상기 체인 케이블의 링크를 수용하도록 구성된 상기 동체 부재에 있는 포켓을 포함한다.

바람직스럽게는, 상기 포켓은 상기 체인 케이블의 상기 링크가 상기 대칭 평면에 직각인 평면에 놓이도록 제한한다.

바람직스럽게는, 상기 닻가지 매립 장치는 상기 체인 케이블상에서의 대향하는 측면 조립을 위하여 실질적으로 2 개의 절반부로 형성된다.

바람직스럽게는, 상기 제 1 접촉 지점들은 상기 닻가지 부재에 인접하게 위치됨으로써 상기 닻가지 매립 장치에 의해 상기 체인 케이블에 전해진 텐션 부하는 상기 제 1 접촉 지점들의 전방에 놓인 상기 동체 부재의 부분을 실질적으로 우회한다.

바람직스럽게는, 상기 동체 부재는 2 개의 신장된 부재를 포함하고, 각각의 신장된 부재는 상기 대칭 평면에 실질적으로 평행하게 배치되고, 각각의 신장된 부재는 상기 체인 케이블의 2 개의 대향하는 측부들중 하나를 따라서 연장된다.

바람직스럽게는, 상기 신장된 부재들은 플레이트와 유사하다.

바람직스럽게는, 상기 포켓은 상기 플레이트 유사 신장 부재들 각각을 관통하는 신장된 슬롯을 구비함으로써 상기 링크를 수용한다.

바람직스럽게는, 상기 플레이트 유사 신장 부재들은 상기 링크의 공칭 직경의 1.06 배 내지 1.1 배 사이의 거리로 이격된다.

바람직스럽게는, 상기 동체 부재는 상기 체인 케이블에 횡방향으로 측정된 상기 체인 케이블의 링크의 폭보다 작은 폭을 가진다.

바람직스럽게는, 상기 플레이트 유사 신장 부재들 각각은 상기 체인 케이블의 링크의 바아(bar) 직경 보다 작은 두께를 가지고, 바람직스럽게는 상기 바아 직경의 0.5 배 보다 작다.

바람직스럽게는, 상기 플레이트 유사 신장 부재는 극단부에서 벌어짐으로써, 상기 극단부로부터 나온 상기 체인 케이블의 링크는 상기 대칭 평면으로부터 옆으로 자유롭게 최대 20 도의 각도를 통해 회전할 수 있고, 바람직스럽게는 12 도의 각도를 통해 회전할 수 있다.

바람직스럽게는, 상기 링크는 상기 대칭 평면에서 상기 길이 방향 축으로부터 최대 90 도의 각도를 통해 회전할 수 있다.

바람직스럽게는, 2 개의 이격된 위치들에서 상기 제 2 접촉 지점들을 포함하는 상기 닻가지 매립 장치는 롤 스태빌라이저(roll stabilizer)를 구비한다.

바람직스럽게는, 상기 체인 케이블 말단의 상기 닻가지 매립 장치는 요우 스태빌라이저(yaw stabilizer)를 구비한다.

바람직스럽게는, 상기 대칭 평면에 놓이는, 상기 동체 부재에 있는 최전방 포켓의 링크의 전방 크라운 섹션(crown section)의 중심점 및, 상기 닻가지 부재의 최전방 지점의 대칭 평면상으로의 돌출 지점을 포함하는 직선이 상기 길이 방향 축(14)에 대하여 25도 내지 35 도 범위의 각도로 경사지도록, 바람직스럽게는 30 도로 경사지도록, 상기 닻가지 매립 장치가 구성된다.

본 발명의 실시예들은 첨부된 도면을 참조하여 하나의 예로서 설명될 것이다.
도 1 은 닻가지 매립 장치의 경사진 정면도를 도시한다.
도 2 는 도 1 의 닻가지 매립 장치의 경사진 배면도를 도시한다.
도 3 은 도 1 의 닻가지 매립 장치의 평면도를 도시한다.
도 3a 는 도 3 을 확대 축척으로 도시한 세부도이다.
도 4 는 도 1 의 닻가지 매립 장치의 측면도를 도시한다.
도 5 는 도 4 의 방향(X)에서 도 1 의 닻가지 매립 장치를 도시한다.
도 6 은 도 4 의 닻가지 매립 장치의 섹션 Y-Y 를 도시한다.
도 6a 는 경사진 스터드리스 체인 케이블의 유효 기반 폭(effective footing width, W)을 도시한다.
도 7 은 도 1 의 닻가지 매립 장치의 변형예의 측면도를 도시한다.
도 8 은 토양의 깊은 층에 설치된 닻가지 매립 장치들을 도시한다.
도 8a 는 바위 위의 얕은 토양 층에 설치된 닻가지 매립 장치를 도시한다.
도 9 는 롤 스태빌라이저(roll stabilizer)를 가진 도 1 의 닻가지 매립 장치의 경사도를 도시한다.
도 10 은 요우 스태빌라이저(yaw stabilizer)를 가진 도 7 의 닻가지 매립 장치의 경사도를 도시한다.

도 1 내지 도 6 을 참조하면, 닻가지 매립 장치(1)는 2 개의 부분(2,3)들로 형성되며, 이것은 포트 절반부(port half, 2) 및 스타보드 절반부(starboard half, 3)를 구비하는 것으로서, 체인 케이블(4)과 평행하게 그 주위에서 서로 대향되어 부착되도록 배치된다. 닻가지 매립 장치(1)는 체인 케이블(4)의 축(6)을 포함하는 대칭 평면(5)(도 4 및 도 5)의 주위에서 대칭적이며, 케인 케이블은 자루(7) 안에서 내측으로 연장된다. 닻가지 매립 장치(1)가 해저(39)의 해저 토양(38)에 매립될 때 대칭 평면(5)은 수직으로 지향된다(도 8). 포트 절반부(2) 및 스타보드 절반부(3)는 자루(7) 및 닻가지(8)를 구비한다. 자루(7)는 닻가지(8)의 전방으로 연장된 전방 자루(7A) 및, 닻가지(8)의 후미로 연장된 후미 자루(7B)를 포함한다. 자루(7) 및 닻가지(8)는 접합부(11)에서 함께 접합된 플레이트(9,10)들에 의해 각각 형성된다. 자루(7)의 플레이트(9)는 그에 형성된 3 개의 슬롯(slot, 12A, 12B, 12C)(도 1, 도 2 및 도 4)들을 가지며, 이들은 체인 케이블(4)의 링크(17A, 17B,17C)들을 각각 수용하기 위한 포켓들로서 기능한다. 링크(16)는 대칭 평면(5)에 유지되는 반면에, 링크(17)는 그에 대하여 직각으로 유지된다. 슬롯(12A, 12B, 12C)들은 대칭 평면(5)에 직각으로 배치된 평면(13)(도 4)에 축방향으로 정렬된다. 닻가지 매립 장치(1)의 길이 방향 축(14)은 대칭 평면(5)과 평면(13)의 교차에 의해 정의된다 (도 3 및 도 4). 따라서, 슬롯(12A, 12B, 12C)들은 축(6)을 실질적으로 축(14)과 일치되게 유지한다.

닻가지 매립 장치(1)의 포트 절반부(2) 및 스타보드 절반부(3)는 플레이트(9)들과 조립되는데, 상기 플레이트는 대칭 평면(5)과 평행하고 그리고 서로 맞춰지는 대응 슬롯(12A, 12B, 12C)과 평행하다. 절반부(2,3)들은 플레이트(9) 및 스페이서(15A)를 통과하는 볼트(15)들에 의하여 체인 케이블(4)의 둘레에서 측방향으로 함께 고정되며, 스페이서는 플레이트(9)들에 의한 링크(16)들의 클램핑을 회피하도록 대칭 평면(5)에 놓인 체인 케이블(4)의 링크(16)들에 대하여 충분한 간극을 유지하는 역할을 한다(도 5). 따라서, 스페이서(15A)는 체인 케이블(4)의 공칭 직경(D, 도 4)의 1.05 내지 1.1 배 범위의 거리로 플레이트(9)들을 이격시킨다. 슬롯(12A, 12B, 12C)들은 대응하는 링크(17A, 17B, 17C) 주위에 느슨한 맞춤을 제공하여 축(14)에 평행한 방향으로 충분한 간극을 제공함으로써 (도 4), 체인 케이블(4)이 슬롯(12A, 12B, 12C)들에 의하여 제한되지 않으면서 극한 하중하에서 신장되는 것을 허용한다.

플레이트(9)는 하부 연장부(9A) 및 상부 연장부(9B)를 가지며, 접합부(11)에서 닻가지(8)를 지지하도록 제공된다. 테이퍼진 플레이트 리브(plate rib, 18)는 플레이트(9,10)에 용접되어 닻가지(8)의 굽힘 저항을 증가시킨다. 대칭 평면(5)에서 서로에 대하여 지탱되는 플레이트 리브 연장부(18A)는 닻가지 매립 장치(1)의 절반부(2,3) 사이에서 압축 하중을 취한다 (도 2 및 도 3). 슬롯(12B)의 후미 단부(12E) 로부터 슬롯(12C)의 전방 단부(12D)를 이격시키는 거리(E, 도 4)는 전방 단부(12D)와 링크(17C) 사이의 최소 간극을 제공하도록 그리고 후미 단부(12E)와 링크(17B) 사이에 최소 간극을 제공하도록 선택된다. 링크(17C)상에 지탱되는 슬롯(12C)의 전방 단부(12D)는 후미 정지 지점(19A)을 구성하며, 이것은 닻가지 매립 장치(1)의 전방 매립 동안에 닻가지(8)가 토양의 하중을 겪을 때 닻가지 매립 장치(1)가 체인 케이블(4)상에서 후미로 밀리는 것을 방지한다. 링크(17B)상에 지탱되는 슬롯(12B)의 후미 단부(12E)는 전방 정지 지점(19B)을 구성하여 닻가지 매립 장치(1)의 후방 회수 동안에 닻가지(8)가 토양의 하중을 겪을 때 체인 케이블(4)상에서 전방으로 밀리는 것을 포착한다. 따라서, 체인 케이블(4)에서의 텐션의 크기에 무관하게 축방향 하중이 오직 정지 지점(19A 또는 19B)을 통해서만 전달될 수 있는 것을 신장(stretching)에 대한 상기의 허용 오차(allowance)가 보장하면서, 정지 지점(19A, 19B)들은 체인 케이블(4)상에서 축방향으로 고정된 위치에 닻가지 매립 장치(1)를 위치시키도록 함께 작용한다.

링크(17A, 17B, 17C)들은 개별의 슬롯(12A, 12B, 12C) 안에 느슨하게 맞춰지기 때문에, 체인 케이블(4)과 닻가지 매립 장치(1) 사이의 상대적인 움직임은 정지 지점(19A)이 링크(17C)상에 지탱되게 하거나 또는 정지 지점(19B)이 링크(17B)상에 지탱되게 하여, 닻가지 매립 장치(1)의 전방 매립 및 후방 회수 각각의 동안에 닻가지 매립 장치(1)의 플레이트(9)로부터 체인 케이블(4)로 축방향 힘이 전달되는 유일한 지점으로서 작용한다. 중요하게는, 접합부(11)에 인접한 정지 지점(19A)의 위치는 닻가지(8)에 대한 토양 하중으로부터 발생되는 전방 자루(7A)의 거의 전체에서의 직접적인 응력을 제거한다. 닻가지 매립 장치(1)의 후미에서 체인 케이블(4)에 가해지는 장력 하중은 전방 자루(7A) 및 후미 자루(7B)를 우회하기 때문에, 그로부터 결과되는 직접적인 인장 응력이 그곳에서 추가적으로 유발되지 않는다.

슬롯(12C)들의 후미 단부들에서의 베어링 접촉 지점(B)들과 슬롯(12A)의 전방 단부들에서의 베어링 접촉 지점들(A)을 통해 작용하는, 팽팽한 체인 케이블(4)의 링크(17A, 17C)들과 자루(7) 사이의 횡방향 반작용 베어링 힘(도 4)은 저항 모멘트를 제공하여, 닻가지(8)의 하중으로부터 발생되는 모멘트에 반작용하게 되는데, 저항 모멘트는 닻가지 매립 장치(1)의 외부의 체인 케이블(4)의 축(6)의 전방 및 후미 부분들에 대한 대칭 평면(5)에서 닻가지 매립 장치(1)를 회전시키는 경향이 있다. 오직 2 개의 링크(17)들을 수용하는 닻가지 매립 장치(1)에 대하여 거리(L)가 직경(D)의 대략 12 배로 작을 수 있을 수 있을지라도, 베어링 접촉 지점(A, B)은 체인 케이블(4)의 링크(16,17)들의 공칭 바아 직경(bar diameter, D)(도 4 및 도 6)의 대략 20 배와 같은 모멘트 아암 거리(L, 도 4) 로 이격된다. 굽힘 모멘트는 예를 들어 바위와 같은 장애물상의 박힘(lodging)에 기인하여 닻가지(8)의 첨단부(20)에서 집중 하중이 발생될 때 전방 자루(7A, 도 4)에서 우세한 자루(7)에서의 굽힘 응력을 유발한다. 그러나, 자루(7) 및, 특히 전방 자루(7A)가 가볍고 따라서 저렴한 비용의 구조일 수 있는 결과와 함께 정점의 인장 굽힘 모멘트 응력은 추가된 직접 응력에 의해 증대되지 않는다. 이러한 유리한 구성은 축방향 하중의 지점(19A)들과 횡방향 하중의 전방 적용 지점(A)들 사이에 제공된, 대략 15D 와 같은, 분리 거리(M, 도 4)로부터 발생되며, 닻가지 매립 장치(1)의 중요한 양상이다.

닻가지(8)의 플레이트(10)는 90도 내지 115 도의 범위의 각도(α)로 자루(7)의 플레이트(9)에 경사지며(도 5), 여기에서 95 도인 것이 바람직스럽다. 닻가지(8)의 플레이트(10)와 자루(7)의 플레이트(9) 사이의 접합부(11)는 35 도 내지 60 도 사이의 각도(α)로 축(14)에 경사지며(도 4), 상기 각도는 50 도 인 것이 바람직스럽다. 닻가지(8)의 선단 가장자리(21)는 접합부(11)에 45 도 내지 75 도 범위의 각도(γ)로 경사지고 (도 1), 여기에서 상기 각도는 60 도인 것이 바람직스럽다. 대칭 평면(5)에서 수용된 링크(pocketed link, 17A)를 대칭 평면(5)상의 닻가지(8)의 첨단부(20)의 돌출 지점(25)에 접합시키는 직선(22)(도 4)은 예각(δ)으로 축(14)에 대하여 경사지고, 첨단부(20)의 후미에서, 대칭 평면(5)상으로의 접합부(11)의 투사 선(26)과 예각(δ)을 형성한다. 닻가지 매립 장치(1)에 대하여, 각도(δ)는 25 도 내지 35 도의 범위이고 30 도가 바람직스러우며, 각도(ε)는 60 도 내지 85 도 범위이고 80 도가 바람직스러우며, 이후에 설명될 터미널 닻가지 매립 장치(1A)(도 7)에 대하여 65 도가 바람직스럽다.

접합부(11)의 길이는 직경(D)의 대략 17 배이다. 닻가지(8)의 종단 가장자리(27)의 길이는 직경(D)의 대략 13 배이다. 따라서, 직경(D)이 50 mm 와 같을 때, 접합부(11)를 포함하고 대칭 평면(5)에 직각인 평면(미도시)상에 투사된 닻가지 매립 장치(1)의 닻가지 면적은 대략 0.9 제곱 미터이다.

전방 자루(7A)의 플레이트(9)들의 전방 극단(28) 및 후미 자루(7B)의 플레이트(9)들의 후방 극단(29) 각각은 직경(D)의 1.5 배와 같게 만들어진 반경(R) (도 4)을 가진다. 이것은 슬롯(12A)에 제한된 링(17A)상에서 전방 이머전트 링크(forward emergent link, 16A, 도 1, 도 2, 도 4 및 도 5)가 대칭 평면(5)의 일부 180 도를 통하여 피봇되는 것을 허용하고, 대칭 평면(5)에 횡방향인 평면에서 일부 180 도를 통하여 링(16A) 상에서 링크(17D)가 동시에 피봇되는 것을 허용한다 (도 4). 마찬가지로, 후방 이머전트 링크(16B, 도 2 및 도 4)는 링크(17C)상에서 피봇될 수 있는데, 상기 링크(17C)는 슬롯(12C) 안에 제한되어 있으며, 닻가지(8)와 접촉함으로써 체인 케이블(4)이 제한되어 있기 때문에 대칭 평면(5)에서 대략 150 도로만 후방 이머전트 링크가 피봇될 수 있는 반면에, 링크(17E)는 대칭 평면(5)에 횡방향인 평면에서 대략 180 도를 통하여 링크(16B)상에서 동시에 피봇될 수 있게 유지된다.

자루(7)의 플레이트(9)와 링크(17A, 17C) 사이의 횡방향 하중 접촉 지점(A, B)(도 3 및 도 3A)들은 그러한 체인 링크들이 양묘기(windlass)의 와일드캣(wildcat, 또한 케이블 인양기 또는 집시(gypsy)로도 알려짐)에 로딩되는 때에 통상적으로 발생되는 지점들에 위치된다. 이러한 하중 전달 지점들은 오프쇼어 테크놀로지 콘퍼런스(Offshore Technology Conference)의 간행된 논문 번호 3813 의 도 14 에 개시되어 있으며(Houston, May, 1980, by A. Berg and A. Taraldsen, of Det Norske Veritas), 이것은 링크상의 하중 전달 부위의 중심 점이 체인 링크의 중심축을 포함하는 횡방향 평면으로부터 대략 0.9D 의 거리에 놓이고, 링크의 중심축에 평행한 방향에서 측정된 링크의 크라운 섹션(crown section)의 중심으로부터 대략 0.5D 의 거리로 이격된 것을 나타낸다. 따라서, 자루(7)에서의 접촉 지점(A,B)들은 대칭 평면(5)으로부터 거리(X) 로 이격되도록 구성되고, 링크(17A 또는 17C)의 크라운 섹션(24)의 중심 지점(23)으로부터 각각 체인 케이블(4)의 축(6)에 평행한 방향에서 측정된 거리(Y)로써 분리되도록 위치되게끔 구성된다. 거리(X)는 0.8 D 내지 1.0 D 범위이고, 거리(Y)는 0.4 D 내지 0.6D 범위여서, 링크(17A, 17C)들이 와일드캣(wildcat)인 것처럼 로딩된다.

통상적으로 연안 드릴 산업에서 사용되도록 채용되는, 연안 5 포켓 와일드캣에서, 인접한 지지 체인 링크와 지지되지 않은 체인 링크 사이의 각도 변위는 36 도이다. 닻가지 매립 장치(1)가 해저 토양(38)에 매립되면, 예를 들어 바위 같은 장애물에 의해 국부화된 힘이 닻가지(8)의 첨단부(20)에 가해질 때, 링크(16A)는 라인(22)과 정렬이 이루어지기 때문에 (도 4) 인접하고 지지된 링크(17A)로부터 최대 30 도를 통하여 대칭 평면(5)에서 각도상으로 변위될 수 있다. 따라서, 지지된 링크(17A)에서 굽힘 응력의 유도를 일으키는 체인 케이블(4)에서의 텐션의 횡방향 성분은 sin 30/sin 36 = 0.85 의 인자에 의하여 와일드캣에서 발생될 것보다 작다. 그러므로, 슬롯(12A)에서의 제한은 링크(17A, 그리고 마찬가지로 링크(17c))들이 와일드캣에서 발생되는 등가의 축방향 텐션에 대하여 15 퍼센트 적은 굽힘 응력으로 작동될 수 있게 한다.

플레이트(9)들의 전방 극단부(28) 및 후방 극단부(29)는 20 도의 굽힘 각도(θ)(도 3)를 통하여 지점 A 및 B 의 바로 후미와 전방에서 라인 A1 및 B1 으로부터 떨어져서 벌려짐으로써 (도 4 및 도 5) 링크(16A, 16B)들은 벌려진 극단부(28,29)들에 의해 포착되기 전에 대칭 평면(5)을 벗어나서 각도(θ)를 통해 피봇될 수 있다. 이것은 링크(16A) 또는 링크(16B)를 굽히지 않으면서 체인 케이블(4)의 방위각 전향(azimuthal veering)이 수용될 수 있게 한다. 플레이트(9)들 사이의 간격(1.1D)은 와일드캣 홈(wildcat groove)의 폭(1.5D)보다 작기 때문에, 대칭 평면(5)으로부터의 베어링 지점(A,B)들의 상기 지적된 간격은 극단부(28,29)들이 벌어짐에도 불구하고 유지된다.

체인 케이블(4)이 팽팽해져 있는 동안 방위각의 전향 때문에, 링크(16A)가 대칭 평면(5)을 벗어나서 측방향으로 20 도 피봇되었을 때 닻가지 매립 장치(1) 또는 터미널 닻가지 매립 장치(1A)상에 횡방향으로 작용하는 힘의 성분은 체인 케이블(4)에서의 텐션 부하(tensile loading)의 34 퍼센트이다. 이것은 링크(16A)의 정점 피봇 작용이 실제에 있어서 20 도 보다 상당히 작아지는 결과와 함께, 해저 토양(38)에 매립될 때 닻가지 매립 장치(1) 또는 터미널 닻가지 매립 장치(1A)를 전향(veering)의 방향으로 전환시키기에 충분하다. 따라서, 링크(16A)(그리고 유사하게는 링크(16B))는 그러한 전향 동안에 텐션 부하(tension loading)만을 겪는다.

극단부(28, 29)에서 플레이트(9)에 의해 관절이 부여된 링크(17D, 16A, 17A) 및 링크(17C, 16B, 17E)들의 상기 설명된 지지, 제한 및 자유의 조합은, 링크(17A 또는 17C)에서의 증가된 굽힘 응력들에 의한 불리한 조건 없이, 닻가지 매립 장치(1)의 자루(7)로부터 나온 체인 케이블(4)이 정상적으로 기능할 수 있게 하고, 따라서 2 개의 무겁고 값비싼 사슬(shackles)의 기능을 완수하여 상기 사슬이 불필요하게 된다.

해저 토양(38)에서 축(6)에 대하여 각도(Φ)로 경사져서 방향(P)으로 움직이는(도 6a 및 도 8) 체인 케이블(4)의 침투 저항은 방향(P)에서 경사지게 바라본 체인 케이블(4)의 단위 길이의 면적(AP)에 비례하며, 여기에서 AP 는 총계의 면적으로서, 실제에 있어서 토양이 유동할 수 없는 체인 케이블(4)의 내부 통공을 무시한 것이다. AP 와 같은 면적의 사각형 스트립 기반(footing)의 단위 길이의 폭(W)(도 6a)은 방향(P)으로 움직이는 체인 케이블(4)의 유효 기반 폭(effective footing width)이다. W 는 해저 토양(38)에서의 체인 케이블(4)의 침투 저항의 측정값이다. 방향(P)에서 볼 때, Φ가 감소함에 따라서 링크(17)는 서로 근접하게 되고 합쳐지는 것으로 보이며, 따라서 W 는 Φ 와 역으로 그리고 비선형적으로 변화하는 (도 6a) 것을 나타낸다. 링크(17)의 폭(WL)이 3.35D 가 되는, 스터드가 없는 체인과 관련하여, 0°≤ Φ≤ 10°에 대하여 3.35D ≥ W ≥ 3.25D 이고; Φ= 30°에 대하여, W = 2.69D 이고; Φ= 90°에 대하여, W = 2.48D 인 것으로 판단될 수 있다. 따라서, 3.25/3.35 x 100 = 97 퍼센트인, 실질적으로 최대의 침투 저항은, Φ가 10 도 만큼 클 때 유지되며, 마찬가지로 최대 침투 저항의 80 퍼센트는 Φ가 30 도와 같을 때 유지된다. 따라서, 자루(7)의 폭(WS)(도 6)은 폭(WL) 보다 크지 않게 제한되는데, 이것은 스터드 없는 체인에 대한 3.35D 와 같고, 따라서 Φ가 작을 때 단단한 해저 표면(40)으로 침투하는 임계적 단계에서 자루(7)는 체인 케이블(4)의 침투 저항에 더해지지 않는다. 더욱이, Φ가 30 도 만큼 증가할 때, 1.9D 내지 2.2D 범위에 있는 자루(7)의 더 작은 폭을 채용하는 것이 바람직스러운데, 이것은 일련의 몇 개의 닻가지 매립 장치(1)가 해저 표면(40) 아래에서 깊이(Z)로 깊게 침투할 때 (도 9) 발생하는 것으로 알려져 있다.

플레이트(9,10)는 두께(t9)(도 6) 및 두께(t10)(도 5)를 각각 가지며, 경제적으로 제조되기 위하여 같은 두께일 수 있다. 플레이트(9)의 두께(t9)는 직경(D) 보다 작게 선택됨으로써, 자루(7)의 폭(WS)은 3.35D 보다 작다. 바람직스럽게는, 두께(t9)가 0.6D 보다 크지 않게 선택되고, 바람직스럽게는 0.5D 보다 작아서, 체인 케이블(4)의 침투 방향(P)의 축(6)에 대한 커다란 경사 각도에서 체인 케이블(4)에 자루(7)에 의하여 더해지는 침투 저항이 최소화된다.

도 7 을 참조하면, 터미널 닻가지 매립 장치(1A)는 체인 케이블(4)의 단부에서 터미널 장치로서 사용되기에 보다 적절한 닻가지 매립 장치(1)의 변형이다. 터미널 닻가지 매립 장치(1A)의 자루(7)는 측면도에서 후크 형상으로 만들어지고 체인 케이블(4)의 5 개 링크(17)들을 5 개의 슬롯(12) 안에 수용하도록 길이가 이루어진다. 닻가지(8)는 평면(8) 및 축(14)으로부터 오프셋되고 확대됨으로써 접합부(11)의 가장 멀리 있는 후미 지점(30)은 평면(13)상에 놓이거나 그 아래에 놓인다. 닻가지 매립 장치(1A) 의 자루(7)는 닻가지 매립 장치(1)와 같은 방식으로 전방 극단부(28A)에 인접하여 벌어진다. 또한 링크(16A, 17A)들이 닻가지 매립 장치(1)와 같은 방식으로 지지되고 로딩된다. 닻가지(8)의 증가된 오프셋 로딩은 자루(7)에 강한 굽힘 모멘트를 초래한다. 이들은 높은 응력을 유발하는데, 상기 응력은 자루(7)의 단부(28A)로부터 거리를 가진 플레이트(9)들의 섹션 깊이를 적절하게 증가시킴으로써, 그리고 폭(WS)을 증가시키지 않으면서 자루(7)의 강도를 증가시키는 스페이서로서 작용하는 플레이트(9)들 사이의 더블러 플레이트(dobler plate, 31)를 추가함으로써 수용된다. 2 개의 윤곽 스페이서 플레이트(32)는 플레이트(9) 각각에 용접되어 스페이서로서 작용하며 정지 지점(19C, 19D)을 제공하는데, 대칭 평면(5)에 놓인, 체인 케이블(4)의 두번째 링크(penultimate link, 33) 및 최종 링크(ultimate link, 34)가 그에 의해 제한된다는 점에서 상기 정지 지점(19C, 19D)은 이전에 도시된 정지 지점(19A, 19B)들과 상이하다. 헤비 볼트(heavy bolt, 35)들이 플레이트(9) 및 스페이서 플레이트(32)를 통과함으로써, 최종 링크(34)로부터 스페이서 플레이트들에 전달되는 커다란 힘에 의해 스페이서 플레이트(32)들이 이탈되게 강제되는 것이 방지된다. 최종 링크(34)는 설치를 용이하게 하도록 매달림 선(pendant line)의 부착을 위한 러그(lug)로서의 역할을 할 수도 있다. 자루(7)의 플레이트(9)들은 테이퍼진 스티프너(stiffener, 36, 37)에 의해 닻가지(8)의 첨단부(20)로 연장됨으로써 터미널 닻가지 매립 장치(1A)는 정점부(20)에 가해지는 높은 집중 부하를 견딜 수 있다. 따라서, 터미널 닻가지 매립 장치(1A)는 실질적으로 체인 케이블(4)상으로 측방향으로 조립되기 위한 2 개의 절반부로 구성된 해양의 끌림 매립형 닻(marine drag embedment anchor)으로서, 상기 닻에 있는 체인 케이블(4)은 평행한 하중 지탱 요소로서 작용하고, 충분한 관절 작용을 제공함으로써 통상적인 무겁고 값비싼 사슬에 대한 필요성 및, 상기 사슬과 관련된 높은 침투 저항의 불리한 조건을 제거한다.

닻가지 매립 장치(1,1A)에는 롤 스태빌라이저(roll stabilizer, 42) 및 요우 스태빌라이저(yaw stabilizer, 43)가 각각 설치될 수 있다 (도 9 및 도 10).

롤 스태빌라이저(42, 도 9)는 닻가지 매립 장치(1)의 각각의 측부에서 하나씩 닻가지 플레이트(10)의 가장자리(44)에 부착된 사각형 플레이트(43)를 포함하며, 이것의 부착 위치는 가장자리(44)의 길이를 따라서 대략 중간이며 플레이트(43)의 가장자리(45)는 가장자리(44)와 정렬된다. 플레이트(43)는 대칭 평면(5)에 대하여 직각으로 놓이고 닻가지 매립 장치(1)의 축(14)에 각도(Δ)로 경사진 평면(46)에 놓인다 (도 3 및 도 5). 평면(46)은 대칭 평면(5)과 라인(46A)으로 교차한다. 각도(Δ)는 라인(46A)과 축(14)에 의하여 정의되며 0 도 내지 40 도의 범위에 있고, 20 도가 바람직스럽다. 플레이트(43)의 면적은 각각의 플레이트(10)의 면적의 8 내지 12 퍼센트 범위이고, 10 퍼센트가 바람직스럽다. 플레이트(43)상에 입사되는 토양은 대칭 평면(5)에 평행한 힘을 발생시키며, 이는 체인 케이블(4)의 축(6)에 대한 롤 모멘트를 발생시킨다. 닻가지 매립 장치(1)의 그 어떤 롤링 작용이라도 플레이트(43)들중 하나가 다른 하나보다 더 깊게 토양(38)에 묻히게 함으로써, 롤링 작용에 대향되게 작용하는, 축(6)을 중심으로 하는 롤 모멘트들에서의 총량 불균형(net imbalance)을 발생시키며, 따라서 롤 안정화 효과를 제공한다. 체인 케이블(4)에서의 텐션은 커다란 상쇄 모멘트를 발생시킴으로써 닻가지 매립 장치(1)에 인접하고 외부에 있는 체인 케이블(4)의 축(6)의 부분들과 닻가지 매립 장치(1)의 축(14) 사이에서의 요우 정렬 이탈(yaw misalignment)에 저항하기 때문에, 닻가지 매립 장치(1)는 롤(roll)에서만 안정될 필요가 있다.

요우 스태빌라이저(46, 도 10)는 터미널 닻가지 매립 장치(1A)의 각 측부에 하나씩 부착된 실질적으로 삼각형의 플레이트(47)들을 포함한다. 삼각형 플레이트(47)의 전방 정점(47A)은 가장자리(48)의 길이를 따라서 대략 중간의 위치에서 닻가지 플레이트(10)의 가장자리(48)에 부착된다. 삼각형 플레이트(47)의 상부 가장자리(49)는 닻가지 플레이트(10)를 포함하는 평면(50)에 놓이는데, 이것은 국부적으로 연장되어 삼각형 플레이트(47)를 지지한다. 삼각형 플레이트(47)는 대칭 평면(5)에 각도(Ω)로 경사진 평면(51)에 위치됨으로써(도 3 및 도 5), 평면(51)과 대칭 평면(5) 사이의 교차(미도시)는 터미널 닻가지 매립 장치(1A)의 축(14)에 직각이다. 따라서, 닻가지 매립 장치(1A)의 각도(α)(도 5)가 90 도 일 때, 각도(Ω)는 가장자리(48,49) 사이에 포함된다. 각도(Ω) 는 10 도 내지 35 도의 범위이며, 20 도가 바람직스럽다. 삼각형 플레이트(47)의 면적은 각각의 닻가지 플레이트(10)의 면적의 8 내지 20 퍼센트의 범위이며, 14 퍼센트가 바람직스럽다. 닻가지 매립 장치(1)에 대하여 이전에 언급된 바와 같이, 터미널 닻가지 매립 장치(1A)의 그 어떤 롤링이라도 요우(yaw)를 발생시키는데, 이는 체인 케이블(4)에서의 텐션을 통하여 발생되는 상쇄 모멘트가 결여되기 때문이다. 따라서, 터미널 닻가지 매립 장치(1A)는 롤-요우 커플(roll-yaw couple)을 겪는다. 터미널 닻가지 매립 장치(1A)의 롤링에 대한 토양(38)에서의 저항은 요우 작용에 대한 저항보다 크기 때문에, 롤링에서보다 요우에서 안정화시키는 것이 더욱 효과적이고 용이하다. 요우에서의 안정화는 닻가지 매립 장치(1A)의 닻가지 지점(20)이 헬리컬 롤-요우 경로를 따라서 옆으로 움직이는 것을 방지하는데, 이것은 그렇지 않으면 롤-요우 커플의 영향하에 발생되었을 것이다. 닻가지 매립 장치(1)의 그 어떤 롤링 작용도 삼각형 플레이트(47)들중 하나가 다른 하나보다 토양(38) 안에 더 깊에 매립되게 하며, 따라서 자루(7)의 최전방 단부(28A)에 인접한 체인 케이블(4)의 링크(16A, 17A)들 사이의 관절 접촉 지점 둘레에서의 요우 모멘트들의 총량 불균형을 안정화시킨다. 이것은 닻가지 지점(20)이 불안정한 헬리컬 롤-요우 경로를 따라서 옆으로 움직이는 것을 방지함으로써 초기의 롤링 작용에 반하게끔 작용한다.

몇 개의 닻가지 매립 장치(1)들이 터미널 닻가지 매립 장치(1A)(도 8)와 관련되어 사용될 수 있어서, 그 어떤 크기의 체인 케이블의 전체 하중 유지 성능이라도 완전하게 이용될 수 있게 한다. 각각의 닻가지 매립 장치(1)는 해저 토양(38)에서의 체인 케이블(4)의 인접한 침투 저항을 효과적으로 무효화시킴으로써 터미널 닻가지 매립 장치(1A)가 해저 표면(40) 아래로의 침투 깊이(Z)를 달성할 수 하며, 상기 침투 깊이는 각각의 장치의 부하(load)의 기여가 집합적으로 체인 케이블(4)의 파괴 부하(breaking point)에 맞춰지기에(matching) 충분하다. 침투 불가능한 바위 층(41)(도 8a) 위에 있는 제한된 수직 연장을 가진 침투 가능 토양(38)이 있는 해저(39)에서, 연장된 직렬의 닻가지 매립 장치(1)들이 전개될 수 있고 층(41)에 대하여 설치될 수 있으며, 다시 각각의 장치로부터의 하중 기여는 집합적으로 체인 케이블(4)의 파괴 하중에 맞춰질 수 있다.

이제 간단하게 닻가지 매립 장치(1A)로 지칭되는 터미널 닻가지 매립 장치(1A)는 닻가지 매립 장치(1) 대신 이용될 수도 있어서 체인 케이블(4)의 축(6)으로부터 오프셋된 닻가지를 가지는 장점을 이용한다. 일련의 닻가지 매립 장치(1A)는 예를 들어 단단한 해저 표면(40)상에서 이용될 수 있는데, 자루(7)의 하측부(47)(도 7)가 해저(39)의 표면(40)상에 지탱되어 더 이상의 매립에 저항하거나 또는 다른 매립이 이루어지지 않게 하기 전에 오프셋 닻가지(8)들은 거의 완전히 침투할 수 있다.

상기 설명된 닻가지 매립 장치들의 변형들이 본 발명의 범위내에서 가능하다는 점은 용이하게 이해될 것이다. 예를 들어, 자루(7)의 플레이트(9)들에는 첨부된 도면들에 도시된 것과 상이한 수의 슬롯(12)들이 제공될 수 있다. 또한, 대칭 평면(5)의 둘레에서 분리된, 플레이트(9)들 사이의 추가적이고 신장된 분리 스페이서(미도시)들이 자루(7)의 주위를 따라서 제공될 수 있어서, 장시간의 서비스를 위하여 필요하다면, 체인 케이블(4)상에 닻가지 매립 장치(1)를 조립한 이후에, 분리 라인을 따른 외부 용접이 수행될 수 있게 한다.

본 발명은 다양한 장점들을 제공한다. 닻가지 매립 장치(1,1A) 는 체인 케이블(4)상에서의 최종 조립체에 대하여 2 개의 절반부들로 각각 구성되기 때문에, 장치들 사이의 간격과 전개된 수는 사용자의 선호 및 토양 조건들에 적절하게 선택될 수 있다. 장치들은 분해되어 있으면서 표준적인 선적 콘테이너에 있는 게이지(gauge)에서 쉽고 값싸게 운반 가능하다. 닻가지 매립 장치(1,1A)내에 체인 케이블(4)을 포함시키고 적절한 정도의 관절을 제공하도록 자루(7)의 플레이트(9)들을 벌리는 것은 값비싼 사슬(shackle)의 필요성을 제거한다. 닻가지 매립 장치(1,1A) 안에 주 부하 지탱 요소로서 체인 케이블(4)을 사용하는 것은 현저한 응력 감소를 허용하며, 이것은 구조적인 비용 절감을 초래한다. 터미널 닻가지 매립 장치(1A)와 관련하여 다수의 닻가지 매립 장치(1)를 사용함으로써 체인 케이블(4)을 따라서 부하를 분배시키는 성능은, 이제까지 획득될 수 없었던 값싼 비용과 방식으로 얕거나 깊은 퇴적물의 조건을 가진 해저로부터 높은 유지 능력을 얻을 수 있게 한다.

1. 닻가지 매립 장치 4. 체인 케이블
5. 대칭 평면 7. 자루
8. 닻가지 11. .접합부

Claims

대칭 평면(5)을 구비하고, 동체 부재(7) 및, 상기 동체 부재(7)의 길이 방향 축(14)에 대하여 예각의 경사로 부착된 닻가지 부재(8)를 포함하는 닻가지 매립 장치(1,1A)로서, 닻가지 매립 장치는 일련의 링크(16,17)들을 포함하는 체인 케이블(4)상의 고정된 지점에 상기 동체 부재(7)를 유지하기 위한 부착 수단(12A, 12B, 12C, 19A,19B)을 구비함으로써, 상기 길이 방향 축(14)은 상기 체인 케이블(4)의 축(6)과 실질적으로 정렬되어 유지되고, 상기 동체 부재(7)는 동체 부재에서 정해진 자세로 연장되는 상기 체인 케이블(4)을 유지하도록 구성되고, 상기 부착 수단(12B,12C)은 제 1 접촉 지점들로부터 상기 체인 케이블(4)의 링크(17B, 17C)상의 대응하는 지점들로 축방향 부하를 전달하기 위한 제 1 접촉 지점들(19A, 19B, 19C, 19D) 및, 제 2 지점으로부터 상기 체인 케이블(4)의 링크(17A,17C)상의 대응하는 지점들로 횡방향 부하를 전달하기 위한 상기 동체 부재(7)상의 제 2 접촉 지점(A,B)들을 포함하는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 1 항에 있어서,
상기 정해진 자세는 상기 체인 케이블(4)의 교번하는 링크(17)들이 상기 대칭 평면(5)에 직각인 평면에서 유지되는 것을 포함하는, 닻가지 매립 장치 (1,1A).
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 체인 케이블(4)에 텐션을 가할 때 양묘기(windlass)의 와일드캣(wildcat)에 발생하는 것과 유사하도록 상기 닻가지 매립 장치(1,1A)의 작동중에 상기 체인 케이블(4)의 상기 링크(17A, 17C)의 굽힘 응력 유발을 제한하도록 상기 제 2 접촉 지점(A, B)들이 위치되는, 닻가지 매립 장치 (1,1A).
제 1 항 내지 제 3 항에 있어서,
상기 체인 케이블(4)이 팽팽할 때 해저 토양으로 침투하는 동안 해저 토양(38)과 상호 작용중에 상기 닻가지 매립 장치(1)에서 유발되는 회전 모멘트에 대항하기 위하여, 상기 제 2 접촉 지점(A, B)들은 이격된 2 개의 상기 링크(17A, 17C)들상에 지탱되도록 상기 동체 부재(7)상에서 2 개의 위치들에 위치되는, 닻가지 매립 장치(1).
제 4 항에 있어서,
상기 제 2 접촉 지점(A,B)들의 상기 2 개의 위치들은 상기 링크(16,17)들의 바아(bar) 직경(D)의 12 배 보다 작지 않게 이격되고, 바람직스럽게는 상기 바아 직경(D)의 20 배 보다 작지 않게 이격되는, 닻가지 매립 장치(1).
제 1 항 내지 제 5 항에 있어서,
상기 대칭 평면(5)에 직각인 평면에 놓인 링크(17A,17C)상의 상기 대응 부하 전달 지점들이 상기 링크(17A,17C)의 공칭 바아 직경(D)의 0.8 배 내지 1.0 배의 범위인 거리로 상기 대칭 평면(5)으로부터 이격되도록 상기 제 2 접촉 지점(A,B)들이 위치되는, 닻가지 매립 장치(1, 1A).
제 1 항 내지 제 6 항에 있어서,
상기 대칭 평면(5)에 직각인 평면에 놓인 링크(17A,17C)상의 상기 대응하는 부하 전달 지점들이, 상기 체인 케이블의 상기 축(6)에 평행한 방향에서 측정된 상기 링크(17A,17C)의 공칭 바아 직경(D)의 0.4 내지 0.6 배 범위의 거리로, 상기 대칭 평면(5)상에 놓인 상기 링크(17A,17C)의 크라운 섹션의 중심 지점으로부터 분리되도록, 상기 제 2 접촉 지점(A,B)들이 위치되는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 1 항 내지 제 7 항에 있어서,
상기 부착 수단(12A, 12B, 12C, 19A,19B)은 상기 체인 케이블(4)의 링크(17A,17B,17C)를 수용하도록 구성된 상기 동체 부재에 있는 포켓(12A, 12B, 12C)을 포함하는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 8 항에 있어서,
상기 포켓(12A,12B,12C)은 상기 체인 케이블(4)의 상기 링크(17A, 17B, 17C)가 상기 대칭 평면(5)에 직각인 평면에 놓이도록 제한하는, 닻가지 매립 장치(1, 1A).
전기한 항에 있어서,
상기 닻가지 매립 장치(1, 1A)는 상기 체인 케이블(4)상에서의 대향하는 측면 조립을 위하여 실질적으로 2 개의 절반부(2,3)로 형성되는, 닻가지 매립 장치(1, 1A).
전기한 항에 있어서,
상기 제 1 접촉 지점(19A, 19B, 19C, 19D)들은 상기 닻가지 부재(8)에 인접하게 위치됨으로써 상기 닻가지 매립 장치(1,1A)에 의해 상기 체인 케이블(4)에 전해진 텐션 부하는 상기 제 1 접촉 지점(19A, 19B, 19C, 19D)들의 전방에 놓인 상기 동체 부재(7)의 부분을 실질적으로 우회하는, 닻가지 매립 장치(1, 1A).
전기한 항에 있어서,
상기 동체 부재(7)는 2 개의 신장된 부재(9,10)를 포함하고, 각각의 신장된 부재는 상기 대칭 평면(5)에 실질적으로 평행하게 배치되고, 각각의 신장된 부재는 상기 체인 케이블(4)의 2 개의 대향하는 측부들중 하나를 따라서 연장되는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 12 항에 있어서,
상기 신장된 부재(9,10)들은 플레이트와 유사한, 닻가지 매립 장치.
전기한 항에 있어서,
상기 포켓(12A,12B,12C)은 상기 플레이트 유사 신장 부재(9,10)들 각각을 관통하는 신장된 슬롯(12A,12B,12C)을 구비함으로써 상기 링크(17A, 17B, 17C)를 수용하는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 12 항 내지 제 14 항에 있어서,
상기 플레이트 유사 신장 부재(9,10)들은 상기 링크(16,17)의 공칭 직경의 1.06 배 내지 1.1 배 사이의 거리로 이격되는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
전기한 항에 있어서,
상기 동체 부재(7)는 상기 체인 케이블(4)에 횡방향으로 측정된 상기 체인 케이블(4)의 링크(16,17)의 폭보다 작은 폭을 가지는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 13 항 내지 제 16 항에 있어서,
상기 플레이트 유사 신장 부재(9,10)들 각각은 상기 체인 케이블(4)의 링크(16,17)의 바아(bar) 직경(D) 보다 작은 두께(t9)를 가지고, 바람직스럽게는 상기 바아 직경(D)의 0.5 배 보다 작은, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 13 항 내지 제 15 항 및 제 17 항에 있어서,
상기 플레이트 유사 신장 부재(9,10)는 극단부(28, 29)에서 벌어짐으로써, 상기 극단부(28,29)로부터 나온 상기 체인 케이블(4)의 링크(16A, 16B)은 상기 대칭 평면(5)으로부터 옆으로 자유롭게 최대 20 도의 각도를 통해 회전할 수 있고, 바람직스럽게는 12 도의 각도를 통해 회전할 수 있는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
제 18 항에 있어서,
상기 링크(16A, 16B)는 상기 대칭 평면(5)에서 상기 길이 방향 축(14)으로부터 최대 90 도의 각도를 통해 회전할 수 있는, 닻가지 매립 장치(1,1A).
전기한 항에 있어서,
상기 닻가지 매립 장치(1)는 롤 스태빌라이저(roll stabilizer, 42)를 구비하는, 닻가지 매립 장치(1).
전기한 항에 있어서,
상기 닻가지 매립 장치(1A)는 요우 스태빌라이저(yaw stabilizer, 46)를 구비하는, 닻가지 매립 장치(1A).
전기한 항에 있어서,
상기 대칭 평면(5)에 놓이는, 상기 동체 부재(7)에 있는 최전방 포켓(12A)의 링크(17A)의 전방 크라운 섹션(crown section)의 중심점 및, 상기 닻가지 부재(8)의 최전방 지점(20)의 대칭 평면(5)상으로의 돌출 지점(25)을 포함하는 직선(22)이 상기 길이 방향 축(14)에 대하여 25도 내지 35 도 범위의 각도(δ)로 경사지도록, 바람직스럽게는 30 도로 경사지도록, 상기 닻가지 매립 장치(1, 1A)가 구성되는, 닻가지 매립 장치(1, 1A).