KR20160133423A

KR20160133423A - 금속 스트립을 포함하는 밀봉 및 단열 탱크

Info

Publication number: KR20160133423A
Application number: KR1020167022354A
Authority: KR
Inventors: 니콜라스 로레인; 롤란드 파니에르; 피에르-루이스 레이뎃
Original assignee: 가즈트랑스포르 에 떼끄니가즈
Priority date: 2014-01-17
Filing date: 2014-12-23
Publication date: 2016-11-22
Also published as: RU2016128520A3; EP3094915A2; AU2014377926A1; JP2017507085A; FR3016619B1; FR3016619A1; KR102259211B1; RU2016128520A; AU2014377926B2; ES2692284T3; MY179399A; CN106133429A; CN106133429B; EP3094915B1; RU2666382C2; WO2015107280A2; PH12016501401B1; WO2015107280A3; JP6576353B2; PH12016501401A1

Abstract

밀봉 막의 생성에 적합한 접혀 올려진 측면 에지를 갖는 연속적인 금속 스트립이 그 길이를 따라, 제1 두께를 갖는 보강된 제1 단부 영역 (114) 및 제1 두께보다 더 작은 제2 두께를 갖는 중앙 제2 영역 (113)을 갖는 블랭크로부터 얻어진다. 금속 스트립은 그 넓이를 따라, 평면 중앙 영역 및 평면 중앙 영역에 실질적으로 수직인 굽혀진 두 개의 측면 에지 (13)를 가지며, 두 개의 측면 에지는 평면 중앙 영역에 비해 작은 넓이를 갖는다.
지지 구조물 내에 통합된 밀봉 및 단열 탱크의 제조에 관한 적용은 다수의 지지 벽을 포함한다.

Description

금속 스트립을 포함하는 밀봉 및 단열 탱크{SEALED AND THERMALLY INSULATING TANK COMPRISING METAL STRIPS}

본 발명은 밀봉 및 단열 탱크의 제조 및 이의 구성 부품 분야에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 저온 또는 고온 액체를 저장하거나 수송하기 위한 탱크, 예를 들어, 바다에서 액화 가스를 저장 및/또는 수송하기 위한 탱크에 관한 것이다.

밀봉 및 단열 탱크는 고온 또는 저온 제품을 저장하는 다양한 산업 분야에서 사용될 수 있다. 예를 들어, 에너지 분야에서, 액화 천연 가스(LNG)는 부유 구조물에 있는 선상 탱크 또는 해안의 저장 탱크 안에 대략 -163 ℃의 온도에서 대기압으로 저장될 수 있는 액체이다.

선박의 선체에 내장된 저장 탱크는 예를 들어, 제FR-A-2968284호에 기술되어 있으며, 여기서, 밀봉 장벽, 특히, 탱크 내에 포함된 제품과 접촉하는 주 밀봉 장벽은 용접 플랜지(welding flange)의 각 측상에서 변형될 수 있는 거싯(gusset)들을 한정하는 접혀 올려진 에지(turned-up edge)들에 의해서 밀봉된 방식으로, 서로 접합되는 얇은 시트 금속 스트레이크(metal strake)로 구성된다. 이 스트레이크들은 스트레이크와 연결 고리 모두에 용접된 시트를 충전하여 그들의 단부에서 연결 고리에 연결되어 있다.

일 구현예에 따르면, 본 발명은 지지 구조물 내로 통합된 밀봉 및 단열 탱크를 제공하며, 지지 구조물은 복수의 지지 벽을 포함하고, 탱크는 각각의 지지 벽에 각각 고정된 복수의 탱크 벽을 포함하고,

탱크 벽은 지지 벽에 고정된 단열 장벽 및 단열 장벽에 의해 지지된 밀봉 장벽을 포함하며,

단열 장벽은 각각의 지지 벽에 평행한 평면의 지지 표면을 가지고,

밀봉 장벽은 기다란 금속 스트레이크 및 지지 표면에 연결된 기다란 용접 플랜지가 교대로 구성된 반복 구조를 포함하며, 용접 플랜지는 돌출되어 있으며, 용접 플랜지는 금속 스트레이크의 길이의 적어도 일부에 걸쳐 금속 스트레이크에 평행하게 연장되며, 금속 스트레이크는 넓이 방향으로 지지 표면 위에 위치된 평면 중앙부 및 지지 표면에 대해 접혀 올려지고 인접하는 용접 플랜지에 대해 맞대어 배치되며, 용접 플랜지에 밀봉 방식으로 용접된 측면 에지를 포함하고,

여기서, 금속 스트레이크는 탱크 벽의 두 개의 대향하는 에지 사이에서 연장되고, 탱크 벽의 상기 대향하는 에지에서 각각의 정지 구조물에 밀봉 방식으로 각각 조립된 두 개의 단부를 가지며, 금속 스트레이크는 상이한 두께의 여러 길이부를 갖는 적어도 하나의 연속적인 금속 스트립으로 구성되며, 길이부는 중간부 및 스트립의 중간부의 두께보다 더 큰 두께를 갖는 적어도 하나의 단부를 포함하고, 두꺼운 단부는 스트립을 정지 구조물 또는 금속 스트레이크를 구성하는 제1 연속적인 금속 스트립에 버트-결합된(butt-joined) 또 다른 연속적인 금속 스트립과 조립하기 위한 조립 영역을 형성하는 것을 특징으로 한다.

일부 구현예에 따르면, 이러한 탱크는 하나 또는 다수의 하기 특성을 포함할 수 있다.

일 구현예에 따르면, 금속 스트레이크는 탱크 벽의 두 개의 대향하는 에지 사이에서 단일체로 연장되는 단일 금속 스트립으로 구성되며, 여기서 스트립의 두 개의 단부는 중간부보다 더 두꺼우며, 탱크 벽의 대향하는 에지에서 각각의 정지 구조물과 각각 조립된다.

일 구현예에 따르면, 금속 스트레이크는 제1 연속적인 금속 스트립의 연속에서 제1 연속적인 금속 스트립에 버트-결합된 제2 연속적인 금속 스트립을 포함하고, 상기 두 개의 연속적인 금속 스트립의 각각은 두 개의 금속 스트립의 연결 영역에서, 스트립의 중간부보다 더 두꺼운 단부를 갖는다.

일 구현예에 따르면, 두 개의 연속적인 금속 스트립 중 적어도 하나는 두 개의 금속 스트립의 연결 영역에 있는 대향하는 단부에서, 스트립의 중간부보다 더 두꺼운 제2 단부를 가지며, 상기 제2 단부는 탱크 벽의 에지에서 정지 구조물에 연결된다.

일 구현예에 따르면, 두 개의 연속적인 금속 스트립의 적어도 하나는 두 개의 금속 스트립의 연결 영역에 있는 대향하는 단부에서, 스트립의 중간부와 동일한 두께의 제2 단부를 가지며, 상기 제2 단부는 탱크 벽의 에지에서 정지 구조물에 연결된다.

일부 구현예에 따르면, 스트레이크의 각각의 단부는 각각의 정지 구조물에 밀봉 방식으로 용접된다.

일부 구현예에 따르면, 스트레이크는 CMT(저온 금속 이송의 약자) 또는 TIG(텅스텐 불활성 가스의 약자) 공정, 또는 저온 용접에 의해 정지 구조물에 용접된다.

일부 구현예에 따르면, 정지 구조물은 단열 장벽 위에 위치된 플레이트를 포함하고, 단부는 정지 구조물의 플레이트에 대향하여 지지하는 제1 세그먼트 및 단열 장벽에 대향하여 지지하는 제2 세그먼트를 포함하고, 제1 세그먼트 및 제2 세그먼트는 금속 스트레이크의 두께 방향에서 불연속성을 형성하는 접힌 세그먼트에 의해 연결된다.

일부 구현예에 따르면, 용접 플랜지는 금속 스트레이크의 단부 앞에서 중단되고, 두 개의 인접한 금속 스트레이크의 접혀 올려진 에지들은 금속 스트레이크의 단부까지의 그들의 길이의 일부를 따라 위치한 에지 용접에 의해 서로 용접된다.

일부 구현예에 따르면, 접혀 올려진 에지의 에지 용접은 저온 금속 이송 공정 또는 필러 와이어를 갖는 TIG 공정을 이용하여 수행된다.

일부 구현예에 따르면, 단부는 0.9 mm 이상의 두께를 갖는다.

일부 구현예에 따르면, 중간부는 0.9 mm 미만의 두께, 바람직하게는 0.7 mm의 두께를 갖는다.

일부 구현예에 따르면, 정지 구조물은 지지 벽에 용접된다.

일부 구현예에 따르면, 금속 스트레이크 및 정지 구조물은 Invar®이름으로 특히 알려진, 저 확장 계수를 갖는 니켈-강철 합금으로 만들어진다.

일 구현예에 따르면, 금속 스트레이크는 철 기반의 합금으로 만들어지고, 하기의 중량을 포함한다:

34.5% ≤ Ni ≤ 53.5%

0.15% ≤ Mn ≤ 1.5%

0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%

0 ≤ C ≤ 0.07%

선택적으로:

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.

일부 구현예에 따르면, 탱크 벽은 제1 단열 장벽과 유사한 방법으로 생산된 제2 단열장벽, 제1 단열 장벽을 지지하며 제2 단열 장벽에 의해 지지된 제2 밀봉장벽을 더 포함하고, 상기 제2 밀봉 장벽은 제1 밀봉 장벽과 유사한 방법으로 생산된다.

일부 구현예에 따르면, 두께는 500 mm의 거리에 따라 점진적으로 변화한다. 일부 구현예에 따르면, 단부는 400 mm 이상으로 확장한다.

이러한 탱크는 예를 들어, LNG를 저장하기 위하여, 해안 저장 시설의 일부를 형성하거나, 해안 또는 심해에, 부유식 구조, 특히 메탄 운반선, 부유식 저장 및 재기화 유닛(FSRU), 부유식 생산 저장 및 하역 유닛 (FPSO) 등에 설치될 수 있다.

일 구현예에 따르면, 저온 액체 제품을 수송하기 위한 선박은 이중 선체 및 이중 선체 안에 배치된 앞서 언급된 탱크를 포함한다.

일 구현예에 따르면, 본 발명은 또한 그러한 선박에 적재 또는 그로부터 하역하는 방법을 제공하며, 상기 방법으로 저온 액체 제품은 단열된 파이프들을 통해 부유식 또는 해안 저장 시설로부터 선박의 탱크로 또는 선박의 탱크로부터 부유식 또는 해안 저장 시설로 운반된다.

일 구현예에 따르면, 본 발명은 또한 저온 액체 제품에 대한 수송 시스템을 제공하며, 시스템은 위에서 언급된 선박, 선박의 선체 내에 설치된 탱크를 부유식 또는 해안 저장 시설에 연결하기 위하여 그러한 방식으로 배치된 단열된 파이프들, 및 단열된 파이프를 통해 부유식 또는 해안 저장 시설로부터 선박의 탱크로 또는 선박의 탱크로부터 부유식 또는 해안 저장 시설로 저온 액체 제품을 흘려 보내기 위한 펌프를 포함한다.

일 구현예에 따르면, 본 발명은 또한 앞서 언급된 탱크의 생성에 적합한 접혀 올려진 측면 에지를 갖는 연속적인 금속 스트립을 제공하며, 상기 금속 스트립은 그 길이를 따라, 제1 두께를 갖는 보강된 제1 단부 영역 및 제1 두께보다 더 작은 제2 두께를 갖는 중앙 제2 영역 및 제1 두께 또는 제2 두께를 갖는 제3 단부 영역을 갖는 블랭크(blank)로부터 얻어지고, 상기 금속 스트립은 그 넓이를 따라, 평면 중앙 영역 및 상기 평면 중앙 영역에 실질적으로 수직인 굽혀진 두 개의 측면 에지를 가지며, 상기 두 개의 측면 에지는 평면 중앙 영역에 비해 작은 넓이를 갖는다.

바람직하게는, 금속 스트립은 철 기반 합금으로 만들어지고, 하기의 중량을 포함한다:

34.5% ≤ Ni ≤ 53.5%

0.15% ≤ Mn ≤ 1.5%

0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%

0 ≤ C ≤ 0.07%

선택적으로:

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.

일 구현예에 따르면, 보강된 제1 영역은 제1 평균 입자 크기를 가지고, 제2 영역은 제2 평균 입자 크기를 가지며, 절대 값의 관점에서, 제1 입자 크기와 제2 입자 크기의 차이는 표준 ASTM E112-10에 따른 입자 크기 수의 0.5 이하이다.

일 구현예에 따르면, 철-기반 합금은 하기 중량으로 포함한다:

34.5 ≤ Ni ≤ 42.5%

0.15% ≤ Mn ≤ 0.5%

0.1% ≤ Si ≤ 0.35%

0.010% ≤ C ≤ 0.050%

선택적으로:

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.

본 발명은 밀봉 및 단열 탱크를 포함하는 지지 구조물을 제조하는데 필요한 물질의 양이 탱크의 피로 강도에 의존한다는 관찰로부터 출발하였다. 특히, 탱크의 피로 강도는 탱크를 형성하는 밀봉 장벽에 존재하는 용접의 피로 강도에 의존한다.

따라서, 본 발명의 기초가 된 개념은 그러한 밀봉 장벽을 생성하는데 필요한 물질의 양을 제한하는 동시에 우수한 피로 강도를 갖는 밀봉 장벽을 포함하는 밀봉 및 단열 탱크를 제안하는 것이다. 본 발명의 일 측면에 따르면, 밀봉 장벽은 두 개의 정지 구조물 사이에서 단일체로 연장되는 스트레이크를 이용하여 생성되고, 상기 스트레이크는 이들 단부 사이의 더 작은 두께를 갖는 반면, 동시에 그들의 단부에서 정지 구조물에 직접적으로 연결될 수 있도록 변할 수 있는 두께를 가진다. 본 발명의 다른 일 측면에 따르면, 밀봉 장벽은 상기 용접된 조립체의 강도를 높이기 위해, 이러한 스트립의 보강된 부분에서 함께 버트-용접된 여러 스트립으로 만들어진 스트레이크를 이용하여 생성된다.

본 발명의 특정 측면은 우수한 피로 강도를 갖는 용접을 이용하여 스트레이크를 정지 구조물에 연결하는 개념으로부터 시작한다.

본 발명은, 단지 비제한적인 묘사를 통해 주어지는 본 발명의 여러 특정 구현예들에 대한 하기의 설명을 통해서 그리고 첨부된 도면들을 참조로 하여, 더 잘 이해될 것이고, 다른 목적들, 상세한 내용들, 기능들 및 장점들은 더욱 명료하게 될 것이다.

도 1은 본 발명의 구현예들이 사용될 수 있는 밀봉 및 단열 탱크 벽의 내부전환면의 부분 사시도이다.
도 2는 제1 밀봉 막을 도시하는, 도 1의 영역 II의 부분 사시도이다.
도 3은 도 1의 탱크 벽의 밀봉 막의 선 III-III를 따른 상세한 단면이다.
도 4는 메탄 대형선박 탱크 및 상기 탱크를 적재/하역하기 위한 터미널의 내부전환면을 갖는 개략도이다.
도 5는 초기 스트립의 종단면의 개략도이다.
도 6은 중간 스트립의 종단면의 개략도이다.
도 7은 가변 두께의 스트립의 종단면의 개략도이다.
도 8은 가변 두께의 스트립으로부터 얻어진 블랭크의 개략도이다.
도 9는 제2 성분을 갖는 블랭크의 제1 조립체의 종단면의 개략도이다.
도 10은 함께 버트-결합된 두 개의 블래크의 종단면의 개략도이다.
도 11은 밀봉 막을 생성하는데 적절한 접혀 올려진 측면 에지를 갖는 스트레이크의 상기 많은 구현예들을 설명하는 개략도이다.

도 1은 선박의 지지 구조물 내로 통합된 탱크의 밀봉 및 단열 벽을 설명한다.

본 명세서에서 탱크의 지지 구조는 이중 선체 선박의 내부 선체로 구성되고, 내부 선체의 바닥 벽은 번호(1)로 식별되며, 내부 선체의 횡 파티션(2)은 선박의 내부 선체에서 격실(compartment)을 한정한다. 지지 구조물의 벽은 에지에서 쌍으로 인접한다.

지지 구조물의 각각의 벽들에 대하여, 탱크의 상응하는 벽은 제2 단열 레이어(3), 제2 밀봉 장벽(4), 제1 단열 레이어(5) 및 제1 밀봉 장벽(6)을 순차적으로 겹쳐 놓음으로써 형성된다. 두 벽 (1) 및 (2)사이의 코너에서, 두 벽 (1) 및 (2)의 제2 밀봉 장벽 (4) 및 두 벽의 제1 밀봉 장벽 (6)은 정사각형 튜브의 형태로 연결 링 (10)에 의해 연결된다. 연결 링 (10)은 특히, 밀봉 장벽을 구성하는 금속 요소의 열수축, 바다에서 선체의 변형, 및 화물의 움직임으로부터 초래되는 인장 하중을 흡수할 수 있는 구조물을 형성한다. 연결 링 (10)의 하나의 가능한 구조는 제FR-A-2549575호에 더욱 자세하게 설명된다.

제1 단열 레이어 및 제2 단열 레이어는 단열 요소로 구성되며, 더욱 구체적으로, 규칙적인 패턴으로 병치된 평행 육면체의 단열 케이슨 (20) 및 (21)로 구성된다. 각각의 단열 케이슨 (20) 및 (21)은 바닥 패널 및 뚜껑 패널 (23)를 포함한다. 측면 패널(24) 및 내부 웹 (25)은 바닥 패널 및 뚜껑 패널 (23)의 사이를 연장한다. 패널은 예를 들어, 발포 펄라이트로 만들어질 수 있는 단열 라이닝이 위치하는 내부 공간을 구분한다. 각각의 케이슨 (20) 및 (21)은 고정 부재 (26)을 통해 지지 구조물에 고정된다. 제1 단열 레이어 (5) 및 제2 단열 레이어 (3)의 케이슨 (20) 및 (21)은 각각 제1 밀봉 장벽 (6) 및 제2 밀봉 장벽 (4)을 지지한다.

제2 (4) 및 제1 (6) 밀봉 장벽은 Invar®으로 구성된 것과 비슷하게, 기다란 용접 지지체 (9)와 교대로 배치된, 각각 접혀 올려진 에지를 갖는 병렬의 Invar® 스트레이크 (8)의 시리즈로 구성된다. 스트레이크 (8)은 도시되진 않았으나, 탱크의 반대편에 위치한 제2 횡 파티션의 제2 정사각형 튜브만큼 제1 횡 파티션 (2)에서 제1 정사각형 튜브로부터 연장된다. 스트레이크의 접혀 올려진 에지 (13)는 밀봉 방식으로 용접 지지체 (9)에 용접된다. 용접 지지체 (9)는 예를 들어, 케이슨 (20) 및 (21)의 뚜껑 패널 (23)에 형성된 역 T-형 슬롯 (7) 내에 수용됨으로써 하부 단열 레이어 (3) 또는 (5)에 대해 각각 고정된다.

상기 교호 구조물은 벽의 전체 표면에 생성되고, 스트레이크 (8)의 매우 긴 길이를 수반할 수 있다. 이러한 긴 길이에 걸쳐, 스트레이크 (8)의 접혀 올려진 에지 (13) 사이의 밀봉 용접 및 그들 사이에 끼여 있는 용접 지지체 (9)는 벽에 병렬인 직선의 용접 이음매 (17)의 형태로 제조될 수 있다.

접혀 올려진 에지를 갖는 스트레이크 (8)는 연결 링 (10)에 직접적으로 연결된다. 그를 위해, 접혀 올려진 에지를 갖는 스트레이크 (8)는 인장 하중을 흡수하기 위하여 연결 링 (10)의 Invar® 플랜지 (27), (28)에 연속적으로 용접된 단부 에지 (11)를 갖는다. 따라서, 제1 밀봉 장벽 (5) 및 제2 밀봉 장벽 (3)은 각각 제1 플랜지 (27) 및 제2 플랜지 (28)에 용접된다. 제1 절연 케이슨 (20)은 제1 플랜지 (27) 및 제2 플랜지 (28)의 사이에 위치한다. 제1 플랜지 (27)는 나사 (30)에 의해 제1 절연 케이슨 (20)에 고정된다. 제2 플랜지 (28)는 제2 단열 요소들에 유사한 방법으로 고정된다.

정사각형 튜브는 밀봉 막 (4) 및 (6)과 플랜지 (27) 및 (28)의 연속으로 확장된 플레이트 (31)에 의해 벽 (1) 및 (2)에 연결된다. 플레이트 (31)는 지지 구조물의 벽 (1) 및 (2)에 직각으로 용접된 플랩에 용접된다.

도 2는 제1 밀봉 장벽 (6)의 두 개의 스트레이크 (8)가 용접 플랜지 (27)에 연결된 연결 영역을 더욱 상세하게 도시한다. 제2 밀봉 장벽 (4)의 스트레이크 (8)가 용접 플랜지 (28)에 연결된 연결 영역이 유사한 방법으로 생성됨을 유의해야 하다.

접혀 올려진 에지를 갖는 스트레이크 (8)의 접혀 올려진 에지 (13)는 에지 (11)로부터 스트레이크 (8)를 향해 점진적으로 상승한 경사부 (14), 그 후 수평부 (15)로 구성된 프로파일을 갖는다. 스트레이크 (8)은 자동화된 CMT 공정을 이용하여 제1 부분 (29)을 따라 자신의 상부 에지에 연속적으로 밀봉 방식으로 버트-용접된다.

두 개의 스트레이크 (8) 사이에 끼여 있는 용접 지지체 (9)는 플랜지 (27)의 약간 앞쪽에서 끝난다. 탱크 벽의 중앙부를 따라, 단부 에지 영역 (11)의 부근까지, 스트레이크 (8)의 접혀 올려진 에지 (13) 및 용접 지지체 (9) 사이의 밀봉 연결은 직선의 용접 이음매 (17)에 의해 실현되고, 용접 지지체 (9)의 각각 측면에서, 지지 표면에 평행하게 접혀 올려진 에지 (13)의 대략 중간까지 연장된다. 용접 이음매 (17)는 전극 휠을 갖는 용접 기계에 의해 생성된다.

직선의 용접 이음매 (17)는 제1 부분 (29)의 근처까지 연장되고, 그 후 용접 이음매는 제1 부분 (29)의 에지를 따라 수행된 에지 용접을 충족하기 위하여 위로 곡선화된다.

도 3은 도 2에 나타난 연결 링 (10)의 플랜지 (27) 및 접혀 올려진 에지를 갖는 스트레이크 (8) 사이의 용접 영역에서 탱크 벽의 구성을 더욱 상세히 도시한다

플랜지 (27)는 플랜지 (27)를 통과하는 나사 (30)에 의해 단열 요소 (20)에 고정되고, 단열 요소 (20)의 상부 패널 (23) 내로 나사로 조여진다. 나사-고정은 플랜지 (27)를 안정하게 한다.

스트레이크 (8)는 그의 두 개의 단부 에지 (11)사이에서 단일체로 연장되어 있다. 이러한 두 개의 단부 에지 사이에서, 스트레이트 (8)는, 그의 길의의 제1 부분에 걸쳐, 플랜지 (27)에 대향하여 지지하고, 그의 길이의 제2 부분에 걸쳐, 제1 단열 레이어 (5)에 대향하여 지지하다.

스트레이크 (8)는 그의 하부 표면의 대부분에서, 스트레이크 (8)로 하여금 플랜지 (27) 및 제1 단열 레이어 (5) 모두에 대향하여 지지하도록 하는 굽혀진 세그먼트 (34)를 갖는다. 굽혀진 부분은 플랜지 (27)에 평행한 플랜지 (27)의 에지 부근까지 연장되고, 그 두께를 보충할 수 있게 한다.

스트레이크 (8)는 또한 그의 길이를 따라 변할 수 있는 두께를 가진다. 따라서, 그의 단부 에지 (11)에서 스트레이크 (8)는 플랜지 (27)에 고정된 두꺼운 부분 (33)을 갖는다. 얇은 부분 (35)은 두꺼운 부분 (33) 사이에 연장되고, 일정한 두께를 갖는다. 얇은 부분 (35)은 각각 두꺼운 부분 (33)으로부터 얇은 부분 (35)까지 점진적으로 감소하는 두께를 갖는 전환 부분 (36)에 의해 두꺼운 부분 (33)까지 연장된다.

더욱 구체적으로는, 일 구현예에 따르면, 두꺼운 부분 (33)은 0.9 mm의 두께를 가지며, 400 mm의 길이에 걸쳐 연장되며, 굽혀진 세그먼트 (34)를 포함한다. 그 후, 전환 분분 (36)은 500 mm의 거리에 걸쳐 연장되고, 0.9 mm로부터 아래로 0.7 mm까지 감소하는 두께를 갖는다. 따라서, 탱크 벽의 대부분은 0.7 mm의 두께를 갖는 스트레이크 (8)의 얇은 부분 (35)에 의해 피복된다.

두꺼운 부분 (33)은 스트레이크 (8)의 에지 (11) 및 플랜지 (27)의 상부 표면사이에 생성된 용접 이음매 (37)에 의해 플랜지 (27)까지 연결되고, 플랜지 (27)는 1.5 mm의 두께를 갖는다. 따라서, 스트레이크 (8) 및 플랜지 (27)를 연결하는 용접 이음매는, 즉 스트립 1.5 mm 두께에 스트립 0.9 mm 두께의 용접은 우수한 피로 강도를 나타낸다.

이러한 가변 두께 스트레이크 (8)의 사용은 스트레이크 (8)의 길이를 따라, 불충분한 피로 강도를 나타낼 수 있는 용접 이음매에 의해 함께 연결된, 다른 두께의 금속 시트 무리의 사용을 피하거나 제한할 수 있게 한다. 특히, 0.9 mm 시트 및 0.7 mm 시트 사이에 생성된 용접은 0.9 mm 시트 및 1.5 mm 시트 사이에 생성된 용접만큼 우수한 피로 강도를 갖지 못한다. 여기에서, 밀봉 장벽의 피로 강도가 더 낮을수록, 선체의 상당한 보강을 수반하는, 탱크가 통합된 선박의 선체에서의 제약을 더 크게 한다. 선체의 이러한 보강은 특히 선체를 제조하기 위해 다량의 강철에 대한 필요를 초래한다.

길이를 따라 변화하는 두께를 갖는 스트레이크 (8)의 사용은 우수한 피로 강도를 제공하는 밀봉 막 (6)을 생성할 수 있게 하고, 동시에 전체 길이를 따라 두꺼운 스트레이크의 사용을 피할 수 있게 한다.

피로 강도가 더 크기 때문에, 선체에 대해 요구되는 제약이 적어지고, 특히 선체를 만드는데 사용되는 강철을 절약하게 한다. 상기 본 명세서에 기술된 바와 같은 그러한 탱크는 특히 95 MPa의 동적 선체 기준 및 145 MPa의 정적 선체 기준에 적합한 선박 내에 통합될 수 있다.

벽의 전체 길이를 따라 단일체로 생성된 스트레이크 (8)의 사용은 또한 제1 밀봉 장벽 (6)을 생성하는데 필요한 용접 시간을 감소시킬 수 있고, 선체에서 용접을 검사하는 데 걸리는 시간을 감소시킬 수 있다.

밀봉된 제2 장벽 (4)은 제1 밀봉 장벽 (6)의 구성과 유사한 구성을 갖는다.

가변 두께 스트레이크 (8)는 후술될 방법에 의해 얻어질 수 있다. 주로 철 및 니켈에 기반한 합금으로부터 길이를 따라 변화할 수 있는 두께 스트립을 제조하는 방법의 일 실시예가 가장 먼저 기술될 것이다.

이러한 방법의 제1 단계에서, 열간 압연에 의해 얻어진, 초기 스트립 (101)이 공급된다.

초기 스트립(101)은 극저온 Invar 유형의 스트립이다. 이 합금은 하기 중량을 포함한다:

34.5% ≤ Ni ≤ 53.5%

0.15% ≤ Mn ≤ 1.5%

0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%

0 ≤ C ≤ 0.07%

선택적으로

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.

실리콘은 탈산을 허용하고, 합금의 내식성을 향상시키는 주목할만한 기능을 가진다.

극저온 Invar 유형의 합금은 세 가지 주요 특성을 갖는 합금이다:

- 이것은 극저온 유체의 액화 온도 T_L 아래로 마텐자이트(martensitic) 변형에 대해 안정하다. 예를 들어, 이 극저온 유체는 부탄, 프로판, 메탄, 액체 산소 또는 질소이다. 합금의 감마제닉(gammagenic) 원소, 니켈 (Ni), 망간 (Mn) 및 탄소 (c)의 함량은 마텐자이트 변형의 개시 온도를 극저온 유체의 액화 온도 T_L 아래로 하도록 엄격히 조정된다.

- 그것은 상온 및 극저온 유체의 액화 온도 T_L 사이의 저 평균 열팽창 계수를 갖는다.

- 그것은 어떠한 "연성-취성" 탄력 전이를 갖지 않는다.

사용된 합금은 바람직하게는 하기를 갖는다:

- 10.5×10^-6K^- ¹이하, 특히 2.5×10^-6 K^- ¹이하의 20 ℃ 내지 100 ℃ 사이의 평균 열 팽창 계수;

- 10×10^-6K^- ¹이하, 특히 2×10^-6 K^- ¹이하의 -180 ℃ 내지 0 ℃ 사이의 평균 열 팽창 계수; 및

- -196 ℃ 이상의 온도에서, 100 joule/cm² 이상, 특히 150 joule/cm² 이상의 탄력.

바람직하게는, 사용된 합금은 중량%로 하기 조성을 갖는다:

34.5 ≤ Ni ≤ 42.5%

0.15% ≤ Mn ≤ 0.5%

0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%

0.010% ≤ C ≤ 0.050%

선택적으로:

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.

이 경우에, 사용된 합금은 바람직하게는 하기를 갖는다:

- 5.5×10^-6K^- ¹이하의 20 ℃ 내지 100 ℃ 사이의 평균 열 팽창 계수;

- 5×10^-6K^- ¹이하의 -180 ℃ 내지 0 ℃ 사이의 평균 열 팽창 계수; 및

보다 더 구체적으로는

35% ≤ Ni ≤ 36.5%

0.2% ≤ Mn ≤ 0.4%

0.02 ≤ C ≤ 0.04%

0.15 ≤ Si ≤ 0.25%

선택적으로,

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다..

이 경우에, 합금은 바람직하게는 하기를 갖는다:

- 1.5×10^-6K^- ¹이하의 20 ℃ 내지 100 ℃ 사이의 평균 열 팽창 계수;

- 2×10^-6K^- ¹이하의 -180 ℃ 내지 0 ℃ 사이의 평균 열 팽창 계수; 및

- -196 ℃ 이상의 온도에서, 200 joule/cm² 이상의 탄력.

그러한 합금은 극저온 Invar® 유형의 합금이다. 이 합금의 상표명은 Invar®-M93이다.

종래의 방법에서, 사용된 합금은 전기로 또는 진공 유도로에서 생성되었다.

잔류 합금 원소의 성분을 조절할 수 있도록 만드는 레이들(ladle)에서의 정제 작동 후, 합금은 특히 열간 압연에 의해, 스트립을 얻기 위해 고온 변환된, 반제품으로 주조된다.

예를 들어, 이러한 반제품은 잉곳(ingot)이다. 대안적으로, 그들은 연속적인 슬래브 주조 설비에 의해 생산된 연속적인 주조 슬래브이다.

따라서, 얻어진 스트립은 결함들: 규모, 산화 침투, 스크랩 및 스트립의 길이 및 넓이 방향에서 두께의 불균일성을 제한하기 위해 연속적인 공정으로 벗겨지고 연마된다.

연마는 특히 그라인딩 휠 또는 연마 페이퍼를 이용하여 수행된다. 연마의 일 기능은 정련의 잔류물을 제거하는 것이다.

본 연마 단계의 결과는 상기 방법의 제1 단계에서 공급된 초기 스트립 (1)이다.

선택사항으로, 균일한 냉간 압연의 단계에 앞서, 스트립은 그 미세구조로 균질화되도록 열처리된다. 미세구조로 균질화하기 위한 이 열처리는 특히 2분 내지 25분 사이의 미세구조 균질화 소둔로에서의 잔류 시간 및 850℃ 내지 1200℃ 사이의 미세구조 균질화 열처리 공정 동안의 스트립 온도를 갖는, 미세구조 균질화 소둔로로서 본 명세서의 나머지 부분에서 언급되는 열처리로에서 즉시 수행된다.

초기 스트립 (101)은 1.9 mm 내지 18 mm 사이의 일정한 두께 E₀ 를 갖는다 (도 5 참조).

그 후, 초기 스트립 (101)은 균일한 냉간 압연 단계 동안 압연된다. 균일한 압연은 초기 스트립 (101)의 길이를 따라 수행된다.

균일한 압연은 일정한 두께의 스트립을 마찬가지로 일정한 두께의 더 얇은 스트립으로 변환하는 압연 작동을 의미한다.

더욱 구체적으로는, 균일한 압연 단계는 스트립이 작업 롤사이에서 구분된 닙(nip)을 통과하는 압연기를 통과하는 하나 이상의 패스(pass)를 포함한다. 이 압연 닙의 두께는 균일한 압연 단계에서 각 패스에 걸쳐 일정하게 유지된다.

이 균일한 압연 단계는 압연 방향, 즉 중간 스트립 (103)의 길이 방향으로 일정한 두께 E_c의 중간 스트립 (103)으로 끝이 난다 (도 6 참조).

선택사항으로, 균일한 압연 단계는 적어도 하나의 중간 재결정 열처리 과정을 포함한다.

존재할 때, 중간 재결정 열처리는 두 개의 연속적인 균일한 압연 패스사이에서 수행된다. 대안 또는 선택사항으로서, 그것은 균일한 압연 단계의 단부에서 플렉시블 압연의 단계에 앞서, 즉 균일한 압연 단계 동안 수행되는 모든 압연 패스들의 후에 수행된다.

예를 들어, 중간 재결정 열처리는 850℃ 내지 1200℃ 사이의 중간 열처리 동안의 스트립 온도 및 30초 내지 5분 사이의 중간 소둔로에서의 잔류 시간을 갖는 중간 소둔로에서 즉시 수행된다.

몇몇 이러한 작동이 수행되는 경우, 균일한 압연 단계의 중간 재결정 열처리, 또는 마지막 중간 재결정 열처리는 스트립이 초기 스트립 (101)의 두께 E₀ 및 중간 스트립 (103)의 두께 E_c 사이의 두께 E_i를 가질 때, 수행된다.

중간 재결정 열처리가 균일한 압연 단계의 마지막에 수행될 때, 중간 재결정 열처리 동안의 스트립의 두께 E_i는 플렉시블 압연 단계의 시작에서 중간 스트립 (103)의 두께 E_c와 같다.

유리하게는, 적어도 하나의 중간 재결정 열처리 작동이 수행되는 구현예에서, 단일 중간 재결정 열처리 작동이 수행된다. 특히 이 단일 중간 재결정 열처리 작동은 스트립이 중간 스트립 (103)의 두께 E_c보다 엄격히 더 큰 두께 E_i를 가질 때 두 개의 연속적인 균일한 압연 패스 사이에서 수행된다.

바람직하게는, 균일한 압연 단계는 어떠한 중간 열처리를 포함하지 않는다.

두께 E_c의 중간 스트립 (103)은 균일한 압연 단계의 마지막에 얻어지고, 그 후, 플렉시블 냉간 압연 단계에 놓인다.

플렉시블 압연은 중간 스트립 (103)의 길이를 따라 확장되는 압연 방향으로 수행된다.

플렉시블 압연은 그 길이를 따라 변화할 수 있는 두께의 스트립을 얻는 것을 가능하게 한다.

그 경우, 사용된 압연기의 압연 닙의 두께를 연속적으로 변화시키도록 한다. 이 변화는 그 길이를 따라 변화할 수 있는 두께의 스트립을 얻기 위해 압연되는 스트립의 영역에 대한 바람직한 두께의 함수이다.

더욱 구체적으로, 그리고 도 7에서 설명된 바와 같이, 플렉시블 압연 단계는 제1 두께 e+s의 제1 영역 (107) 및 제1 두께 e+s 미만의, 제2 두께 e를 갖는 제2 영역 (110)을 포함하는 가변 두께의 스트립 (104)를 초래한다. 제1 두께 e+s 및 제2 두께 e는 각각 주어진 압연기 닙 두께에 상응한다.

각각 제1 영역(107) 및 제2 영역 (110)은 각각 실질적으로 일정한 두께 e+s 및 e를 갖는다.

그들은 가변 두께 스트립 (104)의 길이를 따라 일정하지 않은 두께의 영역 (111)을 연결함으로써 서로에게 연결된다. 연결 영역 (111)의 두께는 e 내지 e+s 사이에서 변화한다. 일 실시예에 따라, 그것은 e 내지 e+s 사이에서 선형으로 변화한다.

균일한 압연 단계 및 플렉시블 압연 단계는 스트립 (104)의 가장 두꺼운 영역 내를 의미하는, 제1 영역 (107) 내에서 잠재적인 재결정 중간 열처리 후에, 30% 이상, 더욱 구체적으로는 30% 내지 98% 사이, 특히 더욱 구체적으로는 30% 내지 80% 사이를 포함하는, 소성 변형의 정도 τ₁를 생성한다. 앞서 언급된 범위에서, 소성 변형의 정도 τ₁은 유리하게는 35% 이상, 더욱 구체적으로는 40% 이상, 및 특히 더욱 구체적으로는 50% 이상이다.

제1 영역 (107)에서 생성된 소성 변형의 정도 τ₁은 하기로서 정의된다:

- 만일 어떠한 재결정 중간 열처리도 균일한 압연 단계동안 수행되지 않는 다면, 소성 변형의 정도 τ₁은 균일한 압연 단계 및 플렉시블 압연 단계에 의한 스트립 (104)의 제1 영역 (107)에서 갖게 되는 총 감소의 정도, 즉 초기 두께 E₀로부터 두께 e+s에 이르기까지의 두께 감소의 결과이다.

이 경우에, 소성 변형의 정도 τ₁은, 백분율로서, 하기 식으로 주어진다:

(1).

즉, 어떠한 재결정 중간 열처리도 수행되지 않는 경우에, 소성 변형의 정도τ₁은 균일한 압연 단계 및 플렉시블 압연 단계에 의해 제1 영역 (107)에서 갖게 되는 감소의 총 정도와 같다.

- 만일 적어도 하나의 재결정 중간 열처리가 균일한 압연 단계 동안 수행된다면, 소성 변형의 정도 τ₁은 균일한 압연 단계 동안 수행된 마지막 재결정 중간 열처리 동안의 두께 E_i로부터 두께 e+s에 이르기 까지의 스트립의 두께에서의 변화의 결과로서 제1 영역 (107)에서 갖게 되는 감소의 정도이다.

(2).

즉, 하나 이상의 중간 열처리가 균일한 압연 단계 동안 수행된다면, 소성 변형의 정도 τ₁은 균일한 압연 단계 및 플렉시블 냉간 압연 단계에 의해 제1 영역 (107)에서 갖게 되는 감소의 총 정도보다 엄격히 더 낮다.

제2 영역 (110)에서 갖게 되는, 수행될 수 있는 임의의 재결정 중간 열처리 후, 소성 변형의 정도 τ₁은 제1 영역 (107)에서의 소성 변형의 정도 τ₁보다 엄격히 더 높다. 그것은 상기 식 (1) 및 (2)에서 e+s를 e로 대체하여, 유사한 방식으로 계산된다.

제2 영역 (110) 및 제1 영역 (107)사이의 소성 변형의 정도 차이인 Δτ는 관계식 Δτ= τ_{2 -}τ₁로 주어진다.

이 차이 Δτ은 만일 두께 E₀가 2mm보다 엄격히 더 크다면 유리하게는 13%이하이다. 만일 두께 E₀가 2mm 이하이면 유리하게는 10% 이하이다.

더욱 구체적으로는, 차이 Δτ은 만일 E₀가 2mm보다 엄격하게 더 크다면 10%이하이고, 차이 Δτ은 만일 E₀가 2mm 이하이면 8%이하이다.

유리하게는, 플렉시블 압연 단계에 앞서 중간 스트립 (103)의 두께 E_c는 특히, 1.05 내지 1.5 사이의 감소 계수 k에 의해 곱해진 제2 영역 (110)의 두께 e와 같다. 유리하게는, k는 대략적으로 1.3과 같다.

유리하게는, 제1 및 제2 영역들 (107), (110)의 두께 e+s 및 e는 하기 식을 만족시킨다:

e + s = (n + 1).e

여기서, n은 0.05 내지 0.5 사이를 포함하는 상수 계수이다.

즉, 제1 두께 e+s는 1.05 내지 1.5 사이의 곱셈 계수에 의해 곱해진 제2 두께 e와 같다.

상기 식은 하기와 같이 다시 쓸 수 있다: s = ne, 이것은 제2 영역 (110)에 대한 제1 영역 (107)의 추가적 두께 s가 제2 영역 (110)의 두께 e에 의해 곱해진 계수와 같다는 것을 의미한다.

제2 영역 (110)의 두께 e는 0.05 mm 내지 10 mm 사이, 더욱 구체적으로는 0.15 mm 내지 10 mm 사이, 특히 더욱 구체적으로는 0.25 mm 내지 8.5 mm 사이를 포함한다. 테이프(tape)가 생성될 때, 두께 e는 2mm 이하이고, 유리하게는 0.25 mm 내지 2 mm를 포함한다. 시트가 생성될 때, 두께 e는 2mm보다 엄격히 더 크고, 특히 2.1 mm 내지 10 mm 사이, 더욱 구체적으로는 2.1 mm 내지 8.5 mm 사이를 포함한다.

플렉시블 압연 단계로부터 발생한 가변 두께 스트립 (104)는 다음에 최종 재결정 열처리에 놓인다.

최종 재결정 열처리는 최종 소둔로에서 즉시 수행된다. 최종 소둔로의 온도는 최종 재결정 열처리 동안 일정하게 유지된다. 최종 재결정 열처리 동안의 스트립 (104)의 온도는 850 ℃ 내지 1200 ℃ 사이를 포함한다.

최종 소둔로에서 잔류 시간은 20초 내지 5분 사이, 더욱 구체적으로는 30초 내지 3분 사이를 포함한다.

스트립 (104)이 최종 소둔로를 통해 이동하는 속도는 일정하다. 예를 들면, 10m의 가열 길이를 갖는 최종 소둔로에 대해 2 m/분 내지 20 m/분 사이를 포함한다.

유리하게는, 최종 열처리 동안 스트립 (104)의 온도는 1025 ℃이다. 그 경우에, 최종 소둔로에서의 잔류 시간은 예를 들어, 2mm 이하 두께 e의 제2 영역 (110)을 갖는 가변 두께 스트립 (104)에 대해 30초 내지 60초 사이를 포함한다. 최종 소둔로에서의 잔류 시간은 예를 들어, 2mm 보다 엄격히 더 큰 두께 e의 제2 영역 (110)을 갖는 가변 두께 스트립 (104)에 대해 3분 내지 5분 사이를 포함한다.

최종 소둔로에서의 잔류 시간 및 최종 열처리 온도는 최종 재결정 열처리 후에, 제1 영역 (107) 내지 제2 영역 (110) 사이에 거의 균일한 기계적 특성 및 입자 크기를 갖는 스트립 (104)를 얻기 위해 선택된다. 본 명세서의 나머지는 "거의 균일한(almost uniform)"이 무엇을 의미하는지를 특정한다.

바람직하게는, 최종 열처리는 예를 들어, 순수 수소 하에 또는 H₂-N₂ 분위기 하에를 의미하는, 환원 분위기 하에 수행된다. 빙점은 바람직하게는 -40 ℃ 미만이다. H₂-N₂ 분위기의 경우에, N₂ 함량은 0% 내지 95% 사이를 포함할 수 있다. H₂-N₂ 분위기는 대략적으로 70%의 H₂ 및 30%의 N₂를 포함한다.

일 구현예에 따르면, 가변 두께 스트립 (104)은 플렉시블-압연 압연기로부터 최종 소둔로까지 연속적으로 통과하고, 이것은 가변-두께 스트립 (104)의 중간 스풀링(spooling)없이 통과하는 것을 의미한다.

대안적으로, 플랙시블-압연 단계의 단부에서, 가변 두께 스트립 (104)은 감긴 상태로 최종 소둔로까지 이송될 수 있고, 그 후, 감긴 것을 풀어(unwound), 재결정 최종 열처리를 하도록 한다.

이러한 대안적은 형태에 따르면, 권선(wound) 스트립 (104)은 예를 들어, 특히 스트립 (104)의 제2 영역 (110)의 두께 e가 대략적으로 0.7 mm면, 100 m 내지 2500 m 사이의 길이를 갖는다.

재결정 최종 열처리의 단부는 그 길이를 따라 변화할 수 있는 두께의 스트립 (104)를 부여하고, 하기의 특성을 갖는다.

그것은 두께 e+s의 제1 영역 (107) 및 두께 e의 제2 영역을 포함하고, e 내지 e+s 사이에서 변화하는 두께의 연결 영역 (111)에 의해 서로 간에 연결이 가능하다.

바람직하게는, 절대 값의 관점에서, 제1 영역 (107)의 평균 입자 크기 및 제2 영역 (110)의 평균 입자 크기 사이의 차이는 표준 ASTM E112-10에 따른 입자 수의 0.5 이하이다. ASTM 수의 관점에서 평균 입자 크기는 표준 ASTM E112-10에 기술된 바와 같은 기준 이미지에 대해 비교하는 방법을 이용하여 결정된다. 이 방법에 따르면, 시료의 평균 입자 크기를 결정하기 위하여, 주어진 배율에서 광학 현미경을 이용하여 얻어진, 대조 에칭(contrast etch)을 받은 시료의 입자 구조의 이미지는 대조 에칭을 받은 상이한 크기의 쌍둥이 입자(표준 시트 III에 상응)를 도시한 표준 이미지에 대해 영상으로 비교된다. 시료의 평균 입자 크기 수는 현미경 영상에 나타난 이미지를 가장 근접하게 닮은 표준 이미지로 전송된 사용된 배율에 상응하는 수인 것으로 결정된다.

만일 현미경 영상에 나타난 이미지가 두 개의 연속적인 표준 입자 크기 사이의 이미지라면, 현미경에 보여진 이미지에 대한 평균 입자 크기 수는 그 두 개의 표준 이미지의 각각에 대해 사용된 배율들에 상응하는 수들 사이의 산술 평균으로서 결정된다.

더욱 구체적으로는, 제1 영역 (107)의 평균 입자 크기에 대한 수 G1_ASTM은 제2 영역 (110)의 평균 입자 크기에 대한 수 G2_ASTM 보다 더 낮은 수인 최대 0.5이다.

가변 두께 스트립 (104)는 거의 균일한 기계적 특성을 가질 수 있다.

특히:

- 절대값의 관점에서, Rp1으로 표시된, 제1 영역 (107)의 0.2%에서의 탄성 한계 및 Rp2로 표시된 제2 영역 (110)의 0.2%에서의 탄성 한계 사이의 차이는 6MPa 이하이고,

- 절대값의 관점에서, Rm1으로 표시된, 제1 영역 (107)의 파단에서의 하중 및 Rm2로 표시된 제2 영역 (110)의 파단에서의 하중 사이의 차이는 6MPa 이하이다.

종래 방법에서, 0.2%에서의 탄성 한계는 0.2% 소성 변형에서 응력 값을 의미한다.

종래 방법에서, 파단에서의 하중은 네킹(necking)에 앞서 시험 견본의 최대 응력에 상응한다.

도시된 실시예에서, 가변 두께 스트립 (104)는 스트립 (104)의 전체 길이에 대해 주기적으로 되풀이되는 패턴을 갖는다. 이 패턴은 길이

의 제1 영역 절반 (107), 길이 L3의 연결 영역 (111), 길이 L2의 제2 영역 (110), 길이 L3의 연결 영역 (111), 및 길이

의 제1 영역 절반 (107)을 연속적으로 포함한다.

유리하게는, 제2 영역 (110)의 길이 L2는 제1 영역 (107)의 길이 L1보다 매우 현저하게 더 크다. 예로서, 길이 L2 는 길이 L1의 20 내지 100 배 사이이다.

두 개의 연결 영역 (111)에 의해 측면에 있는 제1 영역 (107)으로 형성된 각각의 시퀀스는 가변 두께 스트립 (104)의 추가적 두께의 영역, 즉 e보다 더 큰 두께 영역을 형성한다. 즉, 가변 두께 스트립 (104)은 추가적인 두께의 영역에 의해 서로 간에 분리된, 두께 e의 길이 L2의 제2 영역 (110)을 포함한다.

재결정 최종 열처리 후에, 가변 두께 스트립 (104)은 추가적인 두께의 영역에서, 바람직하게는 추가적인 두께의 영역의 중간에서 절단된다.

그 후, 이것은 길이 L3의 연결 영역 (111) 및 길이

의 제1 영역 절반 (107)에 의해 그의 길이 방향 단부의 각각에 측면된 길이 L2의 제2 영역을 포함하는 도 8에 도시된 블랭크 (112)를 부여한다.

절단 단계의 끝에서, 블랭크 (112)는 공지된 편평 방법을 이용하여 편평된다.

그 후, 블랭크 (112)는 각각의 릴에 감겨진다.

상기 명세서에 기술된 제조 방법의 대안적인 형태에 따르면, 가변 두께 스트립 (104)은 재결정 최종 열처리 후 및 블랭크 (112)로 절단 전에 편평된다.

이러한 대안적인 형태로, 편평된 가변 두께 스트립 (104)는 블랭크 (112)를 형성하기 위해 추가적인 두께의 영역에서 절단된다. 바람직하게는, 스트립 (104)은 추가적인 두께 영역의 중간에서 절단된다.

절단은 예를 들어, 스트립 (104)를 편평하기 위해 사용되는 편평기에서 수행된다. 대안적으로, 편평된 스트립 (104)은 릴에 감겨진 후, 편평기와 상이한 기계에서 절단된다.

그 후, 블랭크 (112)는 개별적인 릴에 감겨진다.

상기 본 명세서에 기술된 제조 방법을 이용하면, 보강된 단부 (114), 즉, 중앙 영역 (113)의 두께 e보다 더 큰 두께의 단부에 의해 측면된 두께 e의 중앙 영역 (113)을 포함하는 부재를 형성하는 블랭크 (112)가 얻어진다. 단부 (114)는 가변 두께 스트립 (104)의 추가적인 두께의 영역에 상응하고, 중앙 영역 (113)은 절단된 블랭크 (112)로부터 가변 두께 스트립 (104)의 제2 영역 (110)에 상응한다.

여전히 단일체로 형성되면서 그 길이에 따라 변화할 수 있는 두께를 갖는, 이러한 블랭크 (112)는 종래 기술의 용접 조립체의 단점을 가지지 않는다. 또한, 이들의 보강된 단부 (114)는 이 용접 조립체에 의한 기계적 단점을 최소화하는 동시에 다른 성분에 용접되어 조립될 수 있게 한다.

대안적인 형태에 따르면, 블랭크 (112)는 예를 들면, 추가적인 두께의 두 개의 연속적인 영역과 다른 지점에서 스트립 (104)를 절단함으로써 얻어질 수 있다. 예를 들어, 추가적인 두께의 영역 및 제2 영역 (110)에서 교대로 절단함으로써 얻어질 수 있다. 그러한 경우에, 얻어진 블랭크 (112)는 단지 e보다 더 큰 두께의 하나의 보강된 단부 (114)를 갖는다. 그러한 블랭크는 도 11의 스트레이크 (108)를 부여한다.

그들은 제2 연속 영역 (110)으로 절단하여 동등하게 얻어질 수 있다.

예로서, 그리고 도 9에 도시된 바와 같이, 블랭크 (112)는 제2 성분 (116)의 에지에 블랭크 (112)의 보강된 단부 (114) 중 하나를 용접함으로써 제2 성분 (116)과 조립될 수 있다. 제2 성분 (116)의 두께는 바람직하게는 블랭크 (112)의 중앙 영역 (113)의 두께보다 더 크다. 생성된 용접은 또한 겹치기 용접(lap weld)으로 참조되는, 더욱 구체적으로는 필릿 용접(fillet weld)이다.

성분 (116)은 상기 기술된 바와 같은 블랭크 (112)일 수 있다.

따라서, 도 10은 용접을 이용하여 함께 버트-결합된 두 개의 블랭크 (112)를 도시한다. 이 두 개의 블랭크 (112)는 그들의 보강된 단부 (114)를 통해 함께 용접된다. 도 11의 스트레이크 (108) 및 (208)은 후술되는 바와 같이, 동일한 방식으로 함께 버트(butted)될 것이다.

도 9 및 10에 도시된 실시예에서:

- 중앙 영역 (113)의 길이는 예를 들어 40 m 내지 60 m 사이를 포함하고;

- 각각 보강된 단부 (114)의 길이는 예를 들어 0.5 m 내지 2 m 사이를 포함한다.

제2 두께 e는 특히 대략적으로 0.7 mm와 같다.

제1 두께 e+s는 대략적으로 0.9 mm와 같다.

대안적으로, 비-평면 성분은 블랭크 (112)로부터 형성된다.

상기 본 명세서에 기술된 바와 같은 그 길이를 따라 변화할 수 있는 두께의 스트립을 제조하는 방법은 특히 유리하다. 구체적으로는, 상이한 두께 영역을 가지나 거의 균일한 기계적 특성을 갖는 상기 본 명세서에 정의된 화학적 조성을 갖는 주로 철 및 니켈 기반의 합금으로 만들어진 스트립을 얻을 수 있다. 이러한 특성은 가장 두꺼운 영역에서, 30% 이상인 균일한 압연 및 플렉시블 압연 단계에 의해 야기된 가능한 재결정 중간 열처리 후의 소성 변형의 정도의 사용으로 인해 얻어진다.

하기 실험예는 이런 유형의 합금에 대해 청구된 소성 변형의 정도의 범위의 중요성을 설명한다.

실험의 제1 시리즈에서, 제2 영역 (110)의 두께 e가 2 mm 이하인 가변 두께 스트립 (104)를 의미하는, 가변 두께 테이프가 제조된다.

하기 표 1은 중간 재결정 열처리가 없는 가변 두께 테이프의 제조 시험을 설명한다.

하기 표 2는 표 1의 시험을 통해 얻어진 테이프의 특성을 포함한다

하기 표 3은 두께 E_i에서 재결정 중간 열처리를 갖는 가변 두께 테이프의 제조 시험을 설명한다.

하기 표 4는 표 3의 시험을 통해 얻어진 테이프의 특성을 포함한다.

실험의 제2 시리즈에서, 제2 영역 (110)의 두께 e가 2 mm 보다 엄격히 더 큰 가변 두께 스트립 (104)를 의미하는, 가변 두께 시트가 제조된다.

표 5는 중간 열처리가 있거나 없는 가변 두께 시트의 제조 시험을 설명한다.

하기 표 6은 표 5의 시험을 통해 얻어진 시트의 특성을 포함한다.

모든 표에서, 밑줄은 철에 기반하고, 하기 중량을 포함하는 합금으로부터, 그 길이를 따라 변화활 수 있는 두께의 스트립의 제조 방법에 따른 시험을 나타내기 위해 사용되었다:

34.5% ≤ Ni ≤ 53.5%

0.15% ≤ Mn ≤ 1.5%

0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%

0 ≤ C ≤ 0.07%

선택적으로:

0 ≤Co≤20%

0 ≤Ti≤0.5%

0.01%≤Cr≤0.5%

나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다

상기 방법은 하기 연속적인 단계들을 포함한다:

- 열간 압연에 의해 얻어진 일정한 두께 (E₀)의 초기 스트립 (101)을 공급하는 단계;

- 압연 방향으로 일정한(E_c) 두께를 갖는 중간 스트립 (103)을 얻기 위해 그 길이를 따라 초기 스트립 (101)을 균일하게 냉간 압연하는 단계;

- 압연 방향으로 가변 두께의 스트립 (104)을 얻기 위해 그 길이를 따라 중간 스트립 (103)을 플렉시블하게 냉간 압연하는 단계로서, 가변 두께 스트립 (104)은 그 길이를 따라 제1 두께 (e+s)를 갖는 제1 영역 (107) 및 제1 두께 (e+s) 미만의 제2 두께 (e)를 갖는 제2 영역을 가지며,

- 최종 소둔로에서 즉시 가변 두께 스트립 (104)를 최종 재결정 열처리하는 단계,

여기서, 가변 두께 스트립 (104)의 제1 영역 (107)에서 균일한 냉간-압연 및 플렉시블 냉간-압연 단계에 의해, 가능한 재결정 중간 열처리 후에 갖게 되는 소성 변형의 정도는 30% 이상이다.

가능한 재결정 중간 열처리 후의 소성 변형의 정도 τ₁이 30% 이상일 ?(표 1의 시험 1 내지 7, 표 3의 1 내지 3, 및 표 5의 1 내지 9), 얻어진 가변 두께 스트립 (104)은 절대 값의 관점에서, ASTM 수의 0.5 이하인 제1 영역 (107) (두께 e+s)의 평균 입자 크기 및 제2 영역 (110) (두께 e)의 입자 크기 사이의 차이를 갖는 것을 알 수 있다. 제1 영역 (107) 및 제2 영역 (110) 사이의 평균 입자 크기에서의 이 작은 차이는 거의 균일한 기계적 특성, 즉 절대 값의 관점에서, 6 MPa 이하인 제1 영역 (107) 및 제2 영역 (110) 사이의 0.2%에서의 탄성 한계의 차이, ΔRp, 및 절대 값의 관점에서, 6 MPa 이하인 제1 영역 (107) 및 제2 영역 (110) 사이의 파단에서 하중의 차이, ΔRm을 초래한다.

따라서, 일정한 이동 속도 및 일정한 온도에서 수행되기 때문에, 매우 간단한 재결정 열처리 후에 거의 균일한 기계적 특성 및 입자 크기를 갖는 가변 두께 스트립 (104)을 얻는 것이 가능하다.

도 11은 도 1의 탱크와 유사한 방식으로 만들어진 밀봉 및 단열된 탱크 벽의 제1 밀봉 막의 개략적 평면도이다. 탱크 벽의 단부는 부분 묘사된 용접 플랜지 (27)에 의해 나타내졌다.

설명하자면, 도 11에 묘사된 세 개의 금속 스트레이크 (8), (108) 및 (208)은 세 개의 상이한 구현예에 따라 제조된다. 실제로, 밀봉 막은 동일한 구현예에 상응하여, 또는 대안적으로 임의의 적절한 순서로 다수의 구현예로부터의 스트레이크의 조합을 이용하여 스트레이크로 구성될 수 있다. 용접 지지체 (9)가 또한 이해를 쉽게하기 위하여, 용접 지지체 (9)를 스트레이크 (98), (108) 및 (208)로부터 약간의 거리로 떨어뜨려 위치시킨 분해도로, 도 11에 그려졌다.

세 개의 구현예의 이러한 스트레이크는 그들이 두 개의 용접 플랜지 (27)에 용접되기 위해 탱크 벽의 일 단부로부터 나머지까지 길이 방향으로 스트레칭되며, 그들이 두 개의 접혀 올려진 측면 에지 (13)를 갖는다는 사실을 공통으로 갖는다. 예로써, 스트레이크의 평면 중앙부의 넓이는 40 내지 60 cm이고, 접혀 올려진 에지 (13)의 높이는 2 내지 6 cm이다. 가변 두께 스트레이크 (8)의 접혀 올려진 에지 (13)는 블랭크 (112)의 각 측면에 3 개의 롤러를 포함하는 벤딩 머신을 이용하여 편평한 블랭크 (112)로부터 얻어질 수 있다. 롤러는 블랭크를 변형하고, 접혀 올려진 에지를 생성하기 위하여 블랭크에 압력을 적용한다. 서어보 제어된(Servo-controlled) 유압 램(ram)은 롤러의 위치 및 그에 따라 작용하는 압력이 블랭크의 두께에 따라 변경되도록 한다.

스트레이크 (8)는 도 2 및 도 3을 참조하여 상기 기술된 구현예에 해당한다: 그것은 탱크 벽의 일 단부로부터 나머지까지 단일체로 연장되고, 스트립의 두 단부에 보강된 부분 (114) 및 이들 사이에 더 작은 두께의 중앙부 (113)를 포함하는, 금속 스트립이다. 설명하자면, 더 얇은 부분 (113)과 더 두꺼운 보강된 부분 (114) 사이의 경계는 미세한 점선으로 그려지나, 이 경계가 상대적으로 넓은 전이 영역을 통해 연장될 수 있다는 것을 이해해야한다.

스트레이크 (8)는 탱크에서 단일체로 배치된다. 스트레이크 (8)의 두 개의 접혀 올려진 에지의 두 단부에서 경사부 (14)는 조립체를 용접하고, 연결 링에 용접을 밀봉하기 전에 절단된다.

한편, 스트레이트 (108) 또는 (208)은 접혀 올려진 에지를 갖는 몇몇의 연속적인 길이 방향 스트립으로 구성되어 하나를 나머지 하나 후에 배치할 수 있으며, 이들 구현예를 예를 들어, 길이 방향 스트립 당 약 30 내지 50 m를 측정하여 총 길이가 50 m를 초과하도록 만드는 매우 긴 탱크 벽에 특히 접합하도록 만든다. 각각의 연속적인 스트립은 연속적이며, 이것은 연속적인 스트립이 몇몇의 블랭크를 함께 용접하기 보다는 상기 본 명세서에 기술된 단일 블랭크로부터 얻어지는 것을 의미한다.

더욱 구체적으로는, 스트레이크 (108)는 예를 들어 조립체가 용접되는 조립 영역 (40)에서 서로 연속적으로 단부와 단부가 조립되는 접혀 올려진 에지 (13)를 갖는 두 개의 금속 스트립을 포함한다. 각각의 금속 스트립은 연속적이고, 조립 영역 (40)에 인접한 더 두꺼운 보강된 단부 (114)를 가지며, 용접 플랜지 (27)와 조립된 탱크 벽의 에지까지, 그 길이의 나머지 (113)에 대해 더 얇은 균일한 두께를 가진다.

스트레이크 (208)는 스트레이크 (108)와 유사한 방식으로 구성되나, 더 큰 두께로 보강된 양쪽 단부 (114)를 갖는 스트립을 갖는다. 결과로써, 스트레이크 (208)를 구성하는 스트립의 더 두꺼운 보강된 단부 (114)는 스트립 사이의 연결을 위한 연결 영역 (40) 및 스트레이크 (208)가 용접 플랜지 (27)와 조립된 탱크 벽의 에지에 존재한다. 대안으로서, 스트레이크 (208)는 유사한 방식으로 단부를 단부에 배치한 더 높은 수의 연속적인 스트립을 이용하여 구성될 수 있다.

탱크 벽이 스트레이크 (108) 또는 (208)을 이용하여 제조된 밀봉 막으로 피복될 때, 각 스트레이크 (108) 또는 (208)에 대한 조립 영역 (4)은 탱크 벽의 중앙 또는 일부 다른 위치에 위치될 수 있다. 바람직하게는, 이러한 위치는 즉, 벽의 가로 방향 용접의 연속 선을 형성하는 것을 피하기 위해, 하나의 스트레이크로부터 다른 스트레이크까지 길이 방향으로 오프셋(offset)된다.

발포 펄라이트를 포함하는 케이슨의 형태로 단열 요소가 기술되었지만, 단열 요소의 다른 형태가 가능하다. 특히 케이슨은 단열 물질의 다른 형태를 이용하여 생산될 수 있다. 예를 들어, 케이슨은 단열 발포 층을 포함할 수 있다.

상기 기술된 탱크는 해안 시설 또는 메탄 운반선 등과 같은 부유성 건축물과 같은 다양한 유형의 저장소에 사용될 수 있다.

도 4를 참조하면, 메탄 탱크 선박 (70)의 내부전환면을 갖는 도는 선박의 이중 선체 (72) 안에 설치된 각기둥 모양의 전체 형상의 밀봉 및 단열 탱크 (71)를 나타낸다. 탱크 (71)의 벽은 탱크 내에 포함된 LNG와 접촉하도록 의도된 제1 밀봉 장벽, 제1 밀봉 장벽과 선박의 이중 선체 사이에 배치된 제2 밀봉 장벽, 및 제1 밀봉 장벽과 제2 밀봉 장벽 사이 및 제2 밀봉 장벽과 이중 선체 (72)의 사이에 각각 배치된 두 개의 단열 장벽을 포함한다.

알려진 방법 그 자체에서, 선박의 상측 갑판 상에 배치된 적재/하역 파이프들은, 적당한 연결기들을 이용하여, LNG 화물을 탱크 (71)로부터 또는 탱크로 옮기기 위하여, 해상 또는 항구 터미널로 연결될 수 있다.

도 4는 적재 및 하역 스테이션 (75), 수중 파이프 (76) 및 해안 시설 (77)을 포함하는 해상 터미널의 일 예를 도시한다. 적재 및 하역 스테이션 (75)은 이동식 팔 (74) 및 이동식 팔 (74)을 지지하는 타워 (78)를 포함하는 고정된 해안 시설이다. 이동식 팔 (74)은 적재/하역 파이프 (73)에 연결될 수 있는 한 무리의 단열된 플렉시블 파이프 (79)를 운반한다. 지향 가능한 움직이는 팔 (74)은 모든 크기의 메탄 운반선에 적합하게 변경될 수 있다. 도시되지 않은 연결 파이프는 타워 (78) 안쪽에 연장된다. 적재 및 하역 스테이션 (75)은 메탄 운반선 (70)이 해안 시설 (77)로부터 적재되거나 해안 시설 (77)로 하역되는 것을 가능하게 한다. 후자는 액화된 가스 저장 탱크 (80) 및 수중 파이프 (76)에 의해 상기 적재 또는 하역 스테이션 (75)에 연결되는 연결 파이프 (81)을 포함한다. 수중 파이프(76)는 액화된 가스가 적재 또는 하역 스테이션 (75) 및 해안 시설(77) 사이의 먼 거리, 예를 들어 5km를 거쳐 전달되는 것을 가능하게 하는바, 이는 메탄 운반선 (70)이 적재 및 하역 작업 중에 해안선으로부터 먼 거리만큼 떨어져 있을 수 있음을 의미한다.

액화된 가스를 전달하는데 필요한 압력을 생성하기 위하여, 선박 (70) 상에 탑재되는 펌프들 및/또는 해안 기반 시설 (77)에 함께 갖추어지는 펌프들, 및/또는 적재 및 하역 스테이션 (75)과 함께 갖추어지는 펌프들이 이용된다.

본 발명은 여러 특정한 구현예들과 결합하여 기술되었음에도 불구하고, 어떠한 식으로든 그것에만 제한되는 것이 아니며, 본 발명의 범위 내에 속하는 영역에서, 설명된 수단의 모든 기술적 균등물 및 그들의 조합들을 포함한다는 것은 명백하다.

"가지다(have)", "포함하다(comprise)", 또는 "포함하다(include)"의 동사들 및 이것의 변화된 형태들의 사용은 청구범위에 나열된 것들 이외의 다른 요소들 또는 다른 단계들의 존재를 배제하지 않는다. 요소나 단계에 대한 부정관사 "a" 또는 "an"의 사용은, 달리 언급되지 않으면, 복수의 그러한 요소들 또는 단계들이 존재한다는 것을 배제하지 않는다.

청구범위에서는, 괄호 사이에 위치된 임의의 참조 기호는 청구범위를 제한하는 것으로 해석되어서는 안 된다.

[표 1]

[표 2]

[표 3]

[표 4]

[표 5]

[표 6]

Claims

지지 구조물 내로 통합된 밀봉 및 단열 탱크로서, 지지 구조물은 복수의 지지 벽 (1,2)를 포함하고, 탱크는 각각의 지지 벽 (1, 2)에 각각 고정된 복수의 탱크 벽을 포함하고,
탱크 벽은 지지 벽에 고정된 단열 장벽 (3, 5) 및 단열 장벽에 의해 지지된 밀봉 장벽 (4, 6)을 포함하며,
단열 장벽은 각각의 지지 벽에 평행한 평면의 지지 표면을 가지고,
밀봉 장벽은 기다란 금속 스트레이크 (8, 108, 208) 및 지지 표면에 연결된 기다란 용접 플랜지 (9)가 교대로 구성된 반복 구조를 포함하며, 용접 플랜지 (9)는 돌출되어 있으며, 용접 플래지 (9)는 금속 스트레이크 (8)의 길이의 적어도 일부에 걸쳐 금속 스트레이크에 평행하게 연장되며, 금속 스트레이크는 넓이 방향으로 지지 표면 위에 위치된 평면 중앙부 및 지지 표면에 대해 접혀 올려지고 인접하는 용접 플랜지에 대해 맞대어 배치되며, 용접 플랜지 (9)에 밀봉 방식으로 용접된 측면 에지 (13)를 포함하고,
여기서, 금속 스트레이크는 탱크 벽의 두 개의 대향하는 에지 사이에서 연장되고, 탱크 벽의 상기 대향하는 에지에서 각각의 정지 구조물 (10, 27, 28)에 밀봉 방식으로 각각 조립된 두 개의 단부를 가지며,
금속 스트레이크 (8, 108, 208)는 상이한 두께의 여러 길이부를 갖는 적어도 하나의 연속적인 금속 스트립으로 구성되며, 길이부는 중간부 (113, 35) 및 스트립의 중간부의 두께보다 더 큰 두께를 갖는 적어도 하나의 단부 (114, 33)를 포함하고, 두꺼운 단부 (114, 33)는 스트립을 정지 구조물 (10) 또는 금속 스트레이크를 구성하는 제1 연속적인 금속 스트립에 버트-결합된(butt-joined) 또 다른 연속적인 금속 스트립과 조립하기 위한 조립 영역을 형성하는 것을 특징으로 하는, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항에 있어서,
금속 스트레이크 (8)는 탱크 벽의 두 개의 대향하는 에지 사이에서 단일체로 연장되는 단일 금속 스트립으로 구성되며, 여기서 스트립의 두 개의 단부 (33)는 중간부 (35, 36)보다 더 두꺼우며, 탱크 벽의 대향하는 에지에서 각각의 정지 구조물 (10, 27, 28)과 각각 조립되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항에 있어서,
금속 스트레이크 (108, 208)는 제1 연속적인 금속 스트립의 연속부에서 제1 연속적인 금속 스트립에 버트-결합된 제2 연속적인 금속 스트립을 포함하고, 상기 두 개의 연속적인 금속 스트립의 각각은 두 개의 금속 스트립의 연결 영역 (40)에서, 스트립의 중간부 (113)보다 더 두꺼운 단부 (114)를 갖는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항에 있어서,
두 개의 연속적인 금속 스트립 중 적어도 하나는 두 개의 금속 스트립의 연결 영역 (40)에 있는 대향하는 단부에서, 스트립의 중간부 (113)보다 더 두꺼운 제2 단부 (114)를 가지며, 제2 단부 (114)는 탱크 벽의 에지에서 정지 구조물 (10, 27, 28)에 연결된 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제3항 또는 제4항에 있어서,
두 개의 연속적인 금속 스트립의 적어도 하나는 두 개의 금속 스트립의 연결 영역 (40)에 있는 대향하는 단부에서, 스트립의 중간부 (113)와 동일한 두께의 제2 단부 (114)를 가지며, 제2 단부 (114)는 탱크 벽의 에지에서 정지 구조물 (10, 27, 28)에 연결되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
금속 스트레이크 (8, 108, 208)의 각각의 단부는 각각의 정지 구조물 (10)에 밀봉 방식으로 용접되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제6항에 있어서,
스트레이크 (8)는 저온 금속 이송 CMT 방법 또는 필러 금속을 이용한 TIG 용접, 또는 저온 용접에 의해 정지 구조물에 용접되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
정지 구조물 (10)은 단열 장벽 위에 위치된 플레이트 (27, 28)를 포함하고, 금속 스트레이크 (8, 108, 208)의 단부는 정지 구조물의 플레이트에 대향하여 지지하는 제1 세그먼트 및 단열 장벽에 대향하여 지지하는 제2 세그먼트를 포함하고, 제1 세그먼트 및 제2 세그먼트는 금속 스트레이크의 두께 방향에서 불연속성을 형성하는 접힌 세그먼트 (34)에 의해 연결되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
용접 플랜지 (9)는 금속 스트레이크 (8, 108, 208)의 단부 앞에서 중단되고, 두 개의 인접한 금속 스트레이크의 접혀 올려진 에지들은 금속 스트레이크의 단부까지의 그들의 길이의 일부를 따라 위치한 에지 용접에 의해 서로 용접되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제9항에 있어서,
접혀 올려진 에지 (13)의 에지 용접은 저온 금속 이송 공정을 이용하여 수행되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
금속 스트립의 두꺼운 단부 (114, 33)는 0.9 mm 이상의 두께를 갖는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
금속 스트립의 중간부 (35)는 0.9 mm 미만의 두께, 바람직하게는 0.7 mm의 두께를 갖는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
정지 구조물 (10)은 지지 벽에 용접되는 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 금속 스트레이크 및 정지 구조물은 저 확장 계수를 갖는 니켈-강철 합금으로 만들어진 것인, 밀봉 및 단열 탱크.
제1항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서,
금속 스트립은 철 기반의 합금으로 구성되며, 하기의 중량을 포함하는 것인, 밀봉 및 단열 탱크:
34.5% ≤ Ni ≤ 53.5%
0.15% ≤ Mn ≤ 1.5%
0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%
0 ≤ C ≤ 0.07%
선택적으로:
0 ≤Co≤20%
0 ≤Ti≤0.5%
0.01%≤Cr≤0.5%
나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.
제1항 내지 제15항 중 어느 한 항에 있어서,
탱크 벽은 제2 단열장벽 (3), 각각의 지지 벽에 평행한 평면의 지지 표면을 갖는 단열 장벽, 및 제1 단열 장벽 (5)을 지지하며 제2 단열 장벽에 의해 지지된 제2 밀봉장벽 (4)을 더 포함하고,
제2 밀봉 장벽은 기다란 금속 스트레이크 (8, 108, 208) 및 지지 표면에 연결된 기다란 용접 플랜지 (9)가 교대로 구성된 반복 구조를 포함하며, 용접 플랜지 (9)는 지지 표면에 대해 돌출되어 있으며, 용접 플래지 (9)는 금속 스트레이크의 길이의 적어도 일부에 걸쳐 금속 스트레이크 (8)에 평행하게 연장되며, 금속 스트레이크는 넓이 방향으로 지지 표면 위에 위치된 평면 중앙부 및 지지 표면에 대해 접혀 올려지고 인접하는 용접 플랜지에 대해 맞대어 배치되며, 용접 플랜지 (9)에 밀봉 방식으로 용접된 측면 에지 (13)을 포함하고,
여기서, 금속 스트레이크는 탱크 벽의 두개의 대향하는 에지 사이에서 연장되고, 탱크 벽의 상기 대향하는 에지에서 각각의 정지 구조물 (10, 28)에 밀봉 방식으로 각각 조립된 두 개의 단부를 가지며,
금속 스트레이크 (8, 108, 208)는 상이한 두께의 여러 길이부를 갖는 적어도 하나의 연속적인 금속 스트립으로 구성되며, 길이부는 중간부 (113, 35) 및 스트립의 중간부의 두께보다 더 큰 두께를 갖는 적어도 하나의 단부 (114, 33) 를 포함하고, 두꺼운 단부 (114, 33)는 스트립을 정지 구조물 (10) 또는 금속 스트레이크를 구성하는 제1 연속적인 금속 스트립에 버트-결합된(butt-joined) 또 다른 연속적인 금속 스트립과 조립하기 위한 조립 영역을 형성하는 것을 특징으로 하는, 밀봉 및 단열 탱크.
저온 액체 제품을 수송하기 위한 선박 (70)으로, 선박은 이중 선체 (72) 및 이중 선체 안에 위치된 제1항 내지 제16항 중 어느 한 항의 탱크 (71)를 포함하는 것인, 선박.
저온 액체 제품을 적재 또는 하역하기 위한 제17항에 따른 선박 (70)의 용도로서,
저온 액체 제품은 단열된 파이프 (73, 79, 76, 81)를 통해 부유식 또는 해안 저장 시설 (77)로부터 선박의 탱크 (71)로 또는 선박의 탱크 (71)로부터 부유식 또는 해안 저장 시설 (77)로 운반되는 것인, 선박의 용도.
저온 액체 제품에 대한 수송 시스템으로서,
시스템은 제17항에 따른 선박 (70), 선박의 선체 내에 설치된 탱크 (71)를 부유식 또는 해안 저장 시설 (77)에 연결하기 위하여 그러한 방식으로 배치된 단열된 파이프 (73, 79, 76, 81), 및 단열된 파이프를 통해 부유식 또는 해안 저장 시설로부터 선박의 탱크로 또는 선박의 탱크로부터 부유식 또는 해안 저장 시설로 저온 액체 제품을 흘려보내기 위한 펌프를 포함하는. 시스템.
제1항에 따른 탱크의 생성에 적합한 접혀 올려진 측면 에지를 갖는 연속적인 금속 스트립로서,
금속 스트립은 그 길이를 따라, 제1 두께 (e+s) 를 갖는 보강된 제1 단부 영역 (114) 및 제1 두께 (e+s)보다 더 작은 제2 두께 (e)를 갖는 중앙 제2 영역 (113) 및 제1 두께 (e+s) 또는 제2 두께 (e)를 갖는 제3 단부 영역을 갖는 블랭크(blank)로부터 얻어지고, 금속 스트립은 그 넓이를 따라, 평면 중앙 영역 및 평면 중앙 영역에 실질적으로 수직인 굽혀진 두 개의 측면 에지를 가지며, 두 개의 측면 에지는 평면 중앙 영역에 비해 작은 넓이를 갖는 것인, 금속 스트립.
제20항에 있어서,
금속 스트립은 철 기반 합금으로 구성되며, 하기의 중량을 포함하는 것인, 금속 스트립:
34.5% ≤ Ni ≤ 53.5%
0.15% ≤ Mn ≤ 1.5%
0 ≤ Si ≤ 0.35%, 바람직하게는 0.1% ≤ Si ≤ 0.35%
0 ≤ C ≤ 0.07%
선택적으로:
0 ≤Co≤20%
0 ≤Ti≤0.5%
0.01%≤Cr≤0.5%
나머지는 철 및 생산 공정으로부터의 불가피한 불순물이다.