KR20160031034A - 관통 실리콘 비아 금속화에 대한 고전력 마그네트론 스퍼터링의 적용 - Google Patents

관통 실리콘 비아 금속화에 대한 고전력 마그네트론 스퍼터링의 적용 Download PDF

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Abstract

본원에 기술된 트렌치의 내부 표면상에 전기 도전 물질을 자기 강화 스퍼터링 하는 방법은 전기 도전 물질로부터 적어도 일부분 형성된 타겟에 인접한 자기장을 제공하는 단계, 및 다수의 펄스로 애노드와 타겟 사이에 DC 전압을 인가하는 단계를 포함한다. 고주파 신호는 반도체 기판을 지지하는 페데스탈에 인가되어 반도체 기판에 인접한 셀프-바이어스 장을 생성한다. 고주파 신호는 DC 전압 펄스가 인가되는 동안의 주기와 오버랩되는 시간 주기 동안 펄스로 페데스탈에 인가된다. 고주파 신호가 인가되는 시간 주기는 애노드와 타겟 사이에 인가된 DC 전압 펄스의 종결 이상으로 연장되는 지속기를 포함한다. DC 전압 펄스 동안 전기 도전 물질은 반도체 기판에 형성된 트렌치의 측벽들 상에 스퍼터 증착된다.

Description

관통 실리콘 비아 금속화에 대한 고전력 마그네트론 스퍼터링의 적용{APPLICATION OF HIGH POWER MAGNETRON SPUTTERING TO THROUGH SILICON VIA METALLIZATION}
본 출원은 2007년 10월 26일자로 출원되고 본원에 언급함으로써 그 내용이 전체적으로 통합된 미국 가특허출원 60/982,817의 이익을 청구한다.
본 발명은 일반적으로 개선된 고전력, 임펄스 마그네트론 스퍼터링 방법 및 시스템에 관계하며, 보다 상세하게는 고주파 신호의 동기화된 이동을 포함하여 DC 전압 펄스 동안 최대 DC 전류와 실질적으로 동시에 발생하는 최대 셀프 바이어스 전압을 생성할 수 있는 고전력, 임펄스 마그네트론 스퍼터링 방법 및 시스템에 관한 것이다.
반도체 칩들은 칩들에 의해 지지되는 회로들의 성능은 증가시키고 칩들의 총체적인 물리적 크기는 감소시키는 목적으로 지속적으로 발전하고 있다. 최근 집적회로("ICs") 내에서의 전력손실과 같은 물리적인 제한들 및 아주 작은 스케일로 ICs를 제조하기 위한 공정 기술은 성능을 강화하기 위해 측면 장치 밀도를 증가시키는 대신에 다수의 칩들을 수직으로 스택킹하도록 권장되어왔다. 예를 들어, 최근의 와이어 본딩 기술들은 측면 디멘젼(lateral dimension)에서 회로 요소들이 반도체 칩상에 어떻게 밀접하게 이격될 수 있는지 및 이 기술을 사용하여 서로 전기적으로 연결될 수 있는지에 제한된다. 이와 같은 장치들을 더 확장하기 위해 반도체 칩은 부가적인 회로 요소들을 수용하도록 확장될 수 있지만, 이것은 반도체 칩의 전체적인 크기를 확장시킨다.
측면 디멘젼에서 더 큰 반도체 칩을 만드는 대신에, 두 개 이상의 실질적으로 평면인 반도체 칩들 또는 층들이 수직으로 스택(stack)되어(즉, 그것들의 평면이 서로 짝을 이뤄) 반도체 칩에 필요한 영역을 제공하여 부가적인 회로 요소들을 지지한다. 이러한 수직으로 스택된 반도체 칩들의 소위 3D 통합은 컴퓨터 메모리, 전기-광학 장치들, 미세전자기계적(MEMS) 장치들, 센서들, 상기 IC 이미저들, 디스플레이들 및 다른 테크날리지들(technologies)과 같은 최대 장치 밀도(maximum device density)에 접근하는 다양한 적용들로 이용될 수 있다.
수직으로-스택된 반도체 칩들은 관통-실리콘 비아("TSVs")를 포함하여 수직으로-스택된 반도체 칩들 사이의 전기적인 연결을 설정하고 다른 높은 종횡비(aspect ratio) 구조들을 포함할 수 있다. TSVs는 반도체 칩들 내의 높은 종횡비 홀들(holes)로서, 금속 또는 다른 적절한 도체로 도금되어 회로 요소들의 두 개 이상의 층들을 전기적으로 연결한다. 전형적으로 TSVs들은 레이저 드릴(laser drilling) 또는 드라이 에칭에 의해 공동들(cavities)이 반도체 칩들의 기판의 상부 표면 내에 형성되고 상기 공동들의 내부 주변들이 금속 또는 다른 적절한 도체로 도금된다. 이어서, 기판의 하부 표면은 공동들 내의 금속들이 스택된 반도체 칩의 하부 표면에 노출될 때까지 연마된다.
반도체 칩의 하부 표면에 노출된 각각의 TSV의 표면 영역을 최소화하고 기판 두께를 원하는 적용에 적당하게 이용하기 위해, 각각의 TSV는 전형적으로 적어도 10:1, 혹은 20:1 또는 나아가 그 이상의 종횡비를 갖는다. 이와 같은 높은 종횡비는 통상의 증착 기술을 사용하여 일관성 있게 기판에 형성된 공동들의 내부 주변을 효과적으로 도금하는 것을 어렵게한다.
따라서, 다수의 반도체 칩들을 전기적으로 연결하기 위해 반도체 기판에 TSV 를 형성하기 위한 방법 및 장치들에 대한 필요성이 관련된 기술 분야에서 요구된다.
하나의 양상에 의하면, 본 출원은 트렌치의 내부 표면들 상에 전기 도전 물질을 자기 강화 스퍼터링하는 방법에 관계하는데, 트렌치는 실질적으로 수직인 측벽들을 포함하고 반도체 기판에 형성된 종횡비가 적어도 10:1이고, 페데스탈(pedestal)에 의해 지지된다.
방법은 전기 도전 물질로부터 적어도 일부에 형성된 타겟의 표면에 인접하여 자기장을 제공하여 트렌치의 내부 표면 상에 스퍼터링하는 단계; 및 다수의 펄스들에서 애노드(anode)와 타겟을 포함하는 캐소드(cathode) 사이에 DC 전압을 인가하는 단계를 포함한다. 고주파 신호가 반도체 기판을 지지하는 페데스탈에 인가되어 상기 반도체 기판에 인접한 셀프-바이어스 장(self-bias field)을 생성한다. 고주파 신호는 약 1 MHz 에서 약 70 MHz의 범위의 주파수를 갖는 펄스로 페데스탈에 인가되는데, 내부에 임의의 다른 범위들(sub-ranges)을 포함하고, 각각의 펄스는 애노드와 캐소드 사이의 전압 펄스의 종결(termination) 이상으로 연장되는 지속기(duration)를 포함한다. 캐소드와 애노드 사이에 인가된 DC 전압의 각각의 펄스 동안, 방법은 타겟으로부터 반도체 기판 내에 형성된 트렌치의 실질적으로 수직인 측벽들 상에 전기 도전 물질을 스퍼터링하는 단계를 더 포함한다.
다른 양상에 의하면, 본 출원은 적층 배열을 형성하는 방법에 관계하는데, 적층 배열은 집적 회로를 일괄적으로 지지하는 다수의 반도체 기판들을 포함한다. 방법은 제 1의 반도체 기판에 트렌치를 형성하는 단계를 포함하는데, 트렌치는 제 1의 반도체 기판의 평면 상부 표면에 개구를 포함하고 적어도 10:1의 종횡비를 갖는 트렌치를 제공하도록 치수화된(dimensioned) 실질적으로 수직인 측벽들을 포함한다. 트렌치를 포함하는 제 1의 반도체 기판은 스퍼터 반응기 내에서 페데스탈에 의해 지지되고, 전기 도전 물질은 트렌치의 내부 측벽들 상에 스퍼터링된다. 방법에 의해 수행되는 스퍼터링은 전기 도전 물질로부터 적어도 일부에 형성된 타겟의 표면에 인접하여 자기장을 제공하는 것을 포함하여 트렌치의 내부 표면 상에 스퍼터링되고, 다수의 펄스들로 애노드(anode)와 캐소드(cathode) 사이에 DC 전압을 인가하는데, 캐소드는 타겟을 포함한다. 고주파 신호가 반도체 기판을 지지하는 페데스탈에 인가되어 상기 반도체 기판에 인접한 셀프-바이어스 장(self-bias field)을 생성한다. 고주파 신호는 약 1 MHz 에서 약 70 MHz 의 범위의 주파수를 갖는 펄스로 페데스탈에 인가되는데, 내부에 임의의 다른 범위들(sub-ranges)을 포함하고, 각각의 펄스는 애노드와 캐소드 사이의 전압 펄스의 종결(termination) 이상으로 연장되는 지속기(duration)을 포함한다. 캐소드와 애노드 사이에 인가된 전압의 각각의 펄스 동안, 전기 도전 물질은 타겟으로부터 반도체 기판 내에 형성된 트렌치의 실질적으로 수직인 측벽들 상에 스퍼터링된다. 전기 도전 물질을 트렌치의 내부 측벽들상에 스퍼터링한 후에, 반도체 기판의 하부 평면 표면에 인접한 반도체 물질의 적어도 일부는 제거되어 반도체 기판의 하부 평면 표면에서 측벽들 상의 전기 도전 물질은 적어도 부분적으로 노출된다.
다른 양상에 의하면, 본 출원은 반도체 기판에 형성된 트렌치의 내부 표면들에 전기 도전 물질을 자기 강화 스퍼터링하기 위한 스퍼터링 장치에 관계하는데, 트렌치는 실질적으로 수직인 측벽들 및 적어도 10:1의 종횡비를 포함한다. 시스템은 스퍼터링이 발생하는 실질적으로 폐쇄된 챔버를 규정하는 하우징(housing) 및 스퍼터링 동안 상기 챔버 내에 적절한 위치에서 반도체 기판을 지지하기 위해 상기 챔버내로 연장된 페데스탈(pedestal)을 포함한다. 자석 조립체는 트렌치의 내부 표면들상에 스퍼터된 전기 도전 물질로부터 적어도 일부 형성된 타겟의 표면에 인접한 자기장을 설정한다. DC 전압 소스는 다수의 펄스로서 애노드와 캐소드 사이에 DC 전압을 인가하는데, 캐소드는 타겟을 포함한다. 가변 전력원는 반도체 기판을 지지하여 상기 반도체 기판에 인접한 셀프-바이어스장을 생성하기 위해 페데스탈로 고주파 신호를 인가하도록 페데스탈에 전기적으로 연결된다. 제어기(controller)는 약 1 MHz 내지 약 70 MHz 범위 및 그 사이의 범위를 포함하는 범위의 주파수에서 고주파 신호의 펄스를 생성하도록 가변 전력원를 제어하고 애노드와 캐소드 사이에 DC 전압 펄스의 종결 이상으로 연장되는 지속기 동안 페데스탈로 고주파 신호를 인가한다.
상술된 요약은 본원에 논의된 시스템들 및/또는 방법들의 양상들에 대한 기초적인 이해를 제공하기 위해 간단하게 요약한 것이다. 이러한 요약은 본원에 논의된 시스템들 및/또는 방법들의 광범위한 개요는 아니다. 이러한 요약은 주요한/중요한 요소들을 식별하거나 시스템들 및/또는 방법들의 범위를 상세하게 기술하는 것으로 의도되지 않는다. 그것의 단독 목적은 임의의 개념들을 이후에 설명되는, 보다 상세한 설명들에 대한 개요로서 간단한 형식으로 설명하는 것이다.
본 발명은 임의의 부분들 및 부분들의 배열은 물리적 형태를 취할 수 있고, 이들의 구현예들은 본 명세서에 상세하게 기술되고 본원의 일부를 형성하는 수반되는 도면으로 설명될 것이다.
도 1은 본 발명의 일 구현예에 의한 트렌치의 실질적으로 수직인 측벽들상에 전기 도전 물질을 스퍼터 증착하기 위한 스퍼터링 장치를 도시한 것으로, 스퍼터 반응기의 일부는 잘리워졌다.
도 2는 본 발명의 일 구현예에 의한 트렌치의 실질적으로 수직인 측벽들상에 대한 전기 도전 물질 스퍼터링의 펄스 주기에 대한 시순도(timing diagram)이다.
도 3은 시간의 함수로서 60 마이크로초의 지속기를 갖는 DC 전압의 HIPIMS 펄스의 방전 전류 파형을 도시한 도면이다.
도 4는 전기 도전 물질이 시간의 함수로서 스퍼터된 기판을 지지하는 페데스탈에 인가된 고주파 신호에 의해 생성되는 셀프-바이어스 전압 파형을 도시한 것으로, 고주파 신호는 HIPIMS 펄스 동안 페데스탈에 인가된다.
도 5는 Si 반도체 기판에 형성되고 본 발명의 하나의 양상에 의한 HIPIMS 방법 및 장치에 의해 코팅된 트렌치의 3,000 배 확대된 주사전자현미경("SEM") 사진이다.
도 6은 Si 반도체 기판에 형성되고 약 10:1의 종횡비를 갖는 트렌치의 32,920 확대된 상부 부분을 도시한 SEM 사진으로, 상부 부분은 본 발명의 하나의 양상에 의한 HIPIMS 방법 및 장치에 의해 코팅되었다.
도 7은 도 6에 의한 트렌치의 180,000 배 확대된 하부 부분을 도시한 SEM 사진으로, 하부 부분은 본 발명의 하나의 양상에 의한 HIPIMS 방법 및 장치에 의해 코팅되었다.
도 8a는 종래의 기상 증착 공정에 의해 반도체 기판에 형성된 트렌치의 상부 부분에 인접하여 증착된 Ta 층의 단면을 보여주는 약 8,040배 확대된 SEM 사진이다.
도 8b는 본 발명의 하나의 양상에 의한 HIPIMS 방법 및 장치에 의해 반도체 기판에 형성된 트렌치의 상부 부분에 인접하여 증착된 Ta 층의 단면을 보여주는 약 8,070배 확대된 SEM 사진이다.
도 8c는 종래의 기상 증착 공정에 의해 반도체 기판에 형성된 트렌치의 하부 부분에 인접하여 증착된 Ta 층의 단면을 보여주는 약 20,080 배 확대된 SEM 사진이다.
도 8d는 본 발명의 하나의 양상에 의한 HIPIMS 방법 및 장치에 의해 반도체 기판에 형성된 트렌치의 하부 부분에 인접하여 증착된 Ta 층의 단면을 보여주는 약 20,080 배 확대된 SEM 사진이다.
본원에 사용된 임의의 용어들은 편의를 위한 것이고 본 발명을 제한하지 않는다. 본원에 사용된 상대적인 용어들은 동일하거나 유사한 항목들을 식별하기 위해 사용된 숫자들이 있는 도면을 참조하여 가장 잘 이해된다. 또한, 도면에서, 임의의 특징들은 어떤 개략적인 형태로 도시될 수 있다.
또한, "적어도 하나"가 사용되고 뒤이어 다수의 부재들이 나오면 부재들 중의 하나 또는 부재들 중의 하나 이상의 조합을 의미한다. 예를 들어, 본 출원에서 "제 1 위젯(widget) 및 제 2 위젯 중 적어도 하나"는: 제 1 위젯, 제 2 위젯 또는 제 1 위젯과 제 2 위젯을 의미한다. 이와 같이, 본 출원에서 "제 1위젯(widget) , 제 2 위젯 및 제 3 위젯 중 적어도 하나"는: 제 1 위젯, 제 2 위젯, 제 3 위젯, 제 1 위젯 및 제 2 위젯, 제 1 위젯 및 제 3 위젯, 제 2 위젯 및 제 3 위젯 또는 제 1 위젯 및 제 2 위젯 및 제 3 위젯을 의미한다.
본 출원은 반도체 기판(18) 상에 형성된 트렌치(16)의 실질적으로 수직인 측벽들(14) 상에 타겟(12)으로부터의 전기 전도 물질을 자기 강화 스퍼터링하는 스퍼터링 장치(10) 및 방법에 관계한다.
이러한 스퍼터링 장치의 예시적인 배열은 도 1에 도시되었고 실질적으로 폐쇄된 챔버를 형성하는 반응 하우징(20)을 포함하는데, 폐쇄된 챔버 내에서 반도체 기판(18) 상에 전기 도전 물질의 스퍼터 증착이 일어난다. 금속 또는 금속 합금과 같은 전기 도전 물질로부터 제조된 페데스탈(28)은, 예를 들어, 노출되고, 선택적으로 챔버(24)내에 적어도 일부 연장되어 스퍼터 증착 작동을 위해 챔버(24) 내의 적절한 위치에서 반도체 기판(18)을 지지한다.
도 1에 도시된 반도체 기판(18)은 실질적으로 평면 웨이퍼이고 챔버(24) 내의 페데스탈(28)에 달린 상부 평면 표면(32) 및 하부 평면 표면(34)을 구비한다. 반도체 기판(18)에 형성된 트렌치(들)(16)은 상부 평면 표면(32)에서 개방될 수 있고 하부 평면 표면(34)에 의해 폐쇄되어 도 1에 도시된 바와 같이 일반적으로
Figure pat00001
-형태의 단면을 갖는 트렌치(16)를 형성하는데, 반도체 기판(18) 내에서 적어도 일부는 깊이 D 치수를 따라 연장된다. 측벽들(14)은 반도체 기판(18)의 상부 평면 표면(32)과 하부 평면 표면(34) 사이에서 트렌치(16)의 내부 주변을 형성한다.
각각의 측벽은 트렌치(16)의 넓이 W에 대하여 반도체 기판(18) 내로 적절한 깊이 D로 연장될 수 있어 트렌치(16)가 보통 적어도 10:1의 종횡비를 나타낸다. 본원에서 종횡비들은 트렌치(16)의 넓이에 대한 트렌치(16)의 깊이의 비를 나타낸다.
다수의 영구 자석들(37) 또는 다른 적절한 자기장(38) 생성기를 포함한 자석 조립체(36)는 타겟(12)의 노출된 표면(40)에 인접한 자기장(38)을 생성하도록 위치되는데, 타겟(12)은 전기 도전 물질로부터 적어도 일부분 형성되어 예를 들어, 트렌치(16)의 측벽들(14)과 같은 내부 표면상에 스퍼터 증착된다. 자석 조립체(36)에 의해 생성된 자기장(38)은 한정 영역(confinement region)인 타겟(12)의 노출된 표면 가까이 또는 선택적으로 그 위에 플라즈마(42)를 형성한다. 또한, 자기장(38)은 전자 트랩(electron trap)으로 작동하여, 타겟(12)으로부터 방출된 2차 전자들의 바이어스되지 않은 궤적들을 변경하여 한정 영역 내의 스퍼터링 가스가 이온화될 가능성을 최대화시킨다.
예를 들어, 아르곤과 같이 전형적으로 비활성 기체인 스퍼터링 기체는 기체 소스(48)로부터 공급되고 제어기(58)에 작동적으로(operatively) 연결된 질량유량제어기(58, 52)를 통해 챔버(24) 내로 측정된다. 스퍼터링 기체는 하우징(20)에 형성된 흡입구(inlet port)(54)를 통해 흐른다. 챔버(24) 내의 압력은 챔버(24)와 유동적으로 통하도록 작동적으로 연결된 진공 펌프 시스템(미도시)에 의해 유지된다. 챔버(24)의 평균 압력이 약 10-8 Torr 이지만, 완벽하게 지속적인 셀프-스퍼터링(self-sputtering)이 개입되지 않은 전형적인 스퍼터링 작동은, 챔버(24) 압력이 약 0.1 밀리 Torr 에서 약 5 밀리 Torr내의 범위를 유지할 수 있는데, 그 안의 다른 범위들도 포함할 수 있다.
플라즈마(42)는 아르곤 또는 다른 스퍼터링 기체를 챔버(24) 내로 유동시키고 접지 애노드(57) 및 네거티브 바이어스된(negatively-biased) 타겟(12)을 포함하는 캐소드를 횡단하여 타겟(12)에 전기적으로 연결된 DC 전원장치(56)에 의해 DC 전압을 선택적으로 설정함으로써 그것을 플라즈마(42) 내로 점화시켜 개시된다. 더 높은 DC 전압이 개시를 위해 요구되지만, 약 -400 에서 -700 VDC 의 타겟 DC 전압은 한정 영역 내에 플라즈마(42)를 유지시킨다. DC 전원장치로부터 DC 전압이 종결된 이후에도 방전된 입자들은 챔버(24) 내에 유지되고 몇 십 마이크로초의 감쇄 DC 전압(decaying DC voltage)으로 기여(contribute)되어, DC 전원장치(56)로부터 DC 전압의 뒤이은 종결에 잔광(afterglow) 효과를 준다. 제어기(58)는 또한 DC 전원장치(56)에 작동적으로 연결되어 본원에 기술된 DC 전원장치(56)의 전력량을 조절한다. 일단 플라즈마(42)가 개시되면, 아르곤의 공급은 또한 플라즈마(42)가 개시되는 시간에 존재하는 유동 속도로부터 감소되거나 선택적으로, 제어기(58)로부터 아래 방향으로 모두 중단될 수 있다. DC 전원장치(56)의 생성 및 종결
다양한 RF 전력원(62) 또는 다른 적절한 교호 전력원는 페데스탈(28)에 전기적으로 연결되어 페데스탈(28)에 고주파 신호를 인가하고 스퍼터링 작동 동안 페데스탈(28) 상에 지지되는 반도체 기판(18)에 인접한 DC 셀프-바이어스장(self-bias field)을 생성한다. DC 셀프-바이어스장은 웨이퍼(24)에 수직인 방향으로 타겟(12)으로부터 방출된 전기 도전 물질의 이온들을 가속화하는데 효과적이고, 따라서, 예를 들어, 적어도 10:1의 종횡비, 다른 구현예들에 의하면, 적어도 20:1의 종횡비와 같은 높은 종횡비를 갖는 트렌치(16)의 측벽들(14)상에 전기 도전 물질을 스퍼터링하는 것을 촉진한다. DC 셀프-바이어스의 셀프-바이어스 전압은 다양한 RF 전력원(62)에 의해 생성되고 페데스탈(28)에 의해 이동되는 고주파 신호의 전력을 변화시킴으로써 선택적으로 제어될 수 있다. 본원에 논의되는 예시적인 구현예들에서, 고주파 신호의 전력은 약 300 와트에서 3,000 와트의 범위 내의 임의의 값으로 조절될 수 있으며, 그 사이의 임의의 전력 범위도 포함한다.
DC 전력원(56) 및 유량제어장치(58,52)와 유사하게, 다양한 RF 전원장치(62)가 제어 장치(58)에 의해 제어되어 원하는 스퍼터링 공정이 수행되도록 한다. 도 1에 도시된 구현예에서, 제어기(58)는 다양한 RF 전원 장치(62)로부터의 고주파 신호의 주파수를, 예시적인 구현예들에 의하면,약 1 MHz 내지 약 70 MHz 범위인 임의의 주파수 범위로서, 그 사이의 임의의 주파수 범위를 포함하는 주파수 범위, 예시적인 다른 구현예들에 의하면, 약 1 MHz 내지 약 50 MHz 범위인 임의의 주파수 범위로서, 그 사이의 임의의 주파수 범위를 포함하는 주파수 범위로 조절하기 위한 주파수 튜너(frequency tuner)(64)를 포함한다.
다른 예시적인 구현예들에 의하면, 타겟 주파수는 약 13.56 MHz로 조절될 수 있고, 임의의 타겟 주파수들에 대하여, 주파수 튜너(64)는 구체적인 스퍼터링 적용에 대한 적절한 허용범위(tolerance) 내에서 고주파 신호의 주파수를 조절할 수 있다.
예를 들어, 주파수 튜너(64)는 고주파 신호를 ±5% 이내 또는 타겟 주파수의 다른 적절한 허용범위 이내로 조절할 수 있다. 그러나 간결하고 명료한 기재를 위해 하기 기술되는 스퍼터링 공정은 약 13.56 MHz의 타겟 주파수의 ±5% 범위 이내의 고주파 신호를 사용하여 기술될 것이다.
주파수 외에도, 제어기(58)는 또한 페데스탈(28)에 인가된 고주파 신호 펄스의 지속기 또는 듀티 사이클을 제어할 수 있다. 예를 들어, 제어기(58)는 DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스의 듀티 사이클보다 더 큰 값이지만, 선택적으로 명백하게(significantly) 더 크지 않은 값으로 고주파 신호의 듀티 사이클을 조절할 수 있다. 다른 구현예들에 의하면, 제어기(58)는 적어도 DC 전압의 펄스가 타겟(12)에 공급되는한 선택적으로 페데스탈(28)에 대한 고주파 신호의 공급을 유지할 수 있고, 선택적으로 중단시키거나, 후술되는 바와 같이 DC 전원 공급장치(56)에 의해 타겟(12) 및 애노드(57)를 횡단하는 DC 전압이 종결된 이후에만 페데스탈(28)에 인가된 고주파 신호의 전력을 적어도 감소시킬 수 있다. 다른 구현예들에 의하면, 제어기(58)는 DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스가 개시되기 이전에 페데스탈(28)로의 고주파 신호의 이동을 개시할 수 있고, DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스의 지속기 및 선택적으로 이의 종결 이후에 페데스탈(28)로의 고주파 신호의 이동을 유지할 수 있고, DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스의 종결 이후에 페데스탈(28)로의 고주파 신호의 이동을 중단시킨다.
임피던스 매칭 네트워크(impedance matching network)(66)가 작동적으로 제어기(58)에 연결되고, 선택적으로 제어기(58) 내에 통합된다. 임피던스 매칭 네트워크(66)는 가변 RF전원 공급장치(62)의 출력 임피던스를 조절하여 로드(load)의 입력 임피던스를 대략 매칭시키는데, 가변 RF전원 공급장치(62)가 로드의 입력 임피던스로 고주파 신호를 공급한다. 이러한 방식으로 임피던스를 매칭하는 것은 전력 이동을 최대화하고 로드로부터 반사된 전력을 최소화한다. 임피던스 매칭 네트워크(66)는 선택적으로 가변적이거나 고정될 수 있고 후술하는 바와 같이 DC 펄스 동안 DC 전원 공급장치(56)에 의해 최대 DC 전류가 출력되는 것과 대략 동시에 DC 셀프-바이어스장의 최대 전압을 설정하도록 작동가능하다.
예를 들어, 페데스탈(28)에 의해 지지되는 반도체 기판(18)에 형성된 트렌치(16) 측벽들(14)과 같은 내부 표면들 상에 전기 도전 물질을 자기 강화된 스퍼터링하는 방법의 예시적인 구현예는 도 2에 도시된 펄스 주기의 시순도(timing diagram)을 참조하여 이해될 수 있다. 상술된 바와 같이 자기장(38)은 타겟(12)의 노출된 표면(40)에 인접하여 설정되는데, 타겟(12)은 다시 트렌치(16)의 내부 표면들 상에 스퍼터된 전기 도전 물질로부터 적어도 일부 형성된다.
자기장(38)은 영구자석들(37) 또는 선택적으로 전자석에 의해 설정되는 영구 자기장(38)일 수 있고, 스퍼터링하는 동안 존재하는 플라즈마(42)를 제한 영역 내에 제한한다. 아르곤 기체 또는 다른 적절한 스퍼터링 기체는 제어기(58)에 의해 작동되는 유동 제어기(58,52)를 통해 챔버(24) 내로 유도되어 수행되는 개별적인 스퍼터링 적용에 대한 소정의 압력을 설정한다.
영역 A에서, DC 전압은 초기에 DC 전원 공급 장치(56)에 의해 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하여 설정되지 않고 고주파 신호는 초기에 페데스탈(28)로 이동되지 않는다. 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하는 DC 전압이 없이, 페데스탈(28)로의 고주파 신호의 이동이 없이, 챔버(24) 내에 점화된 플라즈마(42)는 거의 없고, 임의의 이와 같은 플라즈마(42)는 상대적으로 높은 임피던스에 의한 저 밀도 플라즈마(42)이다. 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하는 DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스가 설정되기 이전에 반도체 기판(18)을 지지하는 페데스탈(28)로의 가변 RF 전원 공급장치(62)로부터의 고주파 신호의 이동은 시간 t0 에서 개시된다. 도 2에서 파형 HF는 RF 전원 공급장치(62)로부터의 고주파 신호의 전력을 도시한다. 기판으로의 고주파 신호의 이동은 반도체 기판(18)에 인접한 셀프-바이어스 전압을 갖는 셀프-바이어스장을 생성한다. 예시적인 구현예에 의한 방법을 설명하기 위해, 페데스탈(28)로 이동될 때 고주파 신호는 약 13.56 MHz의 주파수를 갖는다.
t0 이후에, 도 2에서 DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압펄스가 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하여 가로좌표를 따라 0초로 도시된 t1에서 인가되어 챔버(24) 내에 플라즈마(42)를 점화한다. 도 2에 DC 전원 공급장치(56)에 의해 공급되는 DC 전압이 파형 VDC로 도시되었다. 도 2에서 시간 t1 은 펄스 사이클의 주기 A의 마지막 및 주기 B의 시작을 표시한다.
시간 t1 에서 설정된 DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스와 함께, DC 전원 공급장치(56)에 의해 공급된 DC 전류는 적어도 부분적으로 증가하는 플라즈마(42) 밀도에 기인하여 시간에 대해 이 순간으로부터 점진적으로 증가하고, 따라서, 플라즈마(42)의 임피던스를 하강시켜, 주기 B의 마지막으로 표시되는 시간 t2에서 그것의 최대값에 도달한다. DC 전압의 최대값은 주기 C에 도시된 바와 같이 DC 전류가 레벨 오프(levels off)되는 시간 t1에서 선택적으로 DC 전원 공급장치(56)의 전류-발생 커패시티에 도달할 수 있고, 그것의 초기값으로부터 증가하는 것이 지속되지 않는다. 증가하는 DC 전류는 도 2에서 파형 IDC 에 의해 도시되고 DC 전압 펄스가 DC 전원 공급장치(56)에 의해 횡단하여 인가되는 전체적인 로드의 가변 플라즈마(42) 임피던스부는 파형 ZL에 의해 도시된다. 전체적인 로드의 가변 플라즈마(42) 임피던스부는 또한 가변 RF 전원 공급장치(62)에 의해 고주파 신호로 보여지고(seen) 공급된다.
DC 전류는 DC 전원 공급 장치(56)에 의해 보여진 감소되는 총체적인 로드 임피던스에 일반적으로 반비례하게 점진적으로 증가하는데, 총체적인 로드 임피던스는 챔버(24) 내에서 플라즈마(42) 밀도의 함수로서 변한다. DC 전원 공급 장치(56), 가변 RF 전원 공급장치(62) 또는 양자에 의해 보여진 임피던스에 영향을 줄 수 있는 다른 요인들은 DC 전원 공급장치(56) 및 가변 RF 전원 공급장치(62)의 출력 임피던스, DC 전원 공급장치(56)와 가변 RF 전원 공급장치(62)를 그것들 각각의 로드들에 전기적으로 연결하는데 사용되는 전기 커넥터들(electric connectors)의 임피던스, 타겟(12) 및 챔버(24) 디멘젼들, 타겟(12) 물질 및 챔버(24) 내의 압력을 포함하지만 이에 제한되는 것은 아니다.
DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압 펄스 및 가변 RF 전원 공급장치(62)로부터의 고주파 신호 모두는 시간 t3 에서 DC 전원 공급장치(56)로부터의 DC 전압이 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하여 인가되는 것이 중단될 때까지 도 2의 펄스 사이클의 주기 C를 통해 공급된다. 또한, 시간 t2에서 t3까지 DC 전류 및 플라즈마(42) 임피던스는 각각 그것들의 최대 및 최대값에서 일반적으로 변화하지 않는다.
시간 t1 과 t3 사이에 인가된 DC 전압 펄스는 수행되는 개별적인 스퍼터링에 대하여 임의의 적절한 지속기를 가질 수 있다. 도 2에 약 130 마이크로초의 지속기를 갖는 것으로 도시되었지만 다른 구현예들이 100 마이크로초 이하로 지속되는 DC 전압 펄스를 포함할 수 있다. 도 2에서 다른 구현예들은 선택적으로 DC 전류의 최대값에 도달하기 위해 DC 전류에 필요한 시간 t1과 t2사이의 시간 주기보다 더 짧은 DC 전압 펄스 지속기를 포함하는데, 이 경우에 DC 전류 및 플라즈마(42) 임피던스는 DC 전압 펄스 동안 레벨 오프되지 않는다. 나아가, DC 전압 펄스들은 애노드(57)와 타겟(12) 사이에 약 0.5% 내지 약 10%의 범위와 그 사이의 임의의 및 모든 범위들을 포함하는 범위 내에서 듀티 사이클에 의해 반복적으로 인가될 수 있다.
시간 t3에서, DC 전력원로부터의 DC 전압은 중단되고, 따라서, DC 전류는 그것의 최대값으로부터 점진적으로 감소하고 시간 t1에서 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하는 DC 전압 펄스의 적용에 우선하여 존재하는 DC 전류에 접근한다. 그러나 시간 t3에서 DC 전압이 중단되면, 고주파 신호는 여전히 가변 RF 전원 공급장치(62)로부터 페데스탈(28)로 이동된다.
DC 전압 펄스가 적용되기 이전에 페데스탈(28)에 대한 고주파 신호의 이동이 DC 전압 펄스의 적용을 통해 지속되고 DC 전압 펄스가 중단된 이후에 끝나기 때문에, 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하는 DC 전압 펄스의 총 지속기 동안 고주파 신호는 실질적으로 페데스탈(28)에 동시에 이동된다. 즉, 고주파 신호의 이동은 애노드(57) 및 타겟(12)을 횡단하는 DC 전압 펄스의 적용을 완전히 오버랩하고 DC 전압 펄스의 적용이 중단된 이후에 페데스탈(28)에 이동되는 것을 지속하고, 따라서 제어기(58)는 DC 전압 펄스의 적용으로 고주파 신호의 이동을 동기화한다.
다수의 DC 전압 펄스가 약 0.5%에서 약 10% 사이의 범위와 그 안의 모든 범위들을 포함하는 범위 내의 듀티 사이클로 애노드(57)과 타겟(12) 사이에 반복적으로 인가된다. 이러한 구현예들에 대하여, 각각의 DC 전압 펄스는 페데스탈(28)로 이동되는 고주파 신호의 펄스에 의해 완벽하게 오버랩될 수 있다. 따라서, 고주파 신호는 약 2% 내지 약 12% 범위 내의 듀티 사이클을 갖는 펄스로 페데스탈(28)에 반복적으로 이동될 것인데, 이러한 듀티 사이클은 DC 전압 펄스의 적용 이전에 페데스탈(28)에 대한 고주파 신호의 이동을 시작하기에 충분하고 DC 전압 펄스의 제거 이후에 고주파 신호의 이동을 중단시킨다. 예를 들어, 다수의 DC 전압 펄스가 5%의 듀티 사이클로 인가되면, 고주파 신호는 약 7%의 듀티 사이클로 인가될 수 있다. DC 전압 펄스가 애노드(57)과 타겟(12)에 인가되면 시간 주기는 고주파 신호가 페데스탈(28)에 이동되는 동안 시간 주기와 중심적으로 동기화된다(즉, 각각의 주기의 중간점이 대략 동시간에 발생한다.). 따라서, 고주파 신호의 초기 이동과 DC 전압 펄스의 연속적인 적용 사이에 흐르는 시간의 양은 DC 전압 펄스의 제거와 페데스탈(28)에 대한 고주파 신호의 이동의 연속적인 종결 사이에 흐르는 시간의 양과 대략 동일하다.
상술된 바와 같이, 잔광 효과는 DC 전류가 다음 DC 펄스에 대한 그것의 시작값으로 점진적으로 감소되도록한다. DC 전원 공급장치로부터 DC 전압이 종결된 이후에, 방전 입자들은 챔버 내에 남고 그안에서 DC 전압의 붕괴에 기여하는데 몇십 마이크로초 동안 DC 전원 공급장치(56)에 의해 사전에 공급되는 DC 전압에 독립적이다. 시간 t4 에서 DC 전류 및 플라즈마(42) 임피던스는 실질적으로 그것들의 초기, 바이어스되지않은 값으로 되돌아가고 입자 스퍼터링 적용에 대하여 선택된 듀티 사이클에 의존하는 적절한 시간 주기를 뒤따르는 DC 전압 펄스의 연속적인 적용까지 일반적으로 변화되지 않는다.
스퍼터링 장치(10)에 공급된 임피던스 매칭 네트워크(66)는 다수의 펄스 주기 각각을 통해 가변 RF 전력 공급장치(62)에 의해 공급되거나 "보여진(seen)" 로드의 가변 임피던스를 매칭한다. 로드의 가변 임피던스를 매칭하는 것은 상승하고 하강하는 플라즈마(42) 임피던스에 비례적으로 변하는데, 최대 셀프-바이어스 전압이 애노드(57)와 캐소드 사이에 인가된 전압의 펄스 동안 최대 DC 전류에 의해 대략 동시에 발생하도록 한다. 그리고 서로 다른 펄스 주기 동안 플라즈마(42) 임피던스에서 변화들의 영향을 최소화하기 위해 제어기(58)의 주파수 튜너(64)는 가변 RF 전원 공급장치(62)를 가능하게 하기 위해 필요한 고주파 신호의 주파수를 변화시켜 고주파 신호를 각각의 펄스 사이클에 대한 로드 임피던스에 실질적으로 유사하게 공급할 수 있다.
도 3에 약 60 마이크로초 동안 지속되는 펄스를 포함하는 펄스 주기 동안 서로 다른 DC 펄스 전력 레벨에 대한 DC 전류의 예시적인 실시예들이 도시되었다. 도 4에 동일한 전력 레벨에 대한 가변 RF 전원 공급장치(62)에 의해 생성되는 반도체 기판(18)에서 셀프 바이어스장의 셀프 바이어스 전압 반응에 대응하는 예시적인 실시예들이 도시되었다. 도 3에 도시된 바와 같이, 각각의 분리된 전력 레벨 트레이스(trace)에 대한 최대 DC 전류는 이러한 개별적인 펄스 주기에 대하여 DC 전압의 적용 이후에 대략 60 마이크로초(즉, 가로좌표를 따라 6.0E-05)에서 발생한다. 유사하게, 도 4는 각각의 전력 레벨에 대한 최대 셀프 바이어스 전압이 수행 펄스 주기 동안 애노드(57)와 타겟(12)을 횡단하는 DC 전압 펄스의 적용을 뒤따르는 대략 60 마이크로초(합리적으로 그것에 가까운 근접 내에서)에서 또한 발생한다는 것을 나타낸다. 따라서, 최대 DC 전압 및 최대 셀프 바이어스 전압은 각각의 전력 레벨에 대한 각각의 펄스 주기에 대하여 실질적으로 동시에 발생한다.
애노드(57)와 타겟(12) 사이에 인가된 DC 전압 펄스의 결과, 타겟(12)으로부터 방출된 전기 도전 물질의 원자들은 선택적으로 반도체 기판(18)의 다른 표면들에 더하여 반도체 기판(18)에 형성된 트렌치(16)의 실질적으로 수직인 측벽들(14) 상에 증착된다. 다른 부가적인 단계로, 관통 실리콘 비아를 생성하기 위해, 예를 들어, 반도체 기판(18)의 하부 평면 표면(34)의 적어도 일부는 예를 들어, 그라인딩(grinding), 폴리싱(polishing) 또는 다른 적절한 공정에 의해 제거될 수 있다. 반도체 기판(18)의 하부 표면의 일부를 제거하는 것은 반도체 기판(18)의 변형된 하부 평면 표면(34)에 대하여 수직인 측벽들(14) 상에 증착된 전기 도전 물질 스퍼터를 노출시킨다.
그 시점에서, 노출된 전기 도전 물질은 반도체 기판(18)의 상부 평면 표면(32) 및 하부 평면 표면(34)에 또는 근처에서 프린트된 회로 요소들에 전기적으로 연결될 수 있고, 반도체 기판(18)은 선택적으로 다른, 유사한 반도체 기판(18)과 수직으로(즉, 대응 평면 표면들) 조립된다. 예를 들어, 반도체 기판(18)의 하부 평면 표면(34)에 적어도 부분적으로 노출된 전기 도전 물질은 제 2의 반도체 기판(18)에 제공된 전기적 컨택트(electrical contact)와 정렬될 수 있고, 거기에 연결되어 스택된 배열을 형성한다.
실험예
HIPIMS 증착방법에 의해 증착이 행해지고 발명의 구현예들에 의한 시스템이 RF 고주파 신호 및 저 임피던스 매칭 네트워크(66)를 사용하여 수행되어 실리콘("Si") 반도체 기판에 형성된 트렌치의 노출된 표면들 상에 탄탈륨("Ta")이 증착되었다. 본 발명이 속하는 분야에 알려진 딥 실리콘 에치 공정(Deep Silicon Etch Process)("DSE")에 의해 딥 트렌치들(deep trenches)이 실리콘 반도체 기판에 에칭되어 실질적으로 수직인 측벽들 및 약 10:1의 종횡비를 제공하였다. HIPIMS 증착 결과들이 도 5-7에 도시되었는데, 트렌치 하부 커버리지(coverage)가 25%이상인 것을 나타낸다. 도 6에 도시된 트렌치의 상부에 증착된 층은 약 1060 nm의 두께를 갖고, 도 7에 도시된 트렌치의 하부에 증착된 층은 약 263 nm의 두께를 갖는다. 유사한 공정 조건하에서 약 15%의 하부 커버리지 또는 그 이하의 결과를 갖는 종래의 증착 기술에 비교하여 본 발명에 의한 방법 및 시스템은 바람직한 개선을 제공한다. 실험예에 의한 HIPIMS 방법 및 장치의 증착 속도는 약 1.5 nm/s 이다.
또한, 본 발명의 방법에 의한 낮은 듀티 사이클로 펄스된 고주파 신호에 의한 선-이온화(pre-ionization)는 짧은 듀티 사이클의 긴 오프-타임 동안 낮은 듀티 사이클로 펄스된 고주파 신호 없이 적절한 플라즈마를 유지하기 위한 에너지 요구에 대하여 인가된 에너지 양의 감소로 안정한 플라즈마를 유지하는데 기여하여 한다. 이러한 기판의 후-스퍼터링(back-sputtering)에 의해, 증착 비율을 감소시킬 뿐 아니라 기판의 충전 및 가열을 최소화한다. 본원에 스택킹으로도 기술된, 3D 패키징에서 본 발명의 HIPIMS 방법 및 장치를 사용하는 것은 종래의 PVD에 비해 아주 조밀한 층들을 제공하는 이점이 있다.
예를 들어, 약 8,040 배의 확대로 도 8a에 도시된 SEM 사진은 종래의 기상증착 공정에 의한 반도체 기판에 형성된 트렌치의 상부 부분에 인접한 증착된 Ta 층의 단면도를 보여준다. 명백히 주목할 것은, Ta 층을 통해 연장된, 수직으로 방향된 주상 입자들이다. 이러한 Ta 층은 기판에 RF 고주파 신호를 적용한 종래의 기상 증착 공정에 의해 약 2.5 nm/s의 증착 비율로 증착되었다.
반대로, 도 8b는 본 발명의 하나의 양상에 의한 HIPIMS 방법 및 장치들에 의해 반도체 기판에 형성된 유사한 트렌치의 상부 부분에 인접하여 증착된 Ta 층의 단면을 약 8,070 배의 확대으로 도시한 SEM 사진으로, 증착 비율이 약 1.3nm/s이다. Ta 층을 통해 연장된, 수직으로 방향된 주상 입자들이 더 높은 밀도를 갖고 훨씬 덜 현저하다. 따라서, 종래의 기상 증착 방법들 및 장치들보다 본원발명에 의한 HIPIMS 방법 및 장치들에 의해 더 작은 기공들이 발생한다. Ti 또는 Ta 으로부터 형성된 고 밀도 배리어층들은, 예를 들어, 최소의 기공들을 갖고, Cu의 확산, 예를 들어, 제조 동안 하부 장치로의 확산을 최소화한다. 본 발명의 HIPIMS 방법 및 장치들에 의해 제조된 배리어층의 고밀도로 인하여, Cu의 하부 장치로의 확산을 바람직하게 낮은 레벨로 최소화하기 위해 요구되는 이러한 배리어층들의 두께는 유사하게 Cu의 확산을 최소화하기 위해 요구되는 종래의 기장 증착 기술들에 의해 제조된 배리어층의 두께보다 더 작을 수 있다.
도 8c 및 8d는 유사한 증착 대기 조건하에서 종래의 기상 증착 결과들에 대해 본원의 발명 및 장치들로 증착된 결과들의 유사한 비교를 보여준다. 도 8c는 종래의 기상 증착 공정에 의한 반도체 기판에 형성된 트렌치의 하부 부분에 인접한 Ta 층의 단면을 보여주는 약 20,080 배 확대된 SEM 사진이다. 종래의 기상 증착에 의한 증착 비율은 약 2.5 nm/s 이다.
반대로, 도 8d는 본 발명의 하나의 양상에 의한, 유사한 조건하에서 HIPIMS 방법 및 장치에 의해 반도체 기판에 형성된 도 8c에 도시된 바와 유사한 트렌치의 하부 부분에 인접하여 증착된 Ta 층의 단면을 보여주는 약 20,080 배 확대된 SEM 사진이다. 도시된 바와 같이, 수직으로 배향된, 본 발명의 방법 및 장치로 증착된 Ta 층을 통해 연장된 주상 입자들은 종래방법으로 증착된 Ta 층 내의 주상 입자들보다 더 높은 밀도를 갖고 훨씬 덜 현저하다. 또한, 종래의 기상 증착 방법들 및 장치에 의한 것보다 본 발명에 의한 HIPIMS 방법 및 장치에 의하면 더 적은 기공이 형성되고, 더 얇은 배리어층이 예를 들어, Cu의 하부 장치로의 확산을 적절하게 최소화하여 증착시키는 것을 허용한다. 도 8d에서 Ta 층의 증착 속도는 약 1.3 nm/s이다.
예시적인 구현예들이 상술되었다. 상술된 장치들 및 방법들은 본 발명이 속하는 기술 분야에서 당업자들에 의해 본 발명의 일반적인 범위에서 벗어나지 않게 변화 및 변경들을 통합할 수 있다. 본 발명의 범위 내에 모든 이러한 변경들 및 개조들이 포함될 수 있다. 더욱이, 단어 "includes"가 상세한 설명 또는 청구항에 사용되는 정도에 대해, 이러한 용어는 "comprising"이 청구항에서 전이 용어로 사용될 때 해석되는 바와 같이, 단어 "comprising"에 대해 유사한 방식으로 포함되는(inclusive) 것으로 의도된다.

Claims (21)

  1. 실질적으로 폐쇄된 챔버를 규정하는 하우징(housing);
    상기 챔버에 노출되고 상기 챔버 내에서 기판을 지지하는 페데스탈(pedestal);
    스퍼터된 전기 도전 물질로부터 적어도 일부 형성된 타겟의 표면에 인접한 자기장을 생성하는 자석 조립체;
    다수의 펄스로 애노드와 타겟을 포함하는 캐소드 사이에 DC 전압을 인가하기 위한 DC 전원 장치;
    페데스탈에 전기적으로 연결되고 페데스탈로 고주파 신호를 인가하는 가변 전력원; 및
    상기 DC 전원 장치에 의해 생성된 펄스의 종결 이상으로 연장되는 지속기 동안 약 1 MHz 내지 약 70 MHz 범위의 주파수에서 상기 고주파 신호를 생성하도록 상기 가변 전력원를 제어하는 제어기(controller)를 포함하는 것을 특징으로 하는 스퍼터링 장치.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 장치는 상기 가변 전력원을 로딩하는 임피던스를 매칭하기 위한 매칭 유닛(matching unit)을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
  3. 제 2항에 있어서, 상기 매칭 유닛은 상기 DC 전원 장치에 의해 생성된 전압 펄스 동안 최대 DC 전류와 대략 동시에 발생하도록 최대 셀프-바이어스 전압을 설정하는 것을 특징으로 하는 장치.
  4. 제1항 내지 3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가변 전력원은 300와트 내지 3,000와트 범위 내의 전력으로 상기 고주파 신호를 생성하는 것을 특징으로 하는 장치.
  5. 제1항 내지 4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제어기는 상기 DC 전원 장치가 각각의 펄스를 생성하기 이전에 상기 고주파 신호의 생성을 개시하도록 상기 가변 전력원을 제어하여 상기 DC 전원 장치에 의해 생성된 펄스가 종결된 이후까지의 시간 주기동안 상기 고주파 신호의 생성을 유지하는 것을 특징으로 하는 장치.
  6. 제1항 내지 5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제어기는 상기 DC 전원 장치를 제어하여, 약 0.5% 내지 약 10% 범위 내의 듀티 사이클(duty cycle)을 갖는 DC 전압을 인가하는 것을 특징으로 하는 장치.
  7. 제1항 내지 6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가변 전력원은 약 1 MHz 내지 약 70MHz 범위 내의 주파수로 상기 고주파 신호를 생성하는 것을 특징으로 하는 장치.
  8. 제7항에 있어서, 상기 가변 전력원은 약 13.56 MHz의 주파수에서 상기 고주파 신호를 생성하는 것을 특징으로 하는 장치.
  9. 제1항 내지 8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가변 전력원은 상기 고주파 신호의 주파수를 동조(tune)하여 상기 가변 전력원으로 되돌아가는 로드(load)에 의해 반사된(reflected) 전력을 최소화하는 것을 특징으로 하는 장치.
  10. 제 9항에 있어서, 상기 가변 전력원은 13.56 MHz의 5 퍼센트(5%) 이내로 상기 주파수를 동조하는 것을 특징으로 하는 장치.
  11. 제 9항 또는 10항에 있어서, 상기 가변 전력원은 상기 고주파 신호의 생성이 시작된 이후에 상기 주파수를 동조하는 것을 특징으로 하는 장치.
  12. 측벽의 내부에 자기 강화 스퍼터링에 의해 증착된 전기 도전 물질이 제공되는, 실질적으로 수직인 측벽들 및 적어도 10:1의 종횡비를 포함하는 트렌치를 구비한 반도체 기판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 방법은
    페데스탈(pedestal)에 의해 반도체 기판을 지지하는 단계;
    트렌치의 내부 표면 상에 스퍼터된 전기 도전 물질로부터 적어도 일부분 형성된 타겟의 표면에 인접한 자기장을 제공하는 단계;
    다수의 펄스들(pulses)로 애노드 및 타겟을 포함하는 캐소드 사이에 DC 전압을 인가하는 단계;
    반도체 기판을 지지하는 페데스탈에 고주파 신호를 인가하여 상기 반도체 기판에 인접한 셀프-바이어스 장을 생성하는 단계로서, 상기 고주파 신호는 1 MHz 내지 70MHz 범위 내의 주파수로 페데스탈에 인가되고 애노드와 캐소드 사이에서 전압 펄스의 종결 이상으로 연장되는 지속기(duration)을 가지며; 및
    애노드와 캐소드 사이에 인가된 DC 전압의 각각의 펄스 동안 반도체 기판에 형성된 트렌치의 실질적으로 수직인 측벽들 상에 타겟으로부터 전기 도전 물질을 증착하는 단계를 포함하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  13. 제 12항에 있어서, 상기 방법은 고주파 신호로 공급된 로드의 임피던스를 매칭하는 단계를 더 포함하여 애노드와 캐소드 사이에 인가된 전압의 펄스 동안 최대 셀프-바이어스 전압이 최대 DC 전류와 실질적으로 동시에 발생하도록 하는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  14. 제 12항 또는 제 13항에 있어서, 상기 고주파 신호는 300 와트 내지 3,000 와트 범위 내의 전력을 갖는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  15. 제 12항 또는 제 13항에 있어서, 상기 고주파 신호를 인가하는 단계는
    애노드와 캐소드 사이에 인가된 DC 전압의 각각의 펄스 이전에 고주파 신호를 개시하는 단계;
    DC 전압이 애노드와 캐소드 사이에 인가되는 동안 및 애노드와 캐소드 사이의 DC 전압 펄스가 종결된 이후의 시간 주기 동안 고주파 신호를 유지하는 단계; 및
    애노드와 캐소드 사이에서 DC 전압 펄스가 종결된 이후의 시간 주기의 만료(expiration) 이후에만 고주파 신호를 종결시키는 단계를 포함하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  16. 제 12항 또는 제 13항에 있어서, DC 전압은 반복적으로 인가되고 0.5% 내지 10%의 범위 내에서 듀티 사이클(duty cycle)을 갖는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  17. 제 12항 또는 제 13항에 있어서, 고주파 신호는 13.56 MHz의 주파수를 갖는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  18. 제 12항 또는 제 13항에 있어서, 고주파 신호는 1 MHz 내지 50 MHz 범위 내의 주파수를 갖는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  19. 제 12항 또는 제 13항에 있어서, 상기 방법은 고주파 신호의 주파수를 동조(tuning)하는 단계를 더 포함하여 고주파 신호의 소스(source)로 되돌아가는 로드(load)에 의해 반사된(reflected) 전력을 최소화하는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  20. 제 19항에 있어서, 주파수는 13.56 MHz의 5 퍼센트(5%) 이내로 동조되는(tuned) 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
  21. 제 19항에 있어서, 주파수를 동조하는 것은 고주파 신호의 페데스탈로의 적용 이후에 시작되는 것을 특징으로 하는 반도체 기판을 제조하는 방법.
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