KR20130018906A - 합금, 보호층 및 부품 - Google Patents

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KR20130018906A
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chromium
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KR1020127031403A
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프리트헬름 슈밋츠
베르너 슈탐
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지멘스 악티엔게젤샤프트
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Abstract

고함량의 Cr을 가지며 추가로 실리콘을 함유하는 기존의 보호층은 사용하는 동안 탄소의 영향을 받아 추가로 취화되는 취성상을 형성한다. 본 발명에 따른 보호층은 24% 내지 26%의 코발트(Co), 10.5% 내지 11.5%의 알루미늄(Al), 0.1% 내지 0.7%의 이트륨(Y), 및/또는 스칸듐 및 희토류를 포함하는 그룹의 하나 이상의 등가 금속, 12% 내지 15%의 크롬(Cr), 선택적으로 0.1% 내지 3%의 탄탈륨, 선택적으로 0.05% 내지 0.6%의 실리콘, 그리고 잔량은 니켈인 조성을 갖는다.

Description

합금, 보호층 및 부품{ALLOY, PROTECTIVE LAYER AND COMPONENT}
본 발명은 제1항에 따른 합금, 제13항에 따라 특히 고온에서 부식 및/또는 산화로부터 부품을 보호하기 위한 보호층 및 제15항에 따른 부품에 관한 것이다.
내식성 및/또는 내산화성을 높이기 위해 금속 부품들에 이용되는 보호층은 종래 기술에 많이 공지되어 있다. 이런 보호층의 대부분은 MCrAly라는 속명 하에 공지되어 있으며, M은 철, 코발트 및 니켈을 포함하는 그룹의 하나 이상의 원소를 나타내며 그외 주요 성분들은 크롬, 알루미늄 및 이트륨이다.
상기 유형의 전형적인 코팅층은 미국 특허 제4,005,989호 및 4,034,142호에 공지되어 있다.
고정식 가스 터빈에서도 항공기 엔진에서도 유입 온도를 높이려는 노력은 가스 터빈이라는 전문 분야에서 큰 의미를 갖는데, 그 이유는 유입 온도는 가스 터빈을 이용해 달성가능한 열역학적 효율에 대한 중요한 변수이기 때문이다. 가이드 블레이드 및 회전 블레이드와 같이 높은 열부하를 받는 부품을 위한 모재로서 특별히 개발된 합금, 특히 단결정 초내열합금을 이용함으로써, 1000℃를 현저히 상회하는 유입 온도가 가능하다. 그러는 사이에 종래 기술에서 고정식 가스 터빈의 경우 950℃ 이상의 유입 온도가, 그리고 항공기 엔진의 가스 터빈에서는 1100℃ 이상의 유입 온도가 가능해졌다. 복잡하게 형성될 수 있는 터빈 블레이드를 단결정 기판로 형성하는 예들은 WO 91/01433 A1호에 공개되어 있다.
그러는 사이에 개발된, 고부하 부품들에 이용되는 모재의 물리적 내구성은 유입 온도의 추가적 상승 가능성 관점에서는 문제가 없지만, 충분한 내산화성 및 내식성을 달성하기 위해서는 보호층이 이용될 수밖에 없다. 대략 1000℃의 연도 가스로부터 예상되는 부식의 영향에 대한 보호층의 충분한 화학적 안정성 외에도, 보호층은 특히 보호층과 모재 사이의 기계적 상호 작용의 관점에서 충분히 우수한 기계적 특성도 가져야 한다. 특히 보호층은, 모재의 만일의 변형에 순응할 수 있으면서 파열되지는 않도록 연성도 충분히 가져야 하는데, 이러한 방식으로는 산화 및 부식에 대한 공격 지점이 생길 수도 있기 때문이다. 이런 경우 전형적으로 나타나는 문제점으로서, 보호층의 내산화성 및 내식성을 개선시킬 수 있는 알루미늄 및 크롬과 같은 원소의 함량을 늘리면 보호층의 연성이 열화될 수 있으므로, 가스 터빈에서 일반적으로 기계적 부하가 발생할 때 기계적 파손, 특히 균열 발생이 고려되어야 한다는 것이다.
본 발명의 과제는 부식 및 산화에서 우수한 내고온성 및 우수한 장기적 안정성을 가지며, 그 외에도 특히 고온의 가스 터빈에서 예상되는 기계적 부하에 매우 우수하게 적응되는 합금 및 보호층을 제공하는 데 있다.
상기 과제는 제1항에 따른 합금 및 제13항에 따른 보호층을 통해 해결된다.
본 발명의 또 다른 과제는 향상된 내식성 및 내산화성을 갖는 부품을 제공하는 데 있다. 이런 과제 역시 제15항에 따른 부품, 특히 고온에서 부식 및 산화를 방지하기 위해 전술한 종류의 보호층을 갖는 증기 터빈 또는 가스 터빈의 부품을 통해 해결된다.
종속항들에 그외 유리한 조치들이 나열되어 있으며, 이런 조치들은 유리한 방식으로 서로 결합될 수 있다.
본 발명은 하기에서 상술된다.
도 1은 보호층을 포함하는 층 시스템에 관한 도이다.
도 2는 초내열합금의 조성에 관한 표이다.
도 3은 가스 터빈에 관한 도이다.
도 4는 터빈 블레이드에 관한 도이다.
도 5는 연소실에 관한 도이다.
도면들 및 상세한 설명은 본 발명의 실시예들일 뿐이다.
본 발명에 따르면, 고온에서 부식 및 산화로부터 부품을 보호하기 위한 보호층(7)(도 1)은 기본적으로 하기의 원소들로 이루어진다(중량%로 함량 표시).
니켈
Co: 24% 내지 26%
Cr: 12% 내지 15%
Al: 10.5% 내지 11.5%
0.1% 내지 0.7%의 희토류(이트륨, ...) 및/또는
스칸듐(Sc)
선택적으로
Si: 0.05% 내지 0.4%
Ta: 0.1% 내지 3%
합금 원소 Ni, Co, Cr, Al, Y, Si, Ta의 나열이 전부는 아니다.
니켈은 바람직하게 기지(matrix)를 형성한다.
바람직하게는 나열된 Ni, Co, Cr, Al, Y, Si, Ta가 결정적이다.
합금 원소emf의 함량은 하기의 장점들을 갖는다.
중고 Co 함량:
베타/감마 필드의 확장, 예를 들어 알파상과 같은 취성상의 억제.
평균 Cr 함량:
Al2O3 형성을 위한 Al의 활성을 증대시키기에 충분히 높음,
취성상(알파 크롬 또는 시그마상)을 억제하기에 충분히 낮음.
중고 Al 함량:
안정된 Al2O3 층의 형성을 위한 Al 활성에 있어 충분히 높음,
취화 효과를 억제하기에 충분히 낮음.
낮은 Y 함량:
산소 오염도가 낮은경우 Y 함유 "페그(pegs)"를 형성하기 위해 충분한 Y 알루민산염을 형성하기에 충분히 높음,
Al2O3 층의 산화층 성장을 부정적으로 가속하기에 충분히 낮음.
낮은 Si 함량:
산화층 부착을 용이하게 개선하기에 충분히 높음
상기 층의 연성을 악화시키지 않도록 하기에 충분히 낮음.
상기 개별 원소들의 함량은 무엇보다, 특히 실리콘 원소와의 관계에서 파악되는 효과들 관점에서 조정되는 것으로 확인된다. 실리콘 침전물이 형성되지 않도록 함량이 정해지되면, 유리하게 보호층의 사용 중에 취성상이 발생하지 않으므로, 러닝 타임 거동이 개선되고 연장된다. 이는 적은 크롬 함량에 의해서 이루어질 뿐만 아니라 상형성에 미치는 알루미늄의 영향을 고려한 정확한 알루미늄 함량의 결정을 통해서도 이루어진다. 특히 더 높은 기계적 특성 하에서 부정적으로 작용하는 취성상의 감소와 함께, 니켈 함량의 선택을 통한 기계적 응력의 감소에 의해 기계적 특성이 개선된다.
내식성이 좋으면 보호층은 특히 우수한 내산화성을 가지며, 특히 우수한 연성도 두드러지므로, 상기 보호층은 특히 유입 온도의 추가 상승 시에도 터빈(100)(도 3)에 사용되기에 적합하다. 가동 중에는 취화가 거의 발생하지 않는데, 이는 사용 중에 취화하는 크롬-실리콘-침전물을 상기 층이 전혀 포함하지 않기 때문이다.
분사될 분말 내에서 침전물을 형성함으로써 취화를 보이는 미량 원소 역시 중요한 역할을 한다.
상기 분말이 예를 들어 플라즈마 용사(APS, LPPS, VPS, ...)에 의해 도포되어, 보호층이 형성된다. 다른 방법들(PVD, CVD, SPPS, ...)도 생각해 볼 수 있다.
전술한 보호층(7)은 초내열합금으로의 접착 매개 층으로서도 작용한다.
이러한 보호층(7) 위에 추가의 층들, 특히 세라믹 열절연 층(10)이 도포될 수 있다.
부품(1)의 경우에 보호층(7)은 바람직하게는 니켈계 또는 코발트계 초내열합금의 기판(4) 위에 도포된다(도 2). 기판으로서 특히 하기의 조성이 가능하다(중량%로 표시).
0.1% 내지 0.15%의 탄소
18% 내지 22%의 크롬
18% 내지 19%의 코발트
0% 내지 2%의 텅스텐
0% 내지 4%의 몰리브덴
0% 내지 1.5%의 탄탈륨
0% 내지 1%의 니오븀
1% 내지 3%의 알루미늄
2% 내지 4%의 티타늄
0% 내지 0.75%의 하프늄
선택적으로 소량의 붕소 및/또는 지르코늄, 나머지는 니켈.
이런 류의 조성은 GTD222, IN939, IN6203 및 Udimet500이라는 명칭의 주조 합금으로서 알려져 있다. 부품(1, 120, 130, 155)의 기판(4)(도 2)의 다른 대안들이 도 2에 나열되어 있다.
부품(1) 위 보호층(7)의 두께는 바람직하게는 약 100㎛ 내지 300㎛의 값으로 정해진다.
보호층(7)은 특히, 부품이 약 950℃의 재료 온도에서(항공기 엔진인 경우 약 1100℃도 가능) 배기 가스에 노출되는 동안 부품(1, 120, 130, 155)을 부식 및 산화로부터 보호하기에 적합하다.
따라서 본 발명에 따른 보호층(7)은 가스 터빈(100)의 부품, 특히 회전 블레이드(120), 가이드 블레이드(130), 또는 가스 터빈(100)이나 증기 터빈의 터빈 상류 또는 터빈 내부에서 고온 가스에 노출되는 열차폐 부재(155)를 보호하기에에 특히 적합하다.
보호층(7)은 오버레이(최외부층)로서 또는 접착 코트(bondcoat, 중간층)로서 이용될 수 있다.
도 1에는 하나의 부품으로서 층 시스템(1)이 도시되어 있다. 층 시스템(1)은 기판(4)을 갖는다. 기판(4)은 금속 및/또는 세라믹으로 이루어질 수 있다. 특히 터빈 부품들, 예를 들어 터빈 회전 블레이드(120) (도 4) 또는 터빈 가이드 블레이드(130) (도 3, 도 4), 열차폐 부재(155) (도 5), 및 증기 터빈이나 가스 터빈(100)의 다른 하우징 부품들(도 3)의 경우에, 기판(4)은 니켈계, 코발트계 또는 철계 초내열합금을 포함하며, 특히 이들 재료로 형성된다. 바람직하게는 니켈계 초내열합금(도 2)이 이용된다.
기판(4) 위에 본 발명에 따른 보호층(7)이 제공된다. 바람직하게 보호층(7)은 플라즈마 용사(VPS, LPPS, APS, ...)에 의해 도포된다. 보호층은 (도면에 도시되지 않은) 외부층으로서 또는 중간층으로서(도 1) 이용될 수 있다.
바람직하게는 보호층(7) 위에 세라믹 열절연 층(10)이 제공된다.
바람직하게 상기 층 시스템은 기판(4), 보호층(7) 및 세라믹 열절연 층(10), 선택적으로는 열절연 층(10) 아래의 TGO(thermal grown oxide layer)로 이루어진다.
보호층(7)은 새로 제조된 부품들 및 재가공된 부품들에 도포될 수 있다. 재가공(refurbishment)이란 부품(1)의 사용 후 경우에 따라 상기 부품으로부터 층들(열절연 층)이 박리되고 부식 산물 및 산화 산물이 예를 들어 산 처리(산 스트리핑)에 의해 제거됨을 의미한다. 경우에 따라서는 균열도 보수되어야 한다. 그 후 그와 같은 부품을 다시 코팅할 수 있는데, 이는 기판(4)이 매우 비싸기 때문이다.
도 3에는 예를 들어 가스 터빈(100)의 종단면도가 도시되어 있다. 가스 터빈(100)은 내부에 샤프트(101)를 구비한 회전자(103)를 포함하며, 터빈 로터라고도 불리는 상기 회전자는 회전축(102)을 중심으로 회전할 수 있도록 지지되어 있다. 회전자(103)를 따라서 차례로 흡기 매니폴드(104), 압축기(105), 동축으로 배치된 복수의 버너(107)를 구비한, 예를 들어 토로이달 형상의 연소실(110), 특히 환형 연소실, , 터빈(108) 및 배기 매니폴드(109)가 있다. 환형 연소실(110)은 예를 들어 환형 고온 가스 채널(111)과 통해 있다. 거기에서 예를 들어 연속적으로 연결된 4개의 터빈 단(112)이 터빈(108)을 형성한다. 각각의 터빈 단(112)은 예를 들어 2개의 블레이드 링으로 형성되어 있다. 고온 가스 채널(111) 내에는 작동 매체(113)의 흐름 방향으로 볼 때 가이드 블레이드 열(115) 다음에 회전 블레이드들(120)로 형성된 열(125)이 온다.
이 경우 가이드 블레이드들(130)은 고정자(143)의 내부 하우징(138)에 고정되는 반면, 열(125)의 회전 블레이드들(120)은 터빈 디스크(133)에 의해 회전자(103)에 설치되어 있다. 상기 회전자(103)에는 (도면에 도시되지 않은) 발전기 또는 작동기계가 연결된다.
가스 터빈(100)의 운전 동안 압축기(105)에 의해 흡기 매니폴드(104)를 통해 공기(135)가 흡입되어 압축된다. 압축기(105)의 터빈 측 단부에 제공되어 압축된 공기는 버너(107)로 유도되고 거기에서 연료와 혼합된다. 혼합기는 작동 매체(113)를 형성하면서 연소실(110)에서 연소된다. 거기로부터 작동 매체(113)는 고온 가스 채널(111)을 따라서 가이드 블레이드(130)와 회전 블레이드(120)를 지나간다. 회전 블레이드(120)에서 상기 작동 매체(113)가 팽창하여 운동량을 전달함에 따라, 회전 블레이드(120)가 회전자(103)를 구동하고 회전자는 그에 연결된 작동기계를 구동한다.
고온의 작동 매체(113)에 노출된 부품들은 가스 터빈(100)의 운전 동안 열부하를 받는다. 작동 매체(113)의 흐름 방향으로 볼 때 첫 번째 터빈 단(112)의 가이드 블레이드(130) 및 회전 블레이드(120)는 환형 연소실(110)에 덧대어진 열차폐 부재들은 제외하고 대부분 열부하를 받는다. 그 곳의 주된 온도를 견디기 위해, 상기 온도는 냉각 수단에 의해 냉각될 수 있다. 마찬가지로 부품들의 기판은 방향성 구조를 가질 수 있는데, 즉 단결정성(SX 구조)이거나 혹은 종방향 입자만을 포함한다(DS 구조). 부품들, 특히 터빈 블레이드(120, 130) 및 연소실(110)의 부품들을 위한 재료로서 예를 들어 철계, 니켈계 또는 코발트계 초내열합금이 이용된다. 그러한 초내열합금은 예를 들어 EP 1 204 776 B1호, EP 1 306 454호, EP 1 319 729 A1호, WO 99/67435호 또는 WO 00/44949호에 공지되어 있다.
가이드 블레이드(130)은 터빈(108)의 내부 하우징(138)에 대향하는 (도면에 도시되지 않은) 가이드 블레이드 루트 및 가이드 블레이드 루트의 맞은 편에 있는 가이드 블레이드 헤드를 갖는다. 가이드 블레이드 헤드는 회전자(103)에 대향하며 고정자(143)의 고정 링(140)에 고정되어 있다.
도 4에는 종축(121)을 따라 연장되는 터보 기계의 회전 블레이드(120) 또는 가이드 블레이드(130)의 사시도가 도시되어 있다.
터보 기계는 항공기 또는 전기 생성용 발전소의 가스 터빈, 증기 터빈 또는 압축기일 수 있다.
블레이드(120, 130)는 종축(121)을 따라서 연속적으로 고정 영역(400)과, 이 고정 영역에 인접한 블레이드 플랫폼(403)과 블레이드 베인(406) 및 블레이드 팁(415)를 포함한다. 가이드 블레이드(130)로서 블레이드(130)는 그의 블레이드 팁(415) 영역에 (도면에 도시되지 않은) 추가 플랫폼을 가질 수 있다.
고정 영역(400)에는 회전 블레이드(120, 130)를 샤프트 또는 디스크에 고정하는 데 이용되는 블레이드 루트(183)가 형성된다(도면에 도시되지는 않음). 블레이드 루트(183)는 예를 들어 해머 헤드로서 설계되어 있다. 전나무형 기저부 또는 도브테일형 기저부처럼 다른 디자인도 가능하다. 블레이드(120, 130)는 블레이드 베인(406)을 지나 흐르는 매체를 위해 전연(409) 및 후연(412)을 갖는다.
종래의 블레이드(120, 130)의 경우 블레이드(120, 130)의 모든 영역(400, 403, 406)에 괴상 금속 재료, 특히 초내열합금이 이용된다. 이러한 초내열합금은 예를 들어 EP 1 204 776 B1호, EP 1 306 454호, EP 1 319 729 A1호, WO 99/67435호 또는 WO 00/44949호에 공지되어 있다.
블레이드(120, 130)는 이 경우 주조법에 의해, 또한 방향성 응고를 이용한 주조법에 의해, 단조법에 의해, 밀링 방법에 의해, 또는 이들이 조합된 방법에 의해 제조될 수 있다.
작동 중에 높은 기계적, 열적 및/또는 화학적 부하에 노출되는 기계용 부품으로서 단결정성 구조(들)를 가진 피가공재가 사용된다. 이런 종류의 단결정성 피가공재는 예를 들어 용융물로부터 방향성 응고에 의해 제조된다. 이는 액상 금속 합금이 단결정성 구조로, 즉 단결정성 피가공재로 응고되거나, 방향성 응고되는 주조법이다. 이런 경우 수지상 결정은 열 흐름을 따라 배향되면서 주상 결정립 구조(주상, 즉 피가공재의 전체 길이에 걸쳐 연장되고, 본원에서는 일반적인 표현에 따라 방향성 응고되는 것으로 지칭되는 입자)를 형성하거나, 단결정성 구조를 형성하며, 즉 전체 피가공재가 단결정으로 이루어진다. 이런 방법에서 등축정(다결정) 응고로의 전이를 피해야 하는데, 그 이유는 비방향성 성장 때문에 필연적으로 횡방향 및 종방향 결정 경계(grain boundary)가 형성되고, 이들 결정 경계는 방향성 응고 부품들 또는 단결정성 부품들의 우수한 특성을 무효화하기 때문이다. 일반적으로 방향성 응고 구조라고 하면, 이는 결정 경계를 갖지 않거나 기껏해야 소각립계(small-angle grain boundary)를 갖는 단결정뿐 아니라, 종방향 결정 경계는 확실히 갖지만 횡방향 결정 경계는 갖지 않는 주상 결정 구조도 의미한다. 후자의 결정 구조를 방향성 응고 구조라고도 부른다. 이러한 방법들은 US-PS 6,024,792호 및 EP 0 892 090 A1호에 공지되어 있다.
마찬가지로 블레이드(120, 130)는 부식 또는 산화에 대항하는 본 발명에 따른 보호층(7)을 갖는다. 밀도는 바람직하게는 이론 밀도의 95%이다. (중간층으로서 또는 최외부층으로서의) MCrAlX 층 위에는 보호용 산화알루미늄층(TGO = thermal grown oxide layer)이 형성된다.
바람직하게는 최외부층인 열절연 층도 MCrAlX 위에 제공될 수 있으며, 상기 열절연 층은 예를 들어 ZrO2, Y2O3-ZrO2로 이루어지는데, 즉 안정화되지 않거나, 산화이트륨 및/또는 산화칼슘 및/또는 산화마그네슘에 의해 부분적으로 또는 완전히 안정화된다. 열절연 층은 MCrAlX 층 전체를 덮는다. 적절한 코팅 방법, 예를 들어 EB-PVD에 의해 주상 결정립이 열절연 층에 만들어진다. 다른 코팅 방법들, 예를 들어 대기 플라즈마 용사(APS), LPPS, VPS 또는 CVD도 생각해 볼 수 있다. 열절연 층은 열충격 저항성을 개선하기 위해 다공성 입자, 미소균열 입자 또는 거시균열 입자를 가질 수 있다. 그러므로 열절연 층은 바람직하게는 MCrAlX 층보다 더 다공성이다.
블레이드(120, 130)는 중공형으로 또는 중실형으로 실시될 수 있다. 만약 블레이드(120, 130)가 냉각되어야 한다면, 상기 블레이드는 중공형이고 경우에 따라 (파선으로 표시된) 막 냉각 홀(418)을 갖는다.
도 5에는 가스 터빈(100)의 연소실(110)이 도시되어 있다. 상기 연소실(110)은 예를 들어 소위 환형 연소실로서 형성되며, 회전축(102)을 중심으로 원주 방향으로 배치된 복수의 버너(107)가 공통 연소실 공간(154)과 통하며, 화염(156)을 발생시킨다. 이를 위해 연소실(110)은 전체적으로 회전축(102)을 중심으로 배치되는 환형 구조를 갖는다.
바람직하게는 고효율을 달성하기 위해, 연소실(110)은 약 1000℃ 내지 1600℃의 비교적 높은 작동 매체(M) 온도에 적합하게 설계되었다. 상기 재료에 대해 불리한 작동 변수에서도 비교적 긴 가동 시간이 가능하도록, 연소실 벽(153)의 작동 매체(M) 쪽 측면에 열차폐 부재들(155)로 형성된 내부 라이닝이 제공된다.
연소실(110)의 내부 온도가 높기 때문에 열차폐 부재(155)를 위해 또는 이의 고정 부재를 위해 냉각 시스템이 제공될 수 있다. 열차폐 부재(155)는 예를 들어 중공형이면서 경우에 따라서는 연소실 공간(154)으로 통하는 (도면에 도시되지 않은) 냉각홀도 갖는다.
합금으로 형성된 모든 열차폐 부재(155)는 작동 매체 측에서 특히 내열 보호층(MCrAlX 층 및/또는 세라믹 코팅층)을 구비하거나 내고온성 재료(괴상 세라믹 블록)로 제조된다. 이러한 보호층(7)은 터빈 블레이드와 유사할 수 있다. MCrAlX 위에 예를 들어 세라믹 열절연 층이 제공될 수 있으며, 상기 열절연 층은 예를 들어 ZrO2, Y2O3-ZrO2로 이루어지는데, 즉 안정화되지 않거나, 산화이트륨 및/또는 산화칼슘 및/또는 산화마그네슘에 의해 부분적으로 또는 완전히 안정화된다. 예를 들어 전자빔 물리적 증착 방법(EB-PVD)과 같은 적절한 코팅 방법에 의해 주상 결정립이 열절연 층 내에 형성된다. 다른 코팅 방법들, 예를 들어 대기 플라즈마 용사(APS), LPPS, VPS 또는 CVD도 생각해 볼 수 있다. 열충격 저항성을 개선하기 위해 상기 열절연 층은 다공성 입자, 미소균열 입자 또는 거시균열 입자를 포함할 수 있다.
재가공(refurbishment)은 터빈 블레이드(120, 130), 열차폐 부재(155)의 사용 후 경우에 따라 이들로부터 보호층이 (예를 들어 샌드블라스트에 의해) 제거되어야 함을 의미한다. 그 후 부식층 또는 부식 생성물 및/또는 산화층 또는 산화 생성물이 제거된다. 경우에 따라서는 터빈 블레이드(120, 130) 또는 열차폐 부재(155) 내 균열도 보수된다. 그 후 터빈 블레이드(120, 130), 열차폐 부재(155)가 재코팅되어, 상기 터빈 블레이드(120, 130), 열차폐 부재(155)가 재사용된다.

Claims (15)

  1. 하기의 원소들(중량%로 표시), 즉
    24% 내지 26%, 특히 25%의 코발트(Co),
    12% 내지 15%의 크롬(Cr),
    특히 12% 내지 14%의 크롬(Cr),
    아주 특별하게는 13%의 크롬(Cr),
    10.5% 내지 11.5%의 알루미늄(Al),
    특히 11중량%의 알루미늄(Al),
    0.1% 내지 0.7%의, 스칸듐(Sc)을 포함하는 그룹의 하나 이상의 금속 및/또는 희토류 원소들,
    특히 이트륨(Y),
    선택적으로 0.1% 내지 3%의 탄탈륨(Ta) 및/또는
    선택적으로 0.05% 내지 0.6%의 실리콘(Si),
    니켈(Ni),
    특히 43.2% 내지 53.4%의 니켈(Ni),
    아주 특별하게는 나머지 비율의 니켈(Ni)을 포함하는 합금.
  2. 제1항에 있어서, 0.2중량% 내지 0.4중량%의 이트륨, 특히 0.3중량%의 이트륨을 포함하는 합금.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 레늄(Re)을 포함하지 않는 합금.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 실리콘(Si)을 포함하는, 특히 0.1중량% 이상의 실리콘(Si)을 포함하는 합금.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 0.2중량% 내지 0.4중량%의 실리콘(Si), 특히 0.3중량%의 실리콘(Si)을 포함하는 합금.
  6. 제1항, 제2항, 제3항, 제4항 또는 제5항에 있어서, 탄탈륨(Ta)을 포함하는, 특히 0.5중량% 이상의 탄탈륨(Ta)을 포함하는, 아주 특별하게는 1.0중량% 이상의 탄탈륨(Ta)을 포함하는 합금.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 지르코늄(Zr)을 포함하지 않는 및/또는 티타늄(Ti)을 포함하지 않는 및/또는 갈륨(Ga)을 포함하지 않는 및/또는 게르마늄(Ge)을 포함하지 않는 및/또는 백금(Pt)을 포함하지 않는 및/또는 하프늄(Hf)을 포함하지 않는 및/또는 세륨(Ce)을 포함하지 않는 합금.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 코발트, 크롬, 알루미늄, 이트륨, 니켈 및 선택적 성분인 실리콘 및/또는 탄탈륨으로 조성된 합금.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 코발트, 크롬, 알루미늄, 이트륨, 니켈 및 실리콘으로 조성된 합금.
  10. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 코발트, 크롬, 알루미늄, 이트륨, 실리콘, 탄탈륨 및 니켈로 조성된 합금.
  11. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 코발트, 크롬, 알루미늄, 이트륨, 니켈 및 탄탈륨으로 조성된 합금.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 있어서, 니켈(Ni)이 기지를 형성하는 합금.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항 또는 복수 항에 따른 합금의 조성을 가지며, 특히 고온에서 부식 및/또는 산화로부터 부품(1)을 보호하기 위한 보호층(7).
  14. 제13항에 있어서, 플라즈마 용사, 특히 APS 또는 초고속화염용사(HVOF)를 통해 도포되는 보호층.
  15. 부품, 특히 가스 터빈(100)의 부품(120, 130, 155)이며,
    특히 상기 부품(120, 130, 155)의 기판(4)은 니켈계 또는 코발트계이며, 상기 기판은 고온에서 부식 및 산화로부터 보호를 위해 제13항 또는 제14항에 따른 보호층(7)을 가지며, 특히 상기 보호층(7) 위에 세라믹 열절연 층(10)이 도포되는, 부품.
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