KR20120025504A - 열 펌프 온수기용 하이드로플루오로카본 냉매 조성물 - Google Patents

열 펌프 온수기용 하이드로플루오로카본 냉매 조성물 Download PDF

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로렌스 친
질리 루
마크 더블유. 스파츠
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Abstract

하이드로플루오로카본 냉매 조성물은 열 펌프 온수기에서 신뢰성 있고(낮은 배출 온도 및 압력) 및 효율적인(높은 용량 및 효율성) 방법으로 기존의 압축기 기술을 사용할 수 있다. 냉매 조성물은 펜타플루오로에탄(HFC-125), 디플루오로메탄(HFC-32), 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)의 혼합물을 포함한다.

Description

열 펌프 온수기용 하이드로플루오로카본 냉매 조성물{HYDROFLUOROCARBON REFRIGERANT COMPOSITIONS FOR HEAT PUMP WATER HEATERS}
본 발명은 일반적으로 냉매로서 사용되는 조성물에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 열 펌프 온수기 시스템에서 사용되는 하이드로플루오로카본 냉매 조성물에 관한 것이다.
주거용 건물; 상업적 건물; 및 가열, 입욕, 산업 공정 등을 위한 산업에서는 온수가 광범위하게 요구된다. 온수를 공급하기 위하여 가스 연소 보일러 및 전기 가열기가 주로 사용된다. 온수를 공급하기 위한 다른 타입의 설비로서는 열 펌프 온수기(heat pump water heater; HPWH)가 있다. 열 펌프 온수기(HPWH)가 열원(heat source)으로서 재생가능한 에너지를 사용할 때, 그것의 환경적 영향은 낮기 때문에, 열 펌프 온수기(HPWH)의 사용이 급속히 증가하고 있다.
도 1에 나타낸 바와 같이, 열 펌프 온수기(HPWH) 유닛은 압축기(1), 응축기(2), 팽창기(3) 및 증발기(4)를 포함하는 시스템을 구비한다. 증발기는, 예를 들어 공기-열원(air-source) 타입 또는 수열원(water source) 타입일 수 있다. 작동 유체(냉매)가 열 펌프 온수기(HPWH) 시스템으로 채워진 다음, 진공 펌프를 사용해서 그 시스템을 통하여 순환된다. 응축기에 있는 작동 유체와 물 사이에서 열교환이 일어난다.
열 펌프 온수기(HPWH)의 순환 주기 동안, 압축기(1)는 고압 고온의 작동 유체 증기를 응축기(2)로 배출한다. 고온의 작동 유체(2'측)는 응축기(2) 내의 물(2''측)에 열을 잃어서 액체로 응축된다. 물은 작동 유체로부터 열을 흡수하여 온수가 된다. 그 다음, 액체 작동 유체는 팽창기(3)를 통하여 흐르고, 저압(low-pressure) 2상(two-phase)의 작동 유체로 스로틀(throttle)된다. 유체가 열을 흡수하는 증발기(4)로 저압 2상의 작동 유체가 들어간 후, 저압 증기로 증발되고, 그 다음 저압 증기는 압축기(1)로 흡입된다. 작동 유체는 열 펌프 온수기(HPWH) 시스템을 통하여 방향(5)으로 흐른다. 물은 응축기(2)를 통하여 물 흐름 방향(6)으로 흐른다.
레지오넬라(legionnella) 오염에 대한 문제로 인하여, 열 펌프 온수기(HPWH)에 대한 새로운 요건이 정립되었다. 현재, 열 펌프 온수기(HPWH)는 물 온도를 60℃ 이상으로 제공하는 것이 필요하다(ASHRAE 가이드라인 12-2000). 일부 경우에, 연결 라인에서 온도 강하로 인하여, 이 온도는 65℃일 필요가 있다. 일부의 열 펌프 온수기(HPWH)에 대한 기술적 요건의 예로서, 신뢰도는 110℃의 최대 압축기 배출 온도, 28 bar의 최대 배출 압력이고; 성능은 환경적 영향을 감소시키기 위한 고 효율성, 사용자의 요구를 충족시키기 위해 수용가능한 용량이다.
열 펌프 온수기에 사용되는 현재의 작동 유체는 HCFC-22, HFC-134a, HFC-410A, HFC-407C 및 HFC-417A를 포함한다. 그러나, HCFC-22, HFC-410A 및 HFC-407C는 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급하는데 부적합하고, 압축기 배출에서 과도한 온도 및 압력으로 인하여 기존의 압축기 기술에서만 사용될 수 있다. HCFC-22는 오존층을 파괴하고, 매우 높은 배출 온도 및 압력으로 인하여 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급하지 못하기 때문에, 세계적으로 그 사용이 단계적으로 억제되고 있다. HFC-407C는 배출 온도 및 압력이 매우 높기 때문에 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급할 수 없다. HFC-410A는 배출 온도 및 압력이 매우 높기 때문에 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급할 수 없다.
HFC-134a 및 HFC-417A는 기존의 압축기 기술을 가지고 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급할 수 있지만, 그 성능은 좋지 않다. HFC-134a는 낮은 배출 온도 및 압력을 가지고 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급할 수 있지만, 매우 작은 용량을 가지며 큰 압축기를 요구한다. 또한, 그 용량은 주위 온도가 5℃ 미만일 때 크게 감소한다. HFC-417A는 배출 온도 및 압력이 기존의 압축기에 대하여 거의 안전하기 때문에(배출 압력이 28MPa를 초과함), 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급하기 위한 열 펌프 온수기 유닛에 대한 일반적인 냉매이고, 그 용량 및 효율성은 좋지 않다.
열 펌프 온수기에서 작동 유체로서 사용을 위한 우수한 특성을 가지는 새로운 냉매를 알아내었다. 이 냉매는 신뢰성 있고 효율적인 방법으로 열 펌프 온수기(HPWH)에 60℃ 내지 65℃의 온수를 공급할 수 있게 한다.
본 발명의 일 양태에서, 냉매는 펜타플루오로에탄(HFC-125), 디플루오로메탄(HFC-32), 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)의 혼합물을 포함한다. 일 실시예에서, 혼합물은 대략 8 내지 20 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 8 내지 20 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 60 내지 72 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 1 내지 16 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)을 포함한다. 다른 실시예에서, 혼합물은 대략 8 내지 12 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 12 내지 18 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 70 내지 75 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 3 내지 8 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)을 포함한다. 다른 실시예에서, 혼합물은 대략 14 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 14 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 66 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 6 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)을 포함한다.
다른 양태에서, 상기 4개 성분의 전체 중량 백분율은 100 중량%이다. 다시 말해서, 냉매에 다른 성분은 전혀 존재하지 않는다. 다른 실시예에서, 상기 4개 성분의 전체 중량 백분율은 냉매 조성물의 100 중량% 미만이고, 냉매 조성물에 첨가 성분이 포함된다. 다른 실시예에서, 상기 4개의 성분 이외의 첨가 성분은 냉매 조성물의 근본적이고 새로운 특징에 실질적으로 영향을 미치지 않는다. 예를 들어, 첨가 성분은 추가되어서 조성물에서 임의의 기능성을 향상시키거나 제공하고, 또는 일부의 경우에 조성물의 비용을 감소시킬 수 있다.
본 발명은 특히, 적어도 압축기, 증발기 및 응축기를 포함하는 열 펌프 온수기 유닛에서 작동 유체로서의 냉매(HFC-125, HFC-32, HFC-134a 및 HFO-1234ze 혼합물)의 사용에 관한 것이고, 여기서 작동 유체는 유닛을 통하여 흐른다.
또한, 본 발명은 압축기, 증발기 및 응축기를 포함하는 시스템을 통하여 작동 유체로서의 냉매가 흐르는 단계; 및 응축기를 통하여 물이 흐르는 단계를 포함하는 물의 가열 방법에 관한 것이고, 여기서 응축기로 들어가는 작동 유체는 열을 물에 전달하여 물을 60℃ 이상의 온도로 가열한다.
도 1은 열 펌프 온수기의 플로우 차트를 도시한다.
도 2는 다른 작동 유체의 배출 압력을 도시한다.
도 3은 다른 작동 유체의 배출 온도를 도시한다.
도 4는 R22와 비교된 다른 작동 유체의 효율성을 도시한다.
도 5는 아주 낮은 열용량을 가지는 HFC-134a를 도시한다.
본 발명은 HFC-125, HFC-32, HFC-134a 및 HFO-1234ze의 혼합물로부터 마련된 냉매 조성물에 관한 것이다. 혼합물은 열 펌프 온수기와 같은 시스템을 위한 작동 유체로서 유리한 열역학적 특성을 획득하기 위하여 사용될 수 있다. 성분은 당해 기술 분야에서 표준으로서 산업에서 잘 이해되고 있는 제조 시설에서 혼합될 수 있으며, 각각의 성분에 대하여 교정 유량계(calibrated flow meter)를 사용하는 것을 포함하며, 이것으로 제한되는 것은 아니다. 각각의 성분을 용기(vessel), 튜브(tube) 또는 다른 콘테이너(container)에 첨가시킨 다음, 혼합물이 잘 분산될 때까지 콘테이너(container)에서 유체를 믹싱하거나 사용함에 의하여, 성분이 혼합될 수 있다.
임의의 혼합물로부터 마련된 냉매 조성물은 열 펌프 온수기에서 우수한 성능 및 신뢰성 있는 작동을 제공하였다는 것을 알았다. 특정한 일 실시예에서, 혼합물은 대략 8 내지 20 중량%의 HFC-125, 대략 8 내지 20 중량%의 HFC-32, 대략 60 내지 72 중량%의 HFC-134a 및 대략 1 내지 16 중량%의 HFO-1234ze를 포함한다. 본 발명의 다른 실시예에서, 혼합물은 대략 8 내지 12 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 12 내지 18 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 70 내지 75 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 3 내지 8 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)을 포함한다.
본 발명의 특정한 실시예에서, 혼합물은 대략 14 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 14 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 66 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 6 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)을 포함한다.
다른 실시예에서, 상기 4개 성분의 전체 중량 백분율은 100 중량%이다. 다시 말해서, 냉매 조성물에서 다른 성분은 전혀 존재하지 않는다.
다른 실시예에서, 상기 4개 성분의 전체 중량 백분율은 냉매 조성물의 100 중량% 미만이고, 냉매 조성물에 첨가 성분이 포함된다. 다른 실시예에서, 상기 4개의 성분 이외의 첨가 성분은 냉매 조성물의 근본적이고 새로운 특징에 실질적으로 영향을 미치지 않는다. 예를 들어, 첨가 성분은 추가되어서 냉매 조성물에서 임의의 기능성을 향상시키거나 제공하고, 또는 일부의 경우에 조성물의 비용을 감소시킬 수 있다.
냉매 조성물에 추가될 수 있는 첨가 성분은 윤활제, 상용화제, 계면활성제 및 가용화제를 포함하며, 이것으로 제한되는 것은 아니다.
윤활제의 양립성 및/또는 용해성을 보조하기 위한 목적에서, 프로판, 부탄 및 펜탄과 같은 적합한 상용화제가 첨가될 수 있다. 이러한 상용화제는 일반적으로 조성물에서 약 0.5 내지 약 5 중량%의 양으로 존재한다.
본 발명에 참조로서 편입되는 미국 특허 제 6,516,837호에 기재되어 있는 바와 같이, 오일 용해성을 보조하기 위하여 본 발명의 조성물에 계면활성제와 가용화제의 결합물이 또한 첨가될 수 있다. 하이드로플루오로카본 냉매를 가지는 냉각 장치에서 사용되는 폴리올에스테르(POE) 및 폴리알켄글리콜(PAG)과 같이 통용되는 냉각 윤활제가 본 발명의 냉매 조성물과 함께 사용될 수 있다.
냉매 조성물은 도 1에 도시되어 있고 상술된 바와 같이, 압축기(1), 응축기(2), 팽창기(3) 및 증발기(4)를 포함하는 열 펌프 온수기(HPWH) 유닛에서 작동 유체로서 사용될 수 있다.
압축기는, 예를 들어 회전형(rotary type), 스크롤형(scroll type), 왕복형(reciprocating type) 또는 스크루형(screw type)일 수 있다. 응축기는, 예를 들어 동심형(concentric type) 또는 브레이징 판형(brazed-plate type)일 수 있다. 팽창기는, 예를 들어 모세관, 열팽창 밸브 또는 전기팽창 밸브일 수 있다. 증발기는, 예를 들어 공기열원(air-source) 타입 또는 수열원(water source) 타입일 수 있다. 작동 유체는 열 펌프 온수기(HPWH)에 채워진 다음, 진공 펌프를 사용하여 시스템을 통해서 순환된다. 응축기에서 물과 작동 유체 사이에서 열교환이 일어난다.
열 펌프 온수기(HPWH)의 순환 주기 동안, 압축기(1)는 응축기(2)로 고압 고온의 작동 유체 증기를 배출한다. 고온 작동 유체(2'측)는 응축기(2) 내의 물(2''측)에 열을 잃어서 액체로 응축된다. 물은 작동 유체로부터 열을 흡수하여 온수가 된다. 그 다음, 액체 작동 유체는 팽창기(3)를 통하여 흐르고, 저압(low-pressure) 2상(two-phase)의 작동 유체로 스로틀(throttle)된다. 작동 유체가 열을 흡수하는 증발기(4)로 저압 2상의 작동 유체가 들어간 후, 저압 증기로 증발되고, 그 다음 저압 증기는 압축기(1)로 흡입된다. 작동 유체는 열 펌프 온수기(HPWH) 시스템을 통하여 방향(5)으로 흐른다. 물은 응축기(2)를 통하여 물 흐름 방향(6)으로 흐른다.
물은 응축기에서 60℃ 이상으로, 바람직하게는 적어도 65℃로 가열된다.
본 발명은, 제한적인 것은 아닌, 이하의 실시예에 의하여 더 완전하게 설명된다. 본 발명의 성분에서 특징의 변화 및 구성요소의 대체물은 당업자에게 명백하며 본 발명의 범위 이내에 있는 것으로 이해될 것이다.
실시예
이하의 실시예는 열 펌프의 동작을 설명한다. 너무 높은 배출 압력은 유닛의 성분에 손상을 일으키고, 너무 높은 배출 온도는 윤활유를 분해할 것이다. 압축기에 대한 기술적 요건은 아래와 같다.
1) 110℃의 최대 압축기 배출 온도
2) 28 bar의 최대 배출 압력
1) 65℃의 온수를 공급하기 위하여, 70℃의 응축 온도가 필요하고; 2) 팽창기 입구에서 과냉각도는 2℃로 설정되고; 3) 증발 온도는 5℃로 설정되고(10℃의 주위 온도에 대응함); 4) 증발기 출구에서 과열도는 5℃로 설정되고; 5) 압축기 효율성은 0.65로 가정되고; 6) 연결 라인(흡입 라인과 액체 라인)에서의 열전달은 무시할 수 있는 것으로 고려된다는 가정을 이용하여, 성능 평가를 수행하였다. 마찬가지로, 압축기 쉘을 통한 열 누설은 무시된다.
실시예 1
다른 작동 유체와 비교하기 위하여 조성물 R125/R32/R134a/HFO-1234ze를 선택한다. 조성물의 중량 백분율은, 대략 14%의 HFC-125; 대략 14%의 HFC-32, 대략 66%의 HFC-134a 및 대략 6%의 HFO-1234ze이다. (이러한 실시예를 HPWH-50이라 한다.) 다른 조성물을 기술할 때, 접두어 "R" 및 접두어"HFC"는 본원에서 사용되는 바와 같이 상호 교환될 수 있다.
상기 작동 조건 하에서, 비교를 위한 작동 유체는 아래와 같다.
ASHRAE 코드 조성물
R22 R22 (100%)
R407C R134a/R125/R32 (52%/25%/23%)
R417A R134a/R125/R600 (50%/46.6%/3.4%)
R134a R134a (100%)
HPWH-50 R125/R32/R134a/HFO-1234ze(대략 14%/대략 14%/대략 66%/대략 6%)
모든 연산은 NIST Refprop 7.0 소프트웨어를 사용하여 수행하였다.
도 2는 상기 작동 조건 하에서 다른 작동 유체의 배출 압력을 나타낸다. 단지 Rl34a 및 HPWH-50의 배출 압력만 28 bar 이하에 있다. 따라서, 그 2개만 기존의 HPWH 유닛에 대한 압력 베어링 특징에 있어서 가장 중요한 요건을 만족시킬 수 있다. R22 및 HFC-407C의 배출 압력은 28 bar의 한계를 크게 초과한다. 따라서, R22, HFC-407C 및 HFC-404A는 65℃의 온수를 공급하기 위하여 기존의 HPWH 유닛에서는 완전하게 이용될 수 없다. HFC-417A의 배출 압력은 28 bar를 약간 초과한다.
도 3은 상기 작동 조건 하에서 다른 작동 유체의 배출 온도를 나타낸다. R22 및 HFC-407C는 110℃를 초과하는 배출 온도를 가진다. 따라서, 그 2개는 기존의 HPWH 유닛에 대한 배출 온도 특징에 있어서 가장 중요한 요건을 만족시킬 수 없다.
단지 HPWH-50 및 Rl34a만이 배출 압력 및 온도에 대하여 기존의 HPWH 시스템을 위한 신뢰할 수 있는 장기 작동을 만족시킬 수 있다.
실시예 2
실시예 1에서 수행한 평가의 추가 분석은 HFC-134a가 HPWH-50보다 더 우수한 효율성을 가지는 것을 나타내지만(도 4), 도 5는 HFC-134a가 매우 낮은 열용량을 가지는 것을 나타낸다. 이러한 용량을 극복하기 위하여, 제조자는 새로운 압축기 및 가능한 큰 열교환기를 필요로 할 것이다. 기존의 HPWH 시스템에서 55 내지 60℃의 온수를 공급하기 위하여 사용되는 HFC-417A와 비교할 때, HPWH-50은 7% 더 높은 효율성 및 5% 더 높은 용량을 가진다. HPWH-50의 성능은 HFC-417A의 성능보다 우수하다. 전반적으로, HPWH-50은 우수한 성능을 가진다.
실시예 3
아래의 표에 열거된 일부 단일 성분의 지구 온난화 지수(Global Warning Potential; GWP)는 JAMES M. CALM, PE.에 의한 HPAC Engineering에서의 "냉매 데이터 갱신(Refrigerant Data Update)"(2007년 1월)에 기재된 것이다. 각각의 혼합 작동 유체의 지구 온난화 지수(GWP)는 각 성분의 지구 온난화 지수(GWP)에 의하여 곱해진 질량 백분율의 합이다. 아래의 표에서, HFC-417A는 매우 높은 지구 온난화 지수(GWP)를 가진다. HPWH-50 및 Rl34a는 환경에 아주 유익한 중간 정도의 지구 온난화 지수(GWP)를 가진다.
작동 유체 지구 온난화 지수 (GWP) 100 작동 유체 지구 온난화 지수
(GWP) 100
R125 3500 HFC-417A 2346.7
R134a 1430 HFC-407C 1773.9
R600 ~20 HPWH-50 1528.7
R143a 4470
R32 675
HFO-1234ze* 6
* HFO-1234ze의 지구 온난화 지수(GWP)는 허니웰(Honeywell)의 내부 자료에 의한 것이다.
본 발명을 수행하는 바람직한 방법을 포함하는 특정한 실시예를 가지고 본 발명을 기술하였지만, 당업자는 상술된 시스템 및 기술에 수많은 변형 및 치환이 있고, 첨부된 청구항에 제시된 바와 같이 본 발명의 사상 및 범위 이내에 있다는 것을 이해할 것이다.

Claims (14)

  1. 대략 8 내지 20 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 8 내지 20 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 60 내지 72 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 1 내지 16 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  2. 제1항에 있어서,
    대략 8 내지 12 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 12 내지 18 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 70 내지 75 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 3 내지 8 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  3. 제1항에 있어서,
    대략 14 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 14 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 66 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 6 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  4. 대략 8 내지 20 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 8 내지 20 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 60 내지 72 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 1 내지 16 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  5. 제4항에 있어서,
    대략 8 내지 12 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 12 내지 18 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 70 내지 75 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 3 내지 8 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  6. 제4항 또는 제5항에 있어서,
    윤활제, 상용화제, 계면활성제 및 가용화제로 구성된 그룹으로부터 선택되는 적어도 하나의 첨가 성분을 더 포함하는
    냉매 조성물.
  7. 필수적으로, 대략 8 내지 20 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 8 내지 20 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 60 내지 72 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 1 내지 16 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  8. 제6항에 있어서,
    필수적으로, 대략 8 내지 12 중량%의 펜타플루오로에탄(HFC-125), 대략 12 내지 18 중량%의 디플루오로메탄(HFC-32), 대략 70 내지 75 중량%의 테트라플루오로에탄(HFC-134a), 및 대략 3 내지 8 중량%의 테트라플루오로프로펜(HFO-1234ze)으로 구성된
    냉매 조성물.
  9. 제7항 또는 제8항에 있어서,
    윤활제, 상용화제, 계면활성제 및 가용화제로 구성된 그룹으로부터 선택되는 적어도 하나의 첨가 성분을 필수적으로 더 포함하는
    냉매 조성물.
  10. 압축기, 증발기 및 응축기를 포함하는 열 펌프 온수기 시스템으로서,
    상기 시스템을 통하여 냉매 조성물이 흐르고,
    상기 냉매 조성물은 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 따른 냉매 조성물을 포함하는
    열 펌프 온수기 시스템.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 응축기를 통해 제 1 방향으로 냉매가 흐르고, 상기 냉매로부터 열을 흡수하기 위하여, 상기 응축기를 통해 제 2 방향으로 물이 흐르고,
    상기 물은 60℃ 이상의 온도로 가열되는
    열 펌프 온수기 시스템.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 물은 적어도 65℃의 온도로 가열되는
    열 펌프 온수기 시스템.
  13. 제12항의 시스템을 통하여 냉매 조성물이 흐르는 단계; 및
    상기 응축기를 통하여 물이 흐르는 단계를 포함하며,
    상기 응축기로 들어가는 고온 냉매는 열을 물에 전달하여 상기 물을 60℃ 이상의 온도로 가열하는
    물의 가열 방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 물을 적어도 65℃의 온도로 가열하는 단계를 더 포함하는
    물의 가열 방법.
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