KR20080068740A - 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법 - Google Patents

디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20080068740A
KR20080068740A KR1020087014133A KR20087014133A KR20080068740A KR 20080068740 A KR20080068740 A KR 20080068740A KR 1020087014133 A KR1020087014133 A KR 1020087014133A KR 20087014133 A KR20087014133 A KR 20087014133A KR 20080068740 A KR20080068740 A KR 20080068740A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
distillation column
stage
reaction
carbonate
tons
Prior art date
Application number
KR1020087014133A
Other languages
English (en)
Inventor
신스께 후꾸오까
히로노리 미야지
히로시 하찌야
가즈히꼬 마쯔자끼
Original Assignee
아사히 가세이 케미칼즈 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 아사히 가세이 케미칼즈 가부시키가이샤 filed Critical 아사히 가세이 케미칼즈 가부시키가이샤
Publication of KR20080068740A publication Critical patent/KR20080068740A/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C27/00—Processes involving the simultaneous production of more than one class of oxygen-containing compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07B—GENERAL METHODS OF ORGANIC CHEMISTRY; APPARATUS THEREFOR
    • C07B61/00—Other general methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/128—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by alcoholysis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C68/00—Preparation of esters of carbonic or haloformic acids
    • C07C68/06—Preparation of esters of carbonic or haloformic acids from organic carbonates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C68/00—Preparation of esters of carbonic or haloformic acids
    • C07C68/06—Preparation of esters of carbonic or haloformic acids from organic carbonates
    • C07C68/065—Preparation of esters of carbonic or haloformic acids from organic carbonates from alkylene carbonates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

본 발명이 해결하고자 하는 과제는, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올을 원료로 하고, 이 원료를 촉매가 존재하는 연속 다단 증류탑 내에 연속적으로 공급하여, 상기 탑 내에서 반응과 증류를 동시에 행하는 반응 증류 방식에 의해, 디알킬카르보네이트와 디올류를 1 시간당 각각 2톤 이상 및 1.3톤 이상의 공업적 규모로, 고선택률ㆍ고생산성으로 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있는 구체적인 방법을 제공하는 것에 있다. 반응 증류법에 의한 디알킬카르보네이트와 디올류의 제조 방법에 관한 많은 제안이 있었지만, 이들은 모두 소규모, 단기간의 실험실적 수준의 것이며, 공업적 규모의 대량 생산을 가능하게 하는 구체적인 방법이나 장치의 개시는 전혀 없었다. 본 발명에서는 디알킬카르보네이트와 디올류를 1 시간당 각각 2톤 이상 및 1.3톤 이상의 공업적 규모로, 선택률이 각각 95 ％, 바람직하게는 97 ％, 더욱 바람직하게는 99 ％이고, 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 더욱 바람직하게는 5000 시간 이상, 안정적으로 제조할 수 있는 특정한 구조를 갖는 연속 다단 증류탑을 사용하여, 상기 증류탑의 특정한 단에 상기 원료를 도입하고, 특정한 구성을 갖는 지방족 1가 알코올을 원료로 하는 제조법이 제공된다. 이에 따라 상기한 과제가 용이하게 달성되었다.
디알킬카르보네이트, 디올류, 환상 카르보네이트, 지방족 1가 알코올

Description

디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법{PROCESS FOR PRODUCTION OF DIALKYL CARBONATE AND DIOL IN INDUSTRIAL SCALE}
본 발명은 디알킬카르보네이트류와 디올류의 공업적 제조 방법에 관한 것이다. 더욱 상세하게는, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올을 원료로 하고, 이 원료를 촉매가 존재하는 연속 다단 증류탑 내에 연속적으로 공급하여, 상기 탑 내에서 반응과 증류를 동시에 행하는 반응 증류 방식에 의해 디알킬카르보네이트와 디올류를 공업적으로 대량으로 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조하는 방법에 관한 것이다.
환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올류의 반응으로부터 디알킬카르보네이트와 디올류를 제조하는 방법에 대해서는 몇 개의 제안이 이루어져 있지만, 그 대부분이 촉매에 관한 것이다. 또한, 반응 방식으로서는 현재까지 4개의 방식이 제안되어 있다. 이들 4개의 반응 방식은 가장 대표적인 반응예인 에틸렌카르보네이트와 메탄올로부터의 디메틸카르보네이트와 에틸렌글리콜의 제조 방법에서 이용되고 있다.
즉, 제1 방식은 에틸렌카르보네이트, 메탄올 및 촉매를 배치식 반응 용기인 오토클레이브에 주입하고, 메탄올의 비점 이상의 반응 온도에서 가압하에 소정의 반응 시간 동안 유지함으로써 반응을 행하는 완전한 배치식 반응 방식이다(하기 특허 문헌 1, 2, 5, 6).
제2 방식은 반응 용기의 상부에 증류탑을 설치한 장치를 사용하는 것이며, 에틸렌카르보네이트, 메탄올 및 촉매를 반응 용기에 주입하고, 소정의 온도로 가열함으로써 반응을 진행시킨다. 이 방식에서는 생성되는 디메틸카르보네이트와 공비하여 유출되는 메탄올을 보충하기 위해, 반응 용기에 메탄올을 연속적 또는 배치적으로 첨가하는 것도 행해지고 있지만, 결국 이 방식에서는 촉매, 에틸렌카르보네이트 및 메탄올이 존재하는 배치식의 반응 용기 중에서만 반응을 진행시키고 있다. 따라서, 반응은 배치식이며 3 내지 이십 몇 시간이나 되는 장시간에 걸쳐서 환류하에 매우 과잉의 메탄올을 사용하여 반응을 행하고 있다(하기 특허 문헌 3, 4, 11).
제3 방식은 소정의 반응 온도로 유지된 관상 반응기에 에틸렌카르보네이트와 메탄올의 혼합 용액을 연속적으로 공급하고, 다른 출구로부터 미반응된 에틸렌카르보네이트와 메탄올과 생성물인 디메틸카르보네이트 및 에틸렌글리콜을 포함하는 반응 혼합물을 액상으로 연속적으로 추출하는 연속 반응 방식이다. 사용하는 촉매의 형태에 따라 2개의 방법이 행해지고 있다. 즉, 균일계 촉매를 사용하여 에틸렌카르보네이트와 메탄올의 혼합 용액과 함께 관상 반응기를 통과시키고, 반응 후 반응 혼합물 중으로부터 촉매를 분리하는 방법(하기 특허 문헌 7, 10)과, 관상 반응기 내에 고정시킨 불균일 촉매를 사용하는 방법(하기 특허 문헌 8, 9)이 있다. 에틸렌카르보네이트와 메탄올의 반응에 의한 디메틸카르보네이트와 에틸렌글리콜의 생성 반응은 평형 반응이기 때문에, 이 관상 반응기를 사용하는 연속 유통 반응 방식 에서, 에틸렌카르보네이트의 반응률을 주입 조성비와 반응 온도에 따라 결정되는 평형 반응률 이상으로 높이는 것은 불가능하다. 예를 들면, 특허 문헌 7의 실시예 1에 따르면, 주입 몰비 메탄올/에틸렌카르보네이트=4/1의 원료를 사용하는 130 ℃에서의 유통 반응에서는, 에틸렌카르보네이트의 반응률은 25 ％이다. 이것은 반응 혼합물 중에 미반응으로 잔존하는 대량의 에틸렌카르보네이트 및 메탄올을 분리ㆍ회수하여 반응기로 재순환시킬 필요가 있다는 것을 의미하고, 사실 특허 문헌 9의 방법에서는 분리ㆍ정제ㆍ회수ㆍ재순환을 위한 많은 설비가 사용되고 있다.
제4 방식은 본 발명자들이 최초로 개시한 반응 증류 방식(하기 특허 문헌 12 내지 21), 즉 다단 증류탑 내에 에틸렌카르보네이트와 메탄올을 각각 연속적으로 공급하여, 상기 증류탑의 복수단에서 촉매의 존재하에 반응을 행함과 동시에 생성물인 디메틸카르보네이트와 에틸렌글리콜을 분리하는 연속적 제조 방법이다. 그 후, 타사로부터도 반응 증류 방식을 이용하는 출원(하기 특허 문헌 22 내지 26)이 이루어져 있다.
이와 같이, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올로부터 디알킬카르보네이트와 디올류를 제조하는 현재까지 제안된 방법은,
(1) 완전한 배치 반응 방식
(2) 증류탑을 상부에 설치한 반응 용기를 사용하는 배치 반응 방식
(3) 관식 반응기를 사용하는 액상 유통 반응 방식
(4) 반응 증류 방식
의 4 방식이지만, 각각 이하에 설명하는 바와 같은 문제점이 있다.
즉, (1), (3)의 경우에는 환상 카르보네이트의 반응률의 상한이 주입 조성과 온도로부터 결정되기 때문에, 반응을 완전히 종결시킬 수 없고 반응률이 낮다. 또한, (2)의 경우에는 환상 카르보네이트의 반응률을 높이기 위해, 생성되는 디알킬카르보네이트를 매우 대량의 지방족 1가 알코올을 사용하여 증류 제거해야만 하며 긴 반응 시간을 필요로 한다. (4)의 경우에는 (1), (2), (3)에 비해 높은 반응률로 반응을 진행시키는 것이 가능하다. 그러나, 현재까지 제안되어 있는 (4)의 방법은 소량의 디알킬카르보네이트와 디올류를 제조하는 방법이나 단기간의 제조 방법에 관한 것이며, 공업적 규모에서의 장기간에 걸친 안정적인 제조에 관한 것은 아니었다. 즉, 디알킬카르보네이트를 연속적으로 대량(예를 들면, 1 시간당 2톤 이상)으로 장기간(예를 들면, 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 보다 바람직하게는 5000 시간 이상)에 걸쳐서 안정적으로 제조하는 목적을 달성할 수 없는 것이었다.
예를 들면, 에틸렌카르보네이트와 메탄올로부터 디메틸카르보네이트(DMC)와 에틸렌글리콜(EG)을 제조하기 위해 개시되어 있는 실시예에서의 반응 증류탑의 높이(H: ㎝), 직경(D: ㎝), 단수(n), 디메틸카르보네이트의 생산량 P(㎏/시간), 연속 제조 시간 T(시간)에 대한 최대값을 나타내는 기술은 하기 표 1과 같다.
Figure 112008041986369-PCT00001
(주1) 올더쇼 증류탑.
(주2) 증류탑을 규정하는 기술이 전혀 없음.
(주3) 증류탑을 규정하는 기술은 단수만.
(주4) 생산량의 기술이 전혀 없음.
(주5) 장기간의 안정적인 제조에 대한 기술이 전혀 없음.
또한, 특허 문헌 25(제0060 단락)에는, "본 실시예는 상기한 도 1에 도시한 바람직한 양태와 동일한 공정 흐름을 이용하여, 에틸렌카르보네이트와 메탄올의 접촉 전화 반응에 의해 에스테르 교환시켜 디메틸카르보네이트 및 에틸렌글리콜을 제조하는 상업적 규모 장치의 조업을 목적으로 이루어진 것이다. 또한, 본 실시예에서 하기하는 수치는 실 장치의 조작에도 충분히 적용 가능하다."고 기재되어 있으며, 그 실시예로서 3750 ㎏/시간의 디메틸카르보네이트를 구체적으로 제조했다는 기재가 이루어져 있다. 실시예에 기재된 이 규모는 연간 생산량 3만톤 이상에 상당하기 때문에, 특허 문헌 25의 출원 당시(2002년 4월 9일)에는 이 방법에 의한 세계 제일의 대규모 상업 설비의 조업이 실시되었어야 한다. 그러나, 본원 출원시조차, 이러한 사실은 전혀 없었다. 또한, 특허 문헌 25의 실시예에서는 디메틸카르보네이트의 생산량은 이론 계산값과 동일한 값이 기재되어 있지만, 에틸렌글리콜의 수율은 약 85.6 ％, 선택률은 약 88.4 ％로 고수율ㆍ고선택률을 달성하였다고 하기는 어렵다. 특히 선택률이 낮은 것은, 이 방법이 공업적 제조법으로서 치명적인 결점을 갖고 있다는 것을 나타내고 있다(또한, 특허 문헌 25는 2005년 7월 26일 미심사 청구에 의한 간주 취하 처분이 이루어져 있음).
반응 증류법은 증류탑 내에서의 반응에 의한 조성 변화와 증류에 의한 조성 변화와, 탑 내의 온도 변화와 압력 변화 등의 변동 요인이 매우 많고, 장기간의 안정적인 운전을 계속하기에는 곤란이 따르는 경우가 많으며, 특히 대량 취급하는 경우에는 그 곤란성이 더욱 증대된다. 반응 증류법에 의한 디알킬카르보네이트와 디올류를 고수율ㆍ고선택률을 유지하면서, 이들의 대량 생산을 장기간에 걸쳐서 안정적으로 계속시키기 위해서는 반응 증류 장치를 연구할 필요가 있다. 그러나, 현재까지 제안되어 있는 반응 증류법에서의 장기간의 연속적인 안정 제조에 대한 기술은 특허 문헌 12 및 13의 200 내지 400 시간뿐이다.
특허 문헌 1: 미국 특허 제3642858호 명세서
특허 문헌 2: 일본 특허 공개 (소)54-48715호 공보(미국 특허 제4181676호 명세서)
특허 문헌 3: 일본 특허 공개 (소)51-122025호 공보(미국 특허 제4062884호 명세서)
특허 문헌 4: 일본 특허 공개 (소)54-48716호 공보(미국 특허 제4307032호 명세서)
특허 문헌 5: 일본 특허 공개 (소)54-63023호 공보
특허 문헌 6: 일본 특허 공개 (소)54-148726호 공보
특허 문헌 7: 일본 특허 공개 (소)63-41432호 공보(미국 특허 제4661609호 명세서)
특허 문헌 8: 일본 특허 공개 (소)63-238043호 공보
특허 문헌 9: 일본 특허 공개 (소)64-31737호 공보(미국 특허 제4691041호 명세서)
특허 문헌 10: 미국 특허 제4734518호 명세서
특허 문헌 11: 미국 특허 제3803201호 명세서
특허 문헌 12: 일본 특허 공개 (평)4-198141호 공보
특허 문헌 13: 일본 특허 공개 (평)4-230243호 공보
특허 문헌 14: 일본 특허 공개 (평)9-176061호 공보
특허 문헌 15: 일본 특허 공개 (평)9-183744호 공보
특허 문헌 16: 일본 특허 공개 (평)9-194435호 공보
특허 문헌 17: 국제 공개 WO97/23445호 공보(유럽 특허 제0889025호 명세서, 미국 특허 제5847189호 명세서)
특허 문헌 18: 국제 공개 WO99/64382호 공보(유럽 특허 제1086940호 명세서, 미국 특허 제6346638호 명세서)
특허 문헌 19: 국제 공개 WO00/51954호 공보(유럽 특허 제1174406호 명세서, 미국 특허 제6479689호 명세서)
특허 문헌 20: 일본 특허 공개 제2002-308804호 공보
특허 문헌 21: 일본 특허 공개 제2004-131394호 공보
특허 문헌 22: 일본 특허 공개 (평)5-213830호 공보(유럽 특허 제0530615호 명세서, 미국 특허 제5231212호 명세서)
특허 문헌 23: 일본 특허 공개 (평)6-9507호 공보(유럽 특허 제0569812호 명세서, 미국 특허 제5359118호 명세서)
특허 문헌 24: 일본 특허 공개 제2003-119168호 공보(국제 공개 WO03/006418호 공보)
특허 문헌 25: 일본 특허 공개 제2003-300936호 공보
특허 문헌 26: 일본 특허 공개 제2003-342209호 공보
본 발명이 해결하고자 하는 과제는, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올을 원료로 하고, 이 원료를 촉매가 존재하는 연속 다단 증류탑 내에 연속적으로 공급하여, 상기 탑 내에서 반응과 증류를 동시에 행하는 반응 증류 방식에 의해, 디알킬카르보네이트와 디올류를 공업적으로 대량(예를 들면, 디알킬카르보네이트를 1 시간당 2톤 이상, 디올류를 1 시간당 1.3톤 이상)으로 제조할 때, 이들을 고선택률ㆍ고생산성으로 장기간(예를 들면, 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 보다 바람직하게는 5000 시간 이상)에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있는 구체적인 방법을 제공하는 것에 있다.
본 발명자들이 연속 다단 증류탑을 사용하는 디알킬카르보네이트와 디올류의 연속적 제조 방법을 최초로 개시한 이후, 이 방법의 개량에 대한 많은 제안이 있었지만, 이들은 소규모, 단기간의 실험실적 수준의 것이며, 실제의 실시에 의해 얻어진 지견에 기초한 공업적 규모에서의 대량 생산을 장기간에 걸쳐서 안정적으로 가능하게 하는 구체적인 방법이나 장치의 개시는 전혀 없었다. 따라서, 본 발명자들은, 예를 들면 디알킬카르보네이트를 1 시간당 2톤 이상, 디올류를 1 시간당 1.3톤 이상의 공업적 규모로 고선택률ㆍ고생산성으로 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있는 구체적인 방법을 발견하기 위해 검토를 거듭한 결과, 본 발명에 도달하였다.
즉, 본 발명은,
[1] 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올을 원료로 하고, 이 원료를 촉매가 존재하는 연속 다단 증류탑 내에 연속적으로 공급하여, 상기 탑 내에서 반응과 증류를 동시에 행하고, 생성되는 디알킬카르보네이트를 포함하는 저비점 반응 혼합물을 탑 상부로부터 가스상으로 연속적으로 추출하고, 디올류를 포함하는 고비점 반응 혼합물을 탑 하부로부터 액상으로 연속적으로 추출하는 반응 증류 방식에 의해 디알킬카르보네이트와 디올류를 연속적으로 제조할 때,
(a) 상기 연속 다단 증류탑이 길이 L(㎝), 내경 D(㎝)의 원통형의 본체부를 갖고, 내부에 단수 n을 갖는 인터널을 갖는 구조를 취하고 있고, 상기 인터널이 복수의 구멍을 갖는 붕단을 n단 갖는 붕단탑식 증류탑이며, 탑정부 또는 그에 가까운 탑의 상부에 내경 d1(㎝)의 가스 추출구, 탑저부 또는 그에 가까운 탑의 하부에 내경 d2(㎝)의 액체 추출구, 상기 가스 추출구보다 하부이며 탑의 상부 및/또는 중간부에 1개 이상의 제1 도입구, 상기 액체 추출구보다 상부이며 탑의 중간부 및/또는 하부에 1개 이상의 제2 도입구를 갖고,
(1) 길이 L(㎝)이 하기 수학식 1을 만족하고,
(2) 탑의 내경 D(㎝)가 하기 수학식 2를 만족하고,
(3) 길이 L(㎝)과 탑의 내경 D(㎝)의 비가 하기 수학식 3을 만족하고,
(4) 단수 n이 하기 수학식 4를 만족하고,
(5) 탑의 내경 D(㎝)와 가스 추출구의 내경 d1(㎝)의 비가 하기 수학식 5를 만족하고,
(6) 탑의 내경 D(㎝)와 액체 추출구의 내경 d2(㎝)의 비가 하기 수학식 6을 만족하고,
(b) 원료인 환상 카르보네이트가 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 3단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 상기 제1 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입되어 있고,
(c) 원료인 지방족 1가 알코올이 디알킬카르보네이트를 1 내지 15 질량％ 함유하고,
(d) 원료인 지방족 1가 알코올이 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 상기 제2 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입되어 있는
것을 특징으로 하는 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법,
2100≤L≤8000
180≤D≤2000
4≤L/D≤40
10≤n≤120
3≤D/d1≤20
5≤D/d2≤30
[2] 상기 [1]에 있어서, 제조되는 디알킬카르보네이트가 1 시간당 2톤 이상인 것을 특징으로 하는 방법,
[3] 상기 [1] 또는 [2]에 있어서, 제조되는 디올류가 1 시간당 1.3톤 이상인 것을 특징으로 하는 방법,
[4] 상기 [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 있어서, 상기 d1과 상기 d2가 하기 수학식 7을 만족하는 것을 특징으로 하는 방법,
1≤d1/d2≤5
[5] 상기 [1] 내지 [4] 중 어느 하나에 있어서, 상기 연속 다단 증류탑의 L, D, L/D, n, D/d1, D/d2가 각각 2300≤L≤6000, 200≤D≤1000, 5≤L/D≤30, 30≤n≤100, 4≤D/d1≤15, 7≤D/d2≤25인 것을 특징으로 하는 방법,
[6] 상기 [1] 내지 [5] 중 어느 하나에 있어서, 상기 연속 다단 증류탑의 L, D, L/D, n, D/d1, D/d2가 각각 2500≤L≤5000, 210≤D≤800, 7≤L/D≤20, 40≤n≤90, 5≤D/d1≤13, 9≤D/d2≤20인 것을 특징으로 하는 방법,
[7] 상기 [1] 내지 [6] 중 어느 하나에 있어서, 원료인 지방족 1가 알코올이 디알킬카르보네이트를 1.5 내지 12 질량％ 함유하는 것을 특징으로 하는 방법,
[8] 상기 [7]에 있어서, 원료인 지방족 1가 알코올이 디알킬카르보네이트를 2 내지 10 질량％ 함유하는 것을 특징으로 하는 방법,
[9] 상기 [1] 내지 [8] 중 어느 하나에 있어서, 원료인 지방족 1가 알코올이 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/5)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (3n/5)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 도입구로부터 상기 연속 다 단 증류탑에 연속적으로 도입되는 것을 특징으로 하는 방법,
[10] 상기 [1] 내지 [9] 중 어느 하나에 있어서, 붕단이 다공판 트레이이며, 상기 다공판 트레이가 다공판부의 면적 1 ㎡당 100 내지 1000개의 구멍을 갖는 것을 특징으로 하는 방법,
[11] 상기 [1] 내지 [10] 중 어느 하나에 있어서, 붕단이 다공판 트레이이며, 상기 다공판 트레이의 구멍 1개당 단면적이 0.5 내지 5 ㎠인 것을 특징으로 하는 방법
을 제공한다.
<발명의 효과>
본 발명을 실시함으로써, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올로부터 디알킬카르보네이트와 디올류가 각각 95 ％ 이상, 바람직하게는 97 ％ 이상, 더욱 바람직하게는 99 ％ 이상의 고선택률로, 디알킬카르보네이트를 1 시간당 2톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 3톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 4톤 이상, 디올류를 1 시간당 1.3톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 1.95톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 2.6톤 이상의 공업적 규모로, 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 더욱 바람직하게는 5000 시간 이상의 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있다는 것이 발견되었다.
<발명을 실시하기 위한 최선의 형태>
이하, 본 발명에 대하여 구체적으로 설명한다.
본 발명의 반응은 환상 카르보네이트 (A)와 지방족 1가 알코올류 (B)로부터 디알킬카르보네이트 (C)와 디올류 (D)가 생성되는 하기 화학식 I로 표시되는 가역 평형의 에스테르 교환 반응이다.
Figure 112008041986369-PCT00002
(식 중, R1은 2가의 기 -(CH2)m-(m은 2 내지 6의 정수)을 나타내고, 그의 1개 이상의 수소는 탄소수 1 내지 10의 알킬기나 아릴기에 의해 치환될 수도 있고, R2는 탄소수 1 내지 12의 1가의 지방족기를 나타내고, 그의 1개 이상의 수소는 탄소수 1 내지 10의 알킬기나 아릴기로 치환될 수도 있음)
본 발명에서 원료로서 사용되는 환상 카르보네이트란, 상기 화학식 I에서 (A)로 표시되는 화합물이며, 예를 들면 에틸렌카르보네이트, 프로필렌카르보네이트 등의 알킬렌카르보네이트류나, 1,3-디옥사시클로헥사-2-온, 1,3-디옥사시클로헵타-2-온 등이 바람직하게 사용되고, 에틸렌카르보네이트 및 프로필렌카르보네이트가 입수의 용이함 등의 면에서 더욱 바람직하게 사용되고, 에틸렌카르보네이트가 특히 바람직하게 사용된다.
또한, 다른 하나의 원료인 지방족 1가 알코올류란, 상기 화학식 I에서 (B)로 표시되는 화합물이며 생성되는 디올보다 비점이 낮은 것이 사용된다. 따라서, 사용하는 환상 카르보네이트의 종류에 따라서도 상이하지만, 예를 들면 메탄올, 에탄 올, 프로판올(각 이성체), 알릴알코올, 부탄올(각 이성체), 3-부텐-1-올, 아밀알코올(각 이성체), 헥실알코올(각 이성체), 헵틸알코올(각 이성체), 옥틸알코올(각 이성체), 노닐알코올(각 이성체), 데실알코올(각 이성체), 운데실알코올(각 이성체), 도데실알코올(각 이성체), 시클로펜탄올, 시클로헥산올, 시클로헵탄올, 시클로옥탄올, 메틸시클로펜탄올(각 이성체), 에틸시클로펜탄올(각 이성체), 메틸시클로헥산올(각 이성체), 에틸시클로헥산올(각 이성체), 디메틸시클로헥산올(각 이성체), 디에틸시클로헥산올(각 이성체), 페닐시클로헥산올(각 이성체), 벤질알코올, 페네틸알코올(각 이성체), 페닐프로판올(각 이성체) 등을 들 수 있고, 이들 지방족 1가 알코올류에서, 할로겐, 저급 알콕시기, 시아노기, 알콕시카르보닐기, 아릴옥시카르보닐기, 아실옥시기, 니트로기 등의 치환기에 의해 치환될 수도 있다.
이러한 지방족 1가 알코올류 중에서, 바람직하게 사용되는 것은 탄소수 1 내지 6의 알코올류이고, 보다 바람직한 것은 메탄올, 에탄올, 프로판올(각 이성체), 부탄올(각 이성체)의 탄소수 1 내지 4의 알코올류이다. 환상 카르보네이트로서 에틸렌카르보네이트나 프로필렌카르보네이트를 사용하는 경우 바람직한 것은 메탄올, 에탄올이고, 특히 바람직한 것은 메탄올이다.
본 발명의 방법에서는 반응 증류탑 내에 촉매를 존재시킨다. 촉매를 존재시키는 방법은 어떠한 방법이어도 상관없지만, 예를 들면 반응 조건하에 반응액에 용해되는 균일계 촉매의 경우, 반응 증류탑 내에 연속적으로 촉매를 공급함으로써, 반응 증류탑 내의 액상에 촉매를 존재시킬 수도 있고, 또는 반응 조건하에 반응액에 용해되지 않는 불균일계 촉매의 경우, 반응 증류탑 내에 고체 촉매를 배치함으 로써 반응계에 촉매를 존재시킬 수도 있고, 이들을 병용한 방법일 수도 있다.
균일계 촉매를 반응 증류탑 내에 연속적으로 공급하는 경우에는, 환상 카르보네이트 및/또는 지방족 1가 알코올과 동시에 공급할 수도 있고, 원료와는 상이한 위치에 공급할 수도 있다. 상기 증류탑 내에서 실제로 반응이 진행되는 것은 촉매 공급 위치로부터 하측의 영역이기 때문에, 탑정으로부터 원료 공급 위치까지의 사이의 영역에 상기 촉매를 공급하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 촉매가 존재하는 단은 5단 이상일 필요가 있고, 바람직하게는 7단 이상, 더욱 바람직하게는 10단 이상이다.
또한, 불균일계의 고체 촉매를 사용하는 경우, 상기 촉매가 존재하는 단의 단수가 5단 이상일 필요가 있고, 바람직하게는 7단 이상이고, 더욱 바람직하게는 10단 이상이다. 증류탑의 충전물로서의 효과도 겸비하는 고체 촉매를 사용할 수도 있다.
본 발명에서 사용되는 촉매로서는 현재까지 알려져 있는 다양한 것을 사용할 수 있다. 예를 들면, 리튬, 나트륨, 칼륨, 루비듐, 세슘, 마그네슘, 칼슘, 스트론튬, 바륨 등의 알칼리 금속 및 알칼리 토류 금속류;
알칼리 금속 및 알칼리 토류 금속의 수소화물, 수산화물, 알콕시드화물류, 아릴옥시드화물류, 아미드화물류 등의 염기성 화합물류;
알칼리 금속 및 알칼리 토류 금속의 탄산염류, 중탄산염류, 유기산염류 등의 염기성 화합물류;
트리에틸아민, 트리부틸아민, 트리헥실아민, 벤질디에틸아민 등의 3급 아민 류;
N-알킬피롤, N-알킬인돌, 옥사졸, N-알킬이미다졸, N-알킬피라졸, 옥사디아졸, 피리딘, 알킬피리딘, 퀴놀린, 알킬퀴놀린, 이소퀴놀린, 알킬이소퀴놀린, 아크리딘, 알킬아크리딘, 페난트롤린, 알킬페난트롤린, 피리미딘, 알킬피리미딘, 피라진, 알킬피라진, 트리아진, 알킬트리아진 등의 질소 함유 복소 방향족 화합물류;
디아자비시클로운데센(DBU), 디아자비시클로노넨(DBN) 등의 환상 아미딘류;
산화탈륨, 할로겐화탈륨, 수산화탈륨, 탄산탈륨, 질산탈륨, 황산탈륨, 탈륨의 유기산염류 등의 탈륨 화합물류;
트리부틸메톡시주석, 트리부틸에톡시주석, 디부틸디메톡시주석, 디에틸디에톡시주석, 디부틸디에톡시주석, 디부틸페녹시주석, 디페닐메톡시주석, 아세트산디부틸주석, 염화트리부틸주석, 2-에틸헥산산주석 등의 주석 화합물류;
디메톡시아연, 디에톡시아연, 에틸렌디옥시아연, 디부톡시아연 등의 아연 화합물류;
알루미늄트리메톡시드, 알루미늄트리이소프로폭시드, 알루미늄트리부톡시드 등의 알루미늄 화합물류;
테트라메톡시티탄, 테트라에톡시티탄, 테트라부톡시티탄, 디클로로디메톡시티탄, 테트라이소프로폭시티탄, 아세트산티탄, 티탄아세틸아세토네이트 등의 티탄 화합물류;
트리메틸포스핀, 트리에틸포스핀, 트리부틸포스핀, 트리페닐포스핀, 트리부틸메틸포스포늄할라이드, 트리옥틸부틸포스포늄할라이드, 트리페닐메틸포스포늄할 라이드 등의 인 화합물류;
할로겐화지르코늄, 지르코늄아세틸아세토네이트, 지르코늄알콕시드, 아세트산지르코늄 등의 지르코늄 화합물류;
납 및 납을 포함하는 화합물류, 예를 들면 PbO, PbO2, Pb3O4 등의 산화납류;
PbS, Pb2S3, PbS2 등의 황화납류;
Pb(OH)2, Pb3O2(OH)2, Pb2[PbO2(OH)2], Pb2O(OH)2 등의 수산화납류;
Na2PbO2, K2PbO2, NaHPbO2, KHPbO2 등의 아연산염류;
Na2PbO3, Na2H2PbO4, K2PbO3, K2[Pb(OH)6], K4PbO4, Ca2PbO4, CaPbO3 등의 납산염류;
PbCO3, 2PbCO3ㆍPb(OH)2 등의 납의 탄산염 및 그의 염기성 염류;
Pb(OCH3)2, (CH3O)Pb(OPh), Pb(OPh)2 등의 알콕시납류, 아릴옥시납류;
Pb(OCOCH3)2, Pb(OCOCH3)4, Pb(OCOCH3)2ㆍPbOㆍ3H2O 등의 유기산의 납염 및 그의 탄산염이나 염기성 염류;
Bu4Pb, Ph4Pb, Bu3PbCl, Ph3PbBr, Ph3Pb(또는 Ph6Pb2), Bu3PbOH, Ph2PbO 등의 유기 납 화합물류(Bu는 부틸기, Ph는 페닐기를 나타냄);
Pb-Na, Pb-Ca, Pb-Ba, Pb-Sn, Pb-Sb 등의 납의 합금류;
방연광, 섬아연광 등의 납 광물류 및 이들 납 화합물의 수화물류
를 들 수 있다.
이들 화합물은 반응 원료나 반응 혼합물, 반응 부생물 등에 용해되는 경우에는, 균일계 촉매로서 사용할 수 있고, 용해되지 않는 경우에는 고체 촉매로서 사용할 수 있다. 나아가서는 이들 화합물을 반응 원료나 반응 혼합물, 반응 부생물 등으로 사전에 용해시키거나, 또는 반응시킴으로써 용해시킨 혼합물을 균일계 촉매로서 사용하는 것도 바람직한 방법이다.
또한, 3급 아미노기를 갖는 음이온 교환 수지, 아미드기를 갖는 이온 교환 수지, 술폰산기, 카르복실산기, 인산기 중 1개 이상의 교환기를 갖는 이온 교환 수지, 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 고체 강염기성 음이온 교환체 등의 이온 교환체류; 실리카, 실리카-알루미나, 실리카-마그네시아, 알루미노실리케이트, 갈륨실리케이트, 각종 제올라이트류, 각종 금속 교환 제올라이트류, 암모늄 교환 제올라이트류 등의 고체의 무기 화합물류 등이 촉매로서 사용된다.
고체 촉매로서 특히 바람직하게 사용되는 것은 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 고체 강염기성 음이온 교환체이고, 이러한 것으로서는, 예를 들면 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 강염기성 음이온 교환 수지, 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 셀룰로오스 강염기성 음이온 교환체, 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 무기질 담체 담지형 강염기성 음이온 교환체 등을 들 수 있다. 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 강염기성 음이온 교환 수지로서는, 예를 들면 스티렌계 강염기성 음이온 교환 수지 등이 바람직하게 사용된다. 스티렌계 강염기성 음이온 교환 수지는 스티렌과 디비닐벤젠의 공중합체를 모체로서 교환기에 4급 암모늄(I형 또는 II형)을 갖는 강염기성 음이온 교환 수지이고, 예를 들면 다음의 화학식으로 모식적으로 표시된다.
Figure 112008041986369-PCT00003
식 중, X는 음이온을 나타내고, 통상적으로 X로서는 F-, Cl-, Br-, I-, HCO3 -, CO3 2-, CH3CO2 -, HCO2 -, IO3 -, BrO3 -, ClO3 - 중으로부터 선택된 1종 이상의 음이온이 사용되며, 바람직하게는 Cl-, Br-, HCO3 -, CO3 2 - 중으로부터 선택된 1종 이상의 음이온이 사용된다. 또한, 수지 모체의 구조로서는, 겔형, 거대 망상형(MR형) 모두 사용할 수 있지만, 내유기 용매성이 높다는 점에서 MR형이 특히 바람직하다.
4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 셀룰로오스 강염기성 음이온 교환체로서는, 예를 들면 셀룰로오스의 -OH기의 일부 또는 전부를 트리알킬아미노에틸화하여 얻어지는 -OCH2CH2NR3X가 되는 교환기를 갖는 셀룰로오스를 들 수 있다. 단, R은 알킬 기를 나타내고, 통상적으로 메틸, 에틸, 프로필, 부틸 등이 사용되며, 바람직하게는 메틸, 에틸이 사용된다. 또한, X는 상술한 바와 같은 음이온을 나타낸다.
본 발명에서 사용할 수 있는 4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 무기질 담체 담지형 강염기성 음이온 교환체란, 무기질 담체의 표면 수산기 -OH의 일부 또는 전부를 수식함으로써, 4급 암모늄기 -O(CH2)nNR3X를 도입한 것을 의미한다. 단, R, X는 상술한 바와 같다. n은 통상적으로 1 내지 6의 정수이고, 바람직하게는 n=2이다. 무기질 담체로서는, 실리카, 알루미나, 실리카 알루미나, 티타니아, 제올라이트 등을 사용할 수 있고, 바람직하게는 실리카, 알루미나, 실리카 알루미나가 사용되며, 특히 바람직하게는 실리카가 사용된다. 무기질 담체의 표면 수산기의 수식 방법으로서는 임의의 방법을 이용할 수 있다.
4급 암모늄기를 교환기로서 갖는 고체 강염기성 음이온 교환체는 시판된 것을 사용할 수 있다. 이 경우 전처리로서 미리 원하는 음이온종으로 이온 교환을 행한 후, 에스테르 교환 촉매로서 사용할 수도 있다.
또한, 1개 이상의 질소 원자를 포함하는 복소환기가 결합되어 있는 거대 망상 및 겔형의 유기 중합체, 또는 1개 이상의 질소 원자를 포함하는 복소환기가 결합되어 있는 무기질 담체를 포함하는 고체 촉매도 에스테르 교환 촉매로서 바람직하게 사용된다. 또한, 나아가서는 이들 질소 함유 복소환기의 일부 또는 전부가 4급 염화된 고체 촉매도 마찬가지로 사용된다. 또한, 이온 교환체 등의 고체 촉매는 본 발명에서 충전물로서의 기능도 행할 수 있다.
본 발명에서 사용되는 촉매의 양은 사용하는 촉매의 종류에 따라서도 상이하지만, 반응 조건하에서 반응액에 용해되는 균일계 촉매를 연속적으로 공급하는 경우에는, 공급 원료인 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올의 합계 중량에 대한 비율로 나타내어, 통상적으로 0.0001 내지 50 질량％, 바람직하게는 0.005 내지 20 질량％, 더욱 바람직하게는 0.01 내지 10 질량％로 사용된다. 또한, 고체 촉매를 상기 증류탑 내에 설치하여 사용하는 경우에는, 상기 증류탑의 공탑(空塔) 부피에 대하여 0.01 내지 75 부피％, 바람직하게는 0.05 내지 60 부피％, 더욱 바람직하게는 0.1 내지 60 부피％의 촉매량이 바람직하게 사용된다.
본 발명에서 반응 증류탑인 연속 다단 증류탑에 환상 카르보네이트를 연속적으로 공급하는 경우, 특정한 단에 공급하는 것이 중요하다. 즉, 원료인 상기 환상 카르보네이트는 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 3단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입할 필요가 있다. 환상 카르보네이트 도입구로부터 상단은 상기 환상 카르보네이트, 디올류 등의 고비점 화합물이 탑정 성분 중에 포함되지 않도록 하기 위해 중요하다. 이러한 의미에서, 환상 카르보네이트 도입구로부터 상단은 3단 이상인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 4단 내지 10단이고, 더욱 바람직하게는 5단 내지 8단이다.
본원 발명에 사용되는 바람직한 환상 카르보네이트는, 예를 들면 에틸렌옥시드, 프로필렌옥시드, 스티렌옥시드 등의 알킬렌옥시드와 이산화탄소의 반응에 의해 제조된 할로겐을 포함하지 않는 것이다. 따라서, 이들 원료 화합물이나, 디올류 등을 소량 포함하는 환상 카르보네이트를 본원 발명의 원료로서 사용할 수도 있다.
본 발명에서 원료인 지방족 1가 알코올은 지방족 1가 알코올과 디알킬카르보네이트의 합계 질량에 대하여 디알킬카르보네이트가 1 내지 15 질량％ 함유될 필요가 있다. 디알킬카르보네이트의 이 함유량이 1.5 내지 12 질량％인 지방족 1가 알코올이 보다 바람직하게 사용되며, 더욱 바람직하게는 그의 함유량이 2 내지 10 질량％인 지방족 1가 알코올이 사용된다.
본 반응을 공업적으로 실시하는 경우, 신규로 반응계에 도입되는 환상 카르보네이트 및/또는 지방족 1가 알코올뿐만 아니라, 이 공정 및/또는 다른 공정에서 회수된 환상 카르보네이트 및/또는 지방족 1가 알코올을 주성분으로 하는 물질을 이들 원료로서 사용할 수 있는 것은 바람직한 것이다. 본 발명은 이것을 가능하게 하는 것이며, 이것은 본 발명의 우수한 특징이다. 다른 공정이란, 예를 들면 디알킬카르보네이트와 방향족 모노히드록시 화합물로부터 디아릴카르보네이트를 제조하는 공정이 있고, 이 공정에서는 지방족 1가 알코올이 부생하여 회수된다. 이 회수 부생 지방족 1가 알코올에는, 통상적으로 디알킬카르보네이트가 포함되어 있지만, 그의 함유량이 상기한 범위인 경우, 본 발명의 우수한 효과를 발현한다는 것이 발견된 것이다. 나아가서는 이 회수 부생 지방족 1가 알코올에는, 방향족 모노히드록시 화합물, 알킬아릴에테르, 소량의 알킬아릴카르보네이트, 디아릴카르보네이트 등이 포함되는 경우가 있다. 본 발명에서는 이 부생 지방족 1가 알코올을 그대로 원료로서 사용할 수도 있고, 증류 등에 의해 상기 지방족 1가 알코올보다 비점이 높은 함유 물질량을 감소시킨 후 원료로 할 수도 있다.
본 발명에서 반응 증류탑인 연속 다단 증류탑에 지방족 1가 알코올을 연속적으로 공급하는 경우, 특정한 단에 공급하는 것이 중요하다. 즉, 본 발명에서는 원료인 지방족 1가 알코올이 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입될 필요가 있다. 본 발명에서 원료로서 사용되는 지방족 1가 알코올은 특정량의 디알킬카르보네이트를 함유하고 있기 때문에, 그의 도입구를 특정한 단으로 함으로서, 본 발명의 우수한 효과가 발현된다는 것이 발견된 것이다. 보다 바람직하게는, 지방족 1가 알코올이 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/5)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (3n/5)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입되는 경우이다.
원료는 액상, 가스상 또는 액체와 가스의 혼합물로서 상기 증류탑에 연속적으로 공급된다. 이와 같이 하여 원료를 상기 증류탑에 공급하는 것 이외에, 부가적으로 가스상의 원료를 상기 증류탑의 중앙부 및/또는 하부로부터 단속적 또는 연속적으로 공급하는 것도 바람직한 방법이다. 또한, 환상 카르보네이트를 촉매가 존재하는 단보다 상부의 단에 액상 또는 기액 혼합 상태로 상기 증류탑에 연속적으로 공급하고, 상기 증류탑의 상기한 단에 설치된 1개 이상의 도입구로부터 상기 지방족 1가 알코올을 가스상 및/또는 액상으로 연속적으로 공급하는 방법도 바람직한 방법이다. 또한, 이들 원료를 상기 증류탑의 적어도 5단 이상, 바람직하게는 7단 이상, 보다 바람직하게는 10단 이상의 영역에서 촉매와 접촉시키도록 하는 것이 바 람직하다.
본 발명에서 반응 증류탑에 공급하는 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올류의 양비는, 에스테르 교환 촉매의 종류나 양 및 반응 조건에 따라서도 상이하지만, 통상적으로 공급되는 환상 카르보네이트에 대하여, 지방족 1가 알코올류는 몰비로 0.01 내지 1000배의 범위로 공급할 수 있다. 환상 카르보네이트의 반응률을 높이기 위해서는 지방족 1가 알코올류를 2배몰 이상의 과잉량 공급하는 것이 바람직하지만, 지나치게 사용하면 장치를 크게 해야 할 필요가 있다. 이러한 의미에서, 환상 카르보네이트에 대한 지방족 1가 알코올류의 몰비는 2 내지 20이 바람직하고, 보다 바람직하게는 3 내지 15, 더욱 바람직하게는 5 내지 12이다. 또한, 미반응 환상 카르보네이트가 많이 잔존하면, 생성물인 디올류와 반응하여 2량체, 3량체 등의 다량체를 부생하기 때문에, 공업적으로 실시하는 경우, 미반응 환상 카르보네이트의 잔존량을 가능한 한 감소시키는 것이 바람직하다. 본 발명의 방법에서는, 이 몰비가 10 이하여도 환상 카르보네이트의 반응률을 98 ％ 이상, 바람직하게는 99 ％ 이상, 보다 바람직하게는 99.9 ％ 이상으로 하는 것이 가능하다. 이것도 본 발명의 특징 중 하나이다.
본 발명에서는, 바람직하게는 1 시간당 2톤 이상의 디알킬카르보네이트를 연속적으로 제조하지만, 그 때문에 연속적으로 공급되는 환상 카르보네이트의 최저량은 제조해야 하는 디알킬카르보네이트의 양(P톤/시간)에 대하여 통상적으로 2.2 P톤/시간, 바람직하게는 2.1 P톤/시간, 보다 바람직하게는 2.0 P톤/시간이다. 보다 바람직한 경우에는, 1.9 P톤/시간보다 적게 할 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 제조법을 실시하는 연속 다단 증류탑의 일례를 나타낸 개략도이다. 여기서, 본 발명에서 사용되는 연속 다단 증류탑 (10)이란, 길이 L(㎝), 내경 D(㎝)의 원통형의 본체부 (7)의 상하에 경판부 (5)를 갖고, 내부에 단수 n을 갖는 인터널을 갖는 구조를 취하고 있고, 상기 인터널이 복수의 구멍을 갖는 붕단을 n단 갖는 붕단탑식 증류탑이며, 탑정부 또는 그에 가까운 탑의 상부에 내경 d1(㎝)의 가스 추출구 (1), 탑저부 또는 그에 가까운 탑의 하부에 내경 d2(㎝)의 액체 추출구 (2), 상기 가스 추출구 (1)보다 하부이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 3단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 제1 도입구 (3)(a, e), 상기 액체 추출구 (2)보다 상부이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 제2 도입구 (3)(b, c), (4)(a, b)를 갖는 것이지만, 증류뿐만 아니라 반응도 동시에 행하여, 1 시간당 바람직하게는 2톤 이상의 디알킬카르보네이트 및/또는 1 시간당 바람직하게는 1.3톤 이상의 디올류를 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있는 것으로 하기 위해서는 다양한 조건을 만족할 필요가 있다. 또한, 도 1은 본 발명에 따른 연속 다단 증류탑의 하나의 실시양태이기 때문에, 붕단의 배치는 도 1에 도시한 구성으로 한정되지 않는다.
본 발명에 따른 연속 다단 증류탑은 단순한 증류 기능으로부터의 조건뿐만 아니라, 안정적으로 고반응률이면서도 고선택률로 반응을 진행시키기 위해 필요한 조건을 복합한 것이며, 구체적으로는
(1) 길이 L(㎝)이 하기 수학식 1을 만족하고,
(2) 탑의 내경 D(㎝)가 하기 수학식 2를 만족하고,
(3) 길이 L(㎝)과 탑의 내경 D(㎝)의 비가 하기 수학식 3을 만족하고,
(4) 단수 n이 하기 수학식 4를 만족하고,
(5) 탑의 내경 D(㎝)와 가스 추출구의 내경 d1(㎝)의 비가 하기 수학식 5를 만족하고,
(6) 탑의 내경 D(㎝)와 액체 추출구의 내경 d2(㎝)의 비가 하기 수학식 6을 만족하는 것
일 필요가 있다.
<수학식 1>
2100≤L≤8000
<수학식 2>
180≤D≤2000
<수학식 3>
4≤L/D≤40
<수학식 4>
10≤n≤120
<수학식 5>
3≤D/d1≤20
<수학식 6>
5≤D/d2≤30
또한, 본 발명에서 사용하는 용어 "탑정부 또는 그에 가까운 탑의 상부"란, 탑정부로부터 하측으로 약 0.25L까지의 부분을 의미하고, 용어 "탑저부 또는 그에 가까운 탑의 하부"란, 탑저부로부터 상측으로 약 0.25L까지의 부분을 의미한다. 또한, "L"은 상술한 정의와 같다.
수학식 1, 2, 3, 4, 5, 6을 동시에 만족하고, 원료인 환상 카르보네이트의 도입구 및 지방족 1가 알코올의 도입구가 각각 상술한 특정한 범위에 있는 연속 다단 증류탑을 사용하고, 1 내지 15 질량％의 특정량의 디알킬카르보네이트를 함유하는 지방족 1가 알코올을 원료로서 사용함으로써, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올류로부터 디알킬카르보네이트를 1 시간당 바람직하게는 2톤 이상, 및/또는 디올류를 1 시간당 바람직하게는 1.3톤 이상의 공업적 규모로, 고반응률ㆍ고선택률ㆍ고생산성으로, 예를 들면 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 더욱 바람직하게는 5000 시간 이상의 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있다는 것이 발견된 것이다. 본 발명의 방법을 실시함으로써, 이러한 우수한 효과를 갖는 공업적 규모에서의 디알킬카르보네이트와 디올류의 제조가 가능해진 이유는 분명하지 않지만, 상술한 조건이 조합되었을 때 초래되는 복합 효과 때문이라고 추측된다. 또한, 각각의 요인의 바람직한 범위를 하기에 나타낸다.
L(㎝)이 2100보다 작으면, 반응률이 저하되기 때문에 목적으로 하는 생산량을 달성할 수 없으며, 목적으로 하는 생산량을 달성할 수 있는 반응률을 확보하면서 설비비를 저하시키기 위해서는, L을 8000 이하로 할 필요가 있다. 보다 바람직한 L(㎝)의 범위는 2300≤L≤6000이고, 더욱 바람직하게는 2500≤L≤5000이다.
D(㎝)가 180보다 작으면, 목적으로 하는 생산량을 달성할 수 없으며, 목적으로 하는 생산량을 달성하면서 설비비를 저하시키기 위해서는, D를 2000 이하로 할 필요가 있다. 보다 바람직한 D(㎝)의 범위는 200≤D≤1000이고, 더욱 바람직하게는 210≤D≤800이다.
L/D가 4보다 작을 때나 40보다 클 때에는 안정적인 운전이 곤란해지고, 특히 40보다 크면 탑의 상하에서의 압력차가 지나치게 커지기 때문에, 장기간 안정적인 운전이 곤란해질 뿐만 아니라, 탑 하부에서의 온도를 높여야만 하기 때문에, 부반응이 발생하기 쉬워져 선택률의 저하를 초래한다. 보다 바람직한 L/D의 범위는 5≤L/D≤30이고, 더욱 바람직하게는 7≤L/D≤20이다.
n이 10보다 작으면 반응률이 저하되기 때문에 목적으로 하는 생산량을 달성할 수 없으며, 목적으로 하는 생산량을 달성할 수 있는 반응률을 확보하면서 설비비를 저하시키기 위해서는, n을 120 이하로 할 필요가 있다. 또한, n이 120보다 크면 탑의 상하에서의 압력차가 지나치게 커지기 때문에, 장기간 안정적인 운전이 곤란해질 뿐만 아니라, 탑 하부에서의 온도를 높여야만 하기 때문에, 부반응이 발생하기 쉬워져 선택률의 저하를 초래한다. 보다 바람직한 n의 범위는 30≤n≤100이고, 더욱 바람직하게는 40≤n≤90이다.
D/d1이 3보다 작으면 설비비가 고가가 될 뿐만 아니라 대량의 가스 성분이 계외로 배출되기 쉬워지기 때문에 안정적인 운전이 곤란해지고, 20보다 크면 가스 성분의 추출량이 상대적으로 작아져, 안정적인 운전이 곤란해질 뿐만 아니라 반응률의 저하를 초래한다. 보다 바람직한 D/d1의 범위는 4≤D/d1≤15이고, 더욱 바람직하게는 5≤D/d1≤13이다.
D/d2가 5보다 작으면 설비비가 고가가 될 뿐만 아니라 액체 추출량이 상대적으로 많아져 안정적인 운전이 곤란해지고, 30보다 크면 액체 추출구나 배관에서의 유속이 급격히 빨라져 침식을 일으키기 쉽기 때문에 장치의 부식을 초래한다. 보다 바람직한 D/d2의 범위는 7≤D/d2≤25이고, 더욱 바람직하게는 9≤D/d2≤20이다.
또한, 본 발명에서는 상기 d1과 상기 d2가 하기 수학식 7을 만족하는 경우 보다 바람직하다는 것을 알 수 있다.
<수학식 7>
1≤d1/d2≤5
본 발명에서 말하는 장기간 안정적인 운전이란, 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 더욱 바람직하게는 5000 시간 이상 플러딩이나 위핑, 배관의 클로깅이나 침식이 없고, 운전 조건에 기초한 정상 상태로 운전을 계속할 수 있으며, 고반응률ㆍ고선택률ㆍ고생산성을 유지하면서 소정량의 디알킬카르보네이트와 디올류가 제조되는 것을 의미한다.
본 발명은 바람직하게는 1 시간당 2톤 이상의 고생산성으로 디알킬카르보네이트 및/또는 1 시간당 1.3톤 이상의 고생산성으로 디올류를 각각 고선택률로 장기간에 걸쳐서 안정적으로 생산하는 것을 특징으로 하고 있지만, 디알킬카르보네이트 및 디올류를 보다 바람직하게는 각각 1 시간당 3톤 이상 및 1.95톤 이상, 더욱 바람직하게는 각각 1 시간당 4톤 이상 및 2.6톤 이상 생산하는 것에 있다. 또한, 본 발명은 상기 연속 다단 증류탑의 L, D, L/D, n, D/d1, D/d2가 각각 2300≤L≤6000, 200≤D≤1000, 5≤L/D≤30, 30≤n≤100, 4≤D/d1≤15, 7≤D/d2≤25인 경우에는, 1 시간당 2.5톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 3톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 3.5톤 이상의 디알킬카르보네이트와, 1 시간당 1.6톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 1.95톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 2.2톤 이상의 디올류를 제조하는 것을 특징으로 하는 것이다. 또한, 본 발명은 상기 연속 다단 증류탑의 L, D, L/D, n, D/d1, D/d2가 각각 2500≤L≤5000, 210≤D≤800, 7≤L/D≤20, 40≤n≤90, 5≤D/d1≤13, 9≤D/d2≤20인 경우에는, 1 시간당 3톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 3.5톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 4톤 이상의 디알킬카르보네이트와, 1 시간당 1.95톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 2.2톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 2.6톤 이상의 디올류를 제조하는 것을 특징으로 하는 것이다.
본 발명에서 말하는 디알킬카르보네이트 및 디올류의 선택률이란, 반응한 환상 카르보네이트에 대한 것이며, 본 발명에서는 통상적으로 95 ％ 이상의 고선택률이고, 바람직하게는 97 ％ 이상, 더욱 바람직하게는 99 ％ 이상의 고선택률을 달성 할 수 있다. 또한, 본 발명에서 말하는 반응률이란, 통상적으로 환상 카르보네이트의 반응률을 나타내고, 본 발명에서는 환상 카르보네이트의 반응률을 95 ％ 이상, 바람직하게는 97 ％ 이상, 보다 바람직하게는 99 ％ 이상, 더욱 바람직하게는 99.5 이상, 특히 바람직하게는 99.9 ％ 이상으로 하는 것이 가능하다. 이와 같이 고선택률을 유지하면서 고반응률을 달성할 수 있다는 것도 본 발명의 우수한 특징 중 하나이다.
본 발명에서 사용되는 연속 다단 증류탑은 인터널로서 복수의 구멍을 갖는 트레이를 갖는 붕단탑식 증류탑이다. 본 발명에서 말하는 인터널이란, 증류탑에서 실제로 기액의 접촉을 행하는 부분을 의미한다. 이러한 트레이로서는, 예를 들면 포종(泡鍾) 트레이, 다공판 트레이, 리플 트레이, 밸러스트 트레이, 밸브 트레이, 향류(向流) 트레이, 유니프락스 트레이, 수퍼프락 트레이, 맥스프락 트레이, 듀얼 플로우 트레이, 그리드 플레이트 트레이, 터보그리드 플레이트 트레이, 키텔 트레이 등이 바람직하다. 또한, 본 발명에서는 일부의 붕단부에 충전물이 충전된 부분과 트레이부를 겸비하는 다단 증류탑도 사용할 수 있다. 이러한 충전물로서는 라시히링, 레싱링, 폴링, 벌 새들, 인탈록스 새들, 딕슨 패킹, 맥마흔 패킹, 헬리팩 등의 불규칙 충전물이나 멜라팩, 겜팩, 테크노팩, 플렉시팩, 술저 패킹, 굿롤 패킹, 글릿치그리드 등의 규칙 충전물이 바람직하다. 또한, 본 발명에서 말하는 용어 "인터널의 단수 n"이란, 트레이의 경우 트레이의 수를 의미하고, 충전물의 경우 이론 단수를 의미한다. 따라서, 트레이부와 충전물이 충전된 부분을 겸비하는 다단 증류탑의 경우의 단수 n은 트레이의 수와 이론 단수의 합계이다.
본 발명의 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올류의 반응에서, 인터널이 소정의 단수를 갖는 트레이 또는 그의 인터널의 일부가 충전물을 포함하는 붕단식 연속 다단 증류탑 중 어느 하나를 사용하여도 고반응률ㆍ고선택률ㆍ고생산성을 달성할 수 있지만, 인터널이 트레이인 붕단식 증류탑이 보다 바람직하다는 것이 발견되었다. 또한, 상기 트레이가 다공판부와 다운코머부를 갖는 다공판 트레이가 기능과 설비비의 관계에서 특히 우수하다는 것이 발견되었다. 또한, 상기 다공판 트레이가 상기 다공판부의 면적 1 ㎡당 100 내지 1000개의 구멍을 갖고 있는 것이 바람직하다는 것도 발견되었다. 보다 바람직한 구멍수는 상기 면적 1 ㎡당 120 내지 900개이고, 더욱 바람직하게는 150 내지 800개이다. 또한, 상기 다공판 트레이의 구멍 1개당 단면적이 0.5 내지 5 ㎠인 것이 바람직하다는 것도 발견되었다. 보다 바람직한 구멍 1개당 단면적은 0.7 내지 4 ㎠이고, 더욱 바람직하게는 0.9 내지 3 ㎠이다. 또한, 상기 다공판 트레이가 상기 다공판부의 면적 1 ㎡당 100 내지 1000개의 구멍을 갖고 있고, 구멍 1개당 단면적이 0.5 내지 5 ㎠인 경우, 특히 바람직하다는 것이 발견되었다. 또한, 상기 다공판부의 구멍수는 모든 다공판에서 동일할 수도 있고, 상이할 수도 있다. 각 다공판에서 구멍수나 구멍 1개당 단면적이 상이한 경우, 붕단 1단에 존재하는 복수의 구멍의 전체 구멍 면적은, 각 단에서 상이한 경우가 있지만, 이 경우 본 발명에서 말하는 S(㎡)는, 각 단의 전체 구멍 면적의 평균값을 의미하는 것으로 한다. 연속 다단 증류탑에 상기한 조건을 부가함으로써, 본 발명의 과제가 보다 용이하게 달성된다는 것이 판명된 것이다.
본 발명을 실시하는 경우, 원료인 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올류 를 촉매가 존재하는 연속 다단 증류탑 내에 연속적으로 공급하고, 상기 탑 내에서 반응과 증류를 동시에 행하여, 생성되는 디알킬카르보네이트를 포함하는 저비점 반응 혼합물을 탑 상부로부터 가스상으로 연속적으로 추출하고, 디올류를 포함하는 고비점 반응 혼합물을 탑 하부로부터 액상으로 연속적으로 추출함으로써 디알킬카르보네이트와 디올류가 연속적으로 제조된다.
본 발명에서 행해지는 에스테르 교환 반응의 반응 시간은 연속 다단 증류탑 내에서의 반응액의 평균 체류 시간에 상당한다고 생각되며, 이것은 증류탑의 인터널의 형상이나 단수, 원료 공급량, 촉매의 종류나 양, 반응 조건 등에 따라 상이하지만, 통상적으로 0.1 내지 20 시간, 바람직하게는 0.5 내지 15 시간, 보다 바람직하게는 1 내지 10 시간이다.
반응 온도는 사용하는 원료 화합물의 종류나 촉매의 종류나 양에 따라 상이하지만, 통상적으로 30 내지 300 ℃이다. 반응 속도를 높이기 위해서는 반응 온도를 높이는 것이 바람직하지만, 반응 온도가 높으면 부반응도 발생하기 쉬워진다. 바람직한 반응 온도는 40 내지 250 ℃, 보다 바람직하게는 50 내지 200 ℃, 더욱 바람직하게는 60 내지 150 ℃의 범위이다. 본 발명에서는 탑저 온도로서 150 ℃ 이하, 바람직하게는 130 ℃ 이하, 보다 바람직하게는 110 ℃ 이하, 더욱 바람직하게는 100 ℃ 이하로 하여 반응 증류를 실시하는 것이 가능하다. 이러한 낮은 탑저 온도에서도 고반응률ㆍ고선택률ㆍ고생산성을 달성할 수 있는 것은, 본 발명의 우수한 특징 중 하나이다. 또한, 반응 압력은 사용하는 원료 화합물의 종류나 조성, 반응 온도 등에 따라 상이하지만, 감압, 상압, 가압 중 어느 하나일 수도 있고, 통 상적으로 1 Pa 내지 2×107 Pa, 바람직하게는 103 Pa 내지 107 Pa, 보다 바람직하게는 104 내지 5×106의 범위에서 행해진다.
본 발명에서 사용되는 연속 다단 증류탑을 구성하는 재료는, 주로 탄소강, 스테인리스 스틸 등의 금속 재료이지만, 제조하는 디알킬카르보네이트와 디올류의 품질의 면에서는 스테인리스 스틸이 바람직하다.
이하, 실시예에 의해 본 발명을 더욱 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이하의 실시예로 한정되지 않는다.
실시예 1
<연속 다단 증류탑>
도 1에 도시된 바와 같은 L=3300 ㎝, D=300 ㎝, L/D=11, n=60, D/d1=7.5, D/d2=12인 연속 다단 증류탑을 사용하였다. 또한, 이 실시예에서는 인터널로서 다공판부의 구멍 1개당 단면적=약 1.3 ㎠, 구멍수=약 180 내지 320 개/㎡를 갖는 다공판 트레이를 사용하였다.
<반응 증류>
액상의 에틸렌카르보네이트 3.27 톤/시간이 위로부터 5단째에 설치된 도입구 (3-a)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 가스상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 8.96 질량％ 포함함) 3.238 톤/시간과 액상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 6.66 질량％ 포함함) 7.489 톤/시간이 위로부터 30단째에 설치된 도입구 (3-b 및 3-c)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 원료 메탄올 중의 디메틸카르보네이트의 함유량은 7.35 질량％였다. 또한, 증류탑에 도입된 원료의 몰비는 메탄올/에틸렌카르보네이트=8.36이었다.
촉매는 KOH(48 질량％의 수용액) 2.5톤에 에틸렌글리콜 4.8톤을 첨가하고, 약 130 ℃로 가열하여 서서히 감압하고, 약 1300 Pa로 약 3 시간 동안 가열 처리하여, 균일한 용액으로 한 것을 사용하였다. 이 촉매 용액을 하측으로부터 6단째에 설치된 도입구 (3-e)로부터, 증류탑에 연속적으로 도입하였다(K 농도: 공급 에틸렌카르보네이트에 대하여 0.1 질량％). 탑저부의 온도 98 ℃에서 탑정부의 압력 약 1.118×105 Pa, 환류비 0.42의 조건하에 연속적으로 반응 증류가 행해졌다.
24 시간 후에는 안정적인 정상 운전을 달성할 수 있었다. 탑정부 (1)로부터 가스상으로 추출된 저비점 반응 혼합물은 열 교환기로 냉각되어 액체가 되었다. 증류탑으로부터 10.678 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액상의 저비점 반응 혼합물 중의 디메틸카르보네이트는 4.129 톤/시간이고, 메탄올은 6.549 톤/시간이었다. 탑저부 (2)로부터 3.382 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액체 중의 에틸렌글리콜은 2.356 톤/시간이고, 메탄올은 1.014 톤/시간, 미반응 에틸렌카르보네이트는 4 ㎏/시간이었다. 원료에 포함되는 디메틸카르보네이트를 제외한 디메틸카르보네이트의 1 시간당 실질 생산량은 3.340톤, 촉매 용액에 포함되는 에틸렌글리콜을 제외한 에틸렌글리콜의 1 시간당 실질 생산량은 2.301톤이었다. 에틸렌카르보네이트의 반응 률은 99.88 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상이었다.
이 조건으로 장기간의 연속 운전을 행하였다. 500 시간 후, 2000 시간 후, 4000 시간 후, 5000 시간 후, 6000 시간 후의 1 시간당 실질 생산량은 디메틸카르보네이트가 3.340톤, 3.340톤, 3.340톤, 3.340톤, 3.340톤, 에틸렌글리콜이 2.301톤, 2.301톤, 2.301톤, 2.301톤, 2.301톤이고, 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.90 ％, 99.89 ％, 99.89 ％, 99.88 ％, 99.88 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상이었다.
실시예 2
실시예 1과 동일한 연속 다단 증류탑을 사용하여, 하기의 조건으로 반응 증류를 행하였다. 액상의 에틸렌카르보네이트 2.61 톤/시간이 위로부터 5단째에 설치된 도입구 (3-a)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 가스상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 2.41 질량％ 포함함) 4.233 톤/시간과 액상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 1.46 질량％ 포함함) 4.227 톤/시간이 위로부터 30단째에 설치된 도입구 (3-b 및 3-c)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 원료 메탄올 중의 디메틸카르보네이트의 함유량은 2.02 질량％였다. 또한, 증류탑에 도입된 원료의 몰비는 메탄올/에틸렌카르보네이트=8.73이었다. 촉매는 실시예 1과 동일하게 하여, 증류탑에 연속적으로 공급되었다. 탑저부의 온도 93 ℃에서 탑정부의 압력 약 1.046 ×105 Pa, 환류비 0.48의 조건하에 연속적으로 반응 증류가 행해졌다.
24 시간 후에는 안정적인 정상 운전을 달성할 수 있었다. 탑정부 (1)로부터 가스상으로 추출된 저비점 반응 혼합물은 열 교환기로 냉각되어 액체가 되었다. 증류탑으로부터 8.17 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액상의 저비점 반응 혼합물 중의 디메틸카르보네이트는 2.84 톤/시간이고, 메탄올은 5.33 톤/시간이었다. 탑저부 (2)로부터 2.937 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액체 중의 에틸렌글리콜은 1.865 톤/시간이고, 메탄올은 1.062 톤/시간, 미반응 에틸렌카르보네이트는 0.2 ㎏/시간이었다. 원료에 포함되는 디메틸카르보네이트를 제외한 디메틸카르보네이트의 1 시간당 실질 생산량은 2.669톤, 촉매 용액에 포함되는 에틸렌글리콜을 제외한 에틸렌글리콜의 1 시간당 실질 생산량은 1.839톤이었다. 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.99 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상이었다.
이 조건으로 장기간의 연속 운전을 행하였다. 1000 시간 후, 2000 시간 후, 3000 시간 후, 5000 시간 후의 1 시간당 실질 생산량은, 디메틸카르보네이트가 2.669톤, 2.669톤, 2.669톤, 2.669톤이고, 에틸렌글리콜이 1.839톤, 1.839톤, 1.839톤, 1.839톤이고, 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.99 ％, 99.99 ％, 99.99 ％, 99.99 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상이었다.
실시예 3
도 1에 도시된 바와 같은 L=3300 ㎝, D=300 ㎝, L/D=11, n=60, D/d1=7.5, D/d2=12인 연속 다단 증류탑을 사용하였다. 또한, 이 실시예에서는 인터널로서 다공판부의 구멍 1개당 단면적=약 1.3 ㎠, 구멍수=약 220 내지 340 개/㎡를 갖는 다공판 트레이를 사용하였다.
액상의 에틸렌카르보네이트 3.773 톤/시간이 위로부터 5단째에 설치된 도입구 (3-a)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 가스상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 8.97 질량％ 포함함) 3.736 톤/시간과 액상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 6.65 질량％ 포함함) 8.641 톤/시간이 위로부터 30단째에 설치된 도입구 (3-b 및 3-c)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 원료 메탄올 중의 디메틸카르보네이트의 함유량은 7.35 질량％였다. 또한, 증류탑에 도입된 원료의 몰비는 메탄올/에틸렌카르보네이트=8.73이었다. 촉매는 실시예 1과 동일하게 하여, 증류탑에 연속적으로 공급되었다. 탑저부의 온도 98 ℃에서 탑정부의 압력 약 1.118×105 Pa, 환류비 0.42의 조건하에 연속적으로 반응 증류가 행해졌다.
24 시간 후에는 안정적인 정상 운전을 달성할 수 있었다. 탑정부로부터 가스상으로 추출된 저비점 반응 혼합물은 열 교환기로 냉각되어 액체가 되었다. 증류탑으로부터 12.32 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액상의 저비점 반응 혼합물 중의 디메틸카르보네이트는 4.764 톤/시간이고, 메탄올은 7.556 톤/시간이었다. 탑저부로부터 3.902 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액체 중의 에틸렌글리콜은 2.718 톤/시간이고, 메탄올은 1.17 톤/시간, 미반응 에틸렌카르보네이트는 4.6 ㎏/시간이었다. 원료에 포함되는 디메틸카르보네이트를 제외한 디메틸카르보네이트의 1 시간당 실질 생산량은 3.854톤, 촉매 용액에 포함되는 에틸렌글리콜을 제외한 에틸렌글리콜의 1 시간당 실질 생산량은 2.655톤이었다. 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.88 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상이었다.
이 조건으로 장기간의 연속 운전을 행하였다. 1000 시간 후, 2000 시간 후, 3000 시간 후, 5000 시간 후의 1 시간당 실질 생산량은 디메틸카르보네이트가 3.854톤, 3.854톤, 3.854톤, 3.854톤이고, 에틸렌글리콜이 2.655톤, 2.655톤, 2.655톤, 2.655톤이고, 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.99 ％, 99.99 ％, 99.99 ％, 99.99 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상, 99.99 ％ 이상이었다.
실시예 4
도 1에 도시된 바와 같은 L=3300 ㎝, D=300 ㎝, L/D=11, n=60, D/d1=7.5, D/d2=12인 연속 다단 증류탑을 사용하였다. 또한, 이 실시예에서는 인터널로서 다공판부의 구멍 1개당 단면적=약 1.3 ㎠, 구멍수=약 240 내지 360 개/㎡를 갖는 다공판 트레이를 사용하였다.
액상의 에틸렌카르보네이트 7.546 톤/시간이 위로부터 5단째에 설치된 도입 구 (3-a)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 가스상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 8.95 질량％ 포함함) 7.742 톤/시간과 액상의 메탄올(디메틸카르보네이트를 6.66 질량％ 포함함) 17.282 톤/시간이 위로부터 30단째에 설치된 도입구 (3-b 및 3-c)로부터 증류탑에 연속적으로 도입되었다. 원료 메탄올 중의 디메틸카르보네이트의 함유량은 7.35 질량％였다. 또한, 증류탑에 도입된 원료의 몰비는 메탄올/에틸렌카르보네이트=8.36이었다. 촉매는 실시예 1과 동일하게 하여, 증류탑에 연속적으로 공급되었다. 탑정부의 온도 65 ℃에서 탑정부의 압력 약 1.118×105 Pa, 환류비 0.42의 조건하에 연속적으로 반응 증류가 행해졌다.
24 시간 후에는 안정적인 정상 운전을 달성할 수 있었다. 탑정부 (1)로부터 가스상으로 추출된 저비점 반응 혼합물은 열 교환기로 냉각되어 액체가 되었다. 증류탑으로부터 24.641 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액상의 저비점 반응 혼합물 중의 디메틸카르보네이트는 9.527 톤/시간이고, 메탄올은 15.114 톤/시간이었다. 탑저부 (2)로부터 7.804 톤/시간으로 연속적으로 추출된 액체 중의 에틸렌글리콜은 5.436 톤/시간이고, 메탄올은 2.34 톤/시간이고, 미반응 에틸렌카르보네이트는 23 ㎏/시간이었다. 원료에 포함되는 디메틸카르보네이트를 제외한 디메틸카르보네이트의 1 시간당 실질 생산량은 7.708톤, 촉매 용액에 포함되는 에틸렌글리콜을 제외한 에틸렌글리콜의 1 시간당 실질 생산량은 5.31톤이었다. 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.7 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상이었다.
이 조건으로 장기간의 연속 운전을 행하였다. 1000 시간 후의 1 시간당 실질 생산량은 디메틸카르보네이트가 7.708톤이고, 에틸렌글리콜이 5.31톤이고, 에틸렌카르보네이트의 반응률은 99.8 ％이고, 디메틸카르보네이트의 선택률은 99.99 ％ 이상이고, 에틸렌글리콜의 선택률은 99.99 ％ 이상이었다.
본 발명에 따르면, 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올로부터 디알킬카르보네이트와 디올류가 각각 98 ％ 이상, 바람직하게는 99 ％ 이상, 더욱 바람직하게는 99.9 ％ 이상의 고선택률로, 디알킬카르보네이트를 1 시간당 2톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 3톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 4톤 이상, 디올류를 1 시간당 1.3톤 이상, 바람직하게는 1 시간당 1.95톤 이상, 더욱 바람직하게는 1 시간당 2.6톤 이상의 공업적 규모로, 1000 시간 이상, 바람직하게는 3000 시간 이상, 더욱 바람직하게는 5000 시간 이상의 장기간에 걸쳐서 안정적으로 제조할 수 있다는 것이 발견되었다.
도 1은 본 발명을 실시하는 연속 다단 증류탑의 일례를 나타낸 개략도이다. 본체부 내부에는 인터널로서 n단의 붕단(본 도면에서는, 붕단을 모식적으로 나타냄)이 설치되어 있다.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 간단한 설명>
또한, 도 1에서 사용한 부호의 설명은 이하와 같다.
1: 가스 추출구, 2: 액체 추출구, 3-a 내지 3-e: 도입구, 4-a 내지 4-b: 도 입구, 5: 경판부, 6: 인터널, 7: 본체 부분, 10: 연속 다단 증류탑, L: 본체부 길이(㎝), D: 본체부 내경(㎝), d1: 가스 추출구의 내경(㎝), d2: 액체 추출구의 내경(㎝)

Claims (11)

  1. 환상 카르보네이트와 지방족 1가 알코올을 원료로 하고, 이 원료를 촉매가 존재하는 연속 다단 증류탑 내에 연속적으로 공급하여, 상기 탑 내에서 반응과 증류를 동시에 행하고, 생성되는 디알킬카르보네이트를 포함하는 저비점 반응 혼합물을 탑 상부로부터 가스상으로 연속적으로 추출하고, 디올류를 포함하는 고비점 반응 혼합물을 탑 하부로부터 액상으로 연속적으로 추출하는 반응 증류 방식에 의해 디알킬카르보네이트와 디올류를 연속적으로 제조할 때,
    (a) 상기 연속 다단 증류탑이 길이 L(㎝), 내경 D(㎝)의 원통형의 본체부를 갖고, 내부에 단수 n을 갖는 인터널을 갖는 구조를 취하고 있고, 상기 인터널이 복수의 구멍을 갖는 붕단을 n단 갖는 붕단탑식 증류탑이며, 탑정부 또는 그에 가까운 탑의 상부에 내경 d1(㎝)의 가스 추출구, 탑저부 또는 그에 가까운 탑의 하부에 내경 d2(㎝)의 액체 추출구, 상기 가스 추출구보다 하부이며 탑의 상부 및/또는 중간부에 1개 이상의 제1 도입구, 상기 액체 추출구보다 상부이며 탑의 중간부 및/또는 하부에 1개 이상의 제2 도입구를 갖고,
    (1) 길이 L(㎝)이 하기 수학식 1을 만족하고,
    (2) 탑의 내경 D(㎝)가 하기 수학식 2를 만족하고,
    (3) 길이 L(㎝)과 탑의 내경 D(㎝)의 비가 하기 수학식 3을 만족하고,
    (4) 단수 n이 하기 수학식 4를 만족하고,
    (5) 탑의 내경 D(㎝)와 가스 추출구의 내경 d1(㎝)의 비가 하기 수학식 5를 만족하고,
    (6) 탑의 내경 D(㎝)와 액체 추출구의 내경 d2(㎝)의 비가 하기 수학식 6을 만족하고,
    (b) 원료인 환상 카르보네이트가 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 3단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 상기 제1 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입되어 있고,
    (c) 원료인 지방족 1가 알코올이 디알킬카르보네이트를 1 내지 15 질량％ 함유하고,
    (d) 원료인 지방족 1가 알코올이 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (n/3)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/3)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 상기 제2 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입되어 있는
    것을 특징으로 하는 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법.
    <수학식 1>
    2100≤L≤8000
    <수학식 2>
    180≤D≤2000
    <수학식 3>
    4≤L/D≤40
    <수학식 4>
    10≤n≤120
    <수학식 5>
    3≤D/d1≤20
    <수학식 6>
    5≤D/d2≤30
  2. 제1항에 있어서, 제조되는 디알킬카르보네이트가 1 시간당 2톤 이상인 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 제조되는 디올류가 1 시간당 1.3톤 이상인 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 d1과 상기 d2가 하기 수학식 7을 만족하는 것을 특징으로 하는 방법.
    <수학식 7>
    1≤d1/d2≤5
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 연속 다단 증류탑의 L, D, L/D, n, D/d1, D/d2가 각각 2300≤L≤6000, 200≤D≤1000, 5≤L/D≤30, 30≤n≤100, 4≤D/d1≤15, 7≤D/d2≤25인 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 연속 다단 증류탑의 L, D, L/D, n, D/d1, D/d2가 각각 2500≤L≤5000, 210≤D≤800, 7≤L/D≤20, 40≤n≤90, 5≤D/d1≤13, 9≤D/d2≤20인 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 원료인 지방족 1가 알코올이 디알킬카르보네이트를 1.5 내지 12 질량％ 함유하는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제7항에 있어서, 원료인 지방족 1가 알코올이 디알킬카르보네이트를 2 내지 10 질량％ 함유하는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 원료인 지방족 1가 알코올이 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (2n/5)단째 이하이며 상기 연속 다단 증류탑의 위로부터 (3n/5)단째까지의 사이에 설치된 1개 이상의 도입구로부터 상기 연속 다단 증류탑에 연속적으로 도입되는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 붕단이 다공판 트레이이며, 상기 다공판 트레이가 다공판부의 면적 1 ㎡당 100 내지 1000개의 구멍을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  11. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 붕단이 다공판 트레이이며, 상기 다공판 트레이의 구멍 1개당 단면적이 0.5 내지 5 ㎠인 것을 특징으로 하는 방법.
KR1020087014133A 2005-12-13 2006-12-06 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법 KR20080068740A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005358531 2005-12-13
JPJP-P-2005-00358531 2005-12-13

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20080068740A true KR20080068740A (ko) 2008-07-23

Family

ID=38162821

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020087014133A KR20080068740A (ko) 2005-12-13 2006-12-06 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20090156853A1 (ko)
EP (1) EP1961722A1 (ko)
JP (1) JP4236207B2 (ko)
KR (1) KR20080068740A (ko)
CN (1) CN101331102B (ko)
BR (1) BRPI0619423A2 (ko)
EA (1) EA011683B1 (ko)
TW (1) TWI308911B (ko)
WO (1) WO2007069513A1 (ko)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100901675B1 (ko) * 2005-11-25 2009-06-08 아사히 가세이 케미칼즈 가부시키가이샤 디알킬카보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법
TW200732291A (en) * 2005-12-14 2007-09-01 Asahi Kasei Chemicals Corp Process for production of dialkyl carbonate and diol in industrial scale and with high yield
TWI314549B (en) 2005-12-26 2009-09-11 Asahi Kasei Chemicals Corp Industrial process for separating out dialkyl carbonate
US20130144080A1 (en) * 2011-12-05 2013-06-06 Andrea Schmidt Process for obtaining a dialkyl carbonate and an alkylene glycol
JPWO2023058681A1 (ko) 2021-10-05 2023-04-13

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3642858A (en) * 1969-02-12 1972-02-15 Dow Chemical Co Carbonate synthesis from alkylene carbonates
US3803201A (en) * 1971-02-22 1974-04-09 Dow Chemical Co Synthesis of dimethyl carbonate
IT1034961B (it) * 1975-04-09 1979-10-10 Snam Progetti Procedimento per la preparazione di dialchilcarbonati
DE2740251A1 (de) * 1977-09-07 1979-03-22 Bayer Ag Verfahren zur herstellung von dialkylcarbonaten
DE2740243A1 (de) * 1977-09-07 1979-03-15 Bayer Ag Verfahren zur herstellung von dialkylcarbonaten
US4691041A (en) * 1986-01-03 1987-09-01 Texaco Inc. Process for production of ethylene glycol and dimethyl carbonate
US4661609A (en) * 1986-07-31 1987-04-28 Texaco Inc. Process for cosynthesis of ethylene glycol and dimethyl carbonate
US4734518A (en) * 1987-01-12 1988-03-29 Texaco Inc. Process for cosynthesis of ethylene glycol and dimethyl carbonate
DE4129316A1 (de) * 1991-09-03 1993-03-04 Bayer Ag Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von dialkylcarbonaten
DE4216121A1 (de) * 1992-05-15 1993-11-18 Bayer Ag Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Dialkylcarbonaten
JP3652035B2 (ja) * 1995-10-31 2005-05-25 旭化成ケミカルズ株式会社 ジアルキルカーボネートおよびジオールの連続的製造法
ES2174126T3 (es) * 1995-12-22 2002-11-01 Asahi Chemical Ind Metodo para la produccion en continuo de dialquil carbonato y dioles.
JP4565742B2 (ja) * 1998-06-10 2010-10-20 旭化成ケミカルズ株式会社 ジアルキルカーボネートとジオールを連続的に製造する方法
AU2827900A (en) * 1999-03-03 2000-09-21 Asahi Kasei Kabushiki Kaisha Process for continuously producing dialkyl carbonate and diol
JP3963357B2 (ja) * 2002-05-23 2007-08-22 三菱化学株式会社 ジメチルカーボネート及びエチレングリコールの製造方法
CN1235865C (zh) * 2003-07-22 2006-01-11 中国寰球工程公司 一种联合生产碳酸二甲酯和丙二醇的工艺
CN1946660B (zh) * 2004-06-17 2012-11-14 旭化成化学株式会社 生产碳酸二烷基酯和二醇的方法
WO2006001256A1 (ja) * 2004-06-25 2006-01-05 Asahi Kasei Chemicals Corporation 芳香族カーボネートの工業的製造法

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI0619423A2 (pt) 2011-10-04
EP1961722A1 (en) 2008-08-27
TWI308911B (en) 2009-04-21
TW200732289A (en) 2007-09-01
JP4236207B2 (ja) 2009-03-11
JPWO2007069513A1 (ja) 2009-05-21
CN101331102A (zh) 2008-12-24
CN101331102B (zh) 2011-09-14
EA011683B1 (ru) 2009-04-28
EA200801326A1 (ru) 2009-02-27
WO2007069513A1 (ja) 2007-06-21
US20090156853A1 (en) 2009-06-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101002863B1 (ko) 디알킬카르보네이트의 공업적 분리 방법
KR20080083049A (ko) 고순도 디올을 공업적으로 제조하는 방법
KR20080072941A (ko) 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법
KR20080069697A (ko) 고순도 디페닐카르보네이트를 공업적 규모로 제조하는 방법
KR20080069263A (ko) 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법
KR100941560B1 (ko) 디올의 공업적 제조 방법
KR20080068749A (ko) 디알킬카르보네이트와 디올류를 공업적으로 고수율로 제조하는 방법
KR20080068740A (ko) 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법
KR20080069687A (ko) 고순도 디아릴카르보네이트의 공업적 제조 방법
KR20080083045A (ko) 고순도 디올의 공업적 제조 방법
JP4246779B2 (ja) ジアルキルカーボネートとジオール類を工業的に製造する方法
KR100901675B1 (ko) 디알킬카보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법
KR20080069688A (ko) 방향족 카르보네이트의 공업적 제조 방법
KR20080067709A (ko) 디알킬카르보네이트와 디올류의 공업적 제조 방법
KR100968005B1 (ko) 고순도 디올의 공업적 제조 방법
KR20230159594A (ko) 디알킬카르보네이트의 제조 방법 및 디알킬카르보네이트의 제조 장치

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
NORF Unpaid initial registration fee