KR20070118291A - 엘라스토머 얀을 함유하는 탄성 직물의 환편성 - Google Patents

엘라스토머 얀을 함유하는 탄성 직물의 환편성 Download PDF

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엘리자베쓰 토드 싱즈왈드
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Abstract

스펀 및/또는 연속 필라멘트 하드 얀 (14)과 플레이팅된 베어 엘라스토머 물질 (12)를 포함하는 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물 (10)을 개시한다. 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물은 건식 열 고정 단계를 요구하지 않는 방법에 의해 제조된다. 상기 방법은 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 형성하기 위해 편성할 때 베어 엘라스토머 물질을 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프팅하는 것을 요구한다.
환편성 탄성 직물, 싱글 저지, 프렌치 테리, 플리스, 하드 얀, 베어 엘라스토머 물질

Description

엘라스토머 얀을 함유하는 탄성 직물의 환편성 {Circular Knitting of Elastic Fabrics Containing an Elastomeric Yarn}
본 발명은 직물로의 환편성 얀, 구체적으로는 스펀 및/또는 연속 필라멘트 하드 얀 및 베어 엘라스토머 얀 모두를 포함하는 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물에 관한 것이다. 특히, 본원에 청구 및 개시된 발명은 베어 엘라스토머 얀의 드래프트를 추가의 열 고정 단계의 필요없이 미리 규정된 용도 특성을 가지는 마무리된 직물을 제공하도록 조정하는 방식으로 환편성된 직물에 관한 것이다.
싱글 편성 저지 직물은 언더웨어 및 탑웨이트 의복, 예컨대 티셔츠를 제조하는데 널리 사용된다. 제직 구조에 비해, 편성 직물은 편성 직물을 형성하는 (상호 연결된 루프로 구성된) 개별 편성 스티치를 압축 또는 연신시킴으로써 보다 쉽게 변형되거나 또는 신장될 수 있다. 스티치 재배치에 의한 이러한 신장 능력은 편성 직물로 제조된 의복에 착용 안락감을 부여한다. 예를 들어 편성 직물이 100％ 하드 얀, 예를 들어 면, 폴리에스테르, 나일론, 아크릴 또는 울로 구성되는 경우에도, 부가된 힘이 제거된 후 본래 치수로 편성 스티치가 일부 회복된다. 그러나, 이러한 편성 스티치 재배치에 의한 회복은 일반적으로 엘라스토머가 아닌 하드 얀 이 편성 스티치를 완전히 재배치하기에 충분한 회복력을 제공하지 못하기 때문에 완전하지 않다. 결과적으로, 예를 들어, 싱글 편성 직물은 특정 의복 부문들, 예컨대 더 큰 신장이 일어나는 셔츠 소매의 팔꿈치 부분에 영구적인 변형 또는 '배깅(bagging)'을 겪을 수 있다.
환형 싱글 편성 직물의 회복 성능을 향상시키기 위해, 소량의 엘라스토머 섬유, 예컨대 스판덱스 섬유를 동반(companion) 하드 얀과 공편성하는 것이 현재 통상적이다.
통상적으로, 직물이 편성되어 환편성 기기의 제한에서 방출된 후 스판덱스를 "고정"하기 위해 열 고정이 사용되지 않을 경우, 직물 내의 신장된 스판덱스가 수축되어 직물 스티치를 압축함으로써, 직물은 스판덱스가 존재하는 않은 경우의 치수에 비해 치수가 감소될 것이다.
열 고정은 모든 다양한 위편성 탄성 직물에 대해서 사용되지 않는다. 일부 경우에서, 이중 편성물/립 및 플랫 스웨터 편성물에서 같이 헤비(heavy) 편성이 바람직할 것이다. 이들 경우에서, 스판덱스에 의한 약간의 스티치 압축이 허용가능하다. 다른 경우에서, 베어 스판덱스 섬유는 코어 방사 또는 스핀들 커버링 작업에서 천연 또는 합성 섬유로 커버링되어, 스판덱스의 회복 및 생성된 스티치 압축이 커버링에 의해 억제된다. 또 다른 경우에서, 베어 또는 커버 스판덱스는 단지 하나 또는 둘 거른 편성 코스마다 플레이팅되며, 이로 인해 편성 스티치를 압축하는 총 회복력이 제한된다. 관형 편성이 특정 기기 상에서 편성되는 동안 직접적인 사용을 위해 형상화되는 공정인 무봉제 편성에서, 조밀한 신장성 직물이 의도되기 때문에 직물은 열 고정되지 않는다. 그러나 베어 스판덱스가 모든 코스에서 플레이팅되고, 재단 및 재봉을 위해 제조된 환편성 탄성 싱글 저지 직물의 경우, 열 고정이 거의 항상 요구된다.
열 고정은 몇몇의 결점을 갖는다. 열 고정은 탄성이 아닌 직물 (경질(rigid) 직물)에 비해 스판덱스를 함유하는 편성 탄성 직물을 마무리하는 비용을 부가시킨다. 또한, 높은 스판덱스 열 고정 온도는 민감한 동반 하드 얀에 부정적 영향 (예를 들어, 면의 황변)을 줄 수 있어서, 표백과 같은 더욱 공격적인 후속 마무리 작업이 필요하게 된다. 공격적 표백은 직물 촉각적 성질, 예를 들어 직물의 "태(hand)"에 부정적 영향을 줄 수 있고, 주로 제조업자에게 표백의 문제를 해결하기 위해 직물 유연제를 포함할 것을 요구한다. 또한, 특정 섬유는 고온 열 처리에 잘 견딜 수 없다. 감열성 하드 얀, 예컨대 폴리아크릴로니트릴, 울 및 아세테이트로부터의 것은 높은 열 고정 온도가 이러한 감열성 얀에 부정적 영향을 주게 되므로 고온 스판덱스 열 고정 단계에서 사용할 수 없다. 마지막으로, 다른 섬유는 낮은 섬유 융점으로 인해 감열성이다. 예를 들어, 폴리프로필렌의 연화점은 155℃이며, 이는 폴리프로필렌을 열 고정을 요구하는 직물 가공에 부적합하게 한다.
열 고정의 결점이 오랫동안 인지되어 왔고, 그 결과로 다소 더 낮은 온도에서 열 고정된 스판덱스 조성물이 규명되었다 (명백히 전문이 본원에 참조로 혼입된 미국 특허 제5,948,875호 및 제6,472,494호). 예를 들어, 미국 특허 제6,472,494호에서 규정된 스판덱스는 대략 175℃ 내지 190℃에서 85％ 이상의 열 고정 효율성을 갖는다. 85％의 열 고정 효율성 값은 효과적인 열 고정을 위한 최소 값으로 간 주된다. 그것은 열 고정 전 및 후에 신장된 스판덱스의 길이를 신장 전 스판덱스 길이와 비교하는 실험실 시험에 의해 측정된다. 이러한 보다 낮은 열 고정 스판덱스 조성물은 향상을 제공하나, 열 고정이 여전히 요구되며, 그와 관련된 비용이 상당히 감소되지 않았다.
환편성 직물을 제조하고 열 고정하는 통상적인 실시는 추가 결점을 갖는다. 편성 직물은 연속 관 형태로 환편성 기기로부터 나온다. 관이 편성으로 형성되기 때문에, 그것은 장력 하에 만드렐 상에 롤링되거나, 또는 플레이팅 또는 느슨한 접힘에 의해 편성 기기 아래의 평평한 관으로서 수집된다. 이들 경우에서, 직물은 직물 관이 접히거나 평평화될 때, 직물은 2개의 영구적인 주름(crease)을 확립한다. 주름 중 하나를 따라 직물 관을 슬리팅함으로써 직물이 "개방"될지라도, 직물의 후속 사용 및 재단은 보통 잔존 주름을 피해야 한다. 이는 직물 수율 (또는 의복으로 추가 가공될 수 있는 편성 직물의 양)을 감소시킨다.
상술한 결점의 관점에서, 스펀 및/또는 연속 필라멘트 하드 얀과 플레이팅한 베어 엘라스토머 물질을 가지고, 종래의 열 고정 방법과 관련된 비용 및 결점을 피하는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 제조하기 위한 방법이 필요하다. 또한, 본 발명은 관으로 형성 (안정화, 염색, 및 마무리)되는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 허용하며, 이는 종래 기술을 능가하는 물질 사용 이점을 가진다.
<발명의 개요>
직물 내의 엘라스토머 섬유를 위한 건식 열 고정의 필요 없이 상업적으로 허 용가능한 특성으로 제조되는, 스펀 및/또는 연속 필라멘트 하드 얀과 플레이팅된 베어 엘라스토머 물질을 포함하는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 제공한다. 본 발명의 한 실시양태에서, (1) 엘라스토머 섬유 드래프트가 편성 공정 동안 제한될 수 있고, (2) 특정 목적의 싱글 편성 저지 직물 파라미터가 유지될 수 있다.
본 발명의 제1 면은 15 내지 156 dtex, 예를 들어 22 내지 78 dtex의 베어 스판덱스 얀과 같은 베어 엘라스토머 물질이 얀 번수 (Ne)가 10 내지 85, 예를 들어 20 내지 68인 스펀 및/또는 연속 필라멘트 얀 또는 이들의 블렌드의 1종 이상의 하드 얀과 플레이팅될 수 있는 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물의 제조 방법을 포함한다.
엘라스토머 물질 및 1종 이상의 하드 얀은 모든 편성 코스에서 플레이팅할 수 있다. 이러한 편성 방법에 의해 제조된 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물의 커버 팩터는 1.05 내지 1.9, 예를 들어 약 1.14 내지 약 1.6일 수 있다. 편성 동안, 엘라스토머 물질 공급물에 대한 드래프트는 엘라스토머 물질이 환편성 탄성 직물을 형성하기 위해 편성될 때 그의 본래의 길이의 2.5배 이하로 드래프팅될 수 있도록 제어될 수 있다.
또한, 환편성 탄성 직물은 직물 또는 직물 내의 엘라스토머 물질의 열 고정 없이 하나 이상의 추가 처리 단계, 예컨대 마무리 및/또는 건조 단계에 노출시킬 수 있다. 엘라스토머 물질은 열 고정 온도에서 약 85％ 이상의 열 고정 효율 내에서 열 고정되고, 따라서 환편성 탄성 직물을 엘라스토머 물질의 열 고정 온도 미만 의 온도에 노출시켜 건식 열 고정을 방지할 수 있다. 마무리는 세정, 표백, 염색, 건조 및 압축, 및 이러한 단계들의 임의의 조합과 같은 하나 이상의 단계를 포함할 수 있다. 마무리는 또한 냅핑을 포함할 수 있다. 마무리 및 건조는 160℃ 미만의 하나 이상의 온도에서 수행할 수 있다. 환편성 탄성 직물이 경사 방향으로 오버피드 조건 하에 있는 동안 건조 또는 압축을 수행할 수 있다.
생성된 환편성 탄성 직물은 제곱 미터당 총 직물 중량을 기준으로 약 3.5 중량％ 내지 약 30 중량％, 예를 들어 제곱 미터당 총 직물 중량을 기준으로 약 3.5 중량％ 내지 약 27 중량％의 엘라스토머 물질 함량을 가질 수 있다. 또한, 이러한 환편성 탄성 직물의 커버 팩터는 약 1.05 내지 약 1.9, 예를 들어 약 1.4일 수 있다.
본 발명의 제2 면 및 제3 면은 본 발명의 방법에 따라서 제조된 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물 및 이러한 직물로 구성된 의복을 포함한다. 본 발명의 방법에 의해 제조된 환편성 탄성 직물은 합성 필라멘트, 면, 또는 면 블렌드의 하드 얀으로 형성될 수 있고, 기초 중량은 약 140 내지 약 500 g/m2, 예를 들어 약 170 내지 약 300 g/m2이다. 환편성 탄성 직물은 또한 길이 (경사) 방향으로 약 45％ 내지 약 175％, 예를 들어 약 60％ 내지 약 175％의 연신율, 및 길이 및 폭 모두에서 약 15％ 이하, 전형적으로는 14％ 이하, 예를 들어 약 7％ 미만의 세정 및 건조 후의 수축률을 가진다. 환편성 탄성 직물은 (분자량 분석 또는 시차주사열량계법에 의해 나타난 바와 같이) 약 135℃ 이하의 온도에 노출될 수 있다. 환편성 탄성 직물은 (환편성 공정으로부터의 생성물로서) 관 형태이거나 또는 플랫 편성물 형태일 수 있다. 직물 관은 슬리팅되어 플랫 직물을 제공할 수 있다. 환편성 탄성 직물은 전형적으로는 컬링값이 약 1.0 이하, 예를 들어 약 0.5 이하인 페이스 컬을 갖는다. 의복은 수영복, 속옷, 티셔츠, 및 탑 웨이트 의복 또는 바텀 웨이트 의복, 예를 들어 기성복(ready-to-wear), 운동복, 또는 아웃 도어 웨어를 포함할 수 있다.
본 발명의 또 다른 면은 직물이 특히 제형화된 내염소성 스판덱스로 제조된 스판덱스 직물 (미국 특허 제6,846,866호 참조)과 유사한 염소 수영장에 대한 내구성을 가지도록 염소에 의한 열화에 대해 실질적으로 매우 내성인 모든 편성 코스에서 엘라스토머 섬유를 함유하는 베어 엘라스토머 물질-함유 직물을 제공하는 것이다. 직물의 Xrel은 약 7 이상일 수 있다. 직물은 (환편성 공정으로부터의 생성물로서) 관 형태이거나 또는 플랫 편성물 형태일 수 있다. 직물 관은 슬리팅되어 플랫 직물을 제공할 수 있다.
본 발명은 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프팅될 수 있는 그 속에 혼입된 1종 이상의 엘라스토머 물질을 가지는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 제공한다.
본 발명은 1종 이상의 엘라스토머 물질을 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프팅하는 것을 포함하며, 건식 열 고정 단계를 포함하거나 포함하지 않을 수 있는, 그 속에 혼입된 1종 이상의 엘라스토머 물질을 가지는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물의 제조 방법을 추가로 제공한다. 또한 추가의 열 고정 단계가 사용될 수 있다.
본 발명은 관 형태로 제조될 수 있고 그에 형성된 보이는 측면 주름(side crease)이 없을 수 있으며, 모든 부분이 주름이 없을 수 있고, 의복으로 재단 및 재봉하기에 유용할 수 있는, 그 속에 혼입된 1종 이상의 엘라스토머 물질을 가지는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 추가로 제공한다.
따라서, 본 발명은 감열성 하드 얀 및 혼입된 1종 이상의 엘라스토머 물질로 형성된 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 제공한다.
본 발명의 다른 특성 및 이점은 동봉된 도면 및 첨부된 청구 범위와 함께 이해할 때 하기 설명으로부터 명백해질 것이다.
도 1은 하드 얀 및 스판덱스를 포함하는 플레이팅된 편성 스티치의 개략도이다.
도 2는 스판덱스 공급물 및 하드 얀 공급물이 공급되는 환편성 기기의 일부분의 개략도이다.
도 3은 일련의 싱글 저지 편성 스티치를 예시하고 스티치 길이 "L"의 하나의 스티치를 강조하는 개략도이다.
도 4는 모든 편성 코스에서 플레이팅된 베어 스판덱스를 가지는 환편성 탄성 직물의 제조를 위한 종래 기술의 공정 단계를 나타내는 흐름도이다.
도 5는 본 발명의 한 실시양태의 모든 편성 코스에서 플레이팅된 베어 스판덱스를 가지는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물의 제조를 위한 본 발명의 공정 단계를 나타내는 흐름도이다.
도 6은 본 발명의 한 실시양태의 교대의 편성 코스에서 플레이팅된 베어 스판덱스를 가지는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물의 제조를 위한 본 발명의 공정 단계를 나타내는 흐름도이다.
본 발명의 하나 이상의 실시양태를 예시적인 도면, 실험, 결과 및 실험실 절차의 수단에 의해 상세히 설명하기 전에, 본 발명은 그의 적용을 하기 설명에 기술되거나 또는 도면, 실험 및/또는 결과에 예시된 성분의 구성 및 배열의 상세 사항으로 제한되지 않는다는 것을 이해하여야 한다. 본 발명은 다른 실시양태일 수 있거나 또는 다양한 방식으로 실행되거나 또는 수행할 수 있다. 이와 같이, 본원에서 사용되는 용어는 가장 넓은 가능한 범위 및 의미를 부여하기 위한 것이고, 실시양태는 (전부가 아닌) 대표적인 것을 의미한다. 또한, 본원에서 사용되는 어구 및 전문용어는 설명의 목적을 위한 것이라고 이해되어야 하고 제한으로서 간주되지 않아야 한다.
본원에서 사용되는 "엘라스토머 물질" 또는 "엘라스토머"라는 용어는 물질이 그의 본래 길이의 2배 이상으로 반복적으로 신장되고, 또한 응력이 제거되었을 때 그의 대략적인 본래 길이로 즉시 및 힘있게 회복될 수 있도록 천연 고무의 우수한 신장성 및 회복률을 가지는 합성 물질을 의미하는 것으로 해석될 것이다. "엘라스토머 물질"은 일반적으로 섬유 형성 물질이 분절화 폴리우레탄을 가지는 장쇄 합성 중합체인 인조 섬유이다. 본 발명에 따라 이용될 수 있는 엘라스토머 물질의 예는 스판덱스, 엘라스탄, 아니덱스, 엘라스토에스테르, 2성분 필라멘트 고무, 및 이들의 조합을 포함하지만, 이로 제한되지는 않는다.
본원에서 사용되는 "스판덱스"는 섬유 형성 물질이 85％ 이상의 분절형 폴리우레탄으로 구성된 장쇄 합성 중합체인 인조 섬유를 의미한다. 폴리우레탄은 폴리에테르 글리콜, 디이소시아네이트의 혼합물, 및 사슬 연장제로부터 제조된 후, 용융-방사, 건식-방사 또는 습식-방사되어 스판덱스 섬유를 형성한다. 스판덱스는 바람직하게는 환편성을 위해 상업적으로 이용가능한 엘라스탄 제품, 예컨대 라이크라(Lycra)® 스판덱스 유형 T162B, T162C, T165C, T169B 및 T562이다.
본원에서 사용되는 "데니어"라는 용어는 섬유 또는 얀의 선밀도 (또는 섬도)의 상대적 측정값으로 해석될 것이다. 데니어는 물질의 9,000 미터 길이당 그램의 중량과 수적으로 동등하다. 본원에서 사용되는 "데시텍스"라는 용어는 물질의 10,000 미터 길이당 그램의 중량과 동등한 것으로 해석될 것이다.
본원에서 사용되는 "드래프트"라는 용어는 엘라스토머 물질의 스트랜드의 선밀도의 감소를 야기하는, 엘라스토머 물질, 예컨대 스판덱스의 한 스트랜드에 적용되는 신장량을 의미한다. 섬유의 드래프트는 섬유에 적용되는 연신율 (신장율)과 직접적으로 관련이 있다. 예를 들어, 100％ 연신율은 2배의 드래프트에 상응하고, 200％ 연신율은 3배의 드래프트에 상응한다.
본원에서 사용되는 "하드 얀"이라는 용어는 높은 양의 탄성 신장을 함유하지 않는 편성 얀, 예컨대 천연 및/또는 합성 스펀 스테이플 얀, 천연 및/또는 합성 연속 필라멘트 얀, 및 이들의 조합을 의미하는 것으로 해석될 것이다. 본 발명에 따라 스펀 스테이플 및/또는 연속 필라멘트 하드 얀에서 이용될 수 있는 물질의 예는 면, 폴리에스테르, 나일론, 폴리프로필렌, 폴리에틸렌, 아크릴, 울, 아세테이트, 폴리아크릴로니트릴, 및 이들의 조합을 포함하지만, 이로 제한되지는 않는다. 본원에서 사용되는 천연 섬유는 섬유, 예컨대 셀룰로오스계 (즉, 면, 대) 또는 단백질 (즉, 울, 실크, 대두) 섬유를 의미하는 것으로 이해될 것이다.
본원에서 사용되는 "하드 얀 번수"라는 용어는 얀의 섬도 또는 선밀도의 측정값을 의미하는 것으로 해석될 것이다. 하드 얀 번수는 간접 단위 (중량 또는 질량의 단위당 길이) 또는 직접 단위 (길이의 단위당 중량)으로 표현될 수 있다. 한 실시양태에서, 하드 얀 번수는 측정값의 영국식 단위계에서 "Ne"로서 나타내어지고 측정값의 미터 단위계에서 "Nm"으로서 나타내어진다.
본원에서 사용되는 "경사(warp) 방향"은 직물의 길이 방향을 의미하고, "위사(weft) 방향"은 직물의 폭 방향을 의미한다.
본원에서 사용되는 "커버 팩터"라는 용어는 얀이 차지하는 직물 표면 대 총 직물 표면의 비율을 의미하는 것으로 해석될 것이다. 커버 팩터는 환편성 직물의 구조적 설계를 특징화하는 각 편성 스티치의 개방도의 상대적인 측정값이다. "개방도"는 각 스티치에서 얀에 의해 커버된 면적에 대한 개방된 면적의 백분율에 관한 것이다. 커버 팩터의 계산은 본원의 하기에서 추가로 상세히 설명되어 있다.
환편성 기기에서의 편성 구성을 위해, 스판덱스의 공편성 방법을 "플레이팅(plating)"이라 칭한다. 플레이팅으로, 하드 얀 및 베어 스판덱스 얀을 서로 나란히 평행하게 편성하고, 이 때 스판덱스 얀은 항상 하드 얀의 한 면, 즉 편성 직물의 한 면에 유지시켰다. 도 1은 플레이팅된 편성 스티치 (10)의 개략도이며, 여기서 편성된 얀은 스판덱스 (12) 및 멀티필라멘트 하드 얀 (14)를 포함한다. 스판덱스를 하드 얀과 플레이팅하여 편성 직물을 형성할 경우, 스판덱스 섬유의 부가 비용 이외의 부가적인 가공 비용이 발생한다. 예를 들어, 직물 신장 및 열 고정이 환편성 탄성 싱글 저지 직물을 제조할 때 마무리 단계에서 보통 요구된다.
"환편성"이라는 용어는 편성 니들이 환편성 층으로 조직화되는 위편성의 한 형태를 의미한다. 일반적으로, 실린더가 회전하고 캠과 상호 작용하여 편성 작용을 위해 니들을 반복하여 이동시킨다. 편성되는 얀은 패키지로부터 얀 스트랜드를 니들로 안내하는 캐리어 플레이트로 공급된다. 환편성 직물은 실린더의 중심을 통해 관형 형태로 편성 니들에서 나온다.
한 공지된 공정 (40)에 따른 탄성 환편성 직물의 제조 단계를 도 4에 나타내었다. 상이한 직물 편성 구성 및 직물의 최종 용도에 따라 공정 변화가 존재할지라도, 도 4에 나타낸 단계는 스펀 하드 얀, 예컨대 면 (이로 제한되지는 않음)으로 저지 편성 탄성 직물을 제조하는 것을 대표한다. 직물은 먼저 높은 스판덱스 드래프트 및 공급 장력의 조건 하에서 환편성된다 (42). 예를 들어, 모든 편성 코스에서 플레이팅된 베어 스판덱스로 제조된 싱글 저지 직물의 경우, 공지된 공급 장력 범위는 22 dtex 스판덱스에 대해서 2 내지 4 cN이고, 33 dtex에 대해서 3 내지 5 cN이며, 44 dtex에 대해서 4 내지 6 cN이다 (듀폰 테크니컬 불러틴(Dupont Technical Bulletin) L410). 직물은 평평한 관으로 회전 만드렐 상에서, 또는 느슨하게 앞뒤로 접힌 (즉 "주름 잡힌") 후 박스 내에서, 편성 기기 하에 수집되는 관 형태의 편성물이다.
개방-폭 마무리에서, 이어서 편성된 관은 슬릿 개방되고 (44), 평평하게 펼쳐진다. 그 후에 개방 직물은 스팀에 노출되거나, 침지되거나 압착 (패딩)되어 습윤화됨으로써 이완된다 (46). 이어서, 이완된 직물이 텐터 프레임에 적용되고, 오븐에서 (열 고정 (46)을 위해) 가열된다. 텐터 프레임은 직물을 핀으로 가장자리에 고정시키고, 길이 및 폭 방향 모두로 신장시켜, 원하는 치수 및 기초 중량으로 직물을 복귀시킨다. 후속 습식 가공 단계 전에 열 고정을 달성하므로, 결과적으로 열 고정을 종종 업계에서 "예비 고정"이라 칭한다. 오븐 출구에서, 플랫 직물은 신장기에서 방출된 후, 관형 형상으로 다시 접착된다 (재봉된다) (48). 이어서, 직물은 예를 들어 유연 유동 제트 장비에 의해, 세정 (정련) 및 임의적 표백/염색의 습식 공정 (50)을 통해 관형 형태에서 가공된 후, 예를 들어 압착 롤에 의해 또는 원심분리기에서 탈수된다 (52). 이어서, 재봉실을 제거하고 직물을 플랫 시트로 재개방함으로써 직물이 "탈접착된다" (54). 이어서, 여전히 습윤되어 있는 플랫 직물이 (신장과는 상반되는) 직물 오버피드 조건 하에 텐터-프레임에서 건조 및 열고정되어 (56), 직물이 열 고정 온도 미만의 온도에서 건조되면서 길이 (기계(machine)) 방향으로 장력을 받지 않도록 한다. 직물은 폭 방향으로 약한 장력을 받아서, 임의의 잠재적 주름을 평평하게 한다. 한 임의적 직물 마무리제, 예를 들어 유연제를 건조/열고정 작업 (56) 직전에 적용할 수 있다. 일부 경우에서, 직물을 벨트 또는 텐터-프레임 오븐에 의해 먼저 건조한 후에 직물 마무리제를 적용하여, 마무리제가 동일하게 건조된 섬유에 의해 균일하게 취해지도록 한다. 이 추가 단계는 건조된 직물을 마무리제로 재습윤시킨 후, 직물을 텐터-프레임 오븐에서 다시 건조시키는 것을 포함한다.
텐터 프레임 또는 다른 건조 장치 내에서의 건조 직물의 열 고정은 스판덱스를 연신된 형태로 "고정한다". 이것은 또한 재데니어링으로서 공지되어 있고, 여기에서 보다 큰 데니어의 스판덱스가 보다 낮은 데니어로 드래프팅되거나 신장된 후, 보다 낮은 데니어에서 스판덱스를 안정화시키기에 충분히 높은 온도에서 충분한 시간 동안 가열된다. 그러므로, 열 고정은 스판덱스가 분자 수준에서 영구적으로 변화하여, 신장된 스판덱스에서의 회복 장력이 대부분 경감되고 스판덱스가 새롭고 더 낮은 데니어에서 안정하게 되는 것을 의미한다. 스판덱스에 대한 열 고정 온도는 일반적으로 약 175 내지 약 200℃의 범위이다. 도 4에 나타낸 널리 공지된 종래 공정 (40)의 경우, 열 고정 (46)은 통상적으로 약 190℃에서 약 45초 이상 동안 일어난다.
편성된 직물 내의 스티치의 압축은 탄성 편성 직물 특성과 직접 관련된 3가지 주요 효과를 가지며, 이는 보통 직물이 후속하는 재단 및 재봉 작업에 적절하지 않게 한다.
먼저, 스티치 압축은 직물 치수를 감소시키고, 직물 기초 중량 (g/m2)을 의복에 사용하기 위한 환편성 탄성 직물의 원하는 범위를 벗어나도록 증가시킨다. 그 결과, 탄성 환편성 직물을 위한 전형적인 마무리 공정은 편성물 내의 스판덱스 얀이 원하는 신장된 치수에서 "고정"되도록 충분히 높은 온도 및 충분히 긴 체류 시간에서 일어나는 직물 신장 및 가열 단계를 포함한다. 열 고정 후에, 스판덱스 얀은 수축되지 않거나, 또는 그것의 열 고정된 치수 미만으로 단지 약간 수축될 것이다. 따라서, 열 고정된 스판덱스 얀은 열 고정된 치수로부터 편성 스티치를 유의하게 압축하지 않을 것이다. 신장율 및 열 고정 파라미터는 비교적 엄격한 한도 내에서 원하는 직물 기초 중량 및 연신율을 수득하도록 선택된다. 전형적인 면 저지 탄성 싱글 편성물의 경우 바람직한 신장율은 45％ 이상이고, 기초 중량 범위는 약 140 내지 약 500 g/m2이다.
두 번째로, 스티치 압축이 더 심할수록, 직물은 백분율 기준으로 더 연신할 것이며, 이에 따라 최소의 표준 및 실제 필요 조건을 상당히 초과할 것이다. 탄성 얀을 갖는 플레이팅된 편성물을 탄성 얀을 갖지 않는 직물 편성물과 비교할 때, 플레이팅된 탄성 편성 직물이 탄성 얀을 갖지 않는 직물보다 50％ 더 짧은 (더 압축되는) 것이 통상적이다. 플레이팅된 편성물은 이 압축된 상태로부터 150％ 이상 길이가 신장될 수 있고, 이러한 과도한 연신은 일반적으로 재단 및 재봉 적용을 위해 저지 편성물에서 바람직하지 않다. 이 길이는 직물의 경사 방향이다. 길이에서 큰 연신율 (신장율)을 갖는 직물은 보다 불규칙적으로 재단되기 쉽고, 또한 세정 시에 보다 과도하게 수축되기 쉽다. 유사하게, 스티치는 스판덱스에 의해 폭 방향으로 압축되어, 직물 폭이 경질 (비탄성) 직물에서 일반적으로 나타나는 15 내지 20％의 편성 폭 감소율을 훨씬 초과하여, 약 50％ 감소된다.
세 번째로, 마무리된 직물 내의 압축된 스티치는 스판덱스 회복력과 동반 하드 얀에 의한 스티치 압축에 대한 내성 사이의 평형 조건에 있다. 직물의 세정 및 건조는, 아마도 일부 직물의 교반으로 인해, 하드 얀 내성을 감소시킬 수 있다. 따라서, 세정 및 건조는 스판덱스 회복력이 편성 스티치를 더 압축하도록 허용할 수 있고, 이는 허용가능하지 않은 수준의 직물 수축을 초래할 수 있다. 편성 직물의 열 고정은 스판덱스를 이완시키고 스판덱스 회복력을 감소시킨다. 따라서 열 고정 작업은 직물의 안정성을 향상시키고, 반복 세정 후 직물이 수축되는 양을 감소시킨다.
본원에 개시 및 청구된 발명의 주제는 환편성 및, 특히, 후속 '재봉 및 재단' 용도를 위한 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 특정 환편성 탄성 직물의 제조이다. 이들 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물은 엘라스토머 물질 및 하드 얀으로 형성되며, 여기서 상기 엘라스토머 물질은 약 2.5 배 이하로 드래프트되고 상기 편성 탄성 직물은 건식 열 고정되지 않는다.
본원에 개시 및 청구된 발명은 또한 열 고정의 필요 없이 스판덱스 및 폴리프로필렌 하드 얀을 포함하는 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다. 폴리프로필렌 섬유가 스판덱스를 영구히 변형시키기 위해 요구되는 온도에서 열 고정되지 않을 수 있기 때문에, 본 발명은 스판덱스-폴리프로필렌 편성 직물의 신규한 제조 방법을 나타낸다. 생성되는 직물은 감소된 직물 수축률 및 허용가능한 직물 연신율과 함께 약 140 g/m2 내지 약 400 g/m2의 직물 기초 중량의 달성이란 측면에서 공지된 직물에 비해 우수한 성능을 가진다. 종래의 스판덱스 함유 직물과 비교시 이들 직물은 양호한 염소 내구성을 가진다.
현재 개시된 발명은 또한 싱글 편성 프렌치 테리 및 플리스 직물을 포함한다. 이들 직물은 엘라스토머 상의 드래프트가 환편성 동안 약 2.5 배 이하로 유지될 때 열 고정 없이 제조 및 마무리될 수 있다.
환편성과 관련하여, 도 2는 니들을 고정하는 회전 실린더(도시되지 않음) 밑에 있는 캠(도시되지 않음)에 대해 화살표 (24)로 나타낸 바와 같이 상호적으로 이동하는 일련의 편성 니들 (22)를 갖는 환편성 기기의 한 공급 위치 (20)을 개략적 형태로 나타낸다. 환편성 기기에서, 원으로 배치된 이 공급 위치들이 다수 있어, 이동 실린더에 의해 운반되는 편성 니들이 개별 편성 위치를 지나 회전할 때 그 위치를 공급한다.
편성 작업을 위해서, 스판덱스 얀 (12) 및 하드 얀 (14)는 캐리어 플레이트 (26)에 의해 편성 니들 (22)에 전달된다. 캐리어 플레이트 (26)은 두 얀을 편성 위치로 동시에 안내한다. 스판덱스 얀 (12) 및 하드 얀 (14)가 동일한 또는 유사한 속도로 편성 니들 (22)에 도입되어 도 1에 나타낸 바와 같이 싱글 저지 편성 스티치 (10)을 형성한다.
도면을 본원에서 스판덱스 얀의 용도와 관련하여 설명할 수 있지만, 하기 설명에서 스판덱스 얀의 용도는 단지 대표적인 목적을 위한 것이고, 따라서 본 발명은 스판덱스의 용도로 제한되지 않는다는 것을 이해하여야 한다. 오히려, 임의의 엘라스토머 물질은 본 발명의 스판덱스를 대신할 수 있고 이는 본 발명의 범위 내이다. 또 다른 엘라스토머 물질의 용도가 본원에 기재된 범위 밖에 있는 파라미터를 요구할 수 있지만, 당업자는 본 명세의 교시 및 개시에 주어진 대체된 엘라스토머 물질을 위해 요구되는 파라미터를 용이하게 확인할 수 있을 것이고, 따라서 그러한 파라미터는 본원에 청구 및 개시된 발명의 범위 및 교시에 완전히 포함된다는 것을 이해하여야 한다.
하드 얀 (14)는 권취된 얀 패키지 (28)로부터 집합기 (30)에 전달되어, 얀을 캐리어 플레이트 (26) 및 편성 니들 (22)에 계량 주입시킨다. 하드 얀 (14)는 공급 롤 (32)를 지나, 캐리어 플레이트 (26) 내의 가이드 홀 (34)를 통과한다. 임의적으로, 하나 초과의 하드 얀은 캐리어 플레이트 (26) 내의 상이한 가이드 홀을 통해 편성 니들에 전달될 수 있다. 청구된 발명의 프렌치 테리 직물 구성을 위해, 2개의 하드 얀을 1개의 엘라스토머 얀과 함께 편성한다. 제1 하드 얀을 도 2에서와 같이 엘라스토머 얀과 플레이팅하고 제2 하드 얀을 직물에 놓는다. 이와 같이, 플레이팅한 저지 및 테리 얀을 교대로 기기에 공급한다. 프렌치 테리 직물의 형성은 당업자에게 널리 공지되어 있다.
스판덱스 (12)는 표면 구동 패키지 (36)으로부터 파쇄 말단 검출기 (39) 및 방향 변경 롤(들) (37)을 지나 캐리어 플레이트 (26) 내의 가이드 슬롯 (38)로 전달된다. 스판덱스 (12)의 공급 장력은 검출기 (39)와 드라이브 롤 (37) 사이에서 측정되거나, 또는 파쇄 말단 검출기가 사용되지 않는 경우, 대안으로 표면 구동 패키지 (36)과 롤 (37) 사이에서 측정된다. 가이드 홀 (34) 및 가이드 슬롯 (38)은 캐리어 플레이트 (26)에서 서로 분리되어, 하드 얀 (14) 및 스판덱스 (12)는 편성 니들 (22)에 나란히, 일반적으로는 (플레이팅된) 평행 관계로 제공된다.
스판덱스는 그것이 공급 패키지로부터 캐리어 플레이트로 전달되어, 다시 스티치 사용 속도와 스판덱스 공급 패키지로부터의 공급 속도 사이의 차이로 인해 편성 스티치로 전달될 때 신장된다 (드래프팅된다). 하드 얀 공급 속도 (미터/분) 대 스판덱스 공급 속도의 비는 일반적으로 약 2.5 대 약 4배 (2.5X 내지 4X) 초과이고, 이는 기기 드래프트로 알려져 있다. 이것은 약 150％ 내지 약 300％ 또는 그 이상의 스판덱스 신장율에 상응한다. 스판덱스 얀 내의 공급 장력은 스판덱스 얀의 드래프트 (연신율)와 직접 관련된다. 이 공급 장력은 전형적으로는 스판덱스에 대한 높은 기기 드래프트와 일치하는 값으로 유지된다.
본 발명에서, 직물에서 측정되는 총 스판덱스 드래프트가 약 2.5배 이하로 유지될 경우 종래 기술에 비해 향상된 결과가 수득된다는 것을 확인하였다. 이 드래프트 값은 스펀 얀의 공급 패키지 내에 포함되는 스판덱스의 임의의 드래프팅 또는 드로잉을 포함하는, 스판덱스의 총 드래프트이다. 방사로부터의 잔류 드래프트의 값을 패키지 이완 (relaxation), 즉 "PR"이라고 칭하고, 이는 전형적으로 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물에 사용되는 스판덱스의 경우 약 0.05 내지 약 0.15의 범위이다. 따라서, 직물 내의 스판덱스의 총 드래프트는 MD*(1+PR) (여기서, "MD"는 편성 기기 드래프트임)이다. 편성 기기 드래프트는 각각의 공급 패키지로부터의 하드 얀 공급 속도 대 스판덱스 공급 속도의 비이다.
그것의 응력-변형 특성으로 인해, 스판덱스 얀은 스판덱스에 적용된 장력이 증가함에 따라 더욱 드래프팅 (드로잉)되고, 반대로 스판덱스의 드래프팅이 클수록, 얀에서의 장력이 커진다. 환편성 기기에서의 전형적인 스판덱스 얀 경로를 도 2에 도시적으로 나타내었다. 스판덱스 얀 (12)는 공급 패키지 (36)으로부터 파쇄 말단 검출기 (39)를 지나 또는 통하여 하나 이상의 방향 변경 롤 (37)을 지나, 스판덱스를 편성 니들 (22)로 안내하는 캐리어 플레이트 (26)으로 계량 주입되어, 스티치된다. 스판덱스 얀은 공급 패키지에서 각 장치 또는 롤러를 지나 통과할 때, 스판덱스에 접촉되는 각 장치 또는 롤러에 의해 부여되는 마찰력으로 인해, 스판덱스 얀 내에 장력이 축적된다. 그러므로 스티치에서 스판덱스의 총 드래프트는 스판덱스 경로 전반의 장력들의 총합과 관련된다.
스판덱스 공급 장력은 도 2에 나타낸 파쇄 말단 검출기 (39)와 롤 (37) 사이에서 측정된다. 별법으로, 파쇄 말단 검출기 (39)가 사용되지 않는 경우, 스판덱스 공급 장력은 표면 구동 패키지 (36)과 롤 (37) 사이에서 측정된다. 고정되고 제어되는 이 장력이 클수록, 직물 내의 스판덱스 드래프트가 더 클 것이고, 또한 이의 역도 성립할 것이다. 종래 기술은 이 공급 장력은 상업적 환편성 기기에서 22 dtex 스판덱스의 경우 약 2 내지 약 4 cN이고, 44 dtex 스판덱스의 경우 약 4 내지 약 6 cN의 범위여야 한다고 교시한다. 이러한 공급 장력 세팅, 및 후속 얀 경로 마찰에 의해 부여된 부가적 장력으로, 상업적 편성 기기에서의 스판덱스는 약 2.5배 초과로 상당히 드래프팅될 것이다.
본원에 개시 및 청구된 발명은 공급 패키지와 편성 스티치 사이의 스판덱스 마찰을 최소화할 수 있는 모든 방식을 기대하지는 않는다. 그러나, 상기 방법은 동시에 스판덱스 드래프트를 약 2.5배 이하로 유지하면서 확실한 스판덱스 공급을 위한 충분히 높은 스판덱스 공급 장력을 유지하기 위해 마찰을 최소화하는 것을 요구한다.
본원에 개시 및 청구된 발명의 방법에 의해 하드 얀과 플레이팅된 스판덱스의 환편성 탄성 직물을 편성한 후, 이러한 직물을 도 5에 도식적으로 예시된 교대의 방법 (60) 중 어느 하나로 마무리한다. 건조 작업은 개방 폭 웹 (다이어그램의 상단 열, 경로 (61a))의 형태, 또는 관 (다이어그램의 하단 열, 경로 (61b))으로서 환편성 탄성 직물 (62)에 대해 수행될 수 있다. 이 경로들 중 어느 경로든지 간에, 습윤 마무리 공정 단계 (64) (예를 들어 정련, 표백 및/또는 염색)는 환편성 탄성 직물이 관형 형태로 있는 동안 직물에 수행된다. 염색의 한 형태, 소위 유연 유동 제트 염색은 보통 환편성 탄성 직물에 장력 및 약간의 길이 변형을 부여한다. 직물 가공 및 습윤 마무리로부터 건조기로의 이송 동안 적용되는 임의의 부가 장력을 최소화하고, 또한 환편성 탄성 직물이 건조 동안 이러한 습윤-마무리 및 이송 장력으로부터 이완 및 회복될 수 있도록 유의해야 한다.
습윤 마무리 공정 단계 (64)에 이어서, 예를 들어 압착 또는 원심분리에 의해 환편성 탄성 직물이 탈수된다 (66). 공정 경로 (61a)에서, 이어서 임의적 마무리제의 적용 (예를 들어, 패딩에 의한 유연제) 및 직물 길이 오버피드의 조건 하에서의 텐터-프레임 오븐에서의 후속 건조를 위해 마무리/건조 단계 (70)에 전달되기 전에 관형 직물이 슬릿 개방된다 (68). 공정 경로 (61b)에서, 관형 직물이 슬릿 개방되지 않지만, 관으로서 마무리/건조 단계 (72)로 보내진다. 마무리제, 예를 들어 유연제는 임의로 패딩에 의해 적용될 수 있다. 관형 직물은 예를 들어 벨트에 놓인 건조 오븐을 통해 압축기에 보내져서, 직물 오버피드를 별도로 제공한다. 압축기는, 일반적으로 스팀 분위기에서, 통상적으로 롤을 사용하여 직물을 이송한다. 제1 롤(들)은 제2 롤(들)보다 더 빠른 회전 속도로 구동되어, 직물이 오버피드를 가진다. 일반적으로, 스팀은 직물을 "재습윤"시키지 않아서, 압착 후에 부가적 건조가 필요하지 않다.
건조 단계 (70) (경로 (61a)) 또는 압착 단계 (74) (경로 (61b))에는 길이(기계) 방향으로 조절된 높은 직물 오버피드가 작동되어, 직물 스티치가 자유롭게 이동하여 장력 없이 재배치된다. 평평하고 주름없거나 버클링없는 직물이 건조 후에 나온다. 이 기술은 당업자에게 자명하다. 개방 폭 직물의 경우, 건조 동안 직물 오버피드를 제공하기 위해 텐터-프레임을 사용한다. 관형 직물의 경우, 강제 오버피드는 벨트 건조 후에 전형적으로 압축기 (74)에서 제공된다. 개방 폭 또는 관형 직물 가공에서, 직물 건조 온도 및 체류 시간을 스판덱스를 열 고정하는데 필요한 값 미만으로 설정한다.
본원에 개시 및 청구된 발명의 방법에 의해 하드 얀과 플레이팅한 스판덱스의 환편성 탄성 프렌치 테리 직물을 편성한 후, 이러한 직물을 도 6에 도식적으로 예시된 교대의 방법 (80) 중 어느 하나로 마무리한다. 건조 및 마무리 작업은 개방 폭 웹 (다이어그램의 상단 열, 경로 (81a))의 형태, 또는 관 (다이어그램의 하단 열, 경로 (81b))으로서 환편성 탄성 프렌치 테리 직물 (82)에 대해 수행될 수 있다. 이 경로들 중 어느 경로든지 간에, 습윤 마무리 공정 단계 (84) (예를 들어 정련, 표백 및/또는 염색)는 환편성 탄성 프렌치 테리 직물이 관형 형태로 있는 동안 직물에 수행된다. 염색의 한 형태, 소위 유연 유동 제트 염색은 보통 환편성 탄성 프렌치 테리 직물에 장력 및 약간의 길이 변형을 부여한다. 직물 가공 및 습윤 마무리로부터 건조기로의 이송 동안 적용되는 임의의 부가 장력을 최소화하고, 또한 환편성 탄성 프렌치 테리 직물이 건조 동안 이러한 습윤-마무리 및 이송 장력으로부터 이완 및 회수될 수 있도록 유의해야 한다.
습윤 마무리 공정 단계 (84)에 이어서, 예를 들어 압착 또는 원심분리에 의해 환편성 탄성 싱글 저지 직물이 탈수된다 (86). 공정 경로 (81a)에서, 이어서 임의적 마무리제의 적용 (예를 들어, 패딩에 의한 유연제 또는 냅핑 보조제) 및 직물 길이 오버피드의 조건 하에서의 텐터-프레임 오븐에서의 후속 건조를 위한 마무리/건조 단계 (70)에 전달되기 전에 관형 직물이 슬릿 개방된다 (88). 건조 단계 (90)에 이어서 냅핑 단계 (98)이 일어나고 플리스 직물의 경우 최종 마무리가 텐터 프레임 (100)을 통과한다. 마무리된 프렌치 테리 직물의 경우, 냅핑 (98) 및 최종 마무리 단계 (100)이 필요하지 않다. 공정 경로 (81b)에서, 관형 직물이 슬릿 개방되지 않지만, 관으로서 마무리/건조 단계 (92)로 보내진다. 마무리제, 예컨대 유연제 또는 냅핑 보조제는 임의로 패딩에 의해 적용될 수 있다. 관형 직물은 예를 들어 벨트에 놓인 건조 오븐을 통해 보내진다. 플리스 직물의 경우, 건조에 이어서 냅핑 단계 (94) 및 최종 압착 단계 (96)이 일어난다. 프렌치 테리 직물의 경우, 직물의 관이 뒤집히고 (94) 압착된다 (96).
건조 단계 (90) (경로 (81a)) 또는 압착 단계 (96) (경로 (81b))에는 길이(기계) 방향으로 조절된 높은 직물 오버피드가 작동되어, 직물 스티치가 자유롭게 이동하여 장력 없이 재배치된다. 평평하고 주름없거나 버클링없는 직물이 건조 후에 나온다. 이 기술은 당업자에게 자명하다. 개방 폭 직물의 경우, 건조 동안 직물 오버피드를 제공하기 위해 텐터-프레임을 사용한다. 관형 직물의 경우, 강제 오버피드는 선회 또는 냅핑 후에 전형적으로 압축기 (96)에서 제공된다. 개방 폭 또는 관형 직물 가공에서, 직물 건조 온도 및 체류 시간을 스판덱스를 열 고정하는데 필요한 값 미만으로 설정한다.
환편성 직물의 구조적 설계는 각 편성 스티치의 "개방도(openness)"로 부분적으로 특징화될 수 있다. 이 "개방도"는 각 스티치에서 얀에 의해 커버된 면적에 대한 개방된 면적의 백분율과 관련되며 (예를 들어, 도 1 및 3 참조), 따라서 직물 기초 중량 및 잠재적 연신율과 관련된다. 경질 비탄성 위편성 직물의 경우, 커버 팩터 ("Cf")는 개방도의 상대적 측정값으로 널리 공지되어 있다. 커버 팩터는 비율이며 하기 식과 같다.
Cf=√(tex)÷L
상기 식 중, tex는 1000 미터의 하드 얀의 그램 중량이고, L은 스티치 길이 (밀리미터)이다. 도 3은 싱글 편성 저지 스티치 패턴의 개략도이다. 패턴에서의 스티치들 중 하나를 스티치 길이 "L"이 어떻게 정의되는지를 나타내기 위해 중점적으로 나타내었다. 미터 번수 Nm의 얀의 경우, tex는 1000÷Nm이고, 커버 팩터는 대안적으로 하기와 같이 표시된다.
Cf=√(1000/Nm)÷L
본원에 개시 및 청구된 발명은, 한 실시양태에서, 엘라스토머 물질 드래프트를 약 2.5배 이하로 유지하고, 하기 지침 내의 편성 직물을 설계 및 제조함으로써, 열 고정 없이 제조되는 베어 엘라스토머 물질, 예컨대 베어 스판덱스 및 1종 이상의 하드 얀으로부터 플레이팅된 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 상업적으로 유용한 환편성 탄성 직물의 제조를 개시한다.
- 편성 구조의 개방도를 특징화하는 커버 팩터는 약 1.05 내지 약 1.9, 예를 들어 약 1.14 내지 약 1.6이다.
- 하드 얀 번수, Ne는 약 10 내지 약 85, 예를 들어 약 20 내지 약 68이다.
- 엘라스토머 물질은 약 15 내지 약 156 dtex, 예를 들어 약 22 내지 약 78 dtex이다.
- 환편성 탄성 직물 중 엘라스토머 물질의 함량은 중량％를 기준으로 약 3.5％ 내지 약 30％, 예를 들어 약 3.5％ 내지 약 27％이다.
- 이렇게 형성된 환편성 탄성 직물은 세정 및 건조 후 길이 및 폭 방향 모두에서 약 15％ 이하, 전형적으로 14％ 이하, 예를 들어 7％ 이하의 수축률을 가진다.
- 환편성 탄성 직물은 길이 (경사) 방향에서 약 45％ 내지 약 175％, 예를 들어 약 60％ 내지 약 175％의 연신율을 가진다. 또한
- 하드 얀은 합성 필라멘트 (예컨대 폴리프로필렌 또는 폴리에스테르), 천연 섬유의 스펀 스테이플 얀, 합성 섬유 또는 얀 (예컨대 폴리프로필렌 또는 폴리에스테르)과 블렌드된 천연 섬유, 면의 스펀 스테이플 얀, 합성 섬유 또는 얀 (예컨대 폴리프로필렌 또는 폴리에스테르)과 블렌드된 면, 폴리프로필렌, 폴리에틸렌 또는 폴리에스테르 섬유 또는 얀과 블렌드된 스펀 스테이플 폴리프로필렌, 폴리에틸렌 또는 폴리에스테르, 및 이들의 조합이다.
임의의 한 이론에 얽매일 의도는 없지만, 편성 구조 내의 하드 얀은 편성 스티치를 압축하는 작용을 하는 스판덱스력에 저항하는 것으로 판단된다. 이 저항성의 유효성은 커버 팩터에 의해 특정되는 편성 구조와 관련된다. 주어진 하드 얀 번수 Ne에 있어서, 커버 팩터는 스티치 길이 L에 반비례한다. 이 길이는 편성 기기에 대해 조정가능하므로 제어를 위한 핵심 변수이다.
엘라스토머 물질이 본 발명의 공정에서 열 고정되지 않으므로, 엘라스토머 물질 드래프트는 환편성 탄성 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 편성 직물, 마무리된 직물, 또는 직물 가공 단계 사이 내에서, 측정 오차 한도 내에서 동일하다.
환편성 탄성 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 직물의 경우, 편성 기기의 적당한 게이지는 하드 얀 번수와 편성 기기 게이지 사이의 종래의 관계에 따라 선택될 수 있다. 예를 들어 환편성 탄성 싱글 저지 기초 중량을 최적화하기 위해 게이지의 선택을 이용할 수 있다.
도 4에 도식적으로 나타낸 종래 공정과 도 5 및 6에 도식적으로 나타낸 본 발명의 공정을 비교하였을 때 본원에 개시 및 청구된 발명의 이점은 명백하다. 통상적인 편성 및 마무리는 추가의 가공 단계, 추가의 장비, 및 도 5 및 6에 나타낸 본 발명의 별법의 방법 중 하나 보다 현저히 증가된 노동 집약적 작업을 요구한다. 또한, 이전에 요구되는 고온 열 고정 (도 4 참조)의 제거에 의하여 본 발명의 공정은 면과 같은 섬유의 열 손상을 감소시키고, 표백이 덜 요구되거나 또는 전혀 요구되지 않아 마무리된 직물의 '태'를 개선한다. 추가 이점으로서, 감열성 하드 얀은 본 발명의 공정에서 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 제조하기 위해 사용할 수 있고, 따라서 상이하고 개선된 제품에 대한 가능성이 증가한다.
유연제의 사용은 임의적이나, 통상적으로 유연제는 직물 태를 더 향상시키고 건조 동안 편성 스티치의 이동성을 증가시키기 위해 편성 직물에 적용될 것이다. 슈어소프트(SURESOFT)® 또는 산도펌(SANDOPERM) SEI와 같은 유연제가 전형적이다. 환편성 탄성 직물은 액상 유연제 조성물을 함유하는 수반(trough)을 통과한 후, 한 쌍의 압력 롤러(패딩 롤러) 사이의 닙을 통과하여, 이러한 직물로부터 과량의 액체를 짜낼 수 있다.
본 발명의 또 다른 예상치 못한 이점은 본 발명의 방법에 의해 편성되고 접어서 (주름 잡아서) 수집된 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물이 종래의 환편성 싱글 저지 직물과 동일한 정도로 주름지지 않는다는 것이다. 마무리된 직물에서의 보다 덜한 가시적인 접힘 주름은 직물의 의복으로의 재단 및 재봉을 위한 수율의 증가를 유발한다. 또한 예상치 못하게 본 발명의 싱글 저지, 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물은 현저히 감소된 "휨(skew)"을 가진다. 휨의 감소는 개방-폭 또는 관형 마무리 공정을 통해 달성된다. 직물이 증가된 휨 또는 나선성을 가질 경우, 직물은 비스듬하게 변형되고 편성 코스는 "비스듬하다". 휘어진 직물로 제조된 의복은 몸에서 뒤틀릴 것이고 사용하기에 허용가능하지 않다.
하기 실시예에서 본원에 개시 및 청구된 발명 및 그의 이점을 설명한다. 본 발명은 다르고 상이한 실시양태일 수 있고, 본 발명의 범위 및 취지를 벗어나지 않으면서 다양한 자명한 면에서 변형될 수 있다. 따라서 실시예는 제한을 위해서가 아니라 본질적으로 설명을 위한 것으로 간주되어야 한다.
직물 편성 및 마무리
실시예를 위해서, 하드 얀과 플레이팅된 베어 스판덱스를 갖는 싱글 저지, 프렌치 테리, 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 (1) 16 인치의 실린더 직경, 28 게이지 실린더 (원주 인치 당 니들) 및 48개 얀 공급 위치를 갖는 파이 룽(Pai Lung) 환편성 기기 모델 PL-FS3B/T; (2) 26 인치의 실린더 직경, 24 게이지 실린더, 및 78개 얀 공급 위치를 갖는 파이 룽 환편성 기기 모델 PL-XS3B/C; 또는 (3) 30 인치의 실린더 직경, 20 게이지 실린더, 및 90개 얀 공급 위치를 갖는 모나크(Monarch) 환편성 기기 모델 VXC-3S 상에서 편성하였다. 28 및 20 게이지 기기를 분당 24 회전속도 (rpm)로, 24 게이지 기기를 26 rpm으로 작동시켰다.
각 스판덱스 공급 경로에서 파쇄 말단 검출기 (도 2 참조)는 이들 실시예를 위해 얀 장력에 대한 민감성을 감소시키기 위해 조정되거나 기기로부터 제거되었다. 파쇄 말단 검출기는 얀과 접촉되어, 스판덱스에 장력을 유도하는 유형이었다.
지비(Zivy) 디지털 장력 측정기, 모델 번호 EN-10을 사용하여, 스판덱스 공급 패키지 (36)와 롤러 가이드 (37) 사이에서 (도 2) 스판덱스 공급 장력을 측정하였다. 스판덱스 공급 장력을 20 및 30 데니어 스판덱스에 대해 1 그램 이하로 유지시켰다. 이 장력은 편성 니들로의 스판덱스 얀의 신뢰가능하고 연속적인 공급을 위해 충분히 높았고, 스판덱스를 단지 약 2.5배 이하로 드래프팅하기에 충분히 낮았다. 공급 장력이 너무 낮을 경우, 스판덱스 얀이 공급 패키지에서 롤러 가이드 주위를 둘러쌌고, 환편성 기기에 신뢰가능하게 공급될 수 없었다고 결정하였다.
도 5의 개방 폭 공정 (61a) 또는 관형 공정 (61b) 또는 도 6의 관형 공정 (81b)에 따라, 모든 편성된 직물들을 정련하고, 염색하고 건조시켰다. 실시예 1A, 11A, 22, 24, 46, 및 56 내지 59를 제외하고, 모든 편성 직물을 동일한 방법으로 열 고정 없이 마무리하였다. 실시예 1A 및 11A의 직물을 또한 신장시키고 60 초의 체류 시간 동안 190℃에서 열 고정하였다. 실시예 22, 24 및 46의 직물을 도 5의 관형 공정 (61b)를 따라 마무리하였다. 실시예 56 내지 59의 직물을 도 6의 관형 공정 (81b)를 따라 마무리하였다.
실시예 1 내지 19, 28 내지 31 및 33 내지 47을 하기 절차에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물을 정련하고, 30분 동안 100℃에서 300 리터 용액 중에서 표백하였다. 통 겡(Tong Geng) 기기(타이완) 모델 TGRU-HAF-30에서 염색을 포함하는 모든 이러한 습식 제트 마무리를 행하였다. 수용액은 안정화제 SIFA (클라리언트(CLARIANT)®, 300 g) (실리케이트 무함유 알칼리성), NaOH (45％, 1200 g), H2O2 (35％, 1800 g), 이메롤(IMEROL) ST (클라리언트®, 600 g) (세정 목적), 안티무쏠(ANTIMUSSOL)® HT2S (클라리언트®, 150 g) (소포 목적), 및 이마콜(IMACOL)® S (클라리언트®, 150 g) (주름방지 목적)을 함유하였다. 30분 후에, 용액 및 직물을 75℃로 냉각시킨 후, 용액을 배수하였다. 그 후에 직물을 10분 동안 60℃에서 HAC (150 g) (수소+도나(dona), 아세트산) 및 물의 300 리터 용액에서 중화시켰다. 직물을 반응성 염료 및 기타 성분을 이용하여, 60분 동안 60℃에서 300리터의 수용액에서 염색시켰다. 염료 용액은 R-3BF (215 g), Y-3RF (129 g), Na2SO4 (18,000 g) 및 Na2CO3 (3000 g)을 함유하였다. 10분 후에, 염색조를 배수하고 재충전하여, 60℃에서 10분 동안 HAC (150 g)로 중화시켰다. 중화 후, 조를 다시 배수하고 깨끗한 물로 재충전하여, 10분 동안 헹구었다. 중화에 이어, 300 리터의 용기를 다시 물로 충전하였고, 150 g의 산도푸르(SANDOPUR) RSK (클라리언트®, 비누)를 첨가하였다. 용액을 98℃로 가열하였고, 직물을 10분 동안 세정/비누 처리하였다. 배수하고, 또 다시 10분 동안 깨끗한 물로 헹군 후에, 용기에서 직물을 꺼냈다. 이어서, 8분 동안 습윤 직물을 원심분리하여 탈수시켰다. 최종 단계를 위해, 윤활제 (유연제)를 산도펌® SEI 액체 (클라리언트®, 1155 g)가 있는 77 리터 수용액 내의 직물에 패딩하였다. 이어서, 직물을 50％ 오버피드로 약 30초 동안 텐터 오븐에서 145℃로 건조시켰다. 상기 절차 및 첨가제는 텍스타일 제조, 및 싱글 저지 편성 직물의 환편성 기술 분야의 숙련가에게 친숙할 것이다.
실시예 20 및 32를 하기 절차에 따라 마무리하였다. 직물을 정련하고, 30분 동안 100℃에서 375 리터 용액 중에서 표백하였다. 통 겡 기기(타이완) 모델 TGRU-HAF-30에서 염색을 포함하는 모든 이러한 습식 제트 마무리를 행하였다. 수용액은 안정화제 SIFA (375 g) (실리케이트 무함유 알칼리성), NaOH (45％, 1500 g), H2O2 (35％, 2250 g), 후멕톨(HUMECTOL)® (클라리언트®, 281 g) (세정 목적), 안티무쏠® HT2S (112.5 g) (소포 목적), 및 이마콜® S (187.5 g) (주름방지 목적)을 함유하였다. 30분 후에, 용액 및 직물을 75℃로 냉각시킨 후, 용액을 배수하였다. 그 후에 직물을 10분 동안 60℃에서 HAC (187.5 g) (수소+도나, 아세트산) 및 물의 300 리터 용액에서 중화시켰다. 직물을 반응성 염료 및 기타 성분을 이용하여, 60분 동안 60℃에서 375 리터의 수용액 중에서 염색시켰다. 염료 용액은 R-3BF (89 g), Y-3RF (89 g), 네이비 블루 HFGG (594 g), Na2SO4 (22,500 g) 및 Na2CO3 (3750 g)을 함유하였다. 10분 후에, 염색조를 배수하고 재충전하여, 60℃에서 10분 동안 HAC (187.5 g)로 중화시켰다. 중화 후, 조를 다시 배수하고 깨끗한 물로 재충전하여, 10분 동안 헹구었다. 중화에 이어, 375 리터의 용기를 다시 물로 충전하였고, 187.5 g의 산도푸르 RSK (비누)를 첨가하였다. 용액을 98℃로 가 열하였고, 직물을 10분 동안 세정/비누 처리하였다. 배수하고, 또 다시 10분 동안 깨끗한 물로 헹군 후에, 용기에서 직물을 꺼냈다. 이어서, 8분 동안 습윤 직물을 원심분리하여 탈수시켰다. 최종 단계를 위해, 윤활제 (유연제)를 앱루소프트(ABLUSOFT) SN201 액체 (1600 g) (타이완 설팩턴트(TAIWAN SURFACTANT))가 있는 77 리터 수용액 내의 직물에 패딩하였다. 이어서, 직물을 50％ 오버피드로 약 30초 동안 텐터 오븐에서 145℃로 건조시켰다.
실시예 21을 하기 절차에 따라 마무리하였다. 직물을 20분 동안 90℃에서 300 리터 용액 중에서 정련하였다. 통 겡 기기(타이완) 모델 TGRU-HAF-30에서 염색을 포함하는 모든 이러한 습식 제트 마무리를 행하였다. 수용액은 후멕톨® LYS (225 g) (세정 목적), 안티무쏠®L HT2S (90 g) (소포 목적), 이마콜® S (150 g) (주름방지 목적) 및 소다회 (600 g)를 함유하였다. 20분 후에, 용액 및 직물을 75℃로 냉각시킨 후, 용액을 배수하였다. 그 후에 직물을 10분 동안 60℃에서 HAC (150 g) (수소+도나, 아세트산) 및 물의 300 리터 용액에서 중화시켰다. 직물을 분산 염료 및 기타 성분을 이용하여, 30분 동안 130℃에서 300 리터의 수용액 중에서 염색시켰다. 염료 용액은 분산 염료, 이마콜 S (150 g), 안티무쏠® HT2S (90), 산도겐® EDP (클라리언트®, 300 g) 및 HAC (PH 목적)를 함유하였다. 염색 후, 염색조를 75℃로 냉각시킨 후, 배수하고 깨끗한 물로 재충전하여, 10분 동안 헹구었다. 배수한 후, 깨끗한 물로 재충전하여, 85℃에서 30분 동안 환원 세정하였다. 세정 용액은 1. Na2CO3 (600 g), 2. NaOH 45％ (1,050 g), 3. Na2SO4 (1,800 g)를 함유하였다. 75℃로 냉각시킨 후, 유출 및 배수하였다. 이어서 HAC (150 g)가 있는 깨끗한 물로 재충전하여 10분 동안 중화하였다. 이어서 배수하고 직물을 꺼냈다. 이어서, 8분 동안 습윤 직물을 원심분리하여 탈수시켰다. 최종 단계를 위해, 직물을 50％ 오버피드로 약 30초 동안 텐터 오븐에서 145℃로 건조시켰다.
실시예 22 내지 26은 하기 절차에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물을 실시예 21과 유사하게 정련하였다 (상기 참조). 산 염료 및 다른 성분을 사용하여 직물을 300 리터 수용액에서 30분 동안 98℃에서 염색하였다. 염료 용액은 클라리언트®로부터의 산 염료 브릴리언트 블루-CFBA 1.0％ OWF, 이마콜® S (150 g), 안티무쏠® HT2S (150 g), 산도겐® NH (225 g) 및 샌드애시드 Vs 또는 HAC (300 g) (PH 4.5 내지 5.0 목적)를 함유하였다. 염색 후, 염색조를 75℃로 냉각시킨 후, 용액을 배수하고 깨끗한 물로 재충전하여 10분 동안 헹구었다. 배수한 후, 깨끗한 물로 재충전하여 70℃에서 20분 동안 색상 고정시켰다. 용액은 1. Hac (60 g), 2. 닐로픽산(NYLOFIXAN)® P (클라리언트®, 600 g)을 함유하였고; 이어서 유출 및 배수하였다. 다시 깨끗한 물을 재충전하여 또 다시 10분 동안 헹구고 배수하였다. 이어서 직물을 꺼냈다. 이어서, 8분 동안 습윤 직물을 원심분리하여 탈수시켰다. 최종 단계를 위해, 직물을 50％ 오버피드로 약 30초 동안 텐터 오븐에서 145℃로 건조시켰다.
실시예 27은 하기 절차에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물을 300 리터 용액에서 90℃에서 20분 동안 정련하고 통 겡 기기(타이완) 모델 TGRU-HAF-30에서 수행하였다. 용액은 후멕톨® LYS (225 g) (세정 목적), 안티무쏠® HT2S (90 g) (소포 목적), 이마콜® S (150 g) (주름방지 목적)를 함유하였다. 20분 후에, 용액 및 직물을 75℃로 냉각시킨 후, 용액을 배수하였다. 물을 재충전하여 10분 동안 300 리터 용액에서 또 다시 헹구었다. 이어서, 8분 동안 습윤 직물을 원심분리하여 탈수시켰다. 최종 단계를 위해, 직물을 50％ 오버피드로 약 30초 동안 텐터 오븐에서 130℃로 건조시켰다.
실시예 48 내지 55는 도 5의 공정 (51a)에 따라 정련, 염색 및 건조하였다. 직물을 제트 염료 기기 (통 겡 엔터프라이즈 코퍼레이션 리미티드(Tong Geng Enterprise Co. Ltd), TGRU-HAF-1-30)에서 90℃에서 20분 동안 정련하였다. 정련 용액 중 물의 리터당 성분의 농도는 하기와 같았다: 0.75 g/l 후멕콜 Lys (클라리언트®), 2.0 g/l Na2CO3 (세소다(SESODA)), 0.5 g/l 이마콜® S (클라리언트®), 0.5 g/l 안티무쏠® HT2S (클라리언트®), 및 0.5 g/l 빙초산.
직물은 개별적으로 염색하였고, 각 실시예를 위해 동일한 기기를 사용하였다. 실시예 48 및 52의 경우, 브릴리언트 레드-SR GL (클라리언트®), 중간 에너지 염료 유형 SE (또는 C)를 직물 중량 기준 (OWF)으로 3.5％ 수준으로 사용하였다. 실시예 49 및 53의 경우, 3.0％ OWF의 루빈(Rubine) SWF (클라리언트®) 및 1.5％ OWF의 블랙 SWF (클라리언트®)를 사용하였다. 이들 모두는 중간 에너지 염료 유형 SE (또는 C)였다. 실시예 50 및 54의 경우, 높은 에너지 염료 유형 S (또는 D)인 다크 블루 RD2RE 300％ (클라리언트®)를 3.5％ OWF로 사용하였다. 실시예 51 및 55의 경우, 높은 에너지 염료 유형 S (또는 D)인 블랙 RD-3GE 300％ (클 라리언트®)를 3.57％ OWF로 사용하였다. 액체 비율은 1:12였다. 각 직물의 경우 염료액 중 물의 리터당 성분의 농도는 하기와 같았다: 상기 주어진 염료, 0.5 g/l 이마콜® S (클라리언트®), 및 2.0 g/l 샌드애시드® PB (클라리언트®). 염료조의 pH는 4.12였다. 직물 주기 시간은 51초/주기였다. 조 온도는 분당 1℃의 속도로 실온에서 130℃로 상승하였다. 상기 공정을 130℃에서 30분 동안 작동시킨 후, 분당 1℃의 냉각 속도로 70℃로 냉각시켰다. 이어서 염료조를 배수하고 기기를 냉각수로 재충전한 후, 10분 동안 직물을 헹구었다. 그 후에 물을 배수하여 환원 세정을 위한 직물을 준비하였다.
이어서 제트 염료 기기에서 세정 용액 중에서 85℃에서 30분 동안 직물을 환원 세정하였다. 용액 중 물의 리터당 성분은 하기와 같았다: 3.0 g/l 에리오폰(Eriopon) OS (시바(Ciba)), 2.0 g/l Na2Co3 (세소다), 3.33 ml/l NaOH (45％), 0.5 g/l 안티무쏠® HT2S (클라리언트®), 및 6.0 g/l NaS2O4. 용액 온도는 분당 1℃의 속도로 실온에서 85℃로 상승하였고 거기서 30분 동안 유지시켰다. 이어서 용액을 분당 1℃의 속도로 60℃로 냉각시킨 후, 배수하였다. 그 다음에, 직물을 빙초산으로 10분 동안 중화한 후, 깨끗한 물로 5분 동안 헹구었다. 이어서, 8분 동안 또는 직물 및 장치의 직경 및 속도에 따라 물이 제거될 때까지 습윤 직물을 표준 실시에 따라 원심분리하여 탈수시켰다. 최종 단계를 위해, 윤활제 (유연제)를 산도펌 SEI (클라리언트®, 1155 g)이 있는 77 리터 수용액 내의 직물에 패딩하였다. 이어서 직물을 약 50％ 오버피드로 약 30초 동안 텐터 오븐에서 130℃로 건 조시켰다.
실시예 56 내지 59는 제트 염료 기기 (터보제트(TURBOJET)®, 텍스타일 세일즈 인터내셔널(Textile Sales International) (미국 노스캐롤라이나주 콩코드 소재))에서 30분 동안 113℃에서 표백하였다. 표백 용액 중 직물 중량을 기준으로 한 성분의 농도는 하기와 같았다: 8％ owf 과산화수소, 1％ owf 스태빌론(Stabilon) EZY® (시바 스페셜티 케미칼스(CIBA Specialty Chemicals) (미국 노스캐롤라이나주 하이 포인트 소재)), 및 중화를 위한 아세트산. 액체 비율은 1:8이었다. 조온도는 분당 3℃의 속도로 82℃에서 113℃로 상승하였다. 상기 공정을 113℃에서 30분 동안 수행한 후, 분당 6℃의 냉각 속도로 77℃로 냉각시켰다. 이어서 염료조를 배수하고, 기기를 77℃의 물로 재충전하고, 82℃로 가열하고, 10분 동안 가동하고, 77℃로 냉각하고, 배수하였다. 조를 49℃의 물로 다시 충전하고, 77℃로 가열하고, 10분 동안 가동하고, 배수하였다. 이어서 직물을 60℃에서 아세트산으로 5분 동안 중화한 후, 탈수하였다. 이어서 습윤 직물을 표준 실시에 따라 압착 롤러로 탈수하였다. 실시예 57 및 59의 경우, 직물을 벨트 이완 건조기 (튜브텍스(Tubetex), 튜불라 텍스타일 그룹(Tubular Textile Group) (미국 노스캐롤라이나주 렉싱턴 소재))를 사용하여 최대 오버피드로 143℃에서 이완 건조하였다. 직물을 뒤집고 스팀으로 압축하고 149℃에서 4％ 오버피드하였다 (튜브텍스, 튜불라 텍스타일 그룹 (미국 노스캐롤라이나주 렉싱턴 소재)). 실시예 56 및 58의 경우, 직물을 냅핑 보조제 (아메리칸 텍스타일즈 스페셜티즈(American Textiles Specialties) (미국 사우스캐롤라이나주 스파턴버그 소재))로 패딩하고 벨트 이완 건조기를 사용하여 최대 오버피드로 143℃에서 이완 건조하였다 (튜브텍스, 튜불라 텍스타일 그룹 (미국 노스캐롤라이나주 렉싱턴 소재)). 게스너 링스(Gessner Lynx) 이중 작용 직렬 냅퍼 (더 게스너 컴퍼니(The Gessner Company) (미국 매사추세츠주 찰튼 소재))를 사용하여 직물을 한 면에 대해 총 4회 냅핑하였다. 최종 단계를 위해, 직물을 149℃에서 4％ 오버피드로 스팀으로 압축하였다 (튜브텍스, 튜불라 텍스타일 그룹 (미국 노스캐롤라이나주 렉싱턴 소재)).
상기 절차 및 첨가제는 텍스타일 제조 및 싱글 저지 편성 직물의 환편성 기술 분야의 숙련가에게 친숙할 것이다.
분석 방법
스판덱스 드래프트
20℃ 및 65％ 상대 습도의 환경 하에서 수행되는 하기 절차를 이용하여, 실시예에서 스판덱스 드래프트를 측정하였다.
- 단일 코스로부터의 200 스티치 (니들)의 얀 샘플을 탈편성 (탈라벨링)하고, 이 샘플의 스판덱스 및 하드 얀을 분리하였다. 보다 긴 샘플을 탈편성하였지만, 200개의 스티치를 개시부 및 말단부에 표시하였다.
- 스틱의 상단부에 표시하여 미터 스틱 상에 한 말단부를 부착시킴으로써 각 샘플 (스판덱스 또는 하드 얀)을 자유롭게 걸었다. 각 샘플에 분동(weight)을 부착하였다 (하드 얀의 경우에는 0.1 g/데니어, 스판덱스의 경우에는 0.001 g/데니어). 분동을 천천히 낮추어, 분동이 충격없이 얀 샘플의 말단부에 적용되도록 하였다.
- 측정된 표시들 사이의 길이를 기록하였다. 스판덱스 및 하드 얀 각각의 5개 샘플에 대해 측정을 반복하였다.
- 하기 식에 따라 평균 스판덱스 드래프트를 계산하였다.
드래프트 = (표시들 사이의 하드 얀의 길이) ÷ (표시들 사이의 스판덱스 얀의 길이).
직물이 종래와 같이 열 고정된다면, 직물 내 스판덱스 드래프트를 측정하는 것은 보통 불가능하다. 이것은 스판덱스 열 고정에 필요한 고온이 스판덱스 얀 표면을 유연화할 것이고, 베어 스판덱스가 직물내의 스티치 교차점 (16)에서 그 자체에 접착될 것이기 때문이다 (도 1). 이러한 다중 접착 지점으로 인해, 직물 코스를 탈편성하여 얀 샘플을 추출할 수 없었다.
직물 중량 - 편성 직물 샘플을 10 cm 직경 다이로 다이-천공하였다. 절단된 편성 직물 샘플 각각을 그램으로 칭량하였다. 이어서, "직물 중량"을 그램/제곱미터로 계산하였다.
스판덱스 섬유 함량 - 편성 직물을 수동적으로 탈편성하였다. 스판덱스를 동반 하드 얀으로부터 분리하여 정밀 실험실 저울 또는 토션 저울로 칭량하였다. 스판덱스 함량을 직물 중량에 대한 스판덱스 중량의 백분율로 표시하였다.
직물 연신율 - 연신율은 경사 방향으로만 측정하였다. 결과의 일관성을 확실히 하기 위해 3개 직물 시편을 사용하였다. 알고 있는 길이의 직물 시편을 정적 확장 시험기에 올려놓고, 4 N/cm (길이)의 하중을 나타내는 분동을 시편에 부착하였다. 시편을 3번 사이클에 대해 손으로 시험한 후, 자유롭게 걸리도록 하였다. 이어서, 칭량된 시편의 확장된 길이를 기록하고, 직물 연신율을 계산하였다.
수축율 - 각각 60×60 cm인 2개 시편을 편성 직물로부터 취했다. 3개 크기 표시를 직물 사각형의 각 가장자리 부근에 그려, 표시들 사이의 거리를 적었다. 이어서, 시편을 40℃ 수온의 12분 세정 기기 사이클에서 순차적으로 3회 동안 기기 세정하고, 실험실 환경에서 테이블 위에서 공기 건조시켰다. 이어서, 크기 표시들 사이의 거리를 재측정하여, 수축율을 계산하였다.
페이스 컬 - 4 인치×4 인치 (10.16 cm×10.16 cm) 사각형 시편을 편성 직물로부터 절단하였다. 도트를 사각형 중심에 두고, 도트를 'X'의 중심으로 하여 'X'를 그렸다. 'X'의 다리는 2인치 (5.08 cm) 길이이고, 사각형 외측 코너와 나란하였다. X를 칼로 주의 깊게 자른 후, 절단에 의해 생긴 내부 지점들 중 2개의 직물 페이스 컬을 즉시 측정한 후, 2분 후에 다시 측정하여, 평균 내었다. 직물이 360° 원으로 완전히 말림을 가리킬 경우, 그 컬을 1.0으로 평가하고, 단지 180°로 말리면 컬을 1/2로 평가하였다. 3/4 이하의 컬 값이 허용가능하다.
시차주사열량계법
본 절차는 시차주사열량계 (DSC)로부터 샘플을 제거하지 않고 스판덱스의 동일한 시편 내에서 4가지 온도를 유도하였다. DSC 장치는 퍼킨 엘머(Perkin Elmer) (미국 02481-4078 매사추세츠주 웰레스레이 윌리엄 스트리트 45 소재, 전화번호 781-237-5100)에서 시판되는 퍼킨 엘머 시차주사열량계 모델 피리스(Pyris) 1이었다. 50℃에서 시작하여 140, 160, 180 및 200℃로 가열하고, 각 시간에서 1분 동안 유지되도록 장치를 프로그래밍하였다. 각 흡열이 스캐닝된 후 샘플을 50℃의 출발 온도로 냉각시킨 후, 다음 더 높은 온도를 스캐닝하기 전에 50℃에서 5분 동안 유지시켰다.
이어서 시편을 50℃에서 240℃로 스캐닝하여 이전 시험에서 유도된 흡열지점을 찾았다. 각 흡열지점은 ± 3℃에서 발견되었다. 발견된 흡열지점 대 유도된 온도의 불일치는 DSC 장치의 오차허용도 이내였다.
분자량 분석법
하기 방법을 통해 스판덱스 섬유의 분자량을 측정할 수 있었다. 필터 광도측정 검출기 내에 280 나노미터의 필터가 장치된 UV 검출기 및 2개의 페노겔(PHENOGEL) 컬럼 (선형/혼합층 내에 스티렌 및 디비닐 벤젠의 5 마이크로미터 컬럼 패킹으로 패킹된 300 mm x 7.8 mm 베드 (페노멕스(PHENOMEX), 캐나다 토렌스 소재)가 탑재된 애질런트 테크놀로지스(Agilent Technologies) 1090 LC (액체 크로마토그래프, 애질런트 테크놀로지스 (캐나다 팔로 알토 소재))를 사용하여 스판덱스 중합체의 분자량을 분석하였다. 1 ml/분의 유동 속도의 이동상 및 60℃의 컬럼 온도에서 샘플을 통과시켰다. 용매 밀리리터 당 2.0 내지 3.0 밀리그램의 중합체를 사용하여 분석용 샘플을 제조하였다. 분석을 위해 50 마이크로리터의 중합체 샘플 용액을 LC에 주입하였다. 비스코텍(VISCOTEK)® 250 GPC 소프트웨어 (비스코텍(미국 텍사스주 휴스톤 소재))를 사용하여 생성된 크로마토그래프 데이터를 분석하였다.
하미일렉 브로드(Hamielec Broad) 표준 켈리브레이션 방법, 및 마무리제, 첨가제 또는 안료를 함유하지 않은 안정한 분자량의 폴리우레탄/우레아 중합체의 브 로드 표준물질을 사용하여 LC를 켈리브레이션하였다. 표준물질을 사용하기 전에, 중량 평균 분자량 (104,000 달톤) 및 수 평균 분자량 (33,000 달톤)에 대해서 브로드 표준물질을 완전히 특성분석하였다.
직물에 대한 염소 열화 시험 - Xrel - 염소 유도 열화에 대한 직물의 내성을 측정하기 위해, 시험은 수영장 내의 환경을 모의하여 수행하였다. 직물 루프를 모의한 수영장 용액중에 침수시키면서 3.5 ppm 염소 및 1.5 ppm 우레아를 함유하는 조에서 pH 7.6 및 25℃의 온도에서 순환시켰다. 직물 시료 치수는 22 cm x 5 cm이고, 장축의 양쪽 끝 1 cm에 표시된 재봉 봉제 선이 있었다. 최종 재봉 치수는 10 cm 루프 x 5 cm 폭이었다. 재봉한 시료 루프를 막대형의 시료 홀더에 올리고 길이 방향으로 연신율 0에서 40％로 순환시켰다. 직물의 힘은 총 120시간의 연속 시간 동안 매 20분 마다 측정하였다. 비교 직물은 모의한 염소화 수영장 환경에서 내구성이 높은 종래 기술 21％ 라이크라® 스판덱스를 함유하는 편성 트리코 직물이었다 (54 den, 60 데시텍스 라이크라® 스판덱스 T275B 및 40 den, 44 데시텍스 텍스처 나일론-66). 참조 직물은 40 den (44 데시텍스) 나일론 66 및 40 den (44 데시텍스) 라이크라® 스판덱스 T162C로 제조된 검게 염색한 트리코 편성물 (잠금 편성물)이다. 직물 함량은 83％ 나일론 및 17％ 라이크라® 스판덱스이다. Xrel은 참조 직물이 본래 힘의 40％에 도달하는 시간의 수로 나눈, 시험 대상이 본래 힘의 40％에 도달하는 시간의 수의 비율이다 (여기서 100％는 시험 가동 3시간 후의 센티-뉴튼의 직물 힘으로서 규정한다).
실시예
하기 표 1은 실시예 편성 직물을 위한 편성 조건을 설명한다. 라이크라® 스판덱스 유형 162, 169, 또는 562를 스판덱스 공급을 위해 사용하였다. 라이크라® 스판덱스 데니어는 70, 55, 40, 30, 20, 및 15 (또는 각각 78 dtex, 61 dtex, 44 dtex, 33 dtex, 22 dtex, 및 17 dtex)였다. 스티치 길이 L은 기기 고정값이었다. 하기 표 2는 마무리 직물에 대한 주요 시험 결과를 요약하였다. 표 3은 실시예 38의 염소 열화에 대한 자료를 요약하였다. 컬의 값은 모든 시험 조건에서 허용가능하였고, 하기에서 추가로 논의되지 않을 것이다. 스판덱스 공급 장력은 그램으로 나열하였다. 1.00 그램은 0.98 센티뉴튼(cN)과 같다.
Figure 112007079003268-PCT00001
Figure 112007079003268-PCT00002
Figure 112007079003268-PCT00003
Figure 112007079003268-PCT00004
수영장 시험
대상 Xrel, 시간
참조 직물 6.84
실시예 38 > 7.06
실시예 1 내지 10
실시예 1 - 40 데니어 스판덱스 공급 장력은 5 그램 (4.9 cN)이었고, 이는 종래 기술에서 권고된 4 내지 6 cN의 범위내이다. 스판덱스의 압축력으로 인해, 편성된 직물의 기초 중량이 높고 (266 g/m2), 마무리된 직물에서조차 더 높았다 (306 g/m2). 수축률은 또한 길이 방향으로 7％를 초과하였다.
실시예 1A - 실시예 1의 편성 직물을 신장시키고 190℃에서 60초 동안 열 고정시켰다. 편성된 중량 및 연신율 특성은 실시예 1과 동일하였으나, 열 고정은 마무리된 직물을 204 g/m2 및 115％ 연신율로 감소시켰다. 열 고정 단계로 인해 베어 스판덱스가 함께 접착되기 때문에 열 고정 직물이 탈편성되지 않으므로 스판덱스 드래프트 및 함량은 상기 분석 방법으로 측정할 수 없었다. 그러나, 스판덱스 함량은 실시예 1의 경우와 동일하였다.
실시예 2 - 파라미터를 전형적인 값으로 고정하였다. 면 번사는 54 Nm이고, 커버 팩터는 1.4이고, 스판덱스 데니어는 20이고, 스판덱스 드래프트는 2.0이었다. 스판덱스는 라이크라® 스판덱스 유형 169였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 3 - 20 데니어 스판덱스 공급 장력을 0.8 그램 (0.78 cN)으로 낮췄다. 파이 룽 편성 기기 및 스판덱스 얀 경로의 경우, 이는 공급 패키지로부터 취해지는 스판덱스의 연속성을 유지하기 위한 공급 장력의 최소 값이었다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 4 - 스티치 길이를 2.3 mm로 감소시켜 커버 팩터가 본 발명의 상한에 가까운 1.87이도록 하였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 5 - 스티치 길이를 3.57 mm로 증가시켜 커버 팩터를 1.2의 값으로 감소시켰다. 이 값은 본 발명의 한도보다 아래이다 (하한-1.3), 편성 직물은 열 고정하지 않았다. 스판덱스 트래프트는 2.2를 약간 초과하였고, 이는 아마도 보다 긴 스티치 길이에서의 편성 니들 마찰에 의한 스판덱스 드래프팅의 상호작용으로 인한 것일 것이다.
실시예 6 - 이 실시예를 위해 면 스펀 얀 번사를 54에서 68 Nm로 증가시켰다. 스티치 길이를 3.06 mm로 유지하여, 커버 팩터가 이 스펀 얀 번수의 변화에 의해 1.25로 감소하게 하였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 7 - 게이지가 원주 인치당 24 니들인 편성 기기 모델 PL-XS3B/C를 사용하여 이 실시예의 직물을 편성하였다. 모든 편성 및 직물 설계 변수는 본 발명 내였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 8 - 스판덱스 데니어를 30 데니어로 증가시키고, 면 번수를 68 Nm로 증가시켜 (데니어 감소), 직물 내 ％ 스판덱스 함량을 12.1％로 증가시켰다. 스티치 길이를 감소시켜 커버 팩터를 1.4로 유지하였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 9 - 2개의 하드 얀을 스판덱스와 함께 편성 스티치로 플레이팅하였다. 제1 하드 얀은 번수가 60 Ne, 또는 101.6 Nm인 스펀 면이었다. 제2 하드 얀은 83 dtex 및 34개 필라멘트의 연속 필라멘트 폴리에스테르 얀이었다. 이들을 22 dtex (20 데니어) 스판덱스와 함께 플레이팅하였다. 합쳐진 하드 얀 번수는 55 Nm였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 10 - 스판덱스 공급을 위해 상이한 스판덱스 얀, 라이크라® 스판덱스 유형 562 ('이지-고정')를 사용한 것을 제외하곤 공정 파라미터는 실시예 2에서와 동일하였다. 편성 직물은 열 고정하지 않았다.
실시예 11 내지 27
실시예 11 - 44 데시텍스 스판덱스 공급 장력은 5 그램 (4.9 cN)이었고, 이는 종래 기술에서 권고된 4 내지 6 cN의 범위 내이다.
실시예 11A - 실시예 11의 편성 직물을 신장시키고 190℃에서 60초 동안 열 고정하였다. 편성된 중량 및 연신율 특성은 실시예 11과 동일하였으나, 열 고정은 마무리된 직물을 204 g/m2 및 115％ 연신율로 감소시켰다. 스판덱스 함량은 실시예 11의 경우와 동일하였다.
실시예 12 - 33 dtex T169B의 스판덱스를 2.2배의 드래프트에서 20 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 13 - 33 dtex T169B의 스판덱스를 1.8배의 드래프트에서 20 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 14 - 78 dtex T562B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 26 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 15 - 78 dtex T562B의 스판덱스를 1.8배의 드래프트에서 32 Ne 면 하드 얀과 편성하였다. 본 직물의 함량은 19％ 스판덱스였다.
실시예 16 - 78 dtex T562B의 스판덱스를 1.7배의 드래프트에서 20 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 17 - 44 dtex T562B의 스판덱스를 1.8배의 드래프트에서 20 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 18 - 22 dtex T162C의 스판덱스를 2.1배의 드래프트에서 26 Ne 면 하드 얀과 편성하였다. 본 직물의 함량은 4.0％ 스판덱스였다.
실시예 19 - 22 dtex T162C의 스판덱스를 2.5배의 드래프트에서 26 Ne 면 하드 얀과 편성하였다. 본 직물의 함량은 4.0％ 스판덱스였다.
실시예 20 - 78 dtex T162C의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 20 Ne 면 하드 얀과 편성하였다. 본 직물의 함량은 6.0％ 스판덱스였다.
실시예 21 - 22 dtex T162C의 스판덱스를 1.9배의 드래프트에서 40 Ne 스펀 폴리에스테르 하드 얀과 편성하였다.
실시예 22 - 22 dtex T169B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 156 데시텍스 텍스쳐 나일론 하드 얀과 편성하였다. 상기 직물은 도 5의 공정 경로 (61b)에 따라 관으로 마무리하였다.
실시예 23 - 22 dtex T169B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 156 데시텍스 텍스쳐 나일론 하드 얀과 편성하였다. 본 직물은 도 5의 공정 경로 (61a)에 따라 개방-폭 마무리하였다.
실시예 24 - 22 dtex T562B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 156 데시텍스 텍스쳐 나일론 하드 얀과 편성하였다. 본 직물은 도 5의 공정 경로 (61b)에 따라 관으로 마무리하였다.
실시예 25 - 22 dtex T562B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 156 데시텍스 텍스쳐 나일론 하드 얀과 편성하였다. 본 직물은 도 5의 공정 경로 (61a)에 따라 개방-폭 마무리하였다.
실시예 26 - 61 dtex T162C의 스판덱스를 2.5배의 드래프트에서 116 데시텍스 텍스쳐 폴리프로필렌 하드 얀과 편성하였다. 본 직물의 스판덱스 함량은 18％였다. 본 직물은 도 5의 공정 경로 (61a)에 따라 개방-폭 마무리하였다.
실시예 27 - 61 dtex T162C의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 116 데시텍스 텍스쳐 폴리프로필렌 하드 얀과 편성하였다. 본 직물의 스판덱스 함량은 27％였다. 본 직물은 도 5의 공정 경로 (61a)에 따라 개방-폭 마무리하였다.
실시예 28 내지 32
실시예 28 - 22 dtex T169B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 32 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 29 - 22 dtex T162C의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 32 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 30 - 22 dtex T562B의 스판덱스를 1.8배의 드래프트에서 32 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 31 - 22 dtex T562B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 26 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 32 - 22 dtex T169B의 스판덱스를 2.0배의 드래프트에서 32 Ne 면 하드 얀과 편성하였다.
실시예 33 내지 45
실시예 33 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (50 데니어, 55 데시텍스, 0.69 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T165C (15 데니어, 17 데시텍스)였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 34 - 여기서 하드 얀 및 스판덱스는 실시예 37과 동일하나, 스판덱스를 2.0배로 드래프트하였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 35 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (50 데니어, 55 데시텍스, 0.69 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (30 데니어, 33 데시텍스)였다. 본 실시예 35의 직물 중 라이크라® 스판덱스 함량은 25%였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 36 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 1.39 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.3배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (30 데니어, 33 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기 게이지는 상기 명세에 주어진 기기 (2)인 24 gg였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 37 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 2.08 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (30 데니어, 33 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기 게이지는 상기 명세에 주어진 기기 (2)인 24 gg였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 38 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 2.08 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162B (40 데니어, 44 데시텍스)였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다. 염소 열화에 대한 내성의 측정값인 Xrel은 종래의 비교 직물보다 우수하였다 (표 3).
실시예 39 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (150 데니어, 165 데시텍스, 4.17 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162C (70 데니어, 78 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기 게이지는 상기 명세에 주어진 기기 (2)인 24 gg였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 40 - 이 실시예에서, 도 2에서와 같이 XX에서 추가의 구멍을 가지는 얀 캐리어를 사용하여 2개의 하드 얀을 스판덱스 탄성 얀과 플레이팅하였다. 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (50 데니어, 55 데시텍스, 0.69 데니어/필라멘트)과 고리 스펀 면 (40/1 Ne, 130 데니어, 143 데시텍스)의 50/50 블렌드였다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (20 데니어, 22 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기 게이지는 상기 명세에 주어진 기기 (2)인 24 gg였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 염색하고 마무리하였다.
실시예 41 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (50 데니어, 55 데시텍스, 0.7 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (30 데니어, 33 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기는 상기 명세에 주어진 28 gg 기기 (1)이었다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 마무리하였다.
실시예 42 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 1.4 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (30 데니어, 33 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기는 상기 명세에 주어진 24 gg 기기 (2)였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 마무리하였다.
실시예 43 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 1.4 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B (30 데니어, 33 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기는 상기 명세에 주어진 24 gg 기기 (2)였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 마무리하였다.
실시예 44 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 1.4 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162B (40 데니어, 44 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기는 상기 명세에 주어진 24 gg 기기 (2)였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 마무리하였다.
실시예 45 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (150 데니어, 165 데시텍스, 4.2 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162C (70 데니어, 78 데시텍스)였다. 이 실시예를 위한 기기는 상기 명세에 주어진 24 gg 기기 (2)였다. 도 5, (61a)에 따라 직물을 마무리하였다.
실시예 46 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 1.4 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162B (40 데니어, 44 데시텍스)였다. 도 5, (61b)에 따라 직물을 마무리하였으나, 압축하지는 않았다.
실시예 47 - 이 실시예에서의 하드 얀은 텍스쳐 폴리프로필렌 (100 데니어, 110 데시텍스, 1.4 데니어/필라멘트)이었다. 스판덱스는 2.0배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162B (40 데니어, 44 데시텍스)였다. 직물을 24 gg 파이 룽 모델 PL-XS3B/C 편성 기기상에서 편성하고 플랫 직물로 수동적으로 슬릿 개방하였다. 슬릿팅한 직물을 도 5의 경로 (61a)에 따라 관으로 재봉하고 정련하였다. 직물을 정련한 후 탈착하고 개방 폭 형태로 텐터 프레임에서 45초 동안 130℃에서 건조하였다.
실시예 48 - 이 실시예에서의 하드 얀은 하기에서 "2GT 폴리에스테르"로 언급되는 폴리에틸렌 테레프탈레이트 (PET) 중합체였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B, 33 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 푸른 색조로 염색하였다.
실시예 49 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B, 33 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 검은 색조로 염색하였다.
실시예 50 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B, 33 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 붉은 색조로 염색하였다.
실시예 51 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T169B, 33 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 자줏빛 색조로 염색하였다.
실시예 52 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162C, 44 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 푸른 색조로 염색하였다.
실시예 53 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162C, 44 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 검은 색조로 염색하였다.
실시예 54 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162C, 44 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 붉은 색조로 염색하였다.
실시예 55 - 이 실시예에서의 하드 얀은 2GT 폴리에스테르였다. 스판덱스는 2.5배로 드래프트된 라이크라® 스판덱스 T162C, 44 데시텍스였다. 직물은 도 5에 도식적으로 나타낸 공정 경로 (61a)에 따라 염색하고 마무리하였다. 직물은 자줏빛 색조로 염색하였다.
실시예 56 내지 59
실시예 56 - 이 실시예에서 저지 공급물의 경우 100％ 면 30/1 Ne 얀 및 루프의 경우 100％ 면 20/1 Ne 얀을 사용하여 2종 실의 프렌치 테리 직물을 편성하였다. 저지 공급물은 1.9배의 드래프트에서 33 dtex T562B 라이크라® 스판덱스와 플레이팅하였다. 직물을 습윤 가공하고 냅핑하여 도 6의 경로 (81b)에 따른 마무리된 단일-면 플리스 직물을 수득하였다.
실시예 57 - 이 실시예에서 저지 공급물의 경우 100％ 면 30/1 Ne 얀 및 루프의 경우 100％ 면 20/1 Ne 얀을 사용하여 2종 실의 프렌치 테리 직물을 편성하였다. 저지 공급물은 1.9배의 드래프트에서 33 dtex T562B 라이크라® 스판덱스와 플레이팅하였다. 직물을 습윤 가공하고 마무리하여 도 6의 경로 (81b)에 따른 마무리된 프렌치 테리 직물을 수득하였다.
실시예 58 - 이 실시예에서 저지 공급물의 경우 100％ 면 30/1 Ne 얀 및 루프의 경우 100％ 면 20/1 Ne 얀을 사용하여 2종 실의 프렌치 테리 직물을 편성하였다. 저지 공급물은 1.9배의 드래프트에서 22 dtex T562B 라이크라® 스판덱스와 플레이팅하였다. 직물을 습윤 가공하고 냅핑하여 도 6의 경로 (81b)에 따른 마무리된 단일-면 플리스 직물을 수득하였다.
실시예 59 - 이 실시예에서 저지 공급물의 경우 100％ 면 30/1 Ne 얀 및 루프의 경우 100％ 면 20/1 Ne 얀을 사용하여 2종 실의 프렌치 테리 직물을 편성하였다. 저지 공급물은 1.9배의 드래프트에서 22 dtex T562B 라이크라® 스판덱스와 플레이팅하였다. 직물을 습윤 가공하고 마무리하여 도 6의 경로 (81b)에 따른 마무리된 프렌치 테리 직물을 수득하였다.
따라서 상기 설명한 목적 및 이점을 충분히 만족시키는, 스펀 및/또는 연속 필라멘트 하드 얀으로 플레이팅된 베어 엘라스토머 물질을 가지는 환편성 탄성 직물, 및 또한 건식 열 고정 단계를 요구하지 않는 상기 환편성 탄성 직물의 제조 방법이 본 발명에 따라 제공된다는 것은 명백하다. 비록 본 발명은 이들의 특정 실시양태와 관련하여 기재되었지만, 많은 별법, 변형 및 변화가 당업자에게 명백할 것이라는 것은 분명하다. 따라서, 첨부한 청구 범위의 취지 및 넓은 범위내에 있는 모든 이러한 별법, 변형 및 변화를 포괄하고자 한다.

Claims (35)

  1. - 엘라스토머 물질을 제공하는 단계;
    - 스펀 얀, 연속 필라멘트 얀 및 이들의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택된 1종 이상의 하드 얀을 제공하는 단계;
    - 엘라스토머 물질을 1종 이상의 하드 얀과 플레이팅하는 단계; 및
    - 플레이팅된 엘라스토머 물질 및 1종 이상의 하드 얀을 모든 편성 코스에서 환편성하여 환편성 탄성 싱글 저지 직물을 편성하는 단계
    를 포함하며, 여기서 엘라스토머 물질의 공급을 조절하여 환편성 탄성 싱글 저지 직물을 형성하기 위해 편성할 때 엘라스토머 물질이 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프트되는 환편성 탄성 싱글 저지 직물의 제조 방법.
  2. - 엘라스토머 물질을 제공하는 단계;
    - 스펀 얀, 연속 필라멘트 얀 및 이들의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택된 2종 이상의 하드 얀을 제공하는 단계;
    - 엘라스토머 물질을 2종 이상의 하드 얀과 플레이팅하는 단계; 및
    - 플레이팅된 엘라스토머 물질 및 2종 이상의 하드 얀을 환편성하여 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 형성하는 단계
    를 포함하며, 여기서 엘라스토머 물질이 하나 거른 코스에서 편성되고, 엘라스토머 물질의 공급을 조절하여 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 형성하기 위해 편성할 때 엘라스토머 물질이 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프트되는 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물의 제조 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 엘라스토머 물질을 제공하는 단계에서, 엘라스토머 물질이 약 15 내지 약 156 dtex의 베어 스판덱스 얀으로 추가로 규정되는 것인 방법.
  4. 제1항에 있어서, 1종 이상의 하드 얀을 제공하는 단계에서, 1종 이상의 하드 얀이 얀 번수 (Ne)가 약 10 내지 약 85인 하드 얀으로 추가로 규정되는 것인 방법.
  5. 제2항에 있어서, 2종 이상의 하드 얀을 제공하는 단계에서, 2종 이상의 하드 얀 각각이 얀 번수 (Ne)가 약 10 내지 약 85인 하드 얀으로 추가로 규정되는 것인 방법.
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 환편성 단계에서, 환편성 탄성 직물의 커버 팩터가 약 1.05 내지 약 1.9인 방법.
  7. 제1항 또는 제2항에 있어서, 환편성 탄성 직물을 하나 이상의 추가 처리 단계에 노출시키는 단계를 더 포함하며, 이러한 처리 단계가 엘라스토머 물질을 열 고정하기 위해 요구되는 온도 미만의 온도에서 일어나는 것인 방법.
  8. 제7항에 있어서, 환편성 탄성 직물이 하나 이상의 추가 처리 단계 동안 약 160℃ 미만의 온도에 노출되는 방법.
  9. 제7항에 있어서, 하나 이상의 추가 처리 단계가 세정, 표백, 염색, 건조, 압축, 및 이들의 임의의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택되는 것인 방법.
  10. 제9항에 있어서, 하나 이상의 추가 처리 단계가 건조, 압축, 및 이들의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택되며, 환편성 탄성 직물이 하나 이상의 추가 처리 단계 동안 그의 길이로 오버피드되는 방법.
  11. 제1항 또는 제2항에 있어서, 환편성 탄성 직물의 엘라스토머 함량이 제곱 미터당 총 직물 중량을 기준으로 약 3.5 중량％ 내지 약 30 중량％인 방법.
  12. 제1항 또는 제2항에 있어서, 1종 이상의 하드 얀이 합성 필라멘트, 천연 섬유의 스펀 스테이플 얀, 합성 섬유 또는 얀과 블렌드된 천연 섬유, 면의 스펀 스테이플 얀, 합성 섬유 또는 얀과 블렌드된 면, 폴리프로필렌, 폴리에틸렌 또는 폴리에스테르 섬유 또는 얀과 블렌드된 스펀 스테이플 폴리프로필렌, 폴리에틸렌 또는 폴리에스테르, 및 이들의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택되는 것인 방법.
  13. 제1항 또는 제2항에 있어서, 1종 이상의 하드 얀이 면 및 면 블렌드로 이루어진 군으로부터 선택되고, 환편성 탄성 싱글 저지 직물의 기초 중량이 약 140 내지 약 500 g/m2인 방법.
  14. 제2항에 있어서, 2종 이상의 하드 얀을 제공하는 단계에서, 2종 이상의 하드 얀이 서로 동일한 방법.
  15. 제2항에 있어서, 2종 이상의 하드 얀을 제공하는 단계에서, 2종 이상의 하드 얀이 서로 상이한 방법.
  16. 제1항 또는 제2항에 있어서, 환편성 탄성 직물의 경사 방향 연신율이 약 45％ 이상이고, 세정 후 수축률이 약 15％ 이하인 방법.
  17. 제1항에 있어서, 환편성 탄성 싱글 저지 직물이 관 형태로 제조되고 그에 형성된 보이는 측면 주름(side crease)이 실질적으로 없는 방법.
  18. 제1항 또는 제2항에 있어서, 환편성 탄성 직물이 베어 스판덱스 열 고정 온도에 노출시킨 유사 직물보다 염소에 의한 열화에 대한 내성이 실질적으로 더 높은 것인 방법.
  19. 제1항 내지 제18항 중 어느 한 항의 방법에 의해 제조된 환편성 탄성 직물.
  20. 제19항의 환편성 탄성 싱글 저지 직물로부터 제조된 의복.
  21. - 약 15 내지 약 156 dtex이고, 열 고정 온도에서 약 85％ 이상의 열 고정 효율성 내에서 열 고정될 수 있는 베어 스판덱스 얀, 및
    - 얀 번수 (Ne)가 약 10 내지 약 85인 1종 이상의 하드 얀을 포함하며,
    - 플레이팅된 베어 스판덱스 얀 및 1종 이상의 하드 얀이 모든 편성 코스에서 커버 팩터가 약 1.05 내지 약 1.9인 환편성 탄성 직물을 형성하고,
    - 환편성 탄성 싱글 저지 직물 내의 베어 스판덱스 얀이 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프트되고,
    - 가공 동안 베어 스판덱스 얀의 열 고정 온도에 노출되지 않는
    환편성 탄성 싱글 저지 직물.
  22. - 약 15 내지 약 156 dtex이고, 열 고정 온도에서 약 85％ 이상의 열 고정 효율성 내에서 열 고정될 수 있는 베어 스판덱스 얀, 및
    - 각각의 얀 번수 (Ne)가 약 10 내지 약 85인 2종 이상의 하드 얀을 포함하며,
    - 하나 거른 코스에서 편성되는 플레이팅된 베어 스판덱스 얀 및 2종 이상의 하드 얀이 커버 팩터가 약 1.05 내지 약 1.9인 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물을 형성하고,
    - 프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물 내의 베어 스판덱스 얀이 그의 본래 길이의 약 2.5배 이하로 드래프트되고,
    - 가공 동안 베어 스판덱스 얀의 열 고정 온도에 노출되지 않는
    프렌치 테리 및 플리스 중 1종 이상의 환편성 탄성 직물.
  23. 제21항 또는 제22항에 있어서, 베어 스판덱스 얀이 환편성 탄성 직물 내에 제곱 미터당 총 직물 중량을 기준으로 약 3.5 중량％ 내지 약 30 중량％의 양으로 존재하고, 커버 팩터가 약 1.4인 직물.
  24. 제21항 또는 제22항에 있어서, 건조, 압축, 및 이들의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 단계로 처리되고, 하나 이상의 처리 단계 동안 그의 길이로 오버피드되는 직물.
  25. 제21항 또는 제22항에 있어서, 하나 이상의 추가 처리 단계로 처리되고, 이러한 처리 단계가 약 160℃ 미만의 온도에서 일어나는 것인 직물.
  26. 제21항 또는 제22항에 있어서, 하나 이상의 추가 처리 단계가 세정, 표백, 염색, 건조, 압축, 및 이들의 임의의 조합으로 이루어진 군으로부터 선택되는 것인 직물.
  27. 제21항에 있어서, 관 형태로 제조되고 그에 형성된 보이는 측면 주름이 실질적으로 없는 직물.
  28. 제21항 또는 제22항에 있어서, 베어 스판덱스 열 고정 온도에 노출시킨 유사 직물보다 염소에 의한 열화에 대한 내성이 실질적으로 더 높은 직물.
  29. 제22항에 있어서, 2종 이상의 하드 얀이 서로 동일한 것인 직물.
  30. 제22항에 있어서, 2종 이상의 하드 얀이 서로 상이한 것인 직물.
  31. 제21항 또는 제22항에 있어서, 1종 이상의 하드 얀이 면 또는 면 블렌드이고, 기초 중량이 약 140 내지 약 500 g/m2인 직물.
  32. 제21항 또는 제22항에 있어서, 경사 방향 연신율이 약 45％ 이상이고, 세정 후 수축률이 약 15％ 이하인 직물.
  33. 제21항에 있어서, 관 형태로 제조되고 그에 형성된 보이는 측면 주름이 실질적으로 없는 직물.
  34. 제21항 또는 제22항에 있어서, 베어 스판덱스 열 고정 온도에 노출시킨 유사 직물보다 염소에 의한 열화에 대한 내성이 실질적으로 더 높은 직물.
  35. 제21항 내지 제34항 중 어느 한 항의 환편성 탄성 직물로부터 제조된 의복.
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Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7395553B2 (en) * 2006-02-03 2008-07-08 Patagonia, Inc. Wetsuit
DE102006059086A1 (de) * 2006-12-12 2008-06-26 Profas Gmbh & Co. Kg Schnittschutzhandschuhe
US20080289079A1 (en) * 2007-05-22 2008-11-27 Lewis Linda P Garment for use in a breast self-examination
TWI473916B (zh) * 2007-07-13 2015-02-21 Seiren Co Ltd 防止蔓延、捲縮產生之特性優良的雙面緯編針織物及其加工方法
US20090030787A1 (en) * 2007-07-24 2009-01-29 Xperex Corporation Electronic capture and communication of promotions using a wireless device
WO2010114866A1 (en) 2009-03-31 2010-10-07 Velcro Industries B.V. Breathable fabric lamination
US9255351B2 (en) * 2010-11-16 2016-02-09 Velcro Industries B.V. Knitting with yarns of differing stretch properties
WO2012067997A2 (en) 2010-11-16 2012-05-24 Velcro Industries B.V Breathable and elastic fabric lamination
US20130101781A1 (en) * 2011-10-24 2013-04-25 Bestkey Textiles Limited Woven and knitted fabrics with improved properties and core spun yarns for producing the same
US9297097B2 (en) * 2012-06-22 2016-03-29 Nike, Inc. Knit article of apparel and apparel printing system and method
JP6063569B2 (ja) * 2013-07-12 2017-01-18 旭化成株式会社 弾性丸編地
US9797072B2 (en) * 2013-09-04 2017-10-24 Textured Jersey Lanka PLC Method of manufacturing fraying-free cotton elastane weft knit fabric
US9689092B2 (en) 2013-10-14 2017-06-27 Invista North America S.A R.L. Stretch circular knit fabrics with multiple elastic yarns
US9689091B2 (en) 2013-10-14 2017-06-27 Invista North America S.A.R.L. Stretch circular knit fabrics with multiple elastic yarns
EP3243945A1 (en) * 2016-05-13 2017-11-15 Sanko Tekstil Isletmeleri Sanayi Ve Ticaret Anonim Sirketi 3-yarn circular knitted fabric and the production method thereof
EP3530789B1 (en) * 2016-10-20 2020-09-02 Asahi Kasei Kabushiki Kaisha Elastic circular-knitted fabric
US10612167B2 (en) * 2016-11-01 2020-04-07 Alo, Llc Material blend with patterned fabric
TR201701687A2 (tr) 2017-02-06 2018-08-27 Sanko Tekstil Isletmeleri Sanayi Ve Ticaret Anonim Sirketi Esnek ve geri toplama özelliğine sahip kumaş ve bu kumaşların elde edilmesinde kullanılan iplik
CN107354565B (zh) * 2017-06-16 2023-04-07 武汉爱帝针纺实业有限公司 一种纳米抗菌纺织品的制备方法
WO2019044982A1 (ja) * 2017-08-30 2019-03-07 Ｓｐｉｂｅｒ株式会社 高密度編地及び高密度編地の製造方法
US11767619B2 (en) 2017-09-28 2023-09-26 Velcro Ip Holdings Llc Knit fastener loop products
JP6878497B2 (ja) * 2018-05-18 2021-05-26 雁丞有限公司Ｉｓｓｅｔｅｘ Ｃｏ．， Ｌｔｄ 編地
CN108950841A (zh) * 2018-09-10 2018-12-07 浙江鑫淼纺织有限公司 一种高弹高回复针织面料的织造方法
CN113874565A (zh) * 2019-04-17 2021-12-31 尚科纺织企业工业及贸易公司 包括至少两个单个弹性丝和多个非弹性元件的复合纱线
EP3956502A1 (en) * 2019-04-17 2022-02-23 Sanko Tekstil Isletmeleri San. Ve Tic. A.S. A composite yarn comprising at least two bundles of coalesced elastic filaments and a plurality of inelastic elements
CN110181883A (zh) * 2019-06-21 2019-08-30 王伟光 一种防水透气弹性布料及其制作方法
KR20210046436A (ko) * 2019-10-18 2021-04-28 현대자동차주식회사 자동차 내장재
TW202202681A (zh) * 2020-06-15 2022-01-16 大陸商東麗纖維研究所（中國）有限公司 針織面料及其用途
CN112593335B (zh) * 2020-12-17 2024-03-01 上海三枪（集团）有限公司 一种长绒棉紧捻纱聚酯纤维交织面料
TWI778500B (zh) * 2021-01-22 2022-09-21 郭子綺 彈性壓力織物及其製造方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3392552A (en) 1964-11-13 1968-07-16 Munsingwear Inc Stretchable fabric
FR1461593A (fr) * 1965-10-26 1966-02-25 Andre Gillier Ets Procédé de fabrication d'un tissu tricoté élastique bouclé et tissu obtenu par la mise en oeuvre de ce procédé
DE3460651D1 (en) 1983-03-19 1986-10-16 Bayer Ag Flat knitted article and method of making it
US4875241A (en) 1988-10-14 1989-10-24 Esmark Apparel, Inc. Pantyhose with panty having cotton characteristics
GB2225034B (en) 1988-11-17 1992-07-22 Chatsworth Knitting Ltd Knitted stretch lace
US5198288A (en) * 1992-02-26 1993-03-30 E. I. Du Pont De Nemours And Company Knit fabric with elastic combination yarn
GB9225302D0 (en) 1992-12-03 1993-01-27 Cv Apparel Ltd Knitting
DE9305795U1 (de) 1993-04-17 1994-08-25 Du Pont Int Elastische Doppel-Rundstrickware
AU7513996A (en) 1995-10-12 1997-04-30 E.I. Du Pont De Nemours And Company Process and apparatus for knitting fabric with non-elastic yarn and bare elastomeric yarn and sweater knit fabric construction
US5948875A (en) 1998-03-26 1999-09-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Polyurethaneureas and spandex made therefrom
US6263797B1 (en) 1998-12-30 2001-07-24 Skyblazer, Inc. Enhanced flare apparatus
DE19918147A1 (de) 1999-04-21 2000-10-26 Fleissner Maschf Gmbh Co Verfahren und Vorrichtung zum Fixieren von Schlauchware
US6263707B1 (en) * 1999-09-20 2001-07-24 Milliken & Company Opaque heat-moldable circular knit support fabrics having very high spandex content
US6472494B2 (en) 2000-04-26 2002-10-29 E. I. Du Pont De Nemours And Company Spandex with high heat-set efficiency
US6846866B2 (en) 2001-06-05 2005-01-25 Invista North America S.A.R.L. Spandex containing a mixture of phenolic
GB0214866D0 (en) 2002-06-27 2002-08-07 Courtaulds Textiles Holdings Elasticated fabric
US6776014B1 (en) 2003-06-02 2004-08-17 Invista North America S.A.R.L. Method to make circular-knit elastic fabric comprising spandex and hard yarns
JP5323357B2 (ja) * 2004-12-21 2013-10-23 インヴィスタ テクノロジーズ エスアエルエル 丸編弾性布および相当する布の製造方法

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