상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 코어물질, 및 상기 코어물질을 둘러싸는 표면처리층을 포함하는 고청정강 제조용 탈산 내화조성물을 제공한다. 상기 코어물질은 Al 함유 물질, Ca 함유 물질, 실리카플라워, 진주암 및 Li 함유 플럭스를 포함하고, 상기 표면처리층은 CaO를 포함하는 것이 바람직하다.
본 발명은 또한 Al 함유 물질, Ca 함유 물질, 실리카플라워, 진주암, 및 Li 함유 플럭스를 포함하는 코어물질 형성용 조성물을 이용하여 코어물질을 제조하고, 상기 코어물질에 CaO, 분산매, 결합제, 해교제, 및 소포제를 포함하는 표면처리층 형성용 조성물을 표면처리하여 표면처리층을 형성하는 단계를 포함하는 고청정강 제조용 탈산 내화조성물의 제조방법을 제공한다.
이하에서 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다.
본 발명은 고청정강 제조용 탈산 내화조성물 및 그의 제조방법에 관한 것으 로, 본 발명에서는 Al 함유 물질, Ca 함유 물질, 실리카플라워, 진주암 및 Li 함유 플럭스를 포함하는 코어물질 및 이를 둘러싸며 CaO를 포함하는 표면처리층을 갖는 탈산 내화 조성물을 사용함으로써, 순산소 취련에 의한 제강 정련 조업에서 형성된 슬래그와 용강중의 과잉 산소의 탈산 및 용강내 잔존하는 불순물, 즉 산화물 형태의 개재물, 황, 인 등을 효과적으로 제거할 수 있다. 또한 이를 이용하여 분진 및 백연의 발생이 없이 고청정강을 제조할 수 있다.
즉, 본 발명의 일 실시예에 따른 고청정강 제조용 탈산 내화조성물은 코어물질, 및 상기 코어물질을 둘러싸는 표면처리층을 포함한다. 이때 상기 코어물질은 Al 함유 물질, Ca 함유 물질, 실리카플라워, 진주암 및 Li 함유 플럭스를 포함하고, 상기 표면처리층은 CaO를 포함한다.
보다 바람직하게는 상기 코어물질은 코어물질 총 중량에 대하여 Al 함유 물질 20 내지 50중량%, Ca 함유 물질 5 내지 40중량%, 실리카플라워 3 내지 5중량%, 진주암 5 내지 10중량% 및 Li 함유 플럭스 5 내지 10중량%를 포함한다.
이하 상기 탈산 내화 조성물의 제조방법을 들어 설명하면, 상기와 같은 구조를 갖는 탈산 내화 조성물은 Al 함유 물질, Ca 함유 물질, 실리카플라워, 진주암 및 Li 함유 플럭스를 포함하는 코어물질 형성용 조성물을 이용하여 코어물질을 제조한 후, 상기 코어물질에 CaO, 분산매, 결합제, 해교제, 및 소포제를 포함하는 표면처리층 형성용 조성물을 표면처리하여 표면처리층을 형성하는 단계를 포함하는 제조방법에 의해 제조될 수 있다.
이하 보다 상세히 설명하면, 먼저 Al 함유 물질, Ca 함유 물질, 실리카플라 워, 진주암, 및 Li 함유 플럭스를 혼합하여 코어물질 형성용 조성물을 제조한다. 보다 바람직하게는 탈산 내화 조성물 총 중량에 대하여 Al 함유 물질 20 내지 50중량%, Ca 함유 물질 5 내지 40중량%, 실리카플라워 3 내지 5중량%, 진주암 5 내지 10중량% 및 Li 함유 플럭스 5 내지 10중량%를 포함하는 것이 좋다. 상기 함량 범위은 구성성분간의 함량비를 최적화한 것으로 우수한 탈산 효과를 나타낸다.
상기 Al 함유 물질은 내화 조성물중에 Al을 공급하기 위한 것으로, 상기 Al은 용강중의 산소와 반응하여 산화물의 형태로 용강중의 산소를 제거하는 역할을 한다.
상기 Al 함유 물질으로는 금속 알루미늄 분말, 알루미늄 칩, 알루미늄 드로스 및 이들의 혼합물을 사용할 수 있다.
상기 알루미늄 분말의 경우 과량으로 사용시 급격한 반응으로 인해 폭발의 위험이 있으므로, 알루미늄 칩(chip)과 알루미늄 드로스(dross)를 함께 혼합하여 사용하는 것이 바람직한데, 구체적으로는 금속 알루미늄 5 내지 10중량%, Al 칩(chip) 15 내지 25 중량% 및 Al 드로스(dross) 15 내지 30중량%로 혼합하여 사용하는 것이 좋다.
또한 알루미늄 분말은 미분화할수록 표면 활성도가 높아져 대기중의 산소와 쉽게 반응하여 금속 입자 표면에 산화물 피막을 형성하게 된다. 이에 따라 산화물 피막의 형성에 따라 금속 입자와 산소와의 반응이 느려지는 것을 방지하기 위해 금속 알루미늄 분말 표면에 경유, 등유, 식물유, 윤활유 등의 오일로 코팅한 것을 사용할 수 있다.
상기 알루미늄 드로스로는 화이트 드로스(White Dross), 블랙 드로스(Black Dross) 및 Salt Cake를 사용할 수 있다. 화이트 드로스(White Dross)는 순수 알루미늄의 용해시 공기와의 접촉에 의해 발생되는 것으로 알루미늄을 약 70%를 함유하고 있으며, 나머지 대부분은 알루미나이다. 블랙 드로스(Black Dross)는 알루미늄의 용해시 표면 산화를 방지하기 위해 플럭스로 처리한 것으로 알루미늄을 25 내지 40% 함유하고 있으며, 나머지 알루미나 외에 다소 많은 양의 불소를 함유하고 있다. 또한 솔트 케이크은 상기 드로스를 각종 염류와 혼합 용융시키고 남은 것으로 알루미늄을 25% 이하로 포함하고 있으며 상당량의 염류를 함유하고 있다. 상기 알루미늄 드로스중에서는 순도가 높아 백연 및 악취 발생을 방지할 수 있는 화이트 드로스를 사용하는 것이 보다 바람직하다.
칼슘(Ca) 함유 물질은 CaO를 제공하기 위한 것으로, 상기 CaO는 내화 조성물중에서 상기 Al과 함께 용강중의 산화물 및 황을 제거하는 역할을 한다.
상기 Ca 함유 물질로는 CaO, Ca(OH)2, CaCO3 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상의 것을 사용할 수 있다. 이들은 순도가 높고 반응성이 좋아 용이하게 CaO를 공급할 수 있다.
상기 진주암은 결정 구조속에 수분을 함유하고 있으며, 이 같은 수분은 고온에서 급속히 휘발하여 발포작용을 일으킨다. 이에 따라 탈산 내화조성물이 슬래그층 전면에 투입되지 않아도 진주암의 발포작용에 의해 신속히 슬래그층 전면으로 확산될 수 있다.
실리카 플라워는 코어물질 형성용 조성물의 구성 물질들간의 결합력을 증가시켜 사용중 탈산 내화조성물이 부스러지는 현상을 방지하는 역할을 한다.
탈산 내화 조성물에 포함되는 CaO는 높은 융점을 갖기 때문에 반응속도가 저하되고 반응이 완전히 일어나지 않을 우려가 있다. 이에 대해 리튬 함유 플럭스를 사용함으로써 CaO의 용융 온도를 저하시켜 반응 속도를 증가시킬 수 있다. 이와 같은 리튬 함유 플럭스로는 스포듀민(spodumene), 페탈라이트(petalite), 레피돌라이트(Lithia mica) 등으로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상의 것을 사용할 수 있다.
상기 코어물질 형성용 조성물은 탈산 내화 조성물의 성형 공정을 용이하게 하기 위하여 결합제를 더 포함할 수도 있다.
상기 결합제로는 규산소다, 규산칼리를 포함하는 무기 결합제; 및 소맥분, 당밀, 전분, 수지 등을 포함하는 유기 결합제로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상의 것을 사용할 수 있다. 보다 바람직하게는 상기 규산소다가 상온의 대기중 수분과의 반응에 의해 백화 현상으로 부서지는 현상을 방지하기 위하여 규산소다와 규산칼리를 2:1 내지 2:1.5의 중량비로 혼합하여 사용하는 것이 보다 바람직하다. 이와 같은 결합제는 코어물질 형성용 총 중량에 대하여 5 내지 10중량%로 포함되는 것이 바람직하다.
상기와 같은 구성을 갖는 코어물질 형성용 조성물로부터 성형 공정을 통해 코어물질을 제조한다.
상기 성형공정은 통상의 성형 방법을 사용하여 실시될 수 있으며, 바람직하 게는 브리켓 또는 펠렛타이징의 성형 공정을 실시하는 것이 바람직하다.
상기와 같은 성형 공정을 통해 제조된 코어물질은 브리켓 또는 펠렛의 형태를 가지며, 10 내지 30mm의 평균 입자 직경을 갖는 것이 바람직하다. 코어물질의 평균 입자 직경이 10mm 미만이면 입자가 지나치게 작아 용강 또는 슬래그에 첨가시 비산될 우려가 있어 바람직하지 않고, 30mm를 초과할 경우 입자가 지나치게 커 투입이 곤란하다.
이후 제조된 코어물질에 대해 CaO, 분산매, 결합제, 해교제, 및 소포제를 포함하는 표면처리층 형성용 조성물을 도포하고 건조하여 표면처리층을 형성한다.
상기 표면처리층 형성용 조성물은 CaO 슬립(slip)으로 이루어진 것으로, 기본적으로 CaO 및 분산매를 포함하고, 이와 더불어 표면처리 효과를 높이기 위한 해교제, 결합제, 및 소포제를 더 포함한다.
상기 CaO는 앞서 설명한 바와 동일하다. 다만 표면처리층에 포함되는 CaO는 입자의 크기가 작을수록 코어물질 표면으로의 표면처리가 매끄럽게 되어 바람직한데, 본 발명에서는 0.45㎛ 이하의 평균 입자 직경을 갖는 것이 바람직하다.
상기 분산매로는 물을 사용할 수 있다.
바람직하게는 상기 CaO와 분산매는 CaO 15:85 내지 35:65의 중량비로 혼합되는 것이 바람직하며, 20:80 내지 30:70의 중량비로 혼합되는 것이 바람직하다. 상기 함량비 범위 내에서는 CaO 미분말의 슬립 안정성이 좋으므로 교반이나 분무 시 작업성이 좋으며 코어 물질 표면에 적정 두께로의 피복형성이 좋다. 상기 함량 범위를 벗어날 경우 소량의 CaO분말의 경우 피복층이 얇아져 결합력이 떨어지며, 과 량의 CaO 분말의 경우 두껍고 거친 피복층을 형성하여 실제 사용시 반응이 불안정하게 된다.
상기 해교제는 CaO 슬립으로 수분 중에 CaO 미분말이 분산된 상태로 침강 및 응집을 방지하는 역할을 하는 것으로, 대표적으로는 트리폴리인산소다, 헥사메타인산소다 등을 사용할 수 있다. 상기 해교제는 표면처리층 형성용 조성물 총 중량에 대하여 0.1 내지 1.5중량%로 포함될 수 있고, 보다 바람직하게는 0.1 내지 0.5중량%로 포함될 수 있다. 해교제의 함량이 0.1중량% 미만이거나 1.5중량% 초과하면 CaO 미분말의 입자들이 응집하여 안정된 현탁 상태의 슬립을 얻을 수 없으며, 시간의 경과에 따라 침강에 의한 층분리 현상이 발생하게 되므로 바람직하지 않다.
상기 결합제는 슬립의 안정성과 결합력을 증진시키는 역할을 하는 것으로, 대표적으로는 폴리비닐알콜(PVA), 폴리비닐아세테이트(PVAS) 등을 사용할 수 있다. 상기 결합제는 온수를 사용하여 분산매중에 완전히 용융하여 사용하는 것이 바람직한데, 이 경우 분산매중 상기 결합제는 2 내지 4중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 결합제의 함량이 2중량% 미만이면 결합력을 얻기 어려워 피복층이 쉽게 부서지며, 4중량%를 초과하면 완전 용융이 어렵고 안정한 슬립을 구현하기가 어려우므로 바람직하지 않다.
상기 소포제는 상기 표면처리층 형성용 조성물을 교반하는 과정에서 발생하는 기포를 제거하는 역할을 하는 것으로, 대표적으로는 소듐나프탈렌설파이트를 사용할 수 있다. 상기 소포제는 표면처리층 형성용 조성물 총 중량에 대하여 0.1 내지 1.5중량%로 포함될 수 있고, 보다 바람직하게는 0.1내지 0.5중량%로 포함될 수 있다.
상기와 같은 구성을 갖는 표면처리층 형성용 조성물은 코어물질을 펠레타이징과 같은 성형 공정에서 일정 크기로의 성형이 완료되는 시점에 분사 등의 표면처리 방법을 사용하여 코어물질에 표면처리한다.
이와 같이 코어물질이 원하는 크기로 성형이 완료되는 시점에 CaO 슬립을 분사하여 코어물질 표면에 코팅 부착이 되므로 견고하고 일정한 두께의 표면 부착층을 형성할 수 있다. 이때 표면처리 방법으로는 통상의 코팅방법을 사용하여 실시할 수 있으며, 보다 바람직하게는 분사방법을 이용하는 것이 좋다.
코어물질의 성형 및 표면처리가 끝나면 건조로에 투입하여 탈수 건조하여 표면처리층이 형성된 코어물질을 포함하는 탈산 내화조성물을 얻을 수 있다.
상기 표면처리층은 코어물질을 둘러싸 코어물질의 부스러짐이나 이에 따른 먼지 발생을 억제한다. 또한 표면처리층에 포함된 CaO는 순차적인 용융 반응을 유도하여 슬래그 포밍(slag forming)이나 미반응 CaO 발생을 방지하는 역할을 한다. 이때 최종적으로 생성된 표면처리층은 1mm 이하의 두께를 갖는 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.05 내지 1mm의 두께를 가질 수 있다.
상기와 같은 방법으로 제조된 탈산 내화조성물은 용강 및 슬래그와 신속히 반응하여 분진이나 백연의 발생없이 산소 취련 전료 제강법에 의해 생성된 용강 및 슬래그에 존재하는 산소 및 강중에 존재하는 불순물을 효과적으로 제거할 수 있다. 또한, 상기 탈산 내화 조성물을 사용함으로써 고청정강을 제조할 수 있다.
이하 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기한 실 시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예
1 내지 12.
탈산
내화조성물의 제조
하기 표 1이 기재된 구성 및 함량에 따라 혼합하여 코어물질 형성용 조성물을 제조하였다.
제조된 코어물질 형성용 조성물을 이용하여 펠렛형의 코어물질을 성형하였다. 펠렛타이징 성형의 경우 회전 디스크 상의 코어물질들이 결합하여 구형으로 만들어지면서 입자크기가 성장하게 되는 것으로, 상기 펠렛타이징에 의한 성형으로 평균 입자 직경이 10 내지 30mm인 것이 95% 이상이 되도록 성형을 하였다.
성형이 완료되는 시점에서 CaO를 포함하는 표면처리층 형성용 조성물을 분사 코팅을 하였다. 상기 표면처리층 형성용 조성물은 0.45㎛의 초미분 CaO 30중량%, 트리폴리인산소다 0.5중량%, 소듐나프탈렌설파이트 0.5중량%, PVA 2% 수용액 69%를 혼합 후 강력 교반기로 응집입자가 생기지 않도록 교반하여 CaO 슬립을 제조하였다.
|
실시예(단위: 중량%) |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Al 분말 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
10 |
Al 칩 |
15 |
15 |
15 |
20 |
20 |
20 |
20 |
20 |
20 |
25 |
25 |
25 |
Al 드로스 |
30 |
30 |
30 |
25 |
25 |
25 |
20 |
20 |
20 |
15 |
15 |
15 |
CaO |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
CaCO3 |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
Ca(OH)2 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
- |
- |
20 |
실리카플라워 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
진주암 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
규산소다 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
6 |
규산칼리 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
스포듀먼 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
소맥분 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
4 |
하기 표 2는 상기 실시예의 배합에 따라 제조된 코어물질에서의 구성 성분을 백분율로 표시한 것이다.
|
실시예(단위: 중량%) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Al금속 |
46.2 |
50.4 |
49.1 |
46.4 |
50.6 |
49.3 |
47.2 |
51.4 |
50.0 |
48.5 |
52.7 |
51.3 |
CaO |
23.1 |
16.1 |
18.4 |
23.0 |
16.1 |
18.3 |
22.7 |
15.8 |
18.1 |
22.1 |
15.4 |
17.6 |
SiO2 |
16.8 |
18.3 |
17.8 |
16.7 |
18.2 |
17.7 |
16.5 |
17.9 |
17.5 |
16.1 |
17.4 |
17.0 |
Al2O3 |
8.32 |
9.08 |
8.83 |
8.29 |
9.05 |
8.8 |
8.18 |
8.91 |
8.67 |
7.97 |
8.66 |
8.44 |
Li |
0.52 |
0.57 |
0.55 |
0.52 |
0.57 |
0.55 |
0.51 |
0.56 |
0.54 |
0.50 |
0.54 |
0.53 |
기타 |
4.97 |
5.42 |
5.28 |
4.95 |
5.40 |
5.26 |
4.89 |
5.32 |
5.18 |
4.76 |
5.17 |
5.04 |
비교예
1.
탈산
내화조성물의 제조
금속 알루미늄 40중량%, CaO 40중량%, Al2O3 10중량%, SiO2 8중량% 및 기타 성분 2중량%를 포함하는 탈산 내화 조성물을 준비하였다.
비교예
2.
탈산
내화조성물의 제조
금속 알루미늄 50중량%, CaO 30중량%, Al2O3 9중량%, SiO2 9중량% 및 기타 성분 2중량%를 포함하는 탈산 내화 조성물을 준비하였다.
상기 실시예에서 제조된 탈산 내화조성물에 대하여 성형강도, 백연, 분진의 발생 유무 및 용융온도를 측정하였다. 결과를 하기 표 3에 나타내었다.
하기 표 3에서 ◎=우수, ○=양호, △=보통, ×=불량을 의미한다.
|
실시예 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
코팅전 성형강도 |
△ |
△ |
△ |
○ |
○ |
○ |
○ |
○ |
○ |
× |
× |
× |
코팅후 성형강도 |
○ |
○ |
○ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
△ |
△ |
△ |
백연발생 |
△ |
△ |
△ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
◎ |
용융온도(℃) |
1547 |
1545 |
1561 |
1463 |
1471 |
1489 |
1453 |
1467 |
1492 |
1416 |
1425 |
1445 |
상기 실험결과, 실시예 1~12중 실시예 4~8의 탈산 내화조성물이 우수한 성형강도를 가지고, 백연발생이 없으며 용융온도가 1450~1470℃의 우수한 결과를 나타내었다.
이와 같은 결과로부터 탈산 내화조성물의 성형강도 및 백연의 발생은 Al 드로스의 함량과 밀접한 관계가 있음을 알 수 있었다. 또한 CaO 슬립에 의한 코팅에 의해 탈산 내화조성물의 성형강도가 증가하게 됨을 확인할 수 있었다.
상기 실시예 4~8및 비교예 1,2의 탈산 내화조성물을 각각 2차 정련을 위해 래이들에 수강한 용강의 슬래그층에 투입하여 탈산효율과 불순물의 흡수능, 반응성 및 개재물 흡수능을 평가하였다.
통상적으로 100톤 래이들의 경우, 용강 100톤당 400~500kg의 슬래그가 형성되며, 그 중 산화된 MnO의 함량은 5~8%이다. 따라서 슬래그 양에 따른 본 발명의 탈산 내화조성물의 투입량을 최소 40kg/회로 하고 투입 전 후의 슬래그 중 MnO 조성의 변화를 통하여 슬래그의 탈산 효율을 평가하였다.
또한, 개재물 흡수능은 주조 및 압연한 탄소 강재를 열간 소둔 산세(HAP)한 다음 탄소 강재의 표면 품질을 평가하고 열연 코일당 개재물의 평균개수를 비교하였다. 측정결과를 하기 표 4에 나타내었다.
|
MnO 조성(%) |
탈산효율(%) |
반응성 |
개재물의 개수 |
탈산 내화조성물 투입 전 |
탈산 내화조성물 투입 후 |
실시예4 |
6.9 |
2.1 |
69.6 |
◎ |
0.07 |
실시예5 |
6.4 |
1.9 |
70.3 |
◎ |
0.06 |
실시예7 |
7.3 |
2.6 |
64.4 |
○ |
0.09 |
실시예8 |
7.5 |
2.9 |
61.3 |
○ |
0.11 |
비교예1 |
6.8 |
3.6 |
47.1 |
× |
0.16 |
비교예2 |
7.5 |
3.7 |
50.7 |
△ |
0.15 |
표 4에 나타난 바와 같이 실시예 4 및 5의 탈산 내화조성물이 가장 우수한 슬래그 탈산효율, 반응성 및 개재물 흡수능을 나타내었다.