KR20070026965A - 방사성 폐액 중 난분해성 유기물의 처리방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 방사성 폐액의 처리방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 킬레이트제를 포함하는 난분해성 유기물이 함유된 방사성 폐액을 Fenton 시약으로 처리하는 공정 중에, 고주파수의 초음파를 인가함과 동시에 단파장 자외선을 조사하는 방사성 폐액의 처리방법에 관한 것으로, 종래의 산화제 또는 Fenton 시약에 의해 난분해성 유기물이 함유된 방사성 산업폐수를 처리하는 경우에 비하여 처리효율을 증가시키고 처리시간 또한 월등히 단축시킬 수 있는 개선된 고도산화 공정(Advanced Oxidation Process)을 제공한다.

난분해성 유기물, Fenton 시약, 초음파, 자외선

Description

방사성 폐액 중 난분해성 유기물의 처리방법{TREATMENT METHOD OF HARDLY-DEGRADABLE ORGANIC COMPOUNDS IN RADIOACTIVE LIQUID WASTE}

도 1은 본 발명에 따른 방사성폐액의 처리방법을 보여주는 순서도이고,

도 2는 본 발명에 따른 방사성폐액의 처리방법을 적용한 처리장치를 측면에서 본 단면도이고,

도 3은 상기 도 2의 처리장치를 상부에서 본 단면도이고,

도 4는 실시예 1,2 와 비교예 1 내지 4에서 수행된 모의 폐액 시료의 시간에 따른 EDTA 분해율을 보여주는 그래프이다.

원자력 산업이 발달함에 따라 급격히 증가하고 있는 방사성오염물(특히 금속류)의 방사성 오염을 제거하기 위해 화학적 및 물리적 제염방법이 다양하게 사용되고 있다. 효율적인 화학제염을 위해 EDTA, 각종 유기산 등의 킬레이트제가 통상적으로 다량 사용되나 이는 난분해성으로 제거에 많은 어려움이 있다.

본 발명은 킬레이트제와 같은 난분해성 유기물을 다량 함유하는 방사성 폐액을 고효율로 처리하면서 처리시간은 대폭 단축하는 처리방법에 관한 것이다.

일반 산업폐수 정화산업에서는 오폐수 내 OH 라디칼을 생성하여 유기물을 분해시키는 고도산화 공정방법이 점차로 많이 채용되어가고 있다.

OH 라디칼을 생성하는 화합물은 산화제(H₂O₂ 또는 O₃), 및 Fenton 시약(Fenton Reagent) 등이 있으며, 이러한 화합물과 UV(자외선)광 조사, 광촉매제(TiO₂)를 각각 또는 둘 이상 조합하여 사용해 왔다. 조합의 예로 O₃/H₂O₂, UV/H₂O₂, UV/Fenton 시약, UV/O₃, UV/TiO₂, UV/H₂O₂/TiO₂, UV/Fenton시약/TiO₂ 등이 다양하게 적용되고 있다.

그러나 이러한 조합에 의한 처리만으로는 오폐수 내 함유된 난분해성 물질을 완전히 분해하기는 어려우며, 또 분해하더라도 장시간이 소요된다.

특히 EDTA와 같은 킬레이트제는 방사성 화학제염에서 대부분의 중금속 및 방사성 핵종과 용해도가 높은 착화합물을 형성하기 위해 널리 사용되고 있다. 그러나 이러한 킬레이트가 폐기물 내 잔류하는 경우 처리 공정에 사용되는 이온교환수지의 성능을 떨어트려 다량의 2차폐기물을 생성케 할 뿐 아니라, 처분할 방사성 폐기물 중 함유된 중금속과 쉽게 결합하여 그 처리를 더욱 어렵게 한다. 킬레이트 제 함유 방사성 폐기물이 지하수에 유입되는 경우 함유된 방사성 핵종 및 킬레이트와 지하수 내 중금속이 결합하여 지하수에 쉽게 유입됨으로써 토양의 오염을 가속화한다.

또한 화학제염에서 산화제로 널리 사용되고 있는 과망간산이 고체 폐기물 내 다량 함유된 경우 이온교환수지와 서서히 반응하여 폐기물 드럼 내부의 압력을 상승시켜 장기간 저장 시 폭발이 일어날 위험이 있다. 이러한 과망간산의 처리에 킬레이트 화합물인 유기산을 사용하고 있으나 이 또한 고체 폐기물 내 함유된 중금속과 쉽게 결합함에 따라 토양의 오염을 더욱 심화시킨다.

현행 과기부 고시 제 2001-32호 "중, 저준위 방사성폐기물 인도규정" 제11조 2항은 『킬레이트제 등을 포함하는 폐기물은 처리과정 중에 그 특성이 제거되거나 0.1% 이상 함유된 폐기물은 명시하여야 하며 처분장 요건에 부합되도록 제한되어야 한다.』고 규정하고 있다.

이와 같이 방사성 고체 폐기물 내 함유된 킬레이트제를 법적 기준치 이하로 극소화하도록 처리하여야 하나, 전술한 바의 산화제 또는 Fenton 시약 처리에 의한 방법만으로는 분해율이 낮고 그 처리시간 또한 장시간이 소요되어 만족할만한 효율을 얻을 수 없다.

상기한 문제를 해결하기 위한 본 발명의 목적은 킬레이트제와 같은 난분해성 유기물을 효과적으로 분해할 뿐만 아니라 처리시간을 효과적으로 단축할 수 있는 방사성 폐액의 처리방법을 제공하는 것이다.

상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 킬레이트제를 포함하는 난분해성 유기물이 다량 함유된 방사성 폐액을 과산화수소 및 Fe(Ⅱ)염으로 구성된 Fenton 시약으로 처리하는 단계에서 고주파수의 초음파와 단파장 자외선을 동시에 조사하는 처리방법을 제공한다.

이하 본 발명을 더욱 상세히 설명한다.

본 발명은 방사성 폐액에 적정량의 Fenton 시약을 첨가하고 이에 강력한 고주파수의 초음파와 단파장의 자외선을 조사함으로써 상호간의 상승작용으로 OH 라디칼의 생성과 산화반응을 획기적으로 높여 산업폐수의 처리효율을 증가시키고 처리시간 또한 월등히 단축시키는 것을 특징으로 한다.

도 1은 본 발명에 따른 방사성 폐액의 처리과정을 보여주는 순서도로서, 방사성 폐액에 Fenton 시약과 pH 조절제을 주입하여 킬레이트제를 비롯한 유기물을 산화 분해하는 단계와, 함유된 방사성물질의 제거후 pH를 중성화하는 단계를 거친 다음 배수방출하게 된다.

Fenton 시약은 하기 반응식에 나타낸 바와 같이 강력한 산화력을 지닌 OH 라 디칼을 다량 생성하여 방사성 폐액 내 함유된 유기물, 즉 킬레이트제와 같은 난분해성 유기물을 효과적으로 산화 분해한다.

[반응식 1]

Fe^{2 +} + H₂O₂ → Fe^{3 +} + OH^- + OH· ……………(1)

Fe^{3 +} + OH· → Fe^{2 +} + OH^- ……………………(2)

OH·＋ RH(유기물) → R· ＋ H₂O ……………(3)

R· ＋ Fe → Fe ＋ products ……………(4)

R· ＋ OH· → ROH ………………………… (5)

Fe^{3 +} + H₂O₂ → Fe^{2 +} + HO₂ + H⁺ ……………(6)

Fe^{3 +} + HO₂ → Fe^{2 +} + O₂ + H⁺ ………………(7)

상기 반응식 (1)에 따르면, 촉매기능을 지닌 Fe²⁺는 과산화수소에 촉매작용을 하여 과산화수소로부터 OH 라디칼(OH·)을 발생시키고 Fe^{3 +} 로 산화된다. 이때 발생된 OH 라디칼은 유기물을 분해하여 유기물 라디칼(R·)을 만들며 이 유기물 라디칼에 의해 Fe³⁺ 는 다시 Fe²⁺로 환원되고 유기물 라디칼은 결국 산화분해 된다.

이러한 Fenton 산화반응에 의해 유기물이 산화 분해될 때 철 이온은 Fe²⁺ 와 Fe³⁺ 사이를 순환한다. 그러나 유기물 라디칼에 의해 Fe³⁺ 이 Fe²⁺로 환원되지 않는다면 Fe³⁺의 농도가 높아져 Fe²⁺를 추가적으로 공급하지 않을 경우 산화반응이 중단된다. 이는 유기물이 전파 반응에 효율적인 것이라면 적은 양의 촉매가 사용되지만 그렇지 않을 경우에는 많은 양의 촉매가 필요함을 의미한다.

본 단계는 과산화수소로부터 OH 라디칼을 지속적으로 생성시키기 위해 pH, 과산화수소 및 Fe(Ⅱ)염의 함량, 처리온도 등을 다각적으로 고려하여야 한다.

Fenton 산화 반응시 pH는 3.0 ∼ 5.0 범위가 바람직하다. 과산화수소의 경우 pH가 상승함에 따라 분해속도가 급격히 증가하여 pH 6 이상에서는 분해가 너무 많이 일어나기 때문이다. 이에 반응조 내 pH를 조절하기 위해 별도의 황산 등의 강산 또는 수산화나트륨과 같은 강염기 등의 pH 조절제를 주입한다. 이때 Fenton 시약을 주입한 후 pH가 저하되는 경우가 있어 Fenton 시약 주입 후 pH 조절제를 주입하는 것이 바람직하다.

과산화수소 및 Fe(Ⅱ)염의 함량은 슬러지가 급격히 발생하기 때문에, 적정 주입비를 조절하는 것이 매우 중요하다. 실험결과에 의하면 바람직한 Mole 비로 과산화수소 : Fe(Ⅱ)염 = 18 : 1 을 사용한다. 만약 과산화수소의 함량이 과량으로 첨가되는 경우 발생되는 산소가 용액에 용존되지 못하고 기포상태로 떠오르면서 슬러지를 부상시키기 때문에 수산화철(Ⅲ)의 침전에 방해가 될 수 있다. 이와 반대로 Fe(Ⅱ) 염의 함량이 과량인 경우 산화반응에 역효과를 미쳐 슬러지의 발생이 증가하여 처리에 장애가 된다.

이때 여기 매질용액 중에서 일어나는 유기물 산화반응속도 상수는 용액 온도증가에 따라 높아지지만 온도가 높아질수록 과산화수소의 분해도 빨라져 생성된 OH 라디칼이 산 화에 기여치 못하고 소진될 확률이 많아진다. 이 때문에 용액온도는 30 내지 60℃, 바람직하기로 40 내지 50℃ 사이 온도가 바람직하다.

특히 본 발명에서는 Fenton 시약에 의한 산화 분해반응을 초음파 및 자외선 조사에 의해 더욱 증가시킨다.

고출력의 초음파를 폐액에 인가할 때 액체분자의 압축과 희박화의 반복적 진동과정에서 폐액 중의 미세한 이물질을 중심으로 수많은 "미세기포의 생성(cavitation)"이 이루어 진다. 이렇게 생성된 미세기포는 초음파의 전파에 따라 퍼져나가기 시작하고 매 희박화 주기 후 초음파에 의해 공급된 에너지가 더 이상 기포를 유지할 수 없는 지점에 이르도록 그 크기가 성장한다. 기포입경이 어느 정도 이상 되는 단계에서 기포는 내부 소멸되고, 그로 인해 대량의 용매 분자가 상대적 저압에 있는 빈 공간으로 미세분출하면서 미세기포가 급격히 메워지는 동안 매우 큰 고온 고압의 충격파가 미시적으로 발생된다. 이들 파열되는 기포의 기액 접촉외각에는 온도가 약 수백 내지 수천도까지 올라가게 되어 이들 기포 지점들의 분자들이 충분한 활성에너지를 얻게 되어 이 액체내의 여러 가지 물질 화학 반응(산화환원 반응 등)을 일으키는 H·, OH·, HOO 와 같은 활성 라디칼을 더욱 발생시킬 수 있다.

초음파 진동자가 고주파수일수록 미세기포 발생수는 증가하고 침투력은 좋아지는 반면, 기포크기 및 파열 강도는 감소한다. 또한 고주파수 일수록 액체분자의 가속도가 커져 미세기포의 증가와 함께 화학반응을 더욱 촉진시킨다.

고주파수가 어느 정도 (i.e. 300 kHz) 넘어가면 기포발생 및 파열 자체가 점점 덜 일어나게 된다. 이러한 초음파 주파수의 특성을 고려할 때 OH 라디칼 발생을 극대화하기위한 주파수 대는 130 KHz 내지 300kHz 범위로서 이중 200 kHz 가 가장 바람직하며, 상기 범위를 벗어나는 경우 OH 라디칼 발생 효율이 저하된다. 상기 초음파 처리는 통상적으로 초음파 진동자 집합체를 반응기내 투입하여 사용하는데, 초음파 진동자의 역할 담당범위를 넓히려면 보다 많은 진동자를 사용해야 한다.

이러한 초음파 인가와 동시에 수행하는 자외선 조사는 Fenton 시약인 철 이온의 촉매 순환과정을 촉진시켜 유기물의 산화분해 속도를 증가시킨다.

즉, 물 속의 잔존하는 과산화수소는 자외선을 받아 OH 라디칼을 생성시킬 뿐만 아니라, Fe³⁺가 Fe²⁺로 환원하는 것을 도와 철의 촉매순환과정을 촉진시키고 유기물을 직접 광분해하기도 한다. 이러한 자외선방출 램프로서 통상적으로 방출되는 254 nm의 살균성 파장과 함께, 오존을 발생시킬수 있는 185 nm 파장의 자외선을 최대로 방출하는 램프를 함께 이용한다. 현재 이러한 상용화된 진공자외선 램프의 경 우 254nm의 방출량을 100%으로 볼 때 185nm의 방출량은 17% 정도 된다. 190nm 이하 단파장 영역의 자외선이 물속으로 보다 많이 방출할수록 물 분자를 OH라디칼로 분해시켜 유기물 산화분해효율은 높아지게 된다.

상기 자외선 조사는 자외선 램프를 반응기의 내부 투입 또는 외부 장착하여 이루어질 수 있으며, 본 발명의 경우 batch 형의 반응기 내부에 투입하되 고순도 석영유리관 슬리브에 넣어 사용한다.

이와 같은 본 발명의 처리방법은 특히 킬레이트제와 같은 난분해성 유기물을 포함하는 산성 방사성 폐액의 처리에 가장 적합하며 처리 과정 중 많은 경우 pH가 중성화 방향으로 이전되어 최종 처리에 필요한 pH 중화제를 저감시키는 효과도 기대할 수 있다.

도2 및 도3 은 본 발명에 따른 폐액의 처리방법을 적용한 batch 형 처리장치를 보여주는 모식도이다.

도 2 및 도 3을 참조하면, batch 형 처리장치는 방사성폐액을 유입 및 유출하기 위한 유출입구(102, 104) 및 교반 장치(106)가 구비된 반응조(100)를 구비하고, 상기 반응조(100)에 과산화수소와, Fe(II)염 및 pH 조절제 등의 약품을 주입하기 위한 약품탱크(50a, 50b)를 구비하고, 상기 반응조(100) 내 초음파를 인가하기 위한 초음파 진동자(10a, 10b, 10c, 10d)와 자외선을 조사하기 위한 자외선 램프(20a, 20b, 20c, 20d)를 구비한다.

이때 초음파 진동자(10a, 10b, 10c, 10d)는 반응조(100) 벽면 측에 2개 이상, 바람직하게는 4개 이상 균일한 간격으로 수직으로 장착 배치시킨다. 이러한 초음파 진동자는 주파수 200 kHz 인 진동자 set 로서 전체 소비출력은 반응조 크기, 처리용량 등을 고려하여 정하되 폐액 1리터 당 20W를 기준으로 한다.

또한 자외선 램프(20a, 20b, 20c, 20d)는 반응조(100)내에서 반응조(100) 벽면과 중심부 중간에 수직으로 균일간격으로 39W 이상급으로 최소 4개 이상 배치하되 185 nm 파장의 자외선을 최대로 방출하는 램프를 채택한다.

상기 반응조(100) 내 온도는 반응조(100) 내 구비된 6kW 급 온도조절기(40)에 의해 조절한다.

상기 장치를 이용한 방사성 폐액의 처리과정을 살펴보면 다음과 같다.

일예로 300 내지 600 리터인 반응조의 경우 처리하고자 하는 방사성폐액을 반응조내 주입하고 60 rpm의 속도로 교반한다.

여기에 과산화수소 및 Fe(Ⅱ)염을 주입한 후, pH가 3.0 내지 5.0 이 되도록 황산과 같은 pH 조절제를 주입하여 반응조의 온도를 40 내지 50 ℃를 유지하도록 조절한다.

이어서 소비출력 1kW 이상, 주파수 200 kHz 인 초음파 진동자 set 로 초음파를 인가하고 단파장 자외선 램프를 통해 자외선을 인가하여 방사성 폐액을 1 내지 5시간동안 처리한다.

그 결과 방사성 폐액 내에 함유된 난분해성 킬레이트제가 완전 분해되게 되며, 이어서 통상의 방사성 제염 방식에 따라 후처리 한다.

이하 실시예에 의거하여 본 발명을 더욱 구체적으로 설명하고자 하는바, 다음 실시예에 의하여 본 발명이 제한되는 것은 아니다.

실시예 1, 실시예 2

130 kHz 및 200 kHz 초음파 진동자와 254/185 nm의 자외선 램프를 구비하였다. 다음 반응기에 유리비커에 모의 폐액 시료로 EDTA Na2 염 1 리터를 주입하고, 반응기 내부를 45 ℃로 조절하였다. 이때 모의 폐액 시료를 산화분해하기 위해 과산화수소, Fenton 시약(FeSO₄, MgSO₄ 7H₂O)을 주입하고, 각각 40, 130, 및 200 kHz의 초음파와 254/185 nm의 자외선을 조사하였다.

상기 모의 폐액 시료를 완전산화하기 위한 과산화수소 및 Fenton 시약은 하기 반응식 2를 기초로 계산하였다.

[반응식 2]

Cx HyOz (X) +(2x +1/2y-z)H₂O₂ → xCO₂ + (2x +y-z) H₂O +(X)

Na₂ EDTA +17 H₂O₂ → 10CO₂ + 22H₂O +(X)

상기 반응식 2를 참조하면 EDTA가 CO₂, NH₃ 및 H₂O로 완전히 산화하는 데는 H₂O₂ 17몰이 필요함을 알 수 있다. 이에 총 농도가 20,000 ppm이 되도록 적정량의 과산화수소(30% w/v)가 EDTA에 첨가하여, 비이커 안에 있는 22,500 mg/l 의 EDTA용액 160 ml에 Fe²⁺0.002 % w/v를 첨가 후 혼합하였으며, 이때 H₂O₂ (30% w/v)를 2% 농도로 첨가하였다.

첨가된 Fe²⁺의 양은 시료 내 에서 존재하면서 간섭할 수 있는 농도로서 가장 최대로 여겨지는 농도에 다다르게 하였으며, 이 농도에서 EDTA로 적정(titration)을 하였다. 이때 초음파 시스템이 켜지는 시점을 실험의 시작점으로 하였으며, 용액의 pH는 적절한 시간간격으로 pH미터를 사용하여 측정했다. 과산화수소는 표준 간접옥소적정법(iodometric titration)에 의해 측정하였다.

비교예 1, 비교예 2

자외선 조사없이 과산화수소만을 첨가하여 초음파 40 MHz 및 130 MHz 를 각각 인가하여 모의 폐액 시료의 산화반응을 수행하였다.

비교예 3, 비교예 4

자외선 조사없이 초음파 40MHz 및 130 MHz를 각각 인가하고 과산화수소만 첨가 대신 Fenton 시약만을 첨가한 것을 제외하고 상기 비교예 1, 비교예 2와 동일하게 모의 폐액 시료의 산화반응을 수행하였다.

상기 실시예 및 비교예에서 수행된 모의 폐액 시료의 분해율을 측정하여 도 4에 각각 나타내었으며, 하기 표 1에 모의 폐액 시료의 99% 산화분해에 필요한 시간을 나타내었다. 이때 도 4는 실시예 1, 2 와 비교예 1 내지 4의 경우를 보여준다.

	산화과정 형태	소요시간(hrs)	pH 변화
실시예 1	초음파(200 KHz)+자외선 + Fenton 시약	2.6
실시예 2	초음파(130 KHz)+자외선 + Fenton 시약	3.5	4.5 -> 7.5
비교예 1	초음파 + H2O2 (40 KHz)	40	4.9 -> 4.7
비교예 2	초음파 + H2O2 (130 KHz)	30	4.9 -> 5.5
비교예 3	초음파 + Fenton시약 (40 KHz)	12	4.5 -> 7.4
비교예 4	초음파 + Fenton시약 (130 KHz)	6	4.5 -> 7.5

(1) 모의 폐액 시료의 산화 분해 특성

관련 문헌자료에 의하면 H₂O₂ 또는 Fenton 시약만을 사용하여도 폐액 시료 내 유기물 산화분해가 이루어지나 대략 100시간 이상의 장시간이 소요되고 Fenton 시약보다는 H₂O₂ 의 경우가 보다 1.1배 정도의 시간이 더 소요되는 것으로 나타나 있다. 실제에 있어서는 Fenton 시약내 소모된 H₂O₂ 의 농도를 일정하게 유지토록 보충 함으로서 OH 라디칼을 재생산하게 된다.

비교예 1 및 비교예 2와 같이 초음파 인가와 동시에 H₂O₂ 나 Fenton 시약을 사용한 경우 초음파를 사용하지 않는 경우보다 모의 폐액 시료의 분해가 보다 빠르게 진행됨을 추정할 수 있었는데, 이는 초음파로 인해 공동화 기포로 들어간 H₂O₂ 분자들이 OH 라디칼로 쪼개져서 시료내 유기물 분해를 촉진시키기 때문이다.

또한 비교예 1,2 및 4 비교예 3,4에서 보는바와 같이 Fenton 시약을 사용한 공정이 H₂O₂ 만을 사용한 공정에 비해 모의 폐액 시료의 분해가 같은 초음파 주파수에서 3∼5배 높았다. 이때 초음파의 주파수가 130 MHz인 경우가 40 MHz인 경우에 비해 모의 폐액 시료의 분해율이 현저하게 증가하였다.

이는 더 높은 초음파의 주파수와 Fenton 시약의 사용이 분해 거동을 더 빠르게 함을 확인할 수 있다.

(2) 모의 폐액 시료의 산화 분해시 pH 거동

실시예 1,2 내지 비교예 1,2,3,4 의 처리방법에 의해 모의 폐액 시료 처리 전과 후의 pH를 측정하였다.

비교예 1 내지 4의 경우 모의 폐액 시료의 pH가 4.9, 4.5 에서 4.7 ∼ 7.5 로 pH가 산성에서 알카리성 방향으로 변화를 나타내었다. 이러한 결과는 Fenton 시약을 초음파와 함께 사용함으로써 Fe⁺⁺의 재활용에 의해 산화 분해 반응이 더욱 진행되어 산도가 상실되었고, 그 결과 모의 폐액 시료인 EDTA의 킬레이트 성능이 상실됨을 알 수 있다. 이같은 처리공정에서 산성 폐액을 이 같은 처리공정으로 처리할 경우 최종 처리시 필요한 NaOH 등의 중화제를 절감할 수 있게 된다.

상기 결과를 통해 Fenton 시약과 H₂O₂에 의해 OH 라디칼의 농도를 증가시키며, 초음파 및 자외선 조사에 의해 Fenton 시약의 철 이온의 재사용에 OH 라디칼이 재생산됨으로써 방사성 폐액의 처리시간을 줄이고 처리효율을 증가시켰음을 알 수 있다.

상기한 바와 같이, 본 발명에 따라 킬레이트제와 같은 난분해성 유기물을 함유하는 방사성 폐액을 고효율로 처리할 수 있을 뿐만 아니라 시간을 단축시키고, 많은 경우 처리 과정 중 pH가 중성화되어 최종 처리에 필요한 pH 중화제를 저감시켜 처리비용이 감소된다.

Claims (5)

1. 킬레이트제를 포함하는 난분해성 유기물이 함유된 방사성 폐액에 Fenton 시약과 pH 조절제를 투입 후 고주파수의 초음파 인가와 단파장 자외선 조사를 동시에 수행하는 방사성 폐액의 처리방법.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 초음파는 130 ∼ 300 kHz 범위의 주파수를 인가하는 것인 방사성 폐액의 처리방법.
3. 제 1 항에 있어서,

   상기 자외선은 자외선램프에서 254nm의 방출량 대비 185nm의 방출이 17% 이상되는 자외선을 방출하는 것인 방사성 폐액의 처리방법.
4. 제 1 항에 있어서,

   상기 Fenton 시약은 과산화수소 : Fe(Ⅱ)염 의 mole 비를 18 : 1 로 하는 것인 방사성 폐액의 처리방법.
5. 제 1 항에 있어서,

   상기 처리는 폐액의 온도를 40 내지 50 ℃에서, pH는 3.0 내지 5.0의 범위에서 수행하는 것인 방사성 폐액의 처리방법.

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