KR20030052730A - 크롬산화를 억제하는 에이오디 조업방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 AOD에서 스테인레스강을 정련할 때, 탈탄 말기의 저취 투이어를 통한 혼합기체의 유량, 산소/불활성가스 비, 정련기체의 취입시간 등을 최적화한 취련패턴을 고안하여 크롬산화를 최소로 억제하며 탈탄을 진행하여 환원 규소의 사용량을 감소시킬 수 있는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법을 제공하는 데 목적이 있다.
따라서 본 발명은 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 단계와, 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 단계와, 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 단계를 포함하는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법을 제공한다.
Description
본 발명은 스테인레스강을 제조하는 AOD 조업방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 스테인레스강의 정련시 크롬의 산화를 억제하여 생산원가를 절감하는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법에 관한 것이다.
일반적으로 스테인레스강의 제조공정은 스테인레스 고철과 합금철을 용해하여 스테인레스 용탕을 제조하는 전기로 공정과, 스테인레스 용탕의 탄소 제거, 승온 및 성분을 제어하는 정련로 공정, 그리고 스테인레스 용강을 슬라브 혹은 블룸의 형태로 응고시키는 연속주조 공정으로 구성된다.
이러한 공정 중 산소를 취입하여 탈탄, 승온 및 성분제어를 실시하는 정련로 공정에 사용되는 대표적 설비는 AOD(Argon Oxygen Decarburization)이다.
AOD는 산소와 불활성가스를 스테인레스 용탕에 취입하는 장치인 횡취 투이어와, 반응용기 상부에서 산소를 취입하는 장치인 상취랜스와, 정련 도중 용탕의 온도 측정과 성분분석용 시료 채취를 실시하는 서브랜스로 구성된다.
이와 같은 AOD 공정에서는 산소를 취입하여 탈소를 제거할 때 유가금속인 크롬(Cr)의 산화를 동반하기 때문에 탈탄을 마친 후, 산화력이 강한 Fe-Si이나 Al 등을 반응용기 내에 투입하여 슬래그 중의 크롬산화물을 다시 용강 중으로 회수하는 환원단계를 거친다.
이처럼 AOD 조업은 동일한 반응용기 내에서 산화 및 환원반응이 이루어지며 탈탄기에 크롬의 산화를 최소화해야 하기 때문에 취련패턴, 예컨대 저취 투이어를 통한 혼합기체의 유량 및 산소/불활성가스 비, 상취산소의 유량 및 랜스 높이 등 산화단계의 취련패턴과 환원단계의 환원제 투입량, 투입방법이 매우 중요하다.
통상 AOD 조업에서는 탈탄기를 3∼5단계로 구분하여 정련을 실시한다.
탈탄 1단계에서는 초기 탄소농도가 1.5∼2.5%인 전기로 용탕에 용강 1톤당 상취 산소유량 1.0∼1.2 Nm3/min·ts, 횡취 산소유량 0.3∼0.4 Nm3/min·ts, 저취 질소유량 0.15∼0.20 Nm3/min·ts의 정련가스를 취입하여 탄소농도를 임계탄소농도인 0.5%까지 저하시킨다.
탈탄 2단계에서는 lance 산소 취입을 중단하고, 불활성가스도 질소에서 아르곤(Ar)으로 전환하여 탄소농도 0.3%까지 횡취 tuyere를 통하여 0.6∼0.7 Nm3/min·ts의 산소, 0.15∼0.20 Nm3/min·ts의 Ar을 취입한다. 탈탄 3단계에서는 산소/불활성가스 비를 1:1로 낮추고 탄소농도 0.15%가 되도록 각각 0.4∼0.5 Nm3/min·ts의 산소, 0.4∼0.5 Nm3/min·ts의 Ar을 취입하며, 4단계에서는 탄소농도 0.07%를 겨냥하여 0.2∼0.25 Nm3/min·ts의 산소, 0.6∼0.75 Nm3/min·ts의 Ar을 취입하여 산소/불활성가스 비가 1:3이 되도록 한다.
이 후 산소 공급을 중단하고 Ar만을 0.4∼0.5 Nm3/min·ts을 취입하여도 노내에 잔류하는 산소에 의해 탄소는 0.045%까지 낮아지는데 이 단계를 린싱(Rinsing) 단계라 한다.
이와 같이 AOD 조업을 실시할 경우 정련 중 탈탄 1단계에서 스테인레스 용강 1톤당 약 8 kg/ts, 탈탄 2∼4단계에서는 용강 1톤당 약 7.5 kg/ts의 크롬 산화가 발생한다.
따라서 용탕의 탄소농도가 높은 탈탄 1단계에서는 탈탄산소효율이 80%를 상회하여 크롬산화가 적고 산소공급이 탈탄을 지배하지만, 탈탄 2∼4단계에서의 탈탄산소효율은 60% 수준이며 탈산소공급과 상관없이 탄소가 반응계면으로 물질이동하는 과정이 율속단계이므로 AOD 정련에서 크롬의 과잉산화가 일어난다.
세계적으로 가장 많이 생산되는 18% Cr-8% Ni 스테인레스강의 경우 크롬 등 유가금속 산화에 소비되는 산소량이 5.65 Nm3/ts로 매우 높다.
이는 스테인레스 용강 1톤당 약 15.7 kg의 크롬이 산화한다는 의미이다. 일단 산화된 크롬은 AOD 정련의 최종 단계인 환원기에 환원 Si에 의해 용강으로 회수되기는 하지만 크롬산화물이 많을수록 다량의 Si이 필요하며 스테인레스 용강 제조원가 상승의 요인이 된다.
따라서 유가금속 회수 및 성분 조정을 위해 투입되는 Si의 원단위는 13.5 kg/ts에 이른다.
한편 0.5% 이하의 탄소농도에서는 탄소농도가 낮아짐에 따라 탈탄속도가 저하하는데도 불구하고 탈탄 말기에 정련기체의 유량과 산소/불활성가스의 비를 일정하게 유지한 상태로 정련을 실시하는 종래의 AOD 조업방식에서는 산소의 과잉취입에 의해 크롬의 산화가 과도하게 일어나게 된다.
따라서 본 발명은 종래기술의 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로, 그 목적은 AOD에서 스테인레스강을 정련할 때, 탈탄 말기의 저취 투이어를 통한 혼합기체의 유량, 산소/불활성가스 비, 정련기체의 취입시간 등을 최적화한 취련패턴을 고안하여 크롬산화를 최소로 억제하며 탈탄을 진행하여 환원 규소의 사용량을 감소시킬 수 있는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법을 제공하는 데 있다.
도 1은 본 발명 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법을 실시하기 위한 AOD 설비의 구성도.
도 2는 1싸이클 동안의 탄소, 크롬산화산소량과 랜스, 투이어를 통해 공급되는 산소량의 변화를 나타내는 도면.
도 3은 18%Cr-8%Ni 스테인레스강에 대한 간략한 형태의 표준탈탄곡선과 표준크롬산화곡선을 나타내는 도면.
도 4는 기존의 산소취입패턴과 탈탄산소효율을 80% 수준까지 올리기 위해 필요한 산소유량 및 개선 취련패턴을 나타내는 도면.
<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>
70 : 연산부조업해석수단 71 : 탈탄속도 연산부
72 : 산소밸런스 연산부 73 : 크롬산화속도 연산부
상기 목적을 달성하기 위해서 본 발명은 스테인레스강의 정련시 정련가스와 배가스의 정보를 주기적으로 수신하는 반복정보와 비주기적으로 발생하는 이벤트정보를 이용하여 1히트의 탈탄속도 및 크롬 산화속도를 연속적으로 추정하여 1분 이하의 단위로 세분하여 각 구간의 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 단계와, 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 단계에서 얻어진 탈탄속도 및 크롬산화속도를 50히트 이상을 반영하여 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 단계와, 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 단계에서 설정된 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 사용하여 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 단계를 포함하는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법을 제공한다.
여기서 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 단계는 탈탄산소효율을 80% 수준까지 올리기 위해 필요한 계산 산소유량을 근거로 하여 취련패턴을 결정하는 것이 바람직하다.
아울러 탈탄 2단계 이후의 취련패턴은 AOD에 취련되는 산소유량을 0.5 Nm3/min·ts, 아르곤의 유량을 0.22 Nm3/min·ts으로 하여 5분 동안 정련하는 탈탄 2단계; AOD에 취련되는 아르곤 유량을 0.5 Nm3/min·ts으로 유지한 체 1.5분 동안산소유량을 0.5 Nm3/min·ts으로 하여 취련하고, 다음 1분동안 산소유량을 0.45 Nm3/min·ts으로 취련하고, 다음으로 1.5분동안 산소유량0.4 Nm3/min·ts으로취련하며, 다음 1분동안 산소유량 0.33 Nm3/min·ts으로 취련하는 탈탄 3단계; AOD에 취련되는 아르곤 유량을 0.7 Nm3/min·ts으로 상승시켜 유지한 체 1.5분 동안 산소유량을 0.28 Nm3/min·ts으로 취련을 실시하고, 다음 1분동안 산소유량을 0.22 Nm3/min·ts으로 취련하며, 다음 1.5분동안 산소유량 0.17 Nm3/min·ts으로 취련하고, 다음 1분동안 산소유량 0.11 Nm3/min·ts으로 취련하는 탈탄 4단계로 이루어지는 것이 바람직하다.
이하 본 발명의 바람직한 일 실시예를 첨부도면을 참조하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
도 1은 본 발명 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법을 실시하기 위한 AOD 설비의 구성도이다.
먼저 상기한 도면에 의하면 AOD 설비는 용강(1)에 기체 산소를 분사하는 상취랜스(2)와, 용강(1) 저부에서 혼합기체를 취입하는 횡취투이어(3)와, 정련 중 용탕의 온도와 성분분석용 시료를 채취하는 서브랜스(4)와, 일정한 싸이클마다 배가스 조성을 연속적으로 측정하는 배가스분석계(5)와, 배가스의 유량을 배가스 분석계와 동일한 싸이클로 측정하는 배가스유량계(6)로 구성된다.
또한 조업을 해석하는 조업해석수단(70)으로는 탈탄속도 연산부(71), 산소밸런스 연산부(72), 크롬산화속도 연산부(73)로 구성된다.
여기서 조업해석수단(70)으로부터 얻어진 여러 히트(Heat)분의 70∼72의 정보를 수합하여 표준정련곡선부(8)에서 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 도출하고, 이 도출된 결과를 이용하여 횡취투이어제어부(9)에서 횡취투이어(3)의 혼합기체를 온라인상으로 제어한다.
본 발명에 따른 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법은 스테인레스강의 정련시 정련가스와 배가스의 정보를 주기적으로 수신하는 반복정보와 비주기적으로 발생하는 이벤트정보를 이용하여 1히트의 탈탄속도 및 크롬 산화속도를 연속적으로 추정하여 1분 이하의 단위로 세분하여 각 구간의 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 제1단계와, 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 단계에서 얻어진 탈탄속도 및 크롬산화속도를 50히트 이상을 반영하여 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 제2단계와, 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 단계에서 설정된 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 사용하여 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 제3단계로 이루어진다.
먼저 제1단계에서 주기정보는 일정한 싸이클을을 주기로 프로세스 컴퓨터에 전송되는 정보를 일컬으며 AOD 공정에서는 정련가스 및 배가스와 관련한 정보가 이에 해당한다.
이러한 주기정보는 상취랜스(2)로부터 취입되는 산소, 횡취투이어(3)으로부터 취입되는 산소, CO 가스의 분압을 낮추기 횡취투이어(3)으로부터 취입되는 질소와 아르곤이며, 정련가스의 유량 정보는 일정한 싸이클마다 프로세스 컴퓨터에 전송된다.
AOD의 배기계에는 배가스 성분 분석을 위한 매스스펙트로메터(Mass spectrometer) 등의 가스분석계가 부착되어 있고, 배가스 중 각종 분석치가 배가스의 유량과 함께 일정 싸이클 간격으로 프로세스 컴퓨터에 전송된다.
이벤트 정보는 AOD 정련 중에 발생하는 순간적인 변동에 관한 정보를 말한다.
이러한 이벤트 정보는 정련 중 임의의 시각에 투입되는 합금과 부원료 정보가 대표적인 예이다. 정련 중 성분, 온도 및 슬래그 물성 조정용으로 투입되는 각종 첨가제들은 투입 완료와 동시에 투입물의 종류, 투입량, 그리고 투입완료 시각이 이벤트넘버(Event number)와 함께 프로세스 컴퓨터에 전송된다.
AOD에서는 희석산소기체를 취입하여 CO 분압을 1기압 이하로 낮추므로 크롬의 산화를 억제하면서 탈탄을 진행시킬 수 있다.
이 때 탈탄생성물은 전량, CO나 CO2기체이며 AOD 내에 잔류하는 산소가스는 없으므로 정련 중 임의의 시각에서 배가스 중 CO, CO2농도와 배가스 유량을 알면 (1)식으로부터 탈탄속도를 알 수 있다.
-dC/dt = K1·(XCO+XCO2)·Voff(1)
여기서 -dC/dt는 단위가 kg/min로서 단위시간당 탈탄량으로 나타낸 탈탄속도이다.
또한 XCO와 XCO2는 각각 정련 중 임의의 시각에서 체적백분율로 나타낸 배가스 중 CO, CO2조성이며, Voff는 동일시각에서의 배가스 유량으로서 단위는 Nm3/hr이며, K1은 단위조정 factor이다. 스테인레스강 정련 시 AOD로에 공급되는 산소취입 속도는 (2)식으로 표시된다.
Vo2 = Vo2,lance+Vo2,tuyere(2)
여기서 Vo2는 AOD로에 공급되는 산소산소취입속도이며 단위는 Nm3/min이다.
또한 Vo2,lance, Vo2,tuyere는 각각 lance 및 tuyere를 통해 취입되는 산소유량이며 단위는 Nm3/min이다.
배가스분석계로부터 연속 측정되는 CO, CO2의 조성을 각각 XCO, XCO2라 하면 AOD로에 공급된 산소 중에서 정련 중 임의의 시각에서 탄소와 반응한 산소는 Vo2,C는 (3)식과 같다.
Vo2,C = 1/2·(XCO+XCO2)·Voff(3)
AOD 정련에서 취입되는 산소 중 탈탄에 이용되지 않는 산소는 90 % 이상 크롬을 산화시키므로 크롬산화속도는 (4)식으로 표시된다.
-dCr/dt = K2·K3·(Vo2 - Vo2,C)(4)
여기서 -dCr/dt는 단위가 kg/min로서 단위시간당 크롬산화량으로 나타낸 크롬산화속도이다.
한편 K2는 탈탄에 이용되지 않는 산소 중 크롬산화에 소요되는 산소의 비율로서 0.8∼0.95의 값을 가지며, K3는 kg/Nm3의 단위를 취하는 단위 환산 factor이다.
다음으로 제2단계는 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬 산환곡선을 설정하는 단계로서 먼저 탈탄 각 단계별 금속산화 경향을 살펴보면 다음과 같다.
도 2는 1싸이클 동안의 탄소, 크롬산화산소량과 랜스, 투이어를 통해 공급되는 산소량의 변화를 나타내는 도면이다.
탈탄 1단계에서 5초 동안 약 0.12 Nm3/ts의 산소가 공급되며 1단계 초반과 종반에 크롬의 산화가 많이 일어남을 알 수 있다.
1단계 초반의 금속산화산소량은 5초 동안 0.07 Nm3/ts에 이르기도 하는데 이는 취입산소량의 50% 이상을 차지하는 매우 높은 값이다.
탈탄속도가 점차 증가함에 따라 금속산화산소량은 점차 감소하여 탈탄 1단계 중반에는 공급된 산소가 거의 전량 탈탄에만 이용되므로 금속산화는 거의 일어나지 않는다.
탈탄 2단계 초반에는 탈탄속도가 비교적 높으므로 금속산화율은 상대적으로 낮지만 탈탄속도 저하에 따라 금속산화율은 증가하는 경향을 보인다.
탈탄 3단계에서는 취입산소의 절반 정도만이 탈탄에 이용되고 나머지는 크롬 등의 유가금속 산화에 소비됨을 알 수 있다.
탈탄 4단계에서는 공급산소량을 크게 낮추었으므로 금속산화는 별로 일어나지 않지만 탈탄속도가 저하함에 따라 금속산화속도는 약간 증가하게 된다.
표준탈탄곡선과 표준크롬산화곡선을 유도하기 위해 각 히트별로 전체 탈탄기를 10 싸이클을 단위로 하여 여러 구간으로 나누고, 그 구간의 평균탈탄속도와 평균크롬산화속도를 산출하였다.
이러한 데이터 프로세싱을 50히트 이상에 대하여 실시하고 대응하는 구간에 대하여 평균산화속도의 평균치를 구하였다.
이로써 AOD 정련에서 18%Cr-8%Ni 스테인레스강에 대한 간략한 형태의 표준탈탄곡선과 표준크롬산화곡선을 도 3과 같이 도출할 수 있다.
이 표준곡선은 크롬산화 억제를 위한 산소취입 연속제어 패턴을 정립에 이용할 수 있다.
다음으로 제3단계는 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 단계로서 먼저 탈탄 1단계에서는 산소의 공급이 탈탄반응을 지배하므로 1단계 초반에서 발생하는 크롬의 산화를 억제하기 위해 산소취입유량을 낮추는 것은 자칫 정련시간의 연장의 원인이 될 가능성이 있다.
본 발명에서는 산소공급이 율속이 아니라 반응계면으로의 탄소의 물질이동이 율속인 탈탄 2∼4단계에서의 크롬산화 억제에 촛점을 맞추었다.
탈탄 2∼4단계에서는 탈탄속도가 산소공급속도와 무관하므로 산소취입유량을 줄이더라도 탈탄속도가 낮아지거나 정련시간이 연장되지는 않는다.
탈탄 2단계의 탈탄산소효율은 45∼53%까지 협소한 범위에서 변동하며 평균 탈탄산소효율은 50%이다.
탈탄 3단계에서는 탈탄산소효율이 53%부터 81%까지 크게 변동하며 평균 탈탄산소효율은 66%이다.
또한 4단계에서의 탈탄산소효율은 40%에서 거의 100%까지 더욱 큰 폭으로 변하며 평균 탈탄산소효율은 72%이다.
이러한 탈탄산소효율을 탈탄 1단계 수준인 80% 까지 올리기 위해서는 현재 과잉으로 취입되는 산소를 낮추는 것이 가장 바람직하다.
도 4는 기존의 산소취입패턴과 탈탄산소효율을 80% 수준까지 올리기 위해 필요한 산소유량 및 개선 취련패턴을 나타내는 도면이다.
이러한 크롬산화를 억제할 수 있는 최적의 취련패턴을 요약하면 다음과 같다.
탈탄 2단계에서는 산소유량을 0.67 Nm3/min·ts에서 0.5 Nm3/min·ts으로 낮추어 5분 동안 정련한다.
탈탄 3단계에서는 초반 1.5분 동안은 종전의 방법대로 0.5 Nm3/min·ts의 산소유량으로 취련을 실시하고 1분 후 산소유량을 0.45 Nm3/min·ts으로, 1.5분 후 0.4 Nm3/min·ts으로, 1분 후 0.33 Nm3/min·ts으로 산소유량을 낮춘다.
탈탄 4단계에서는 1.5분 간 0.28 Nm3/min·ts의 산소유량으로 취련을 실시하고 1분 후 산소유량을 0.22 Nm3/min·ts으로, 1.5분 후 0.17 Nm3/min·ts으로, 1분 후 0.11 Nm3/min·ts으로 산소유량을 낮춘다.
실시예
AOD 조업 실적 124 heats와 본 발명이 적용된 AOD 조업 실적 158 heats를 비교, 분석하였다. 종래 AOD 조업에서는 탈탄 2단계 이후부터 탈탄 종료시점까지 산소취입량은 6.19 Nm3/ts였으나 본 발명이 적용된 조업에서는 4.91 Nm3/ts로서 1.28 Nm3/ts의 산소 취입량이 저감된다.
종래기술에서는 탈탄 2단계 이후에 6.44 kg/ts의 크롬이 산화되었으나 본 발명이 적용된 경우의 크롬산화손실량은 3.61 kg/ts로서 2.83 kg/ts의 크롬이 산화되는 것을 방지할 수 있었다.
따라서 이 단계에서 산소는 대부분 크롬산화 억제에 기여한 것을 알 수 있다.
또한 종래기수에서는 유가금속 회수 및 성분 조정을 위해 투입되는 Si의 원단위는 13.5 kg/ts에 달하였으나 본 발명의 새로운 취련패턴이 적용된 이후에는 11.6 kg/ts로서 1.9 kg/ts의 Si이 절감되었다.
따라서 크롬 산화의 억제는 환원 규소량의 절감에 직접적이 효과가 있음을 알 수 있다.
탈탄 2단계 이후의 정련시간은 1단계 종료 후의 탄소농도에 따라 차이가 있기는 하지만 종래기술의 경우 평균 15.2분, 본 발명의 경우 평균 14.9 분으로서 정련시간 수준은 거의 동일하였다.
종래기술과 본 발명에 따른 효과의 비교표는 아래의 표 1과 같다.
이상에서 살펴본 바와 같이 본 발명에 따른 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법은 크롬 산화가 억제되어 고가의 크롬 소비가 줄어들게 되고, 이로 인한 규소의 소비량도 줄게되어 생산원가가 절감된다.
Claims (3)
- 스테인레스강의 정련시 크롬이 산화되는 것을 억제하는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법에 있어서,상기 스테인레스강의 정련시 정련가스와 배가스의 정보를 주기적으로 수신하는 반복정보와 비주기적으로 발생하는 이벤트정보를 이용하여 1히트의 탈탄속도 및 크롬 산화속도를 연속적으로 추정하여 1분 이하의 단위로 세분하여 각 구간의 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 단계;상기 탈탄속도와 크롬산화속도의 평활치를 구하는 단계에서 얻어진 탈탄속도 및 크롬산화속도를 50히트 이상을 반영하여 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 단계;상기 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 설정하는 단계에서 설정된 표준 탈탄곡선 및 표준 크롬산화곡선을 사용하여 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법.
- 제 1 항에 있어서,상기 탈탄 2단계 이후의 취련패턴을 결정하는 단계는 탈탄산소효율을 80% 수준까지 올리기 위해 필요한 계산 산소유량을 근거로 하여 취련패턴을 결정하는 것을 특징으로 하는 크롬산화를 억제하는 AOD 조업방법.
- 제 2 항에 있어서,상기 탈탄 2단계 이후의 취련패턴은상기 AOD에 취련되는 산소유량을 0.5 Nm3/min·ts, 아르곤의 유량을 0.22 Nm3/min·ts으로 하여 5분 동안 정련하는 탈탄 2단계,상기 AOD에 취련되는 아르곤 유량을 0.5 Nm3/min·ts으로 유지한 체 1.5분 동안 산소유량을 0.5 Nm3/min·ts으로 하여 취련하고, 다음 1분동안 산소유량을 0.45 Nm3/min·ts으로 취련하고, 다음으로 1.5분동안 산소유량0.4 Nm3/min·ts으로취련하며, 다음 1분동안 산소유량 0.33 Nm3/min·ts으로 취련하는 탈탄 3단계,상기 AOD에 취련되는 아르곤 유량을 0.7 Nm3/min·ts으로 상승시켜 유지한 체 1.5분 동안 산소유량을 0.28 Nm3/min·ts으로 취련을 실시하고, 다음 1분동안 산소유량을 0.22 Nm3/min·ts으로 취련하며, 다음 1.5분동안 산소유량 0.17 Nm3/min·ts으로 취련하고, 다음 1분동안 산소유량 0.11 Nm3/min·ts으로 취련하는 탈탄 4단계로 이루어지는 것을 특징으로 하는 크롬산화 억제를 위한 AOD 조업 방법.
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