KR20010106480A - 스트립 와이퍼 장치, 스트립의 와이핑 방법, 압연 설비 및압연 방법 - Google Patents

스트립 와이퍼 장치, 스트립의 와이핑 방법, 압연 설비 및압연 방법 Download PDF

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히라마유끼오
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가나이 쓰토무
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Abstract

본 발명은 고속 압연에 적합하고, 먼지 및 이물이 없는 스트립 와이퍼를 ??착함으로써 그 생산성이 향상되는 냉간 압연 설비에 관한 것이다. 와이퍼 롤은 2포켓식의 공기 정압 베어링에 의해 부상 및 지지되고, 부상력의 부하 범위가 판폭에 대해 가변적으로 조정됨으로써, 와이핑 능력을 비약적으로 향상시킨다. 그 속도가 종래의 롤러 와이퍼, 튜브 와이퍼로는 불가능했던 700m/min 이상인 와이핑 장치를 냉각 압연 밀에 적용함으로써, 냉간 압연 설비의 생산성 및 압연재의 표면 품질을 크게 향상시킨 것으로, 그 효과는 대단히 크다.

Description

스트립 와이퍼 장치, 스트립의 와이핑 방법, 압연 설비 및 압연 방법{STRIP WIPER DEVICE, STRIP WIPING METHOD, ROLLING MILL AND ROLLING METHOD}
압연 작업에 있어서, 압연재(스트립)와 압연 작업 롤 사이의 마찰력의 저감, 및 작업 롤의 냉각을 위해 압연기 입구측에서 압연 윤활유가 공급된다. 특히, 냉간 압연 작업에 있어서, 극소직경(極小直徑) 작업 롤을 갖는 20단 센지미르 밀(Sendzimir mill)이나 소직경 작업 롤을 갖는 6단 압연기에서는, 작업 롤의 냉각 능력을 높이기 위해서, 압연기 출구측에서도 윤활유를 공급한다.
또한, 섀도우 마스크재 등을 압연하는 압연기에 있어서는, 압연 공정의 최종 패스에서 압연재 표면을 거칠게 하기 위해 덜 롤(dull roll)을 이용한 덜 압연이 실행된다. 이러한 덜 압연에서는, 압연재 표면에 덜분(덜 롤 표면으로부터 떨어져 나온 가루)이 부착되기 때문에, 압연기 출구측에서 압연 윤활유를 공급하여, 이 덜분을 씻어내어 제거한다.
이와 같이, 압연기에서는 윤활유를 공급하기 때문에, 압연후의 스트립 표면에 윤활유가 다량으로 부착되게 된다. 압연기 입구측이나 특히 출구측에서 공급된압연 윤활유가 스트립 표면에 다량으로 부착된 상태로 코일형상으로 권취되면, 코일층간에 부착된 압연 윤활유에 의해 코일이 서로 횡방향으로 어긋나게 되어, 소위 텔레스코핑 상태를 발생시킨다. 이 텔레스코핑이 발생하면 판의 사행(蛇行), 형상 불량 등이 발생하여 안정된 압연 조업은 계속될 수 없다.
또, 압연기 출구측에 있어서 스트립에 장력을 부가하는 블라이들 롤이 존재하는 경우에는, 블라이들 롤과 스트립 사이의 마찰 계수가 이 압연 윤활유에 의해 격감하여, 소정의 압연 장력이 얻어지지 않게 되어, 상기와 같이 안정된 조업은 불가능하다.
이 스트립 표면에 부착되는 압연 윤활유를 제거하는 장치가 스트립 와이퍼(탈수 장치)이고, 튜브식 와이퍼, 롤러 와이퍼, 에어 제트에 의한 와이퍼 등이 있다.
통상적으로 튜브 와이퍼는 강력한 와이핑 능력(탈수 능력)이 있지만, 먼지와 같은 이물이 침입하여 튜브의 수명이 짧아진다. 특히, 고속에서는 이와 같은 현상이 현저하다. 또, 덜 압연의 경우, 덜분이 튜브 사이에 막혀서 압연재의 표면 품질을 손상시키는 등의 과제가 있었다.
이것을 대신할 수 있는 것으로, 일본국 특개평2-60403호에 개시되어 있는 롤러 와이퍼가 있다. 이것은 지그재그형으로 배치된 분할 백업 롤러를 개별로 스프링에 의해 가압하고, 스트립에의 가압력을 판 폭방향으로 균일하게 하여, 와이핑 능력을 향상시키고자 하는 것이다. 그러나, 이와 같은 방식으로는 가압력이 강한 경우에, 판 폭 밖의 백업 롤러의 지지력에 의해 와이퍼 롤이 굽혀져서 판 폭 단부가 과압되어, 단부가 신장되는 형상의 불량이 발생하게 된다고 하는 과제가 있었다. 이로 인해, 가압력이 제한되고, 탈수 능력은 낮았었다. 또한, 고속 운전시에는, 와이퍼 롤은 비구동 회전하기 때문에, 롤 표면의 압연 윤활유가 롤과 스트립 사이에 유막을 만들고, 소위 하이드로플레이닝 현상이 발생하여, 와이퍼 롤이 회전 불가능하게 된다. 그 결과 탈수 불량, 또는 롤의 회전 정지에 의해, 스트립 표면 손상이 발생한다고 하는 과제도 있었다. 또, 이 롤러 와이퍼는 백업 롤러의 수가 많은 점, 및 그 베어링 시일 저항이 비교적 커서, 상기의 회전 불량이 발생하기 쉬웠다.
이들 과제를 극복하기 위한 것으로, 일본국 특허 제2523725호에 개시되어 있는 에어 베어링에 의해 와이퍼 롤을 전면 지지하는 롤러 와이퍼가 제안되었다. 이것은 에어 베어링에 의한 균일한 전면 지지에 의해, 소직경인 롤의 사용이 가능해지고, 우수한 와이핑을 가능하게 하고자 한 것이다. 또, 에어 베어링식의 롤러 와이퍼는 롤러가 고압의 에어에서 부상 유지되기 때문에, 회전 저항이 매우 작고, 700m/min을 초과하는 고속에서도 회전이 정지하지 않고, 고속 압연에 바람직하다.
그러나, 에어 베어링은 본래 에어 공급 원(元)압력은 보통 5㎏f/㎠ 이하이고, 100㎏f/㎠의 높은 압력이 사용되는 유압식 정압 베어링과 비교하여 부하 능력이 낮기 때문에, 탈수 능력이 낮다고 해서 실용화되지는 않았다. 특히, 1포켓식의 에어 베어링은 수평 방향의 강성이 낮고, 약간의 수평력에 의해서 롤러와 베어링이 접촉하여, 정상적인 운전을 할 수 없게 된다고 하는 과제가 있었다. 특히, 고속 회전에 있어서는 롤러의 회전 속도가 베어링내의 에어의 흐름에 영향을 미쳐서 베어링내의 에어 흐름이 비대칭으로 되고, 수평 강성이 더욱 약해져서 롤러와 베어링이 접촉하게 된다고 하는 과제도 남았다.
이상과 같이, 이 에어 베어링의 부하 능력을 높이고, 또한 판 폭 단부의 과압을 방지하여, 롤러 와이퍼의 능력을 최대한으로 발휘시키고, 이에 의해 종래의 튜브 와이퍼보다 와이핑 능력이 우수하고, 또한 고속성을 갖는 롤러 와이퍼를 제공하는 것이 바람직하다.
본 발명의 목적은 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이핑 능력이 우수한 스트립 와이퍼 장치, 스트립의 와이핑 방법, 압연 설비 및 압연 방법을 제공하는 것에 있다.
본 발명은 스트립 와이퍼, 스트립의 와이핑 방법, 압연 설비 및 압연 방법에 관한 것이다.
도1은 본 발명의 에어 베어링식 롤러 와이퍼를 내장한 6단 냉간 압연 설비의 일 실시예이다.
도2는 본 발명의 거친 절삭 롤러와 마무리 에어 베어링식 롤러 와이퍼를 조합한 탈수 장치이다.
도3은 도2의 마무리 와이퍼의 축 방향 단면도이다.
도4는 에어 베어링의 구조를 도시하는 도면이다.
도5는 에어 베어링식 롤러 와이퍼의 하중과 롤의 휨 상태를 도시하는 도면이다.
도6은 롤러 와이퍼에 의한 탈수 상태의 설명도이다.
도7은 에어 베어링식 롤러 와이퍼를 복수 열로 배치한 본 발명의 다른 실시예이다.
도8은 거친 절삭 롤의 효과의 설명도이다.
도9는 에어 베어링식 롤러 와이퍼를 내장한 20단 센지미르 냉간 압연 설비의 본 발명의 다른 실시예이다.
도10은 판 크라운을 갖는 압연재의 탈수 상태의 설명도이다.
도11은 에어 베어링식 롤러 와이퍼의 판 크라운에의 추종성의 계산 결과이다.
도12는 가속 및 감속시의 에어 베어링식 롤 와이퍼의 슬립 발생 한계의 롤반경의 계산값이다.
본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치에 있어서, 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 설치하고, 해당 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치에 있어서, 제1 스트립 와이퍼와 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 해당 제2 스트립 와이퍼는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 해당 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 냉간용 스트립 와이퍼 장치에 있어서, 거친 절삭용의 제1 스트립 와이퍼와 마무리용 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 상기 제2 스트립 와이퍼는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 공기압에 의해 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 해당 유체 베어링의 공기압을 해당 와이퍼 롤에 부여하는 유체 유로를 해당 와이퍼 롤의 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하고, 2개의 해당 유체 유로로부터의 2방향 공기압에 의해 해당 와이퍼 롤을 지지하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치에 있어서, 제1 스트립 와이퍼와 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 해당 제1 스트립 와이퍼 및 해당 제2 스트립 와이퍼의 각각은 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 해당 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치에 있어서, 제1 스트립 와이퍼와 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 해당 제2 스트립 와이퍼는 와이퍼 롤을 구비하고, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립의 와이핑 방법은 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립의 와이핑 방법에 있어서, 유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 유체에 의해 베어링하고, 상기 와이퍼 롤을 해당 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 액체를 제거하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립의 와이핑 방법은 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립의 와이핑 방법에 있어서, 거친 절삭용 와이퍼 롤에 의해서 스트립 표면의 액체를 제거하고, 그 후류측에서 유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 유체에 의해 베어링하고, 상기 와이퍼 롤을 해당 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 액체를 제거하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 압연 설비는 압연기와, 해당 압연기의 출구측에서 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치를 구비한 압연 설비에 있어서, 상기 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 설치하고, 해당 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 압연 방법은 압연기와, 해당 압연기의 출구측에서 스트립 표면의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치를 구비한 압연 설비의 압연 방법에 있어서, 유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 유체에 의해 베어링하고, 상기 와이퍼 롤을 해당 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 액체를 제거하면서 압연하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 압연 방법은 압연기와, 해당 압연기의 출구측에서 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치를 구비한 압연 설비의 압연 방법에 있어서, 거친 절삭용 와이퍼 롤에 의해서 스트립 표면의 액체의 대부분을 제거하고, 그 후류측에서 유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 2방향으로부터의 공기압에 의해 지지하고, 상기 와이퍼 롤을 해당 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 상기 거친 절삭용 와이퍼 롤에 의해 완전히 제거되지 않은 잔류 액체를 제거하면서 압연하는 것을 특징으로 한다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 해당 와이퍼 롤에 대하여 분출하는 해당 유체 베어링의 분출구를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성한 것이다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 해당 와이퍼 롤에 대하여 분출하는 해당 유체 베어링의 유체 분출구를 해당 와이퍼 롤 축심으로부터 입구측 및 출구측에 각각 적어도 1개 설치한 것이다.
또는, 본 발명의 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 해당 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 해당 와이퍼 롤에 대하여 분출하는 해당 유체 베어링의 분출구를 롤 원주방향으로 적어도 2개 설치하고, 그 분출 방향이 해당 와이퍼 롤 축심을 향하는 방향으로 되도록 상기 분출구를배치한 것이다.
이하에 본 발명의 실시예를 설명한다.
압연 윤활유를 압연재(스트립) 표면으로부터 제거하는 탈수 능력을 최대한으로 향상시키기 위해서는, 그 탈수 능력을 결정하는 파라미터를 최적으로 선정해야 한다.
도6에 롤러를 이용하여 스트립(1)의 표면의 압연 윤활유(10)를 제거할 때의 부분 확대 단면도를 도시한다. 도6에 도시된 롤러 와이퍼에 의해 탈수후의 잔류 유막 두께는 식 1로 나타난다.
(식 1)
h2=K·(R·υ·V)/P
여기서, 잔류 유막 두께 : h2(㎛), 비례 정수 : K(=6.1×10-6), 와이퍼 롤 반경 : R(㎜), 윤활유 점도 : υ(Cst), 속도 : V(m/min), 와이퍼 롤 가압력 : P(㎏f/㎜)이다.
이 식 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 탈수 능력을 향상시키기 위해서는 반경(R)이 작은 롤을 사용하여, 가압력(P)을 크게 하면 된다. 또한, 윤활유 점도(υ)를 낮게 하는 것이 유효하다는 것을 알 수 있다.
한편, 본 발명의 실시형태에서는, 도4에 도시하는 바와 같은 에어 베어링에 의해 이 가압력을 유지한다. 이 가압력(P)은 다음 식 2로 나타난다.
(식 2)
P=C·R·ps
여기서, 도4의 (1)의 1포켓식의 경우, 비례 정수(C)=0.25, 도4의 (2)의 2포켓식의 경우, 비례 정수(C)=0.38이다. 또한, 공급 에어 압력 : ps(㎏f/㎟)이다.
2포켓식은 1포켓식에 비교하여, 부하 용량이 1.5(=0.38/0.25)배 크다. 또한, 2포켓식은 수평 방향(압연 방향)의 강성이 수직 방향과 거의 동일하게 높아, 수평력을 받는 와이퍼 롤과 정압 베어링의 접촉이 발생하기 어렵다는 점에서 장점을 갖는다. 즉, 유체 베어링의 유체 유로나 유체 분출부를 2개 형성하는 2포켓식 유체 베어링으로 함으로써, 압연재 진행 방향의 강성이 우수하기 때문에, 안정적으로 지지할 수 있고, 우수한 와이핑 성능을 얻을 수 있다. 또한, 가압력을 크게 할 수 있고, 탈수 능력을 향상할 수 있어, 정밀도 양호하게 탈수할 수 있다.
또, 도4에 도시하는 바와 같이 본 실시예에서는 에어 공급 구멍(23a)의 에어 분출 부근에 공기실(23b)이 설치되어 있다. 공기실(23b)을 설치함으로써, 보다 안정된 롤 지지가 가능해진다. 또한, 공기실(23b)을 도4와 같이 롤 원주방향으로 연장되도록 설치함으로써, 롤 반경 방향에 있어서의 롤 지지를 더욱 안정적으로 할 수 있다.
또한, 2포켓의 중앙에 1포켓을 더 추가한 3포켓 방식이나 4이상의 포켓을 갖는 방식에 있어서는, 수직 부하 용량, 수평 강성 모두 2포켓과 거의 차이가 없는 것으로 고려된다. 단지, 3포켓 이상의 방식에 있어서는, 사용하는 에어의 소비량이 많아지게 된다. 즉, 수직 부하 용량과 수평 강성에 부가하여, 에어의 소비량을고려하면, 2포켓이 바람직하다. 여기서, 2포켓식이란 그 1개의 롤에 대하여 지지하는 유체 유로를 롤 원주방향에 2개 갖는 것으로, 롤 축심을 경계로 각각 입구측 및 출구측에 설치하는 것이 바람직하다. 또한, 그 유체의 분출구(공급 구멍)는 롤 원주방향에 2개 갖는 것이 바람직하고, 롤 원주방향에 2개의 분출구를 롤 축심을 경계로 각각 입구측 및 출구측에 형성하는 것이 바람직하다. 또한, 그 유체의 분출 방향(롤에 대한 공급 방향)은 롤 축 중심을 향하는 방향으로 하는 것이 바람직하고, 롤 지지의 안정화를 도모할 수 있다. 또, 롤 축을 포함하는 수직면보다 상류측 및 하류측에 적어도 1개마다의 분출구를 형성하는 것이 바람직하다.
그리고, 식 1 및 식 2로부터, 잔류 유막 두께(h2)는 다음의 식 3으로 나타난다.
(식 3)
h2=K·(υ·V)/(C·ps)
이 식 3으로부터, 탈수 능력을 향상시키기 위해서는, 공급 에어 압력(ps)을 높이는 것이 유효하다는 것을 알 수 있다. 또한, 에어 베어링의 형식을 2포켓식으로 하여 비례 정수(C)를 크게 하는 것이 유효하다는 것을 알 수 있다. 또, 와이퍼 롤 반경(R)은 잔류 유막 두께(h2)와는 무관하지만, 판 크라운에의 추종성은 롤 반경(R)이 작은 것이 좋기 때문에, 롤 반경(R)은 작은 것이 바람직하다.
여기서, 실제 조업에 필요한 에어 압력을 계상하여 보자. 현재, 섀도우 마스크재 압연에서 요구되는 탈수 능력은 다음과 같다. 속도(V) 500m/min, 윤활유 점도(υ) 5Cst[속도(V) 250m/min, 윤활유 점도(υ) 10Cst와 동일]인 경우, 요구되는 잔류 유막 두께(h2)는 0.7㎛(630㎎/㎡ 상당)이다. 그리고, 식 3으로부터, 필요한 에어 압력을 계산하면, ps=K·(υ·V)/(h2·C)=6.1×10-6×(5×500)/(0.38×0.7)=0.0053(㎏f/㎟)=5.73(㎏f/㎠)이 된다.
이로부터, 에어 압력은 6㎏f/㎠ 가까이, 최저 5㎏f/㎠ 이상이 바람직한 것으로 된다(5/5.73=0.87으로, 상기의 조업 값의 87%의 탈수 능력이기는 하지만, 보통 이 정도의 차는 허용됨).
다음에, 이 롤 반경의 적정한 값에 관하여 설명한다. 이 롤 직경을 결정하는 요인의 하나로서, 판 크라운에의 추종성이 고려된다. 본 실시예에서는, 이 판 크라운에의 추종성에 착안했다. 도10에 도시하는 바와 같이, 압연재(1)에는 판폭 방향에 2차식의 판두께 변화가 발생한다. 정압 베어링(2포켓; 9)과 마무리 와이퍼 롤(8) 사이에는 에어 스프링(12)이 작용하여, 정압 베어링(2포켓; 9)이 마무리 와이퍼 롤(8)을 지지하고 있지만, 마무리 와이퍼 롤(8)이 휘게 되어, 압연재(1)의 단부의 판두께가 감소하게 된다. 즉, 보디 크라운과 판폭 단부에서 급격히 판두께가 감소하는 에지 드롭이 발생한다.
이와 같이 발생하는 에지 드롭 현상에 대한 대응은 곤란하지만, 완만한 판두께 변동인 보디 크라운에 롤 와이퍼가 대응할 수 있는 것이 바람직하다.
에어 베어링에 있어서는, 롤러는 에어 압력에 의해 부상되고, 롤러 가압력이 증가하면, 이 부상량이 감소한다. 즉, 하중에 대응하여 부상량(휨)이 변한다고 하는 스프링 특성을 갖고 있다. 이 에어 압력의 스프링 효과는 와이퍼에서는 대단히 중요하다.
유막 베어링과 같이, 이 스프링 정수가 크면 롤러는 휠 수 없고, 따라서 판 크라운에 추종할 수 없게 된다. 반대로, 스프링 정수가 지나치게 약하면, 부하 용량이 지나치게 작아져서, 판 크라운에 추종하기 이전에 롤러와 베어링이 접촉하게 되어 버린다. 에어 베어링에 있어서의 바람직한 부상량은 롤러 직경의 약 1/1000이며, 예컨대 롤러 직경이 30㎜에서는 바람직한 부상량은 30㎛이다. 이 부상량의 범위내에서, 판 크라운에 추종하는 정도의 스프링 정수가 바람직하다. 계산 및 실험에 의해, 에어 베어링의 스프링 특성은 바람직한 범위에 있다는 것을 확인했다.
도10에 판 크라운을 갖는 압연재의 탈수 상태의 설명도를 도시한다. 전술한 에어 베어링식 롤러 와이퍼의 판 크라운에의 추종성에 대하여 이하에 설명한다. 도10에 도시하는 바와 같이, 판두께가 작은 판폭 단부에서, 마무리 와이퍼 롤(8)은 배후의 에어 베어링인 정압 베어링(9)의 에어 스프링(12)에 의해 곡선(8a)과 같이 휜다. 그리고, 휜 마무리 와이퍼 롤(8)이 압연재(1)의 단부와 접촉한다. 단지, 이 부분의 가압력은 중앙부보다는 낮아진다. 따라서, 그 하중의 감소분만큼 잔류 유막 두께(h2)가 증가하게 된다.
다음에, 도11에 에어 베어링식 롤러 와이퍼에 있어서의 판의 보디 크라운에의 추종성의 관계도를 나타낸다. 여기서, 보디 크라운과 같은 2차 곡선으로 롤러가 휘는 것으로 하여 계산하여, 롤 직경(㎜)과 롤러 휨(㎛)과의 관계를 나타낸다. 이 계산에서는 판폭을 1000㎜으로 하고, 판폭 단부에서의 잔류 유막 두께가 중앙부보다 20% 많아지는 것을 허용하는 것으로 하여 계산한다. 즉, 가압력이 20% 감소한다고 할 때, 어느 정도의 판 크라운에 대응이 가능한가를 계산한 것이다. 계산값은 1개의 롤의 휨이기 때문에, 대응하는 판 크라운은 도11의 값의 2배가 된다.
도11에 의하면, 롤 직경이 50㎜ 정도까지는 롤 휨은 15.85㎛ 내지 14.85㎛이고, 완만하게 감소하고 있지만 거의 동일하다. 그리고, 롤 직경이 50㎜를 초과하면 롤 휨이 급격히 감소하고, 롤 직경이 150㎜ 정도이면 그 휨량은 0.58㎛로 매우 적다. 즉, 롤 직경이 50㎜를 초과하면 롤러 휨이 급격히 감소하고, 판 크라운에 대응하는 능력이 감소한다는 것을 알 수 있다. 또한, 롤러 직경이 60㎜에서도 판 크라운에의 대응 능력이 약간 감소하지만, 사용할 수 있는 범위이다.
상기의 검토는 에어 베어링의 부하 범위를 판폭과 동일하게 한 것이지만, 예컨대 본 발명을 레버 압연 설비에 적용하는 경우에는, 최초 패스에서는 판두께가 크므로, 필연적으로 판 크라운이 크다. 이 경우, 최종 패스는 아니기 때문에, 약간의 탈수 능력의 저하가 허용되고, 이 때문에 에어 베어링의 부하 범위를 판폭보다 작게 함으로써, 롤러의 휨을 증가시켜, 큰 판 크라운에 추종시킬 수 있다.
와이퍼 롤 직경을 결정하는 또 하나의 요인으로 가속 및 감속시에 있어서의 와이퍼 롤의 슬립이 고려되고, 본 실시예에서는 이 요인에 착안했다. 롤이 슬립, 즉 롤 속도가 압연재의 속도보다 저하되면, 윤활유에 포함되는 먼지, 이물에 의해 압연재에 손상이 발생한다. 또, 롤이 압연재와 직접 접촉하는 부분에 찰상 등이 발생하여, 압연재의 표면 품질을 손상시키게 된다.
롤의 표면의 마찰 계수(f)는 윤활유의 점도(υ)와 비례 관계에 있고, 다음수학식4로 나타난다(본 관계는 계산 시뮬레이션으로 확인한 것임). 여기서, υ : 윤활유 점도(Cst)이다.
(식 4)
f=7·10-4·υ
예컨대, 점도 10Cst에서 마찰 계수는 0.007로 된다. 이 마찰 계수를 이용하여 가속 및 감속시의 슬립 발생 한계의 롤 반경(R1t)은 다음 식 5로 나타난다.
(식 5)
R1t={120·f·P·g/(π·γ·α)}0.5
여기서, g : 중력의 가속도(9.8m/sec2), γ : 롤의 비중량(㎏f/㎣), α : 가속 및 감속도(m/min/sec)이다.
이 식 5를 이용하여, 통상의 조업 조건인, 가속 및 감속도(α; 60m/min/sec), 가압력[P; 0.1㎏f/㎜(◆표시), 0.3㎏f/㎜(■표시), 0.5㎏f/㎜(△표시), 1.0㎏f/㎜(×표시)]에서, 한계 롤 반경에 관하여 계산한 결과를 도12에 나타낸다. 도12는 가속 및 감속시의 한계 롤 반경을 도시하고, 점도(Cst)와 롤 반경(㎜)의 관계를 나타낸 것이다. 이에 의해, 예컨대 윤활유 점도가 5 내지 10Cst이고, 가압력[P; 0.5㎏f/㎜(△표시)]에서는, 롤 반경을 37.3㎜(직경은 74.6㎜) 이하로 억제해야 하는 것을 알 수 있다.
이상과 같은 2개의 요인을 고려하면, 롤 직경은 거의 60㎜ 이하로 매우 작은 것이 바람직한 것을 알 수 있다.
또한, 소직경측의 한계는, 소직경으로 됨에 따라 롤 회전수의 증대, 정압 베어링의 가공 정밀도의 향상 등으로부터, 실용상 φ20㎜ 정도가 한계로 고려된다. 즉, 소직경측의 한계는 롤 회전수의 증대, 정압 베어링의 가공 정밀도의 향상 등을 고려하면, φ20㎜ 정도로 고려된다.
전술한 바와 같이, 공급 에어압을 높임으로써 가압력이 증가하고, 이 가압력이 올라갈수록, 와이핑 효과가 높아지는 등의 장점을 갖는다. 다음에, 이것을 저해하는 요인에 대하여 설명한다.
여기서, 와이퍼 롤에 인가되는 하중과 와이퍼 롤의 휨의 관계를 도5에 나타낸다. 판폭(b)은 조업 조건에 따라 여러가지로 변화되기 때문에, 통상의 운전에 있어서는 도5의 (1)에 도시하는 바와 같이 판폭보다 외부에서 와이퍼 롤은 정압 베어링(9)으로부터 굽힘 힘을 받아 곡선(8a)과 같이 크게 휘고, 이로 인해 압연판(1)은 그 단부 부근에서 중앙부보다 강하게 과압되어, 소위 단부가 신장되는 형상의 불량을 발생시킨다.
이 형상 불량은 롤 직경이 작을수록 커진다. 이것을 방지하기 위해서는, 도5의 (2)에 도시하는 바와 같이 판폭방향에서 판폭(b)보다 외측 영역에서 정압 베어링(9)의 에어의 공급을 차단하면, 그 영역에서의 에어 스프링(12)이 발생하지 않고, 도5의 (2)의 참조부호(8b)와 같이, 와이퍼 롤에는 굽힘 힘이 발생하지 않게 된다. 따라서 판형상을 손상시키지 않는다. 그 결과, 가압력을 크게할 수 있게 된다. 판폭방향에서 에어의 공급 영역을 조정함으로써, 롤러 휨을 조정할 수 있다.
판폭에 미세하게 대응하는 것을 가능하게 하기 위해서는, 롤축방향[압연재(1)의 폭방향]에서의 에어 공급 구멍(23a)의 간격인 피치(c)를 작게 해야 한다. 단지, 에어 베어링에서는 롤과 베어링면의 에어압에 의한 진동(공압 해머)을 피하기 위해서, 에어 포켓을 작게 해야 하고, 이로써 이 피치(c)는 10㎜ 정도로 작아져서, 상기한 바와 같이 거의 판폭에 대응하는 조정이 가능해진다.
실험에 의하면, φ25㎜의 롤 와이퍼 직경, 에어 공급압 6.5㎏f/㎠에서, 판폭 단부의 과압이 발생하지 않고, 양호한 와이핑 결과가 얻어졌다.
이상의 결과, 본 발명의 에어 베어링식 롤 와이퍼는 고속 및 저속 운전에서도, 종래의 튜브 와이퍼와 동등 이상의 탈수 능력을 가지는 것을 확인할 수 있었다.
다음에, 거친 절삭 롤의 탈수 효과에 대하여 도2에 의해 설명한다. 압연재 표면에는 압연기 출구측에서 다량의 압연 윤활유가 부착되어 있고, 이것을 거친 절삭 롤(6)로 거칠게 절삭하고, 이어서 에어 베어링식 마무리 와이퍼 롤(8)에 의해 마무리인 탈수를 한다.
따라서, 거친 절삭 롤(6)은 보통의 2단의 핀치 롤 타입의 와이퍼 구조로 충분하다.
거친 절삭후의 잔류 유막 두께, 즉 이것이 마무리의 에어 베어링식 롤 와이퍼 입구측의 유막 두께(h1)로 된다. 이 유막 두께(h1)에 대하여, 원하는 가압력(P)을 거친 절삭 롤(6)에 의해서 가한다.
도8에 마지막 잔류 유막 두께(h2)를 얻기 위하여 필요한 가압력(P)을 계산한 결과를 나타낸다. 이 도8은 출구측 유막 두께 0.5㎛ , 와이퍼 롤 직경 φ25㎜, 점도 10Cst, 압연재 진행 속도 300m/min으로 하여, 입구측 유막 두께(㎛)와 필요 가압력(㎏f/㎜)의 관계를 나타내는 것이다.
이에 의해, 거친 절삭후의 유막 두께(h1)가 작을수록, 가압력은 작아서 좋은 것으로 된다. 즉, h1이 1000㎛와 10㎛이고, 최종 유막 두께 0.5㎛를 얻는 데에 필요한 가압력은 약15(←0.46/0.4=1.15)% 작아서 좋은 것으로 된다. 즉, 잔류 유막 두께(h2)는 가압력(P)에 반비례하기 때문에, 동일 가압력이면, 잔류 유막 두께는 약15% 적어진다.
거친 절삭후의 유막 두께가 100㎛ 이상에서는, 그 거친 절삭 효과가 거의 없기 때문에, 양호한 탈수를 필요로 하지 않는 경우에는 반드시 거친 절삭 롤을 설치할 필요는 없다. 그러나, 스트립 와이퍼에는 압연기 출구측에서 부착된 압연 윤활유가 대량으로 공급되어, 점점 축적되기 때문에, 양호한 탈수가 필요한 경우에는 필수적으로 설치해야 한다. 또한, 입구측 유막 두께가 얇으면 얇을수록, 잔류 유막 두께가 적어지기(잔류 유막 두께를 얻는 데에 필요한 가압력이 격감하기 때문에, 후단의 와이퍼 가압력을 전단과 동일하게 하면, 잔류 유막 두께를 격감할 수 있음) 때문에, 마무리 와이퍼 롤을 복수 열로 놓으면 우수한 탈수 효과가 얻어진다.
에어 베어링의 에어 공급 구멍은 베어링의 에어 스프링으로서의 강성을 높이기 때문에, 도4에 도시하는 바와 같이, 작은 직경(d)으로 좁혀져 있고(오리피스 수축), 그 직경(d)은 0.5 내지 0.7㎜로 작아서, 먼지, 이물 등이 막히기 쉽다. 또한, 에어중으로의 수분의 혼입은 판 표면으로의 물의 부착으로 되어, 이후의 프로세스에 있어서의 녹의 발생, 표면 품질 불량으로 되기 때문에 바람직하지 못하다. 따라서, 에어 베어링에 공급하는 에어는 미세한 필터를 통과한 수분을 거의 포함하지 않는 드라이 에어로 하는 것이 바람직하다. 또한, 그와 같이 고려하고 있더라도, 장시간의 운전에 있어서는 이 공급 구멍에서의 로딩의 발생은 피할 수 없다.
그러므로 온라인에 있어서의 에어 공급 구멍(오리피스부)의 세정 장치가 필요하다. 이 세정은 에어와 같은 질량이 작은 기체에서는 세정 효과가 불충분하고, 밀도가 큰 압연 윤활유와 동일 액체에 의한 세정이 효과적이다(이 세정에 사용되는 기름이 압연 윤활유와 동일하면, 압연기 하부에서 이들이 혼합되어도 문제는 없음).
(실시예)
이하, 도면에 의해 본 발명의 실시예에 관하여 설명한다. 도1에 본 발명의 일 실시예인 에어 베어링식 롤러 와이퍼를 내장한 6단 냉간 압연 설비의 실시예를 나타낸다.
도1의 압연 설비는 압연재(1)를 감아 꺼내는 권출기(2)와, 압연재(1)를 압연하는 6단 냉간 압연기(3)와, 압연재(1; 스트립)의 표면의 윤활유 등의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치(4)와, 압연된 압연재(1)를 권취하는 권취기(5)를 구비하고 있다.
6단 냉간 압연기(3)는 상하 한 쌍의 작업 롤(30)과, 그 작업 롤(30)을 지지하는 상하 한 쌍의 중간 롤(31)과, 그 중간 롤을 지지하는 상하 한 쌍의 보강 롤(32)을 구비한다. 또한, 압연 윤활유(10)를 작업 롤(30)과 압연재(1) 사이에 공급하는 압연 윤활유 공급 수단을 설치한다. 이 압연 윤활유 공급 수단은 본 실시예에서는 6단 냉간 압연기(3)의 입구측 및 출구측에 설치한다. 즉, 6단 냉간 압연기(3)의 입구측에 입구측 윤활유 헤더(21)를 설치하고, 6단 냉간 압연기(3)의 출구측에 출구측 윤활유 헤더(22)를 설치하여, 각각 단독적으로 윤활유의 공급이 가능하도록 설치되어 있다.
권출기(2)로부터 감아 꺼내는 압연재(1)는 6단 냉간 압연기(3)를 통과하면서 압연된다. 여기서, 6단 냉간 압연기(3)의 입구측 윤활유 헤더(21)로부터 압연 윤활유(10)가 공급된다. 또는, 6단 냉간 압연기(3)의 입구측 윤활유 헤더(21) 및 출구측 윤활유 헤더(22)의 양쪽으로부터 압연 윤활유(10)가 공급된다. 그 후, 압연된 압연재(1)는 6단 냉간 압연기(3)의 출구측에 설치된 스트립 와이퍼 장치(4)에 도달한다. 여기서, 압연재(1)의 표면에 부착된 압연 윤활유(10)을 제거하여, 권취기(5)에 의해서 압연재(1)를 권취한다.
스트립 와이퍼 장치(4)는 본 실시예에서는 2개 설치되어 있다. 스트립 와이퍼 장치(4)의 입구측에 제1 스트립 와이퍼를 설치하고, 출구측에 제2 스트립 와이퍼를 구비한다. 입구측의 제1 스트립 와이퍼에 의해서, 압연재(1)의 표면에 부착된 압연 윤활유(10)의 대부분을 제거할 수 있다. 그리고, 어느 정도 적어진 압연재(1)의 표면에 부착된 압연 윤활유(10)를 출구측의 제2 스트립 와이퍼에 의해서 제거함으로써, 압연재(1)의 표면에 부착되는 압연 윤활유(10)를 더욱 적게 할 수 있다.
스트립 와이퍼 장치(4)의 입구측에 설치되는 제1 스트립 와이퍼로서 본 실시예에서는 거친 절삭 롤(6)을 스트립의 상하에 한 쌍 설치한다. 또한, 스트립 와이퍼 장치(4)의 출구측에 설치되는 제1 스트립 와이퍼로서 본 실시예에서는 마무리 와이퍼 롤(8)을 스트립의 상하에 한 쌍 설치한다.
도2에 스트립 와이퍼 장치(4)의 구성을 도시한다. 압연재(1)는 속도(v)로 스트립 와이퍼 장치(4)의 내부를 진행한다. 이 압연재(1)의 표면에 부착된 압연 윤활유(10)는 우선 제1 스트립 와이퍼인 상하 한 쌍의 거친 절삭 롤(6)을 스트립에 가압 밀착함으로써, 스트립은 거칠게 와이핑된다. 즉, 거친 절삭 롤(6)에 압연재(1)가 통과하기 전에, 압연재(1)의 표면에 부착되는 압연 윤활유(10)의 한쪽 두께(유막 두께)는 h0이다. 그리고, 거친 절삭 롤(6)에 의해서 압연재(1) 표면의 압연 윤활유(10)의 대부분이 제거되고, 그 압연 윤활유(10)의 한쪽 두께(유막 두께)는 h1로 된다. 즉, 유막 두께를 h0에서 h1로 감소할 수 있다.
다음에, 압연재(1)의 표면에 부착되고, 유막 두께가 h1인 압연 윤활유(10)는 제2 스트립 와이퍼인 상하 한 쌍의 마무리 와이퍼 롤(8)을 스트립에 가압 밀착함으로써, 마무리 와이핑된다. 즉, 마무리 와이퍼 롤(8)에 압연재(1)가 통과하기 전에, 압연재(1)의 표면에 부착되는 압연 윤활유(10)의 한쪽 두께(유막 두께)는 h1이다. 그리고, 마무리 와이퍼 롤(8)에 의해서 압연재(1) 표면에 잔존하는 압연 윤활유(10)가 효율적으로 제거되고, 그 압연 윤활유(10)의 한쪽 두께(유막 두께)는 h2로 된다. 즉, 유막 두께를 h1에서 h2로 감소할 수 있다. 또, 이 마무리 와이퍼 롤(8)은 2포켓식의 에어 정압 베어링(9)에 지지되어 있고, 잔류 유막을 적게 할 수 있다.
이와 같이, 거친 절삭 롤(6)이라고 하는 와이핑 수단과 마무리 와이퍼 롤(8)이라고 하는 와이핑 수단이 입구측로부터 순차적으로 배치되어 있기 때문에, 거친 절삭 롤(6)에 의해서 대충 유막을 제거하고, 마무리 와이퍼 롤(8)에 의해서 적절히 유막을 제거할 수 있다. 또한, 마무리 와이퍼 롤(8)을 유체 베어링에 의해 지지함으로써 정밀도 높게 유막을 제거함으로써, 우수한 와이핑 능력을 얻을 수 있다.
도3은 마무리 와이퍼 롤의 축 방향 단면도를 도시한 것이다. 압연재(1)를 사이에 끼우도록 마무리 와이퍼 롤(8)이 배치된다. 마무리 와이퍼 롤(8)이 축 방향으로 어긋나지 않도록 스러스트 베어링(25)이 설치된다. 마무리 와이퍼 롤(8)을 정압 지지하기 위한 간극(23d)를 갖고 정압 베어링(9)이 배치되고, 정압 베어링(9)의 롤측에 제1 에어 공급 구멍(23a)이 형성된다. 이 제1 에어 공급 구멍(23a)에 에어가 공급되어 간극(23d)을 거쳐서 마무리 와이퍼 롤(8)이 회전 가능하게 정압 지지된다. 이 제1 에어 공급 구멍(23a)은 거의 롤 반경 방향에서 롤 축심을 향하도록 형성되고, 롤 원주방향에 2개, 롤 축방향으로 여러개 형성되어 있다.
본 실시예에서는, 제1 에어 공급 구멍(23a)에 에어를 공급하기 전에 일단 에어 분배 구멍(23)에 에어를 공급한다. 이 에어 분배 구멍(23)은 롤 축방향에 관통된 1개의 공기실을 형성한다. 즉, 에어는 에어 분배 구멍(23)으로부터 복수의 에어 공급 구멍(23a)을 통과하여 간극(23d)에 유입된다.
그리고, 에어 분배 구멍(23)에는 롤 축방향으로 양측에 조정 막대(13)가 설치되어 있다. 이 조정 막대(13)는 에어 분배 구멍(23)내를 롤 축방향으로 이동하고, 롤 축방향(압연재 폭방향)에 있어서의 에어 공급 영역의 조정을 실행할 수 있다. 이 조정 막대(13)를 롤 축방향으로 이동하는 기구로 하여, 본 실시예에서는 유압 실린더(24)를 각각 설치한다.
전술한 에어 분배 구멍(23)에는 외부로부터 제2 에어 공급 구멍(23c)을 통과하여 공기가 공급된다. 이 제2 에어 공급 구멍(23c)은 정압 베어링 외측에서 거의 롤 반경 방향으로 형성되어 있다. 또한, 제2 에어 공급 구멍(23c)은 롤 축방향에 복수 형성되어 있다. 본 실시예에서는, 제1 에어 공급 구멍(23a)의 크기보다 제2 에어 공급 구멍(23c)의 크기를 작게 하여, 에어의 공급을 용이하게 한다. 또한, 제1 에어 공급 구멍(23a)의 배열 간격보다 제2 에어 공급 구멍(23c)의 배열 간격을 크게 하여, 에어의 공급을 용이하게 한다. 롤측의 제1 에어 공급 구멍(23a)은 작고, 그 배열 간격을 작게 하는 것이 바람직하다. 롤측의 제1 에어 공급 구멍(23a)을 작게 함으로써 롤 지지의 안정화를 도모하고, 그 배열 간격을 작게 함으로써 에어 영역의 미조정을 가능하게 한다.
이상과 같이, 정압 베어링(9)의 배면으로부터 복수 개소의 에어 공급 구멍(23c)을 통과하여, 고압의 에어가 공급된다. 이 에어는 중간의 에어 분배 구멍(23)으로부터 작은 피치(c)로 설치된 오리피스[직경(d)]를 더욱 통과하여 마무리 와이퍼 롤(8)에 공급되어, 부상력을 발생한다. 이 부상력이 와이퍼의 가압력(P)으로 된다.
이 에어 분배 구멍(23)에는 축 방향의 양측에 폭방향으로 가변의 조정 막대(13)가 설치되어 있고, 오리피스에의 에어의 공급 폭을 조정할 수 있도록 되어 있다. 이에 의해, 와이퍼 롤의 정압 베어링의 에어의 부상력이 인가되는 범위를판폭(b)에 대응하여 조정할 수 있다.
마무리 와이퍼 롤(8)의 부상력이 인가되는 범위를 조정하는 것은 도5에 도시하는 바와 같이 마무리 와이퍼 롤(8)이 에어 스프링에 의해 유지되는 그 폭을 바꾸는 것에 상당한다. 도5의 (1)은 상기 폭방향의 조정을 실행하지 않고, 마무리 와이퍼 롤(8)을 전폭으로 부상 지지하는 것에 있어서는, 마무리 와이퍼 롤(8)은 폭방향으로 휨이 균일하지 않고, 판폭 단부에서 가압력이 커지고, 그 만큼 압연재는 과압되어, 단부가 신장되는 형상의 불량이 발생한다. 그 결과, 와이퍼 가압력을 높일 수 없게 된다. 한편, 도5의 (2)와 같이, 에어 부상력의 범위를 거의 판폭(b)에 일치시키면, 마무리 와이퍼 롤(8)의 휨은 축 방향으로 균일하게 되어, 판폭 단부의 과압은 발생하지 않고, 와이퍼 가압력(P)을 대폭으로 향상시킬 수 있어, 그 결과 와이핑 효과가 대폭으로 향상된다.
또한, 도3에 정압 베어링(9)의 오리피스[제1 에어 공급 구멍(23a)]의 로딩 방지를 위한 세정 장치를 도시한다. 임의의 소정 기간의 운전중에는, 에어 공급 장치(11)로부터 전환 밸브(15)를 경유하여 제2 공급 구멍(23c)에 에어가 공급된다. 그리고, 임의의 소정 기간의 운전후에, 예컨대 전환 밸브(15)에 의해서, 에어 공급 장치(11)로부터의 에어의 공급을 정지하고, 세정유 공급 장치(14)로부터 세정유의 공급을 실행하도록 함으로써, 세정유가 제2 에어 공급 구멍(23c) 및 에어 분배 구멍(23)을 경유하여, 제1 에어 공급 구멍(23a)으로 보내여지고, 오리피스[제1 에어 공급 구멍(23a)]에 막힌 먼지, 이물 등을 제거할 수 있다. 세정유의 압력 공급을 에어의 정압 베어링의 내부하 능력에 따라 조정할 수 있도록 감압 밸브(16)가 설치되어 있다. 또, 운전 재개시에는, 전환 밸브(15)에 의해서, 세정유 공급 장치(14)로부터 세정유의 공급을 정지하고, 에어 공급 장치(11)로부터의 에어의 공급을 실행하도록 함으로써, 에어가 제2 에어 공급 구멍(23c) 및 에어 분배 구멍(23)을 경유하여, 제1 에어 공급 구멍(23a)으로 보내여지고, 롤 지지가 가능해진다.
도9는 본 발명의 다른 실시예로서, 도1의 6단 냉간 압연기 대신에, 20단 센지미르 냉간 압연기로 한 것이다. 마찬가지로, 본 발명은 20단 이외의 다단 클러스터 압연기에도 적용할 수 있는 것은 분명하다.
도10은 압연재에 존재하는 판 크라운에 의해, 마무리 와이퍼 롤(8)이 휜 상태를 설명한 도면이다. 판 크라운에 추종하여, 마무리 와이퍼 롤(8)이 휘기 위해서는 와이퍼 롤의 굽힘 강성이 작은 것이 필요하고, 소직경의 와이퍼 롤이 유리하다는 것을 알 수 있다. 단지, 도11의 계산 결과에는 에어 베어링의 스프링 정수도 영향을 미치고, 롤러의 굽힘 강성과의 종합적인 효과에 있어서 φ50㎜ 이하의 롤 직경에서는 그다지 판 크라운에의 추종성에 우위차는 없다.
도7은 와이핑 효과를 높이기 위하여 에어 베어링식의 롤러 와이퍼를 복수 열로 배치한 실시예이고, 이와 같이 배치함으로써 더욱 우수한 탈수 효과가 얻어지는 것이다.
본 발명의 와이핑 장치는 종래의 롤러 와이퍼, 튜브 와이퍼에서 불가능했던 700m/min 이상의 고속 압연으로, 그 탈수 능력이 저속일 때의 튜브 와이퍼와 동일하가나 그 이상의 것이 얻어져서, 냉간 압연 설비의 생산성 향상, 압연재의 표면 품질 향상에 크게 공헌하는 것으로, 그 효과는 매우 크다.
본 발명에 따르면 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이핑 능력이 우수한 스트립 와이퍼 장치, 스트립의 와이핑 방법, 압연 설비 및 압연 방법을 제공할 수 있다고 하는 효과를 갖는다.

Claims (21)

  1. 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치에 있어서,
    스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 설치하고, 상기 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  2. 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치에 있어서,
    제1 스트립 와이퍼와 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 상기 제2 스트립 와이퍼는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 상기 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  3. 스트립 표면의 액체를 제거하는 냉간용 스트립 와이퍼 장치에 있어서,
    거친 절삭용 제1 스트립 와이퍼와 마무리용 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고,
    상기 제2 스트립 와이퍼는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 공기압에 의해 지지하는 유체 베어링을 구비하여, 상기 유체 베어링의 공기압을 상기 와이퍼 롤에 부여하는 유체 유로를 상기 와이퍼 롤의 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하고, 2개의 상기 유체 유로로부터의 2방향 공기압에 의해 상기 와이퍼 롤을 지지하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유체 베어링의 스트립 폭방향에 있어서의 하중 부하 폭을 조정할 수 있게 하는 조정 수단을 설치한 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제2 스트립 와이퍼의 와이퍼 롤의 직경을 20 내지 60㎜의 범위로 하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유체 베어링의 에어 공급 압력을 5㎏f/㎠ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 정압 베어링의 유체 유로에 세정용 기름을 공급하는 공급 장치를 설치하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 정압 베어링에 의해 지지되는 상기 와이퍼 롤은 스트립의 상측 및 하측에 각각 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  9. 스트립 표면의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치에 있어서,
    제1 스트립 와이퍼와 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 상기 제1 스트립 와이퍼 및 상기 제2 스트립 와이퍼의 각각은 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 상기 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  10. 스트립 표면의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치에 있어서,
    제1 스트립 와이퍼와 제2 스트립 와이퍼를 스트립 진행 방향으로 상류측으로부터 순차적으로 배치하고, 상기 제2 스트립 와이퍼는 와이퍼 롤을 구비하고, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하는 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  11. 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립의 와이핑 방법에 있어서,
    유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 유체에 의해 베어링하고, 상기 와이퍼 롤을 상기 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 액체를 제거하는 것을 특징으로 하는 스트립의 와이핑 방법.
  12. 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립의 와이핑 방법에 있어서,
    거친 절삭용 와이퍼 롤에 의해서 스트립 표면의 액체를 제거하고, 그 후류측에서, 유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 유체에 의해 베어링하고, 상기 와이퍼 롤을 상기 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 액체를 제거하는 것을 특징으로 하는 스트립의 와이핑 방법.
  13. 제11항 또는 제12항에 있어서, 상기 유체 베어링의 스트립 폭방향에 있어서의 하중 부하 폭을 압연 조건에 따라 조정하는 것을 특징으로 하는 스트립의 와이핑 방법.
  14. 제13항에 있어서, 상기 유체 베어링의 스트립 폭방향에 있어서의 하중 부하 폭을 스트립 폭에 따라 조정하는 것을 특징으로 하는 스트립의 와이핑 방법.
  15. 압연기와, 상기 압연기의 출구측에서 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치를 구비한 압연 설비에 있어서,
    상기 스트립 와이퍼 장치는 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 설치하고, 상기 유체 베어링의 유체 유로를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하는 것을 특징으로 하는 압연 설비.
  16. 제15항에 있어서, 상기 압연기를, 롤 사이에 윤활제를 공급하는 윤활제 공급 장치를 구비한 6단 압연기 또는 20단 센지미르 압연기를 포함하는 윤활제 공급 장치를 구비한 다단 클러스터 압연기로 하는 것을 특징으로 하는 압연 설비.
  17. 압연기와, 상기 압연기의 출구측에서 스트립 표면의 액체를 제거하기 위한 스트립 와이퍼 장치를 구비한 압연 설비의 압연 방법에 있어서,
    유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 유체에 의해 베어링하고, 상기 와이퍼 롤을 상기 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 액체를 제거하면서 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.
  18. 압연기와, 상기 압연기의 출구측에서 스트립 표면의 액체를 제거하는 스트립 와이퍼 장치를 구비한 압연 설비의 압연 방법에 있어서,
    거친 절삭용 와이퍼 롤에 의해서 스트립 표면의 액체의 대부분을 제거하고, 그 후류측에서, 유체 베어링에 의해 지지된 와이퍼 롤을 스트립의 상하에 각각 배치하고, 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성된 유체 베어링의 유체 유로에 유체를 공급하여, 와이퍼 롤을 2방향으로부터의 공기압에 의해 지지하고, 상기 와이퍼 롤을 상기 스트립에 가압 밀착하여 스트립 표면의 상기 거친 절삭용 와이퍼 롤에 의해 완전히 제거되지 않은 잔류 액체를 제거하면서 압연하는 것을 특징으로 하는 압연 방법.
  19. 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 상기 와이퍼 롤에 대하여 분출하는 상기 유체 베어링의 분출구를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성한 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  20. 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 상기 와이퍼 롤에 대하여 분출하는 상기 유체 베어링의 유체 분출구를 상기 와이퍼 롤 축심으로부터 입구측 및 출구측에 각각 적어도 1개 설치한 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
  21. 스트립 표면의 액체를 제거하는 와이퍼 롤과, 상기 와이퍼 롤을 지지하는 유체 베어링을 구비하고, 상기 와이퍼 롤에 대하여 분출하는 상기 유체 베어링의 분출구를 롤 원주방향으로 적어도 2개 형성하고, 그 분출 방향이 상기 와이퍼 롤 축심을 향하는 방향으로 되도록 상기 분출구를 배치한 것을 특징으로 하는 스트립 와이퍼 장치.
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10241199B4 (de) * 2002-09-05 2009-01-02 Hiwin Technologies Corp. Linearführung mit pneumatischer Staubentfernung
DE102004025058A1 (de) * 2004-05-18 2005-12-08 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung und/oder Schmierung von Walzen und/oder Walzgut
DE102010011270A1 (de) 2010-03-13 2011-09-15 Sms Siemag Ag Walzgerüst zum Walzen eines metallischen Guts
JP5707060B2 (ja) 2010-06-02 2015-04-22 矢崎総業株式会社 樹脂成形品
CN102189125A (zh) * 2011-04-18 2011-09-21 中色科技股份有限公司 一种冷轧机带材表面除油装置
KR101482351B1 (ko) 2012-12-27 2015-01-13 주식회사 포스코 워크롤의 와이퍼 장치
FR3023192B1 (fr) * 2014-07-01 2016-08-05 Fives Dms Laminoir tel que par exemple laminoir a froid
JP6628082B2 (ja) * 2015-01-20 2020-01-08 日立金属株式会社 Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板の製造方法
CN105855306A (zh) * 2016-05-27 2016-08-17 富威科技（吴江）有限公司 多段辊式铜带除油装置
FR3056419B1 (fr) * 2016-09-27 2018-10-12 Fives Dms Dispositif d'essorage d'une bande metallique
CN107716364B (zh) * 2017-09-29 2023-09-15 河北凌云机电有限公司 一种高频焊管机组用在线钢管刮液装置
CN117066273B (zh) * 2023-10-08 2024-01-09 邢台朝阳机械制造有限公司 一种锂电池极片碾压机的压辊清洁机构

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB858296A (en) * 1957-12-23 1961-01-11 Nat Res Dev Improvements in and relating to rolling mills for rolling metal sheet and strip
JPS528268B2 (ko) * 1974-03-29 1977-03-08
ZA752286B (en) * 1975-04-10 1976-08-25 Skf Ind Trading & Dev Support in hydrostatic bearings
JPS5949093B2 (ja) * 1978-07-24 1984-11-30 石川島播磨重工業株式会社 ロ−ル支持装置
US4212504A (en) * 1979-02-26 1980-07-15 Bakanov Anatoly I Backing device for a working roll of a roll stand
US4474483A (en) * 1982-03-29 1984-10-02 Toyoda Koki Kabushiki Kaisha Hydrostatic bearing apparatus with a cooling function
CH659865A5 (de) * 1982-07-30 1987-02-27 Escher Wyss Ag Hydrostatisches stuetzelement und dessen verwendung in einer walzvorrichtung.
JPS5949093A (ja) 1982-09-14 1984-03-21 Anritsu Corp デジタルｐｂ信号発生方式
US4551878A (en) * 1984-12-03 1985-11-12 Turley John W Strip wiping system
JPS61182609A (ja) 1985-02-07 1986-08-15 Seiko Epson Corp 書き込み回路
JPH0230082Y2 (ko) * 1985-04-30 1990-08-14
JP2523725B2 (ja) * 1987-12-04 1996-08-14 株式会社日立製作所 ストリツプワイパ
JPH0260403A (ja) 1988-08-26 1990-02-28 Toshiba Corp ガス絶縁開閉装置
JP2714071B2 (ja) * 1988-11-30 1998-02-16 株式会社日立製作所 圧延機
US5104237A (en) * 1990-11-08 1992-04-14 Advanced Engineering Systems Operations & Products, Inc. (Aesop) Self-compensating hydrostatic linear motion bearing
DE4105215C2 (de) * 1991-02-20 1996-10-17 Voith Gmbh J M Sieb-Formerpartie
US5079939A (en) * 1991-03-25 1992-01-14 Allegheny Ludlum Corporation Rolling mill strip wipers
JP2820572B2 (ja) * 1992-07-27 1998-11-05 三菱重工業株式会社 ワイパ装置
FI117486B (fi) * 1997-02-14 2006-10-31 Metso Paper Inc Tela paperikonetta tai paperin jälkikäsittelylaitetta varten

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CN1187142C (zh) 2005-02-02
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KR100413022B1 (ko) 2003-12-31
CN1348399A (zh) 2002-05-08
US6581429B1 (en) 2003-06-24
DE69936403T2 (de) 2008-02-28
ATE365591T1 (de) 2007-07-15
EP1188494A1 (en) 2002-03-20
EP1188494A4 (en) 2005-06-22
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JPH09206812A (ja) 冷間圧延における形状制御方法

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