KR102318304B1 - 연자성 fe-co 합금의 규칙 성장의 감소 - Google Patents

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Abstract

연자성 Fe-Co 합금의 세장형 스트립으로 제조 물품을 제조하는 공정이 개시된다. 공정은 세장형 스트립이 부품으로 제조되기 전에 어닐링되는 제조 전 어닐링 단계를 포함한다. 제조 전 어닐링 단계는 Fe-Co 합금의 규칙화 온도보다 높은 온도로 수행된다. 공정은 Fe-Co 합금을 어닐링 온도로부터 불규칙 상의 상당량을 Fe-Co 합금의 규칙 상으로 변환시키도록 선택된 속도로 냉각시키는 단계를 더 포함한다. 상기 공정을 사용하여 제조된 제조 물품이 또한 개시된다.

Description

연자성 FE-CO 합금의 규칙 성장의 감소
본 발명은 이퀴아토믹(equiatomic) 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정 및 이 공정으로부터 제조된 유용한 물품에 관한 것이다.
Fe-Co-2V 합금을 포함하는 이퀴아토믹 연자성 Fe-Co 합금이 공지되어 있으며 전기 모터 및 발전기의 고정자 및 회전자용 적층 구성요소를 제조하는 데에 주로 사용되었다. 공지된 Fe-Co 합금은 양호한 강도, 연성 및 가공성과 함께 연자성 특성의 조합을 제공한다. 이들 합금으로 제조된 부품은 일반적으로 합금 재료의 응력을 감소시키고 자성과 기계적 특성의 원하는 조합을 얻기 위해 어닐링된다. 합금은 열처리될 때에 규칙 상태(ordered state)에서 불규칙 상태(disordered state)로 천이된다. 불규칙 상(disordered phase)은 합금의 bcc(body-centered-cubic) 격자 구조의 단위 셀에서 Fe 원자 및 Co 원자의 무작위 분포를 특징으로 한다. 규칙 상(ordered phase)에서, Fe 원자 및 Co 원자는 결정 격자 구조 전반에 걸쳐 단위 셀에서 특정 위치를 차지한다.
제조 후 어닐링 열처리 전에, 합금은 불규칙 상태에 있다. 그러나, 합금이 어닐링 온도로부터 냉각될 때에, 합금은 규칙화 온도(ordering temperature)(Torder)를 통과해 냉각되기 때문에 규칙 상태로 변환된다. Torder는 본 발명이 적용되는 연자성 Fe-Co 합금의 경우 약 730℃(약 1345℉)이다. 합금의 불규칙 상은 규칙 상보다 큰 열팽창 계수(CTE; coefficient of thermal expansion)를 갖는다. 따라서, 제조 후 열처리 중에, 합금으로 제조된 부품은 2개의 상들의 상이한 CTE 때문에 사이즈에 있어서 순 증가를 겪는다. 바꿔 말해서, 합금은 냉각 중에 수축하는 것보다 가열 중에 더 성장한다. 이러한 현상은 제조 후 열처리 이후에 합금으로 제조된 부품의 사이즈에 있어서 순 증가를 초래한다.
순 사이즈 증가가 압연 방향을 가로지르는 방향보다 압연 방향에서 현저히 더 크다고 본 발명자가 결로 내렸기 때문에, 순 사이즈 증가는 설명하기가 어렵다. Fe-Co 연자성 합금으로 제조된 적층 부품의 제조업자는 어닐링된 최종 부품의 비대칭적인 순 사이즈 변화를 설명할 기술이 거의 없다. 순 사이즈 변화의 정도는 제조될 수 있는 복잡한 형상, 열처리 중에 유도된 열 응력, 및 스탬핑 등의 사용된 제조 기술과 관련된 기계적 응력과 같은 인자에 의해 영향을 받기 때문에 평가하기가 어렵다. 따라서, 순 사이즈 변화는 항상 균일하거나 일관되지 않는다.
전기 모터 및 발전기에 대해 더욱 더 도전적인 엔지니어링 설계 기준을 충족시키기 위해 Fe-Co 연자성 합금으로 제조된 보다 타이트한 공차의 라미네이션 및 부품에 대한 수요가 증가하였다. 그러한 요구를 충족시키기 위해, 보다 타이트한 공차 요건을 더 잘 충족시키도록 이퀴아토믹 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조된 부품의 순 사이즈 변화를 제한하거나 제어할 수 있는 필요성이 제기되었다.
공지된 이퀴아토믹 Fe-Co 합금으로 부품을 제조하는 것과 연관된 치수 관련 문제는 본 발명에 따른 공정에 의해 상단 부분 해결된다. 본 발명의 제1 양태에 따르면, 연자성 Fe-Co 합금으로 제조 물품을 제조하는 공정이 제공된다. 공정은 연자성 Fe-Co 합금의 실질적으로 편평한 세장형 길이를 제공하는 단계를 포함하고, Fe-Co 합금은 본질적으로 불규칙 상으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 구조를 갖는다. 공정은 또한 연자성 강철 합금의 세장형 길이가 부품으로 제조되기 전에 어닐링되는 제조 전 또는 중간 어닐링 단계를 포함한다. 제조 전 어닐링 단계는 Fe-Co 합금의 규칙화 온도보다 높은 온도로 수행된다. 공정은 Fe-Co 합금을 어닐링 온도로부터 연자성 Fe-Co 합금의 불규칙 상을 Fe-Co 합금의 규칙 상으로 실질적으로 변환시키도록 선택된 속도로 냉각시키는 단계를 더 포함하고, 이에 의해 연자성 Fe-Co 합금은 사이즈 변화를 겪는다. 제조 전 어닐링 단계 후에, 합금의 세장형 길이는 제조 물품으로 제조된다. 이어서, 제조 물품은, 제조 물품에서 자기적 특성과 기계적 특성의 원하는 조합을 얻도록 선택된 분위기, 온도, 및 시간 조건 하에 수행되는 제조 후 어닐링 열처리를 받는다.
본 발명의 다른 양태에 따르면, 연자성 Fe-Co 합금으로 제조된 세장형 연자성 물품이 제공된다. 물품은 합금이 상기 합금의 상당한 량의 규칙 상을 갖는 것을 특징으로 한다. 물품은 또한 제조 후 어닐링 이후에 종방향(압연 방향) 및 횡방향에서 크기가 실질적으로 대칭적인 순 사이즈 변화를 보이는 것을 특징으로 한다.
여기서 그리고 본 명세서 전체에 걸쳐서, 아래의 정의가 적용된다. "Fe-Co 합금"이라는 용어는, 90 원자%를 초과하는 총 Fe+Co 함량을 갖고 Fe:Co 비율이 약 0.33 내지 약 3인 합금을 의미한다. 합금은 특히 원하는 특성에 이점을 주도록 추가된 소량의 추가 원소를 포함할 수 있고 동일하거나 유사한 용도를 위해 의도된 다른 합금에서 발견되는 보통의 불순물을 통상적으로 포함하게 된다. 용어 "백분율" 또는 부호 "%"는 달리 시사하지 않는 한 중량%를 의미한다. "불규칙(disordered)"이라는 용어는 철 및 코발트 원자가 무작위로 배치되는 단위 셀을 갖는 결정 격자 구조를 의미한다. "규칙(ordered)"이라는 용어는 철 및 코발트 원자가 합금 전체에 걸쳐서 결정 격자 단위 셀 내의 특정 장소를 차지하는 단위 셀을 갖는 결정 격자 구조를 의미한다.
본 발명의 전술한 요약뿐만 아니라 이하의 상세한 설명은 도면과 함께 읽을 때에 더 잘 이해될 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 공정의 실시예의 블록도이다.
도 2는 공지된 공정에 의해 제조된 연자성 Fe-Co 합금 물품의 개략도이다.
도 3은 본 발명에 따른 공정에 의해 제조된 연자성 Fe-Co 합금 물품의 개략도이다.
이제, 도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 공정의 실시예가 도시되어 있다. 본 발명에 따른 공정의 초기 단계(100-300)는 실질적으로 편평한 세장형 길이의 연자성 강철 합금을 제공한다. 세장형 길이의 합금은 Fe-Co 합금을 용융시킴으로써 단계(100)에 나타낸 바와 같이 준비된다. 합금은 당업자에게 공지된 바와 같이 특히 바람직한 특성에 이익을 주는 소량의 다른 원소를 함유할 수 있다. 예를 들어, 일 실시예에서, 합금은 약 2%의 바나듐을 함유할 수 있다. 다른 실시예에서, 합금은 약 0.3%의 컬럼븀을 함유할 수 있다. 추가 실시예에서, 합금은 약 0.3%의 탄탈 및 약 1.15%의 바나듐을 함유할 수 있다. 또 다른 실시예에서, 합금은 각각 약 0.3%의 탄탈 및 바나듐을 함유할 수 있다. 합금은 약 0.010%의 탄소를 함유할 수 있고, 일부 실시예에서는 약 0.001% 이하의 탄소를 함유할 수 있다. 본 발명의 공정은 특히 US 5,501,747호, US 3,634,072호, 및 EP 1 145 259호에 기술된 Fe-Co 합금에 적용될 수 있으며, 상기 공보들은 전체가 본 명세서에 참조로 합체된다. 보다 구체적으로는, 본 발명의 공정은 45-55%의 코발트, 0.5-2.5%의 바나듐, 선택적으로 0.02-0.5%의 니오븀 및/또는 탄탈, 0.003-0.50%의 탄소, 또는 0.07-0.3%의 지르코늄을 함유하고, 잔량은 철 및 불순물인 연자성 합금에 광범위하게 적용될 수 있다.
합금은 임의의 통상적인 용융 기술에 의해 용융될 수 있지만, 합금은 바람직하게는 진공 유도 용융(VIM; vacuum induction melting)에 의해 용융된다. 용융된 합금은 하나 이상의 잉곳으로 주조되고 응고되어 실온으로 냉각된다. 단계(200)에서, 합금 잉곳은 바람직하게는, 예를 들어 프레싱, 코깅, 압연 등의 열간 가공에 의해 빌렛 또는 바 형태로 되고, 이어서, 열간 압연에 의해 열간 가공되어 두꺼운 스트립(strip), 로드(rod) 또는 바아(bar)와 같은 세장형 중간 물품을 제공한다. 세장형 중간 물품은 단계(300)에서와 같이 재료로부터 제조될 부품의 최종 형태에 기초하여 선택되는 단면적 및 두께로 냉간 압연된다. 바람직하게는, 냉간 압연된 중간 물품은 전기 모터 및 발전기에 사용되는 고정자 및 회전자용 적층 부품을 제조하도록 선택된 두께 및 폭을 갖는 스트립 재료로서 실현된다. 냉간 압연 단계는 하나 이상의 단면 감소율로 수행될 수 있다.
적층 부품의 제조에 앞서, 냉간 압연된 세장형 중간 물품을 제조하는 데에 사용되는 합금은 전술한 바와 같이 본질적으로 불규칙 상으로 이루어진 격자 구조를 갖는다. 단계(400)에서, 냉간 압연된 세장형 중간 물품은 부품 라미네이션의 제조에 앞서 어닐링되어, 라미네이션 및 이 라미네이션으로부터 조립된 부품의 제조 후 어닐링 중에 발생하였었을 그 부품의 순 사이즈 변화를 최소화시킨다. 제조 전 어닐링 단계는 합금의 규칙 상으로의 변환을 촉진하는 온도, 시간 및 분위기 조건 하에서 수행된다. 제조 전 어닐링 단계의 이점을 얻기 위해서는 단지 합금의 상당 부분이 규칙 상으로 변환될 필요가 있다. 달성된 규칙화 정도가 40 부피% 초과, 바람직하게는 50 부피% 초과일 때에, 합금의 상당 부분이 규칙 상으로 변환된 것으로 고려된다. 보다 구체적으로, 제조 전 어닐링 단계는 냉간 압연된 세장형 중간 물품을 Fe-Co 합금의 규칙화 온도보다 높은 온도로 가열하는 것을 포함한다. 이어서, 냉간 압연된 세장형 중간 물품은, 합금이 어닐링 온도로부터 규칙화 온도를 통과해 냉각됨에 따라 합금이 규칙 상태로 변환되게 하기에 충분한 속도로 단계(500)에 나타낸 바와 같이 냉각된다.
제조 전 어닐링 단계는 규칙 상이 준안정 상태(예를 들어, 약 600℃)가 되는 온도보다 높지만 오스테나이트 상이 열역학적으로 안정 상태(예를 들어, 약 871℃)가 되는 온도보다 높지 않은 온도로 합금의 세장형 중간 형태를 가열함으로써 수행될 수 있다. 바람직하게는, 제조 전 어닐링 단계는 규칙 상이 안정 상태(예를 들어, 약 700℃)가 되는 온도보다 높지만 오스테나이트 상이 열역학적으로 안정 상태가 되는 온도보다 높지 않은 온도로 합금의 세장형 중간 형태를 가열함으로써 수행된다. 세장형 중간 형태는 바람직하게는 합금을 적어도 약 1 분 동안 어닐링 온도에서 가열하기에 충분한 피드 스루(feed-through) 속도로 비-산화 분위기에서 어닐링된 스트랜드이다. 세장형 중간 형태는 바람직하게는 어닐링 온도로부터 공기 중에서 냉각된다. 비-산화 분위기는 바람직하게는 건조 수소, 즉 -40℉(-40℃) 이하의 이슬점을 갖는 수소 가스이다.
세장형 중간 물품이 실온으로 냉각된 후에, 물품은 라미네이션으로부터 제조될 부품의 설계에 기초하여 선택된 형상을 갖는 라미네이션으로 형성될 수 있다. 라미네이션은 단계(600)에 나타낸 바와 같이 냉간 압연된 세장형 물품을 스탬핑함으로써 제조될 수 있다. 라미네이션은 레이저 절단, 방전 가공(EDM; electrical discharge machining), 포토 에칭, 및 워터젯 절단을 포함하지만 이에 한정되지 않는, 당업자에게 공지된 다른 절단 기술에 의해 형성될 수 있다. 라미네이션은 사용 중에 조우될 높은 물리적 응력을 견디기에 충분한 기계적 및 자기적 특성의 조합을 제공하도록 선택된 온도 및 시간 조건 하에 보호 분위기에서 단계(700)에서와 같이 배치(batch) 어닐링된다. 예를 들어, 라미네이션 부품은 건조 수소 중에서 2-4 시간 동안 1300 내지 1600℉(704 내지 871℃)의 온도에서 가열함으로써 어닐링될 수 있다. 이어서, 가열된 부품은 어닐링 온도로부터 시간 당 250-400℉(139-222℃)의 속도로 약 600℉(316℃)로 냉각되고, 그 후에 부품은 임의의 속도로 실온으로 냉각될 수 있다. 보호 분위기는 바람직하게는 건조 수소이다. 이어서, 성형된 라미네이션을 적층하고 함께 접합시켜 단계(800)에 나타낸 바와 같이 자성 구성요소를 형성한다.
본 발명에 따른 공정은 이퀴아토믹 Fe-Co 합금으로부터 적층된 연자성 물품을 제조하는 공지된 공정과 비교하여 현저한 이점을 제공한다. 중간의 제조 전 어닐링 단계는 합금의 불규칙 상을 규칙 상으로 실질적으로 변환시키는 것을 특징으로 하는 구조를 갖는 세장형 합금 물품을 제공한다. 성형된 라미네이션이 그 후에 어닐링된 경우, 제조 후 어닐링 열처리 이후에 라미네이션의 순 사이즈 증가는 제조 전 어닐링 단계가 수행되지 않은 경우보다 현저히 적다. 본 발명자는 중간 어닐링 단계의 사용이 압연 방향에서의 사이즈 변화를 약 63% 감소시키고 횡방향에서의 사이즈 변화를 약 55% 감소시킨다는 것을 관찰하였다. 더욱이, 본 발명자는 횡방향에서의 순 사이즈 변화가 압연 방향에서의 순 사이즈 변화와 상당히 더 대칭적이라고 결정하였다.
본 발명에 따른 공정에 의해 제공되는 이점은 도 2 및 도 3에 예시되어 있다. 도 2는 공지된 공정에 의해 제조된 스트립 재료의 세그먼트 또는 스탬핑된 라미네이션을 도시한다. 스트립 세그먼트 또는 라미네이션(10)은 전술한 바와 같이 냉간 압연 조건에서 제1 프로파일(12)을 갖는다. 스트립 세그먼트 또는 라미네이션이 어닐링된 후에, 더 큰 제2 프로파일(14)에 의해 예시된 바와 같이 순 사이즈 변화를 갖는다. 도 2에서 확인될 수 있는 바와 같이, 순 사이즈 변화는 횡방향보다 압연 방향에서 더 크다. 도 3은 본 발명의 공정에 의해 제조된 스트립 재료의 세그먼트 또는 라미네이션(10')을 도시한다. 스트립 세그먼트 또는 라미네이션(10')은 냉간 압연된 다음 본 발명에 따른 중간 어닐링 열처리로 열처리된 후의 제1 프로파일(12')을 갖는다. 스트립 세그먼트 또는 라미네이션은 제조 후 어닐링된 이후에, 제2 프로파일(14')에 의해 예시된 바와 같이 순 사이즈 변화를 겪는다. 도 3에서 확인되는 바와 같이, 스트립 세그먼트 또는 라미네이션의 순 사이즈 변화는 공지된 가공에 의한 것보다 대체로 작다. 더욱이, 순 사이즈 변화는 압연 방향 및 횡방향 모두에서 보다 대칭적이다.
가공예
본 발명에 따른 공정의 유효성을 입증하기 위해, HIPERCO® 50 철-코발트-바나듐 합금의 샘플에 대해 비교 테스팅을 수행하였다. HIPERCO® 50 합금은 0.01%의 탄소, 0.05%의 망간, 0.05%의 규소, 48.75%의 코발트, 0.05%의 니오븀, 및 1.90%의 바나듐의 공칭 중량 퍼센트 조성을 갖는다. 합금의 잔량은 철과 통상적인 불순물이다. 테스트 시편은 진공 유도 용융 후에 주조한 다음 응고 후에 진공 아크 재용융(VAR; vacuum arc remelted)된 2개의 잉곳으로 준비되었다. VAR 잉곳은 빌렛 형태로 단조된 다음 제1 중간 두께를 갖는 스트립 형태로 열간 압연되었다. 각각의 잉곳으로부터의 스트립은 어닐링되고, 제2 중간 두께로 냉간 압연되고, 최종 두께로 냉간 압연된 다음, 사전 선택된 최종 폭으로 절단되었다.
하나의 잉곳으로 제조된 스트립은 앞서 페이지 6 및 7에 설명된 바와 같이 본 발명에 따른 공정에 따라 어닐링된 다음 실온으로 냉각되었다. 다른 잉곳으로 제조된 스트립은 어닐링되지 않았다. 어닐링된 스트립 재료를 스탬핑함으로써 2 세트의 성형된 라미네이션을 제조하였다. 제1 세트의 성형된 라미네이션은 2.680 인치의 내부 직경과 5.4761 인치의 외부 직경을 가지며, 제2 세트의 성형된 라미네이션은 5.51925 인치의 내부 직경과 7.1045 인치의 외부 직경을 갖는다. 추가적인 2 세트의 성형된 라미네이션이 어닐링되지 않은 스트립 재료로부터 스탬핑되었다. 제1 세트의 추가적인 성형된 라미네이션은 2.680 인치의 내부 직경과 5.4761 인치의 외부 직경을 가지며, 제2 세트의 추가적인 성형된 라미네이션은 5.51925 인치의 내부 직경과 7.1045 인치의 외부 직경을 갖는다. 4 세트의 성형된 라미네이션은 HIPERCO® 50 합금에 대한 통상적인 실시에 따라 그리고 앞서 페이지 7에 대체로 설명된 바와 같이 배치 어닐링된 다음 실온으로 냉각되었다.
사전 어닐링된 5.4761 인치 외부 직경(OD)의 성형된 라미네이션 11개 및 사전 어닐링된 7.1045 인치 외부 직경의 성형된 라미네이션 12개의 내부 직경과 외부 직경을 제조 후에 그리고 다시 제조 후 어닐링 이후에 측정하였다. 어닐링되지 않은 성형된 라미네이션 9개의 내부 직경 및 외부 직경을 제조 후에 그리고 다시 제조 후 어닐링 이후에 측정하였다. 제조 후 어닐링 이후에 실현된 성장량이 각 부품에 대해 결정되었다. 측정된 직경(I.D. 및 O.D.)을 아래의 표 1A 및 1B에 인치로 제시한다.
[표 1A]
Figure 112019051681948-pct00001
[표 1B]
Figure 112019051681948-pct00002
부품 사이즈에 있어서 성장 크기(Δ)는 표 1A 및 표 1B에 제시된 측정값으로부터 부품 세트의 측정된 I.D. 및 O.D.의 차이를 계산함으로써 결정되었고 아래의 표 2에 제시되어 있다. 모든 값은 인치 단위이다.
[표 2]
Figure 112019051681948-pct00003
표 2의 데이터로부터, 본 발명에 따라 처리된 링 라미네이션의 사이즈 성장의 크기는 표준 처리로 제공된 링 라미네이션의 사이즈 성장의 크기보다 현저히 작다는 것이 명백하다. 표준 처리와 비교하여 본 발명의 공정의 사용으로부터 실현된 차이를 강조하기 위해, 아래의 표 3은 본 발명에 따라 처리된 부품의 평균 성장을 표준 처리 부품의 평균 성장의 백분율로 나타낸다.
[표 3]
Figure 112019051681948-pct00004
표 3으로부터, 본 발명에 따른 방법으로 처리된 라미네이션은 표준 공정으로 제조된 부품보다 최종 어닐링 열처리 후에 현저히 적은 성장을 갖는다는 것이 명백하다.
본 명세서에 채용된 용어 및 표현은 제한이 아니라 설명의 용어로서 사용된다. 그러한 용어 및 표현의 사용에 있어서 도시되고 설명된 피쳐 또는 그 일부의 임의의 등가물을 배제할 의도는 없다. 다양한 변형이 본 명세서에 설명되고 청구된 본 발명 내에서 가능하다는 것이 인지된다.

Claims (24)

  1. 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정으로서,
    상기 연자성 Fe-Co 합금으로 구성되는 세장형 스트립을 제공하는 단계로서, 상기 Fe-Co 합금은 불규칙 상(disordered phase)으로 이루어지는 결정 격자 구조를 가지며, 상기 세장형 스트립은
    i) 상기 Fe-Co 합금을 용융하고 주조하여 잉곳(ingot)을 제공하는 단계,
    ii) 상기 잉곳을 열간 가공하여 세장형 길이를 형성하는 단계, 이어서
    iii) 상기 세장형 길이를 냉간 압연하여 최종 두께를 가지는 세장형 스트립을 형성하는 단계,
    를 수행하는 것에 의해 제공되는 것인 단계;
    상기 세장형 스트립을 Fe-Co 합금의 규칙화 온도(ordering temperature)보다 높은 어닐링 온도로 가열하여 어닐링하는 단계;
    합금이 40 부피% 초과의 규칙 상(ordered phase)을 포함하도록, 상기 세장형 스트립을 상기 어닐링 온도로부터 불규칙 상의 변환(transformation)을 야기시키기에 충분한 속도로 냉각시키는 단계;
    어닐링된 세장형 스트립으로부터 제조 물품을 제조하는 단계; 및
    제조 물품을 어닐링하는 단계
    를 포함하고, 상기 제조 물품을 어닐링하는 단계는, 상기 제조 물품에서 자기적 특성과 기계적 특성의 원하는 조합을 얻도록 선택된 온도, 시간, 및 분위기 조건 하에 수행되는 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 Fe-Co 합금은, 중량%로, 45-55%의 코발트, 0.5-2.5%의 바나듐, 0.02-0.5%의 니오븀-플러스-탄탈, 선택적으로 0.003-0.50%의 탄소 또는 0.07-0.3%의 지르코늄을 포함하고, 잔부는 철 및 불순물인 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  3. 삭제
  4. 제1항에 있어서,
    상기 용융 단계는, 상기 Fe-Co 합금을 진공 유도 용융하고, 이 Fe-Co 합금을 잉곳으로 주조한 다음, 잉곳을 진공 아크 재용융하는 단계들을 포함하는 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 세장형 스트립을 어닐링하는 단계는, 세장형 스트립을 600℃ 내지 870℃의 온도로 가열하는 단계를 포함하는 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 어닐링 온도는 적어도 700℃인 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 제조 물품을 제조하는 단계는, 상기 Fe-Co 합금의 어닐링된 세장형 스트립으로부터 라미네이션을 형성하는 단계를 포함하는 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 세장형 스트립을 어닐링하는 단계는, 비-산화 분위기에서 수행되는 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 세장형 스트립은 합금을 적어도 1 분 동안 어닐링 온도로 가열하기에 충분한 피드 스루(feed-through) 속도로 어닐링된 스트랜드인 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  10. 제8항에 있어서,
    상기 비-산화 분위기는 건조 수소 가스인 것인, 연자성 Fe-Co 합금으로부터 제조 물품을 제조하는 공정.
  11. 삭제
  12. 삭제
  13. 삭제
  14. 삭제
  15. 삭제
  16. 삭제
  17. 삭제
  18. 삭제
  19. 삭제
  20. 삭제
  21. 삭제
  22. 삭제
  23. 삭제
  24. 연자성 Fe-Co 합금의 세장형 스트립으로부터 제조된 복수의 적층된 라미네이션을 포함하는 제조 물품으로서,
    상기 Fe-Co 합금의 세장형 스트립은, 상기 Fe-Co 합금의 세장형 스트립을 Fe-Co 합금의 규칙화 온도보다 높은 온도로 어닐링한 다음, 합금이 40 부피% 초과의 규칙 상을 포함하도록, 상기 Fe-Co 합금을 어닐링 온도로부터 상기 Fe-Co 합금의 불규칙 상을 규칙 상으로 변환시키기에 충분한 속도로 냉각시킴으로써, 라미네이션의 제조 전에 어닐링되었으며,
    상기 제조 물품은, 압연 방향에서의 순 사이즈 변화와 횡방향에서의 순 사이즈 변화의 크기가 동일한 것을 특징으로 하는 제조 물품.
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