KR102153349B1 - 교면용 아스팔트 도막 방수재 및 이의 제조방법 - Google Patents

교면용 아스팔트 도막 방수재 및 이의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 스트레이트 아스팔트 40 중량% 내지 60 중량%, SEBS 중합체 5 중량% 내지 10 중량%, SBS 중합체 5 중량% 내지 8 중량%, 나일론 섬유 1 중량% 내지 3 중량%, 팽창유리 미립자 3 중량% 내지 8 중량%, 프로세스 오일 5 중량% 내지 10 중량% 및 나머지 첨가제를 포함하는 교면용 아스팔트 도막 방수재 및 이의 제조방법을 개시한다.

Description

교면용 아스팔트 도막 방수재 및 이의 제조방법{Asphalt water-proofing composition for bridge and preparing thereof}
본 발명은 주로 토목구조물인 도로교, 고가도로, 철도교 등의 교량의 콘크리트 바닥판을 방수하는데 사용하는 시트, 도막의 복합식 방수공법에 사용하는 가열용융형 교면용 아스팔트 도막 방수재에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 교면용 아스팔트 도막 방수재의 도포성능을 개선하여 도막 방수재의 도막 두께를 일정하게 유지하여 방수성능을 향상시킨 교면용 아스팔트 도막 방수재 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 교량바닥판은 차량의 하중이나 비, 눈, 직사관선에 의한 자외선 노출 등 가혹한 자연환경에 노출되어 있다.
또한, 차량에 의한 반복하중 발생으로 처짐, 진동과 온도변화에 의한 수축, 팽창은 교량 바닥판에 균열을 발생시키는데, 이때 균열 부위에 수분이 침투하여 콘크리트의 동해가 발생하여 내부 철근을 부식시키고 이는 콘크리트의 균열을 가속화시킨다.
또한, 동절기 제설제 사용에 의한 염화물이 침투하여 철근 부식을 촉진시키는 데, 교량의 안전성 및 내구성능을 확보하기 위하여 교면에 방수공법을 적용하게 된다.
이러한 교면에 대한 기존의 교면 방수공법은 시트식 방수공법, 도막식 방수공법, 복합식 방수공법으로 분류할 수 있는 데, 이 중 복합식 방수공법을 살펴보면, 도막 방수재와 시트 방수재를 동시에 시공하는 공법으로 도막 방수재의 장점인 이음없는 방수층 형성과 시트의 장점인 일정한 방수층의 두께 형성 등의 특성을 결합한 방수공법이다.
상기와 같이 교면용 방수공법은 시트식 방수공법의 경우 직접가열에 의한 열화로 개질 아스팔트의 물성변화에 의한 물성저하를 초래할 수 있고, 하부 필름의 불완전 용융에 의한 하부 바탕면과의 접착이 되지 않는 문제점이 있으며 토치 가스 및 용융에 의한 가스가 발생하여 에어 포켓이 발생하여 아스콘 포설 후 포트홀의 원인이 되며 겹침 이음의 과다 발생으로 누수를 유발시킬 수 있는 문제점이 있다.
또한, 복합식 방수공법의 경우 고온 가열에 의한 도막 방수재의 물성 저하를 초래하여 시트와 복합시공시 충분한 내구성능을 확보할 수 없으며 도막 방수재의 온도 저하 및 경화에 의한 시트 미접합 발생에 의한 부풀음 발생, 겹침 이음부위 도막 방수재 손실에 의한 누수 발생에 의한 포트홀 및 아스콘 포설 후 소성 변형이 발생하는 문제점이 있다.
이러한 문제점을 개선하기 위하여, 현재 일부 개선 대책들이 제안되고 있으나, 주변환경 변화에 대한 대책으로서는 한계가 있고, 방수재의 장수명화에 대한 대책으로서는 미흡한 점이 있어 이에 대한 개발이 요구되고 있다.
또한, 교면용 방수공법으로 교면을 신설하는 바닥면에 수분이나 먼지는 거의 없는 상태에서 작업을 시작하나, 교면 보수를 위한 방수공법을 실시하는 경우에는 아스콘 및 방수층 등의 제거 시 바닥면에 수분 및 먼지 등이 많아 일반적으로 사용하는 프라이머를 이용하면 프라이머층의 역할을 제대로 할 수 없는 문제점이 있다.
이에 따라 습윤 상태에서도 프라이머의 역할을 제대로 할 수 있으며 방수층의 하자 발생요인을 최소화할 수 있는 교면 보수용 가열 복합 방수공법이 요구되었다.
상기 문제점을 해결하기 위해 본 발명의 목적은 교면용 아스팔트 도막 방수재를 제공하는 데 있다.
또한, 본 발명의 목적은 하부 가열용융 교면용 아스팔트 도막 방수재의 평탄성을 개선하여 균일한 방수층을 확보하고 바탕면 요철에 대응하는 균일한 방수층 두께를 확보하여 방수층의 하자 발생요인을 최소화할 수 있는 교면용 아스팔트 도막 방수재를 제공하는 데 있다.
한편, 본 발명에서 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않으며, 언급하지 않은 또 다른 기술적 과제들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
본발명의 실시예에 따른 교면용 아스팔트 도막 방수재는 스트레이트 아스팔트 40 중량% 내지 60 중량%, SEBS 중합체 5 중량% 내지 10 중량%, SBS 중합체 5 중량% 내지 8 중량%, 나일론 섬유 1 중량% 내지 3 중량%, 팽창유리 미립자 3 중량% 내지 8 중량%, 프로세스 오일 5 중량% 내지 10 중량% 및 나머지 첨가제를 포함한다.
또한, 상기 SBS 중합체는 리니어 타입(Linear Type)의 스티렌-부타디엔-스티렌 중합체(SBS)일 수 있다.
또한, 상기 나일론 섬유의 길이는 1mm 내지 3mm 일 수 있다.
또한, 상기 팽창유리 미립자의 직경은 0.04mm 내지 2mm 일 수 있다.
본발명의 실시예에 따른 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조 방법은 스트레이트 아스팔트에 SBS 중합체와 프로세스 오일을 혼합하는 제1 혼합단계;1차 혼합된 혼합물을 60분 내지 80분간 고속으로 교반하는 제1 교반단계;1차 교반된 혼합물을 20분 내지 40분간 100 내지 150rpm의 저속으로 교반하는 제2 교반단계;2차 교반된 혼합물에 나일론 섬유를 혼합하는 제2 혼합단계;2차 혼합된 혼합물을 150rpm 내지 300rpm의 저속으로 교반하는 제3 교반단계;3차 교반된 혼합물에 팽창유리 미립자를 혼합하는 제3 혼합단계; 및3차 혼합된 혼합물을 60분 내지 90분간 100rpm 내지 150rpm의 저속으로 교반하는 제4 교반단계; 를 포함할 수 있다.
혼합물이 혼합되는 양은 스트레이트 아스팔트 40 중량% 내지 60 중량%, SEBS 중합체 5 중량% 내지 10 중량%, SBS 중합체 5 중량% 내지 8 중량%, 나일론 섬유 1 중량% 내지 3 중량%, 팽창유리 미립자 3 중량% 내지 8 중량%, 프로세스 오일 5 중량% 내지 10 중량% 및 나머지 첨가제를 포함될 수 있다.
또한, 상기 제1 혼합단계에서, SBS 중합체와 프로세스 오일은 180도 내지 190도에서 혼합될 수 있다.
또한, 상기 제1 혼합단계에서, 상기 SBS 중합체는 리니어 타입(Linear Type)의 스티렌-부타디엔-스티렌 중합체(SBS)일 수 있다.
상기 제2 혼합단계에서, 상기 나일론 섬유의 길이는 1mm 내지 3mm 일 수 있다.
상기 제3 혼합단계에서, 상기 팽창유리 미립자의 직경은 0.04mm 내지 2mm 일 수 있다.
본 발명에 따른 교면용 아스팔트 도막 방수재 및 이의 제조방법은 교면용에 활용하여 도막 방수재도포 시 베어링 효과를 발생시켜 평탄성능을 개선하고 균일한 도막 방수층의 두께를 확보하며 도포 표면에 섬유노출이 없어 마감성능이 우수하여 시트와의 접착성능이 우수하며 알칼리 및 작업성능이 개선되어 보다 간편하게 공사할 수 있으며, 시공 시 시공비를 절감하는 효과가 있다.
한편, 본 발명에서 얻을 수 있는 효과는 이상에서 언급한 효과들로 제한되지 않으며, 언급하지 않은 또 다른 효과들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조 공정을 나타낸 흐름도이다.
이하, 본 발명의 실시 예를 첨부된 도면들을 참조하여 더욱 상세하게 설명한다. 본 발명의 실시 예는 여러 가지 형태로 변형할 수 있으며, 본 발명의 범위가 아래의 실시 예들로 한정되는 것으로 해석되어서는 안 된다. 본 실시 예는 당업계에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위해 제공되는 것이다. 따라서 도면에서의 요소의 형상은 보다 명확한 설명을 강조하기 위해 과장되었다.
본 발명이 해결하고자 하는 과제의 해결 방안을 명확하게 하기 위한 발명의 구성을 본 발명의 바람직한 실시 예에 근거하여 첨부 도면을 참조하여 상세히 설명하되, 도면의 구성요소들에 참조번호를 부여함에 있어서 동일 구성요소에 대해서는 비록 다른 도면상에 있더라도 동일 참조번호를 부여하였으며 당해 도면에 대한 설명 시 필요한 경우 다른 도면의 구성요소를 인용할 수 있음을 미리 밝혀둔다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조 공정을 나타낸 흐름도이다.
본 발명에 따른 저온융용 개질 교면용 아스팔트 도막 방수재는 스트레이트 아스팔트, SEBS 중합체, SBS 중합체, 나일론 섬유, 팽창유리 미립자 및 프로세스 오일을 포함하는 물질을 이용하여 저온 용융 교면용 아스팔트 도막 방수재를 제조할 수 있는 데, 구체적인 구성은 다음과 같다.
먼저, 상기 스트레이트 아스팔트는 원유를 상압, 감압증류 장치 등을 통하여 경질분을 제거했을 때 마지막으로 남는 물질로 분해되지 않는 역청질이 많이 함유되어 있는데, 침입도가 약 40 이하는 주로 공업용으로, 침입도 약 40 이상인 것은 도로포장용이나 수리를 위한 구조물용으로 사용한다.
상기 스트레이트 아스팔트는 신도가 크고 점착성, 방수성이 우수한 반면 탄력성이 떨어지며 연화점이 낮아 온도 변화에 민감하며 내후성이 떨어지는 단점이 있다.
본 발명에서의 스트레이트 아스팔트는 도막 방수재의 주성분으로써, 그 종류로 AP-3 또는 AP-5를 이용할 수 있다.
상기 SEBS (스티렌-에틸렌/부틸렌-스티렌) 중합체는 스트레이트 아스팔트를 개질하기 위해 첨가되는 개질제로 활용되며, 도막 방수재의 경도를 향상시켜 도로 표면의 밀림현상 및 포트홀 현상을 최소화시키는 역할을 한다.
본 발명에 사용되는 상기 SEBS 중합체는 스티렌 함량이 27 중량% 내지 31 중량% 이며 인장강도가 200(MPa) 이상 인 것으로, 스티렌 함량이 27 중량% 미만이면 인장강도가 저하되고, 스티렌 함량이 31중량%를 초과하면 점도가 상승하여 가열온도가 상승하는 문제점이 있다.
본 발명의 도막방수재에서 SEBS (스티렌-에틸렌/부틸렌-스티렌) 중합체는 5 중량% 내지 10 중량%가 포함되는 데, SEBS 중합체의 함량이 5 중량%미만이면, 상기 스트레이트 아스팔트의 개질이 충분하지 않아 교면용도막 방수재의 목표 물성을 확보할 수 없고, 10 중량%를 초과하면 개질 교면용 아스팔트 도막 방수재의 용융점이 지나치게 상승하는 문제점이 있다.
SEBS 중합체는 아스팔트와 개질시 SBS 고무에서는 확보할 수 없는 경도를 향상시키고 아스팔트 콘크리트 포설 후 전단 접착력을 상승시켜 도로 표면의 밀림 현상 및 포트홀의 현상을 최소화하여 방수하자 발생 요인을 절감할 수 있다.
또한, 본 발명은 프로세스 오일이 혼합되는 데, 상기 프로세스 오일은 조성물의 유동성, 분산성 및 개량 아스팔트의 물성 강화제로 사용되는데, 특히 저온에서 용융이 용이하도록 하기 위해 사용되며, 가열 시 발생하는 특유의 냄새를 제거하기 위하여 하이드로 카본계 오일에 포함되어 있는 방향족 성분인 아로마틱 성분을 제거한 오일이다.
상기 프로세스 오일은 함량이 5 중량% 미만이면, 혼합물질의 급격한 물성변화를 억제하기 어려우며, 작업온도 제어가 힘들고, 방수재의 인장성능이나 내열 성능의 향상을 기대하기 어려운 문제점이 있으며, 10 중량%를 초과하면, 가소성을 상실하여 형태적 안정성을 유지할 수 힘든 문제점이 있다.
상기 프로세스 오일을 첨가함으로써 용융점을 낮게 하여 기존의 고온 용융에 따른 도막 방수재의 급격한 산화 및 노화현상과 같은 물성저하를 방지함으로써 기존의 도막 방수재에 비해 그 수명이 연장시켜 유지보수에 따른 비용을 절감시킬 수 있다.
또한, 본 발명은 나일론 섬유가 혼합되는 데, 나일론 섬유는 인장 및 압축 저항성이 높아, 도막 방수재의 변형 및 균열에 의한 파손을 방지할 수 있다.
특히, 나일론 섬유는 도막 방수재에서 발생한 균열의 전파 및 확장을 억제할 수 있어, 나일론 섬유를 포함한 도막 방수재의 신뢰성을 확보할 수 있다.
또한, 상기 나일론 섬유는 아스팔트의 신율을 보강할 수 있어 파단을 방지를 향상시킨다. 하지만 일반 섬유로는 이러한 신율 보강이나 파단방지를 할 수 없다.
한편, 나일론 섬유의 길이는 1mm 내지 3mm인 것이 바람직하다.
나일론 섬유의 길이가 1 mm미만인 경우에는 섬유가 도막재 사이에서 연결이 되지 않아 강도 및 기타 물성을 확보하기 어려우며, 입자크기가 3 mm초과인 경우에는 도막 두께보다 섬유 길이가 길어 평탄성을 확보하기 힘들며 도막재 사이에서 엉김 현상이 발생하여 도막재의 상분리 원인이 되며 점도가 상승하여 작업성에 영향을 준다. 또한, 본 발명은 팽창유리 미립자가 혼합되는 데, 팽창유리 미립자는 무게가 가벼우면서 고강도를 유지할 수 있어, 도막 방수재의 경량화 및 강도 향상을 야기할 수 있다.
팽창유리 미립자는 폐유리를 고온 소성하여 다공질로 제조된 것이 바람직하며, 팽창유리 미립자는 폐유리를 재활용하여 골재로 이용되므로 환경 친화적이다.
한편, 상기 팽창유리 미립자와 상기 나일론 섬유를 동시에 사용하게 되면 이들의 상호작용으로 인하여 도포시 베어링 효과 또는 평탄성(도막 방수재 표면이 균일하게 도포)이 향상된다.
팽창유리 미립자는 입자크기가 0.04mm 내지 2mm인 것이 바람직하다.
여기서, 입자크기가 0.04 mm미만인 경우에는 도막재를 구성하는 조직이 치밀하게 되지만 무게가 무거워질 수 있으며, 입자크기가 2 mm초과인 경우에는 도막 방수재 내에서 형상을 유지하기 어렵고 강도가 저하될 수 있다. 또한, 본 발명의 도막 방수재에서 팽창유리 미립자는 3 중량% 내지 8 중량%가 포함되는 데, 팽창유리 미립자의 함량이 3 중량% 미만이면, 도막 방수재가 혼합되지 않고 작업하기 어려울 뿐만 아니라 상대적으로 다른 물질이 과도하게 사용되어 도막 방수재의 무게가 상승하는 문제가 발생할 수 있으며, 함량이 8 중량%초과인 경우에는 도막 방수재의 무게는 감소하지만 상대적으로 다른 물질이 적게 사용되어 결합력이 저하되므로 방수재의 형상을 유지하기 어렵고 가벼운 충격에 쉽게 파손되는 문제가 발생할 수 있다
또한, 본 발명에서는 스테아린산 아연, UV차단제 및 소포제 등의 첨가제를 부성분으로 포함하는데, 이러한 성분은 통상의 개질 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조시 필수적으로 포함되는 성분이다.
이하, 상기 도막 방수재 구성물질을 이용하여 도막 방수재를 제조하는 방법을 알아본다.
먼저, 스트레이트 아스팔트를 약 180도 내지 190도로 가열하면서 가열된 상기 스트레이트 아스팔트에 SBS 중합체와 프로세스 오일을 혼합한다. (제1 혼합단계)
혼합된 혼합물을 약 4000rpm의 고속의 교반 속도로 하이쉐어믹서(High Share Mixer)를 통과시키면서 균일한 단일화합물로 1차 교반하면서 분쇄한다.(제1 교반 단계) 교반시간은 약 60분 내지 80분인 것이 바람직하다. 이는 SBS 중합체를 잘게 분쇄하고, 상기 프로세스 오일이 균일하게 혼합될 수 있도록 하는 것이다.
1차 교반된 혼합물을 로우쉐어믹서(Low Share Mixer)로 약 100rpm내지 150rpm의 저속 교반 속도로 약 20분 내지 40분간 2차로 교반한다.(제2 교반 단계) 교반 시 온도는 약 140도 내지 160도에서 실시한다.
상기 2차 교반된 혼합물에 나일론 섬유를 소량씩 투입하면서 혼합물을 수득한다. (제2 혼합단계)
혼합된 혼합물을 약 110 내지 130도의 온도로 유지하면서 약 150 내지 300rpm의 저속의 교반 속도로 약 20분 내지 40분간 3차 교반한다. (제3 교반 단계)
3차로 교반된 혼합물에 팽창유리 미립자를 혼합하며(제3 혼합단계), 혼합된 혼합물을 약 60 내지 90분간 약 100 내지 150rpm의 저속의 교반 속도로 교반(제4 교반 단계)함으로써 도막 방수재를 제조한다.
한편, 제3 혼합단계 또는 추가 혼합 단계에서, 스테아린산 아연, UV차단제 및 소포제 등의 첨가제를 부성분으로 혼합한 후, 이를 교반할 수 있다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 자세히 설명한다.
실시예 1
먼저, 스트레이트 아스팔트 60 중량%에 프로세스 오일 7중량%를 혼합하여 180~190도 로 가열한 아스팔트에 SEBS 10중량%를 혼합한다. 이때 프로세스 오일을 먼저 혼합하는 이유는 스트레이트 아스팔트와 프로세스오일의 상용성을 향상시켜 SEBS의 분산속도를 향상시키고 오일이 도막재 도막 후 표면으로 베어 나오는 것을 방지하기 위한 것이다. (제1 혼합단계)
다음으로, 혼합된 혼합물을 하이쉐어 믹서로 4000rpm 으로 60분간 고속 교반하여 SEBS를 고르게 분산시킨다. (제1 교반단계)
1차 교반된 혼합물을 로우쉐어믹서(Low Share Mixer)로 약 250rpm의 저속 교반속도로 약 30분간 교반하며 온도는 약 150도에서 실시한다.(제2 교반단계)
상기 2차 교반된 혼합물에 나일론 섬유 2중량%를 뭉치지 않게 고르게 분산시키며 소량씩 투입한다. 이때 분산되지 않은 섬유가 투입되면 섬유 분산 시간이 오래 걸려 고르게 분산시키며 혼합한다. (제2 혼합단계)
혼합된 물질을 약 150도의 온도로 유지하면서 약 150rpm의 저속의 교반속도로 약 30분간 교반한다. (제3 교반단계)
3차로 교반된 혼합물에 팽창유리 미립자 5중량%를 혼합하여 고르게 분산 혼합한다(제3 혼합단계).
또한, 충진제 10중량%, 스테아린산 아연0.1중량%, UV차단제 및 소포제를 포함하는 첨가제를 차례대로 혼합하며(제4 혼합단계), 혼합된 물질을 약 30분간 저속으로 교반(제4 교반단계)함으로써 도막방수재를 제조한다.
실시예 2
실시예 1과 동일하게 실시하되,
혼합되는 물질은 스트레이트 아스팔트 60중량%, SBS 8중량%, 프로세스 오일 7중량%, 나일론섬유 2중량%, 팽창유리미립자 5중량%, 충진제 10 중량%, 스테아린산 아연 0.1중량%, 소포제 0.01중량%가 포함되도록 혼합 및 교반을 실시한다.
비교예 1
실시예 1과 동일한 실시하되,
혼합되는 물질은 스트레이트 아스팔트 60중량%, SBS 고무 15중량%, 프로세스 오일 7중량%, 탄산칼슘 10중량%, 로진산 나트륨 0.1중량%, UV차단제 0.1중량%, 및 소포제 0.01중량%가 포함되도록 한다.
즉, 비교예 1은 나일론섬유와 팽창유리미립자를 포함하지 않는다.
실시예 1의 공정과 다른 공정은 제1 혼합단계 없이 제2 혼합단계부터 동일하게 실시한다. 즉, 스트레이트 아스팔트를 약 180도로 가열하며, 가열된 상기 스트레이트 아스팔트에 SBS 고무와 프로세스 오일을 혼합한다. 또한, 제4 혼합단계에서 로진산 나트륨, UV차단제 및 소포제를 혼합함으로써, 도막방수재를 제조한다.
실시예 1, 2 및 비교예 1의 물성(시험항목)을 평가한 결과는 아래의 [표 1]과 같다.
시험항목 KSF 4932 기준 실시예 1 실시예 2 비교예 1
작업성 작업에 지장이 없을 것 이상없음 이상없음 이상없음
불휘발성(%) 표시값 ±3% 이내 0.1 0.2 1.5
지속건조시간(h) 3시간 이내 13분 15분 20분
인장강도(N/㎟) 1.5이상 2.4 1.6 0.8
신장률(%) 100이상 1100 800 1000
전단접착강도
(N/㎟)		 -20도, 0.8이상 1.8 1.0 0.4
20도, 0.15이상 1.1 0.4 0.12
인장접착강도
(N/㎟)		 -20도, 1.2이상 1.8 1.2 0.6
20도, 0.6이상 1.2 0.7 0.3
평탄성(mm) - 1.97 1.87 1.64
비중 - 0.96 1.02 1.04
여기서, 평탄성은 도막재를 20×20의 형틀에 2mm 로 도포 후 평균 두께를 측정하였다.
이상의 상세한 설명은 본 발명을 예시하는 것이다. 또한 전술한 내용은 본 발명의 바람직한 실시 형태를 나타내어 설명하는 것이며, 본 발명은 다양한 다른 조합, 변경 및 환경에서 사용할 수 있다. 즉 본 명세서에 개시된 발명의 개념의 범위, 저술한 개시 내용과 균등한 범위 및/또는 당업계의 기술 또는 지식의 범위내에서 변경 또는 수정이 가능하다. 저술한 실시예는 본 발명의 기술적 사상을 구현하기 위한 최선의 상태를 설명하는 것이며, 본 발명의 구체적인 적용 분야 및 용도에서 요구되는 다양한 변경도 가능하다. 따라서 이상의 발명의 상세한 설명은 개시된 실시 상태로 본 발명을 제한하려는 의도가 아니다. 또한 첨부된 청구범위는 다른 실시 상태도 포함하는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (10)

  1. 스트레이트 아스팔트 40 중량% 내지 60 중량%, SEBS 중합체 5 중량% 내지 10 중량%, SBS 중합체 5 중량% 내지 8 중량%, 나일론 섬유 1 중량%내지 3 중량%, 팽창유리 미립자 3 중량%내지 8 중량%, 프로세스 오일 5 중량%내지 10 중량% 및 나머지 첨가제를 포함하고,
    상기 나일론 섬유의 길이는 1mm 내지 3mm 이고,
    상기 팽창유리 미립자의 직경은 0.04mm 내지 2mm 이고,
    상기 팽창유리 미립자는 폐유리를 고온 소성하여 다공질로 제조되고,
    상기 팽창유리 미립자와 상기 나일론 섬유를 동시에 포함하여, 상기 팽창유리 미립자와 상기 나일론 섬유의 상호작용으로 인하여 도포시 베어링 효과 또는 평탄성이 향상되는 교면용 아스팔트 도막 방수재.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 SBS 중합체는 리니어 타입(Linear Type)의 스티렌-부타디엔-스티렌 중합체(SBS)인 교면용 아스팔트 도막 방수재.
  3. 삭제
  4. 삭제
  5. 스트레이트 아스팔트에 SBS 중합체와 프로세스 오일을 혼합하는 제1 혼합단계;
    1차 혼합된 혼합물을 60분 내지 80분간 고속으로 교반하는 제1 교반단계;
    1차 교반된 혼합물을 20분 내지 40분간 100 내지 150rpm의 저속으로 교반하는 제2 교반단계;
    2차 교반된 혼합물에 나일론 섬유를 혼합하는 제2 혼합단계;
    2차 혼합된 혼합물을 150rpm 내지 300rpm의 저속으로 교반하는 제3 교반단계;
    3차 교반된 혼합물에 팽창유리 미립자를 혼합하는 제3 혼합단계; 및
    3차 혼합된 혼합물을 60분 내지 90분간 100rpm 내지 150rpm의 저속으로 교반하는 제4 교반단계;를 포함하고,
    상기 제2 혼합단계에서, 상기 나일론 섬유의 길이는 1mm 내지 3mm 이고,
    상기 제3 혼합단계에서,
    상기 팽창유리 미립자는 폐유리를 고온 소성하여 다공질로 제조되며, 상기 팽창유리 미립자의 직경은 0.04mm 내지 2mm 이고,
    상기 팽창유리 미립자와 상기 나일론 섬유를 동시에 포함하여, 상기 팽창유리 미립자와 상기 나일론 섬유의 상호작용으로 인하여 도포시 베어링 효과 또는 평탄성이 향상되고,
    상기 제3 혼합단계에서,
    최종적으로 혼합물이 혼합되는 양은
    스트레이트 아스팔트 40 중량% 내지 60 중량%, SEBS 중합체 5 중량% 내지 10 중량%, SBS 중합체 5 중량% 내지 8 중량%, 나일론 섬유 1 중량% 내지 3 중량%, 팽창유리 미립자 3 중량% 내지 8 중량%, 프로세스 오일 5 중량% 내지 10 중량% 및 나머지 첨가제를 포함되는 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조방법.
  6. 삭제
  7. 제5항에 있어서,
    상기 제1 혼합단계에서,
    SBS 중합체와 프로세스 오일은 180도내지 190도에서 혼합되는 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조방법.
  8. 제5항에 있어서,
    상기 제1 혼합단계에서,
    상기 SBS 중합체는 리니어 타입(Linear Type)의 스티렌-부타디엔-스티렌 중합체(SBS)인 교면용 아스팔트 도막 방수재의 제조방법.
  9. 삭제
  10. 삭제
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