KR101769979B1 - 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어 - Google Patents

고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어 Download PDF

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Abstract

본 발명은 플럭스; 및 상기 플럭스에 의하여 내부가 충전되고, 이음매가 없는 강제 외피;를 구비하며, 상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.13 내지 0.25 중량%의 탄소(C), 1.0 내지 6.5 중량%의 실리콘(Si), 10.0 내지 12.0 중량%의 망간(Mn), 2.0 내지 4.5 중량%의 마그네슘(Mg), 40.0 내지 50.0 중량%의 이산화티탄(TiO2), 0.5 내지 1.5 중량%의 이산화규소(SiO2), 1.0 내지 2.0 중량%의 티타늄(Ti), 5.0 내지 10.0 중량%의 니켈모노실리사이드(NiSi), 5.0 내지 15.0 중량%의 니켈마그네슘 합금(NiMg alloy), 10.0 내지 20.0 중량%의 철니켈 합금(FeNi alloy), 2.0 내지 8.0 중량%의 니켈(Ni), 0.2 내지 0.5 중량%의 붕소(B), F 환산치로 0.5 내지 1.3 중량%의 불화물을 함유하고, 나머지가 철분 및 불가피한 불순물을 포함하는, 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어를 제공한다.

Description

고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어{Seamless gas shielded arc flux cored wire for high strength steel}
본 발명은 아크용접용 플럭스 충전 와이어에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는, 650MPa 이상의 고장력강에 적용되는 저온충격이 우수한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어에 관한 것이다.
해양 구조물 시장이 점차 커지면서 강판의 강도가 증가되는 추세이다. 강판의 강도 증가는 용접 금속부의 저온에서 균열을 야기한다. 저온균열 감소를 위해 예열이라는 공정은 반드시 진행하게 되며, 예열공정으로 인해 전체 시공효율이 저하되는 문제점이 있다.
최근 들어 확산성 수소를 감소시켜 저온균열을 감소하는 연구가 활발히 진행되고 있다. 확산성 수소 감소 중 이음매가 없는 플럭스 충전 와이어는 확산성 수소가 낮다. 강제 외피에 이음매가 없어 장시간 대기 노출에서도 수분을 흡수하지 않으므로 용접 금속부의 확산성 수소 침입을 억제할 수 있는 큰 장점이 있다.
그러나, 고장력강의 용접 금속부는 강도와 저온충격인성을 향상시키기 위해서, 망간(Mn)과 니켈(Ni) 금속이 1% 이상을 차지하고 있다. 이들 금속이 용접부 금속에서 망상구조(Network Structure; NS) 형태로 존재할 때, 저온충격이 급격하게 감소가 되는 문제점이 있다. 이를 해결하기 위해서, 망간과 니켈의 함량을 조정하여 충격인성 안정화를 하고 있으나, 저온충격인성 편차는 발생되어 안정화가 어려운 실정이다.
본 발명은 저온에서 충경인성을 확보할 수 있으며, 650MPa 이상의 고장력강에 적용되는 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어를 제공하는 것을 목적으로 한다. 그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 이에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.
본 발명의 일 관점에 의한 이음매 없는 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어가 제공된다. 상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어는 플럭스; 및 상기 플럭스에 의하여 내부가 충전되고, 이음매가 없는 강제 외피;를 구비하며, 상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.13 내지 0.25 중량%의 탄소(C), 1.0 내지 6.5 중량%의 실리콘(Si), 10.0 내지 12.0 중량%의 망간(Mn), 2.0 내지 4.5 중량%의 마그네슘(Mg), 40.0 내지 50.0 중량%의 이산화티탄(TiO2), 0.5 내지 1.5 중량%의 이산화규소(SiO2), 1.0 내지 2.0 중량%의 티타늄(Ti), 5.0 내지 10.0 중량%의 니켈모노실리사이드(NiSi), 5.0 내지 15.0 중량%의 니켈마그네슘 합금(NiMg alloy), 10.0 내지 20.0 중량%의 철니켈 합금(FeNi alloy), 2.0 내지 8.0 중량%의 니켈(Ni), 0.2 내지 0.5 중량%의 붕소(B), F 환산치로 0.5 내지 1.3 중량%의 불화물을 함유하고, 나머지가 철분 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.
상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어에서, 상기 니켈모노실리사이드(NiSi)는 합금원소로서, 40.0 내지 60.0%의 실리콘(Si) 및 나머지가 니켈(Ni)일 수 있다.
상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어에서, 상기 니켈마그네슘 합금(NiMg alloy)은 10.0 내지 25.0%의 마그네슘(Mg) 및 나머지가 니켈(Ni)일 수 있다.
상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어에서, 상기 철니켈 합금(FeNi alloy)은 30.0 내지 50.0%의 철(Fe) 및 나머지가 니켈(Ni)일 수 있다.
상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어에서, 상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어는 650MPa의 인장강도와 -60℃에서, 47J 이상의 저온충격인성을 가질 수 있다.
본 발명의 실시예들에 따르면, 용접부 금속에서 -60℃에서 47J 이상의 저온충격인성을 안정적으로 확보할 수 있는 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어를 제공하는 것을 목적으로 한다. 그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 이에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다. 물론 이러한 효과에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어의 제조방법을 도해하는 순서도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어의 단면을 도해하는 단면도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어를 사용하였을 경우의 용접금속조직을 나타낸 사진이다.
이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명하면 다음과 같다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있는 것으로, 이하의 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 또한 설명의 편의를 위하여 도면에서는 구성 요소들이 그 크기가 과정 또는 축소될 수 있다.
가스실드 아크 플럭스 충전 와이어는 플럭스 코어드 아크용접에 이용되는 와이어로 이해될 수 있다. 플럭스 코어드 아크용접(FCAW, Flux Cored Arc Welding)은 가스 금속 아크용접(GMAW, Gas Metal Arc Welding)과 비슷하지만 솔리드 와이어 대신에 중심부가 플럭스로 채워진 플럭스 코어드 와이어를 용가재로 사용한다는 점에서 구분될 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어의 제조방법을 도해하는 순서도이고, 도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어의 단면을 도해하는 단면도이다.
도 1 및 도 2를 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어(300)는 본딩플럭스(bonding flux, 100) 및 조관 파이프(200)를 구비(S100)한다. 본딩플럭스(100)는 플럭스와 하기 표 1의 바인더 성분으로 하기 표 2와 같이 습식혼합(S200)한 후에 건조(S300)하여 형성된다. 플럭스는 금속합금 및 산화물을, 예를 들어, 건식혼합하여 형성한다.
[표 1]
Figure 112015111449707-pat00001
[표 2]
Figure 112015111449707-pat00002
표 1의 바인더 성분으로 표 2의 플럭스 성분대를 하기 표 3과 같이 공정으로 본딩 플럭스를 만들어 하기 표 4와 같은 화학성분을 갖는 조관파이프의 내부로 진동을 인가하면서 장입되는 충전공정(S400)을 거치게 된다. 충전공정이 완료가 되면, 도 2와 같이, ERW 조관 파이프의 내부에 본딩플럭스가 채워지게 된다. 이후 열처리(S500), 신선(S600) 및 구리도금(S700) 등의 공정을 거쳐 최종적으로 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어(S800)가 만들어지게 된다.
[표 3]
Figure 112015111449707-pat00003
[표 4]
Figure 112015111449707-pat00004
상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.13 내지 0.25 중량%의 탄소(C), 1.0 내지 6.5 중량%의 실리콘(Si), 10.0 내지 12.0 중량%의 망간(Mn), 2.0 내지 4.5 중량%의 마그네슘(Mg), 40.0 내지 50.0 중량%의 이산화티탄(TiO2), 1.0 내지 2.0 중량%의 티타늄(Ti), 5.0 내지 10.0 중량%의 니켈모노실리사이드(NiSi), 5.0 내지 15.0 중량%의 니켈마그네슘 합금(NiMg alloy), 10.0 내지 20.0 중량%의 철니켈 합금(FeNi alloy), 2.0 내지 8.0 중량%의 니켈(Ni), 0.2 내지 0.5 중량%의 붕소(B), F 환산치로 0.5 내지 1.3 중량%의 불화물을 함유하고, 나머지가 철분 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.
이하, 본 발명인 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어(300)에서 표 2의 플럭스 각 구성성분의 수치한정이 갖는 기술적 의의에 대해 하기 표 6의 충격인성, 인장강도 및 연신율 측정 결과를 이용하여 상술한다. 또한, 하기 표 6에는 하기 표 5의 기재된 용접조건하에서 각 실험예들의 용접 결과를 토대로 종합평가 결과를 도출하였다.
[표 5]
Figure 112015111449707-pat00005
[표 6]
Figure 112015111449707-pat00006
표 6의 충격인성은 -60℃에서 47J(Joule) 이상, 인장강도는 650MPa 이상, 연신율 22중량% 이상인 경우를 양호한 것으로 판단하여 ◎은 매우 양호, ○은 양호, △은 보통, ×은 불량을 나타낸다.
표 6에서 볼 수 있는 바와 같이, 본 발명은 플럭스 조성을 만족하는 실시예 1 내지 실시예 15는 본 발명에 목표로 하는 충격인성, 인장강도 및 연신율을 확보할 수 있다. 그러나, 본 발명의 플럭스 조성 범위를 벗어난 비교예 1 내지 비교예 26은 용접이 되지 않거나, 용접금속의 충격인성, 인장강도 및 연신율 중 한 가지 이상 만족스럽지 못한 결과를 얻었다.
본 발명의 구성 성분 중 탄소(C)는 예를 들어, 0.13 내지 0.25 중량%를 함유할 수 있다. 상기 탄소의 함유량이 0.13 중량% 미만이면 탄소를 첨가함에 따른 저온충격인성 향상 효과를 기대할 수 없으며, 반면, 0.25 중량%를 초과하면 강도가 지나치게 증가되어 용접 금속이 경화를 일으켜서 균열이 발생될 수 있다.
또한, 상기와 같은 범위 내에서의 탄소는 와이어에 필요한 강도를 제공할 수 있을 뿐만 아니라 오스테나이트 결정립계면에서 입계페라이트의 성장속도를 둔화시켜 조직의 조대화를 막는 기능을 수행할 수 있다.
실리콘(Si)은 환산치로 1.0 내지 6.5 중량%를 함유할 수 있다. 상기 실리콘의 함유량이 1.0 중량% 미만이면 탈산력이 부족하여 저온충격인성이 감소하고, 용접시 슬래그 유동이 불안정하여 슬래그 포피가 안된다. 반면, 6.5 중량%를 초과하면 용접금속의 강도가 증가하여 저온충격인성이 감소하게 된다. 상기 실리콘으로 사용되는 금속으로는 예를 들어, FeSi, SiMn, CaSi, K2SiF6, NiSi 등이 사용될 수 있다.
망간(Mn)은 환산치로 10.0 내지 12.0 중량%를 함유할 수 있다. 상기 망간은 용접금속의 강도를 증가하는 원소이다. 상기 망간의 함유량이 10.0 중량% 미만이면 인장강도가 저하된다. 반면, 12.0 중량%를 초과하면 강도가 높아서 저온충격인성이 감소하게 된다. 상기 망간으로 사용되는 금속은 예를 들어, FeMn, SiMn, Mn 등이 사용될 수 있다.
마그네슘(Mg)은 환산치로 2.0 내지 4.5 중량%를 함유할 수 있다. 상기 마그네슘은 강력한 탈산제로 용접금속의 산소량을 저감하여 충격인성을 향상시키는 역할을 하는 성분이다. 상기 마그네슘의 함량이 2.0 중량% 미만이면 저온충격인성 효과가 미비하다. 반면, 4.5 중량%를 초과하면 용접부의 슬래그 함량이 많아 용접 아크형성이 불안하고, 스패터 발생 및 흄 발생량이 증가하여 결국 용접하기가 어려워진다. 상기 마그네슘으로 사용되는 금속은 예를 들어, MgAl, Mg, MgCO3, MgF2, NiMg 등이 사용될 수 있다.
플루오린(F)은 환산치로 0.5 내지 1.3 중량%를 함유할 수 있다. 상기 플루오린은 용융 슬래그의 점도를 감소시켜, 용접시 슬래그의 배출되는 능력을 향상시키는 역할을 한다. 상기 플루오린 함량이 0.5 중량% 미만일 때, 슬래그 배출 능력이 저하되어 용접의 아크 주면에 슬래그가 증가되어 아크가 불안하고 스패터가 발생하게 된다. 반면, 1.3 중량%를 초과하면, 용접시 흄량이 증가되어 용접이 어려워진다. 또한 슬래그의 점도가 낮아져 슬래그의 응고 속도가 낮아지므로 용접시 용융금속의 용락이 발생하기 쉽다. 상기 플루오린의 화합물로는 예를 들어, CaF2, NaF, LiF, Na3AlF6, K3AlF6, K2SiF6, AlF3, MgF2 등이 사용될 수 있다.
티타늄(Ti)은 환산치로 1.0 내지 2.0 중량%를 함유할 수 있다. 상기 티타늄은 강탈산제 및 용접금속의 조직을 미세화하여 충격인성을 확보할 수 있다. 상기 티타늄 함량이 1.0 중량% 미만일 때는 충격인성 향상이 없다. 반면, 2.0 중량%를 초과하면 용접금속내 실리콘, 망간 등 성분이 증가 되면서 강도 증가, 충격인성 저하, 그리고 연신율이 감소 될 수 있다.
붕소(B)는 환산치로 0.2 내지 0.5 중량%를 포함한다. 상기 붕소는 원자직경이 작아서 용접금속내 입계(Grain boundary) 부분과 결정립(grain) 내부에 위치하여 강도와 충격인성을 향상시키는 역할을 한다. 그러나, 일정 함량을 초과하면 입계와 결정립에 편석이 발생되어 용접금속의 충격인성이 저하된다. 또한, 용접시 고온균열이 유발되기 쉽다. 따라서 붕소의 함량은 0.2 내지 0.5 중량%가 바람직하며, 화합물으로는 예를 들어, FeB, FeSiB, B2O3 등이 사용될 수 있다.
이산화티탄(TiO2)은 예를 들어, 40.0 내지 50.0 중량%를 포함할 수 있다. 상기 이산화티탄은 플럭스의 주성분으로, 아크를 안정화시키며 주된 슬래그의 형성제로서 미려한 비드 외관을 형성할 수 있다. 또한, 전자세의 양호한 용접작업성을 부여할 수 있다. 나아가, 용접 과정 중 티타늄(Ti)과 산소(O2)로 해리된 후, 산화티탄(Ⅲ)(Ti2O3)과 같은 산화물을 재형성하여 침상 페라이트의 핵생성 장소로서의 역할을 하며, 다른 일부는 이산화티탄의 형태로 용접부 내에 잔존하거나 슬래그로 부상할 수 있다.
또한, 상기 이산화티탄의 함유량이 40.0 중량% 미만에서는 아크 불안과 스패터의 과다발생으로 전자세 용접작업성이 나빠질 수 있다. 반면, 이산화티탄의 함유량이 50.0 중량%를 초과하면 슬래그의 유동성이 불량해질 수 있다.
이산화규소(SiO2)는 환산치로 0.5 ~ 1.5 중량%를 함유할 수 있다. 상기 이산화규소는 슬래그 형성제로써, 슬래그 박리성과 용접 비드 외관을 향상시키기 위해 첨가된다. 상기 이산화규소가 0.5 중량% 미만에서는 슬래그의 점성이 부족해져 슬래그의 포피성이 저하되는 동시에 비드 외관이 저하된다. 반면, 1.5 중량%를 초과하면 용융 슬래그의 점성이 지나치게 높아져 슬래그 유동성을 떨어뜨리며, 개재물로서 용착금속 조직에 존재하여 내균열성 및 저온 충격인성을 저하시킨다.
니켈(Ni)은 환산치로 2.0 내지 8.0 중량%를 함유할 수 있다. 상기 니켈의 역할은 천이온도를 낮춰 저온 충격인성을 안정화시킨다. 상기 니켈 함량이 2.0 중량% 미만일 때, 저온충격인성 향상 효과가 없다. 반면, 8.0 중량%를 초과하게 되면, 강도가 증가되어 충격이성이 저하된다. 니켈 사용되는 금속은 예를 들어, Fe-Ni, Ni 등이 사용될 수 있다.
니켈모노실리사이드(NiSi)는 예를 들어, 5.0 내지 10.0 중량%를 함유할 수 있다. 상기 니켈모노실리사이드는 저온에서 열적안정성이 우수하며, 망간과 니켈이 용접부 금속에서 망상구조 형태로 존재하지 못하는 역할을 수행할 수 있다. 니켈모노실리사이드의 함유량이 5.0 중량% 미만이면 그 함유량에 따른 효과를 기대할 수 없다. 반면, 상기 니켈모노실리사이드의 함유량이 10.0 중량%를 초과하면 용접금속의 강도가 과도하게 증가하게 되어 저온충격인성 안정화가 어렵다.
또한, 상기 니켈모노실리사이드(NiSi)는 합금원소로서 약 40.0 내지 60.0%의 실리콘(Si) 및 나머지가 니켈을 포함할 수 있다. 이는, 예를 들면, 상기 니켈모노실리사이드 내에 약 40.0%의 실리콘을 포함하면 나머지는 약 60.0%의 니켈이 차지함을 의미한다.
니켈마그네슘 합금(NiMg)은 예를 들어, 5.0 내지 15.0 중량%를 함유할 수 있다. 니켈마그네슘합금은 니켈모노실리사이드와 동일하게 망간과 니켈이 용접부 금속에서 망상구조 형태로 존재하지 못하는 역할을 수행할 수 있다. 또한, 플럭스 제조공정과정에서 니켈 분말의 겉보기 밀도보다 니켈마그네슘 합금의 겉보기 밀도가 낮음으로 건식 및 습식 혼합 과정 중 발생하는 플럭스 화학성분 편차를 줄여주는 효과가 있다. 니켈마그네슘 합금의 함유량이 5.0 중량% 미만이면 그 함유량에 따른 효과를 기대할 수 없다. 반면, 상기 니켈마그네슘 합금의 함유량이 15.0 중량%를 초과하면 용접금속의 강도가 과도하게 증가하게 되어 저온충격인성 안정화가 어렵다. 또한 산소(O)와 결합하여 산화마그네슘(MgO)로 용접부의 슬래그 함량이 많아져 용접이 불안하고, 슬래그가 용접부 표면에 불균질하게 덮이는 문제가 발생하여 결국 용접하기가 어려워진다.
상기 니켈마그네슘(NiMg)은 합금원소로서 약 10.0 내지 25.0%의 마그네슘(Mg) 및 나머지가 니켈을 포함할 수 있다. 이는, 예를 들면, 상기 니켈마그네슘 내에 약 10.0%의 마그네슘을 포함하면 나머지는 약 90.0%의 니켈이 차지함을 의미한다.
철니켈 합금(FeNi)은 예를 들어, 10.0 내지 20.0 중량%를 함유할 수 있다. 철니켈 합금은 니켈모노실리사이드, 니켈마그네슘 합금과 동일하게 망간과 니켈이 용접부 금속에서 망상구조 형태로 존재하지 못하는 역할을 수행할 수 있다. 철니켈 합금의 함유량이 10.0 중량% 미만이면 그 함유량에 따른 효과를 기대할 수 없다. 반면, 상기 철니켈 합금의 함유량이 20.0 중량%를 초과하면 용접금속의 강도가 과도하게 증가하게 되어 저온충격인성 안정화가 어렵다. 또한 플럭스 전체 중량%에 철분함량이 증가되면서 입향상진 용접이 어려워진다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.

Claims (5)

  1. 플럭스; 및
    상기 플럭스에 의하여 내부가 충전되고, 이음매가 없는 강제 외피;를 구비하며,
    상기 플럭스는, 상기 플럭스를 전체 중량으로 하여, 0.13 내지 0.25 중량%의 탄소(C), 1.0 내지 6.5 중량%의 실리콘(Si), 10.0 내지 12.0 중량%의 망간(Mn), 2.0 내지 4.5 중량%의 마그네슘(Mg), 40.0 내지 50.0 중량%의 이산화티탄(TiO2), 0.5 내지 1.5 중량%의 이산화규소(SiO2), 1.0 내지 2.0 중량%의 티타늄(Ti), 5.0 내지 10.0 중량%의 니켈모노실리사이드(NiSi), 5.0 내지 15.0 중량%의 니켈마그네슘 합금(NiMg alloy), 10.0 내지 20.0 중량%의 철니켈 합금(FeNi alloy), 2.0 내지 8.0 중량%의 니켈(Ni), 0.2 내지 0.5 중량%의 붕소(B), F 환산치로 0.5 내지 1.3 중량%의 불화물을 함유하고, 나머지가 철분 및 불가피한 불순물을 포함하는,
    고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 니켈모노실리사이드(NiSi)는 합금원소로서 40.0 내지 60.0 중량%의 실리콘(Si) 및 나머지가 니켈인,
    고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 니켈마그네슘 합금(NiMg alloy)은 10.0 내지 25.0 중량%의 마그네슘(Mg) 및 나머지가 니켈(Ni)인,
    고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 철니켈 합금(FeNi alloy)은 30.0 내지 50.0 중량%의 철(Fe) 및 나머지가 니켈(Ni)인,
    고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어는 650MPa의 인장강도와 -60℃에서, 47J 이상의 저온충격인성을 갖는,
    고장력강을 위한 이음매가 없는 가스실드 아크 플럭스 충전 와이어.
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