KR101722009B1 - 피복 절삭 공구 - Google Patents

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Abstract

뛰어난 내치핑성, 내마모성 및 내결손성을 갖고, 공구 수명이 긴 피복 절삭 공구를 얻기 위해서, 기재와 기재의 표면에 형성된 피복층을 구비하는 피복 절삭 공구로서, 피복층은 적어도 1층의 Ti 화합물층을 포함하고, Ti 화합물층은 Ti 원소와, C, N, O 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 함유하는 화합물이며, Ti 화합물층에 있어서의 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 보았을 때, Ti 화합물층에는 크랙에 의해 둘러싸인 영역을 갖고, 영역의 내측에는 크랙의 일단 또는 양단이 영역을 구성하는 크랙과 접하지 않는 단속 크랙을 갖고, 영역의 평균 수밀도 A와 단속 크랙의 평균 수밀도 B의 관계가 0.7<B/A<2를 충족시키는 피복 절삭 공구를 제공한다.

Description

피복 절삭 공구{COATED CUTTING TOOL}
본 발명은 피복 절삭 공구에 관한 것이다.
종래, 초경합금으로 이루어지는 기재의 표면에, 예를 들면 Ti의 탄화물, 질화물, 탄질화물, 탄산화물 및 탄질산화물, 및 산화알루미늄 중의 1종의 단층 또는 2종 이상의 복층으로 이루어지는 피복층을 화학 증착법에 의해 3~20㎛의 총 막 두께로 증착 형성해서 이루어지는 피복 절삭 공구가, 강철이나 주철 등의 절삭 가공에 사용되고 있는 것은 잘 알려져 있다.
통상, 탄화텅스텐기 초경합금의 표면에 피막을 형성하면 피막에 인장 응력이 잔류하기 때문에, 피복 절삭 공구의 파괴 강도가 저하되어 결손되기 쉬워진다고 되어 있다. 지금까지 피막 형성 후 숏피닝 등에 의해 크랙을 발생시킴으로써 인장 잔류 응력을 개방하는 것이 제안되어, 상당한 효과가 얻어지고 있다(예를 들면, 특허문헌 1 참조).
또한, 기재측 하방 부분의 피막에 고밀도 크랙을 갖고, 표면측 상방 부분의 피막 저밀도 크랙을 갖는 절삭 공구가 알려져 있다(예를 들면, 특허문헌 2 참조).
일본 특허공개 평 5-116003호 공보 일본 특허공개 평 6-246512호 공보
최근의 절삭 가공에서는 고속화, 고이송화 및 깊은 절개화가 현저해져서 종래보다 공구 수명이 저하되는 경향이 보이게 되어 왔다. 이와 같은 배경에 의해 상기 특허문헌 1에 개시된 공구라도 단순히 피막의 크랙을 증가시키면 내결손성은 향상되지만, 크랙을 기점으로 한 피막의 내박리성, 내치핑성 및 내마모성이 저하된다고 하는 문제가 있었다. 또한, 특허문헌 2에 개시된 공구는 상방 부분의 내마모성은 개선되지만, 하방 부분의 내마모성은 불충분하다고 하는 문제가 있었다. 또한, 하방 부분의 고밀도 크랙이 기점이 되어 피막의 박리가 발생한다고 하는 문제가 있었다. 본 발명은 이들 문제를 해결하기 위해서 이루어진 것으로, 피복 절삭 공구의 크랙 발생 형태를 연구함으로써 뛰어난 내치핑성, 내마모성 및 내결손성을 갖고, 공구 수명이 긴 피복 절삭 공구를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자는 상술의 관점에서 피복 절삭 공구의 공구 수명의 연장에 대해서 연구를 거듭한 결과, 이하의 구성으로 하면 내치핑성 및 내마모성을 손상시키지 않고 내결손성을 향상시킬 수 있고, 그 결과 공구 수명을 연장할 수 있다고 하는 지견을 얻었다.
즉, 본 발명의 요지는 이하와 같다.
(1) 기재와, 그 기재의 표면에 형성된 피복층을 구비하는 피복 절삭 공구로서,
상기 피복층은 적어도 1층의 Ti 화합물층을 포함하고,
상기 Ti 화합물층은 Ti 원소와, C, N, O 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 함유하는 화합물이며,
상기 Ti 화합물층에 있어서의 상기 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 보았을 때, 상기 Ti 화합물층에는 크랙에 의해 둘러싸인 영역을 갖고,
상기 영역의 내측에는 크랙의 일단 또는 양단이 상기 영역을 구성하는 크랙과 접하지 않는 단속 크랙을 갖고,
상기 영역의 평균 수밀도(Average number density) A와 상기 단속 크랙의 평균 수밀도 B의 관계가 0.7<B/A<2를 충족시키는 피복 절삭 공구.
(2) 상기 Ti 화합물층은 상기 기재의 표면에 형성되고, 평균 층 두께가 2~20㎛인 (1)의 피복 절삭 공구.
(3) 상기 피복층은 상기 Ti 화합물층의 표면에 평균 층 두께가 1~15㎛인 산화알루미늄층을 갖는 (1) 또는 (2) 중 어느 하나의 피복 절삭 공구.
(4) 상기 Ti 화합물층은 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Al 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 더 함유하는 화합물인 (1)~(3) 중 어느하나의 피복 절삭 공구.
(5) 상기 산화알루미늄층은 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 더 함유하는 화합물인 (1)~(4) 중 어느 하나의 피복 절삭 공구.
(6) 상기 피복층은 산화알루미늄층의 표면에 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소와 C, N, O 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종으로 이루어지는 최외층을 포함하는 (1)~(5) 중 어느 하나의 피복 절삭 공구.
(7) 상기 피복층 전체의 합계 층 두께는 평균 층 두께로 3~30㎛인 (1)~(6) 중 어느 하나의 피복 절삭 공구.
(8) 상기 기재는 초경합금, 서멧, 세라믹스 또는 입방정질화붕소 소결체 중 어느 하나인 (1)~(7) 중 어느 하나의 피복 절삭 공구.
<피복 절삭 공구>
본 발명의 피복 절삭 공구는 기재와 그 기재의 표면에 형성된 피복층으로 이루어진다. 피복 절삭 공구의 종류로서 구체적으로는 밀링 가공용 또는 선삭 가공용 날끝 교환형 절삭 인서트, 드릴, 엔드밀 등을 들 수 있다.
<기재>
본 발명의 기재는, 예를 들면 초경합금, 서멧, 세라믹스, 입방정질화붕소 소결체, 다이아몬드 소결체, 고속도강 등을 들 수 있다. 그 중에서도 기재가 초경합금, 서멧, 세라믹스 또는 입방정질화붕소 소결체 중 어느 하나이면, 내마모성 및 내결손성이 뛰어나므로 더욱 바람직하다.
또한, 이들 기재는 그 표면이 개질된 것이어도 지장 없다. 예를 들면, 초경합금의 경우에는 그 표면에 탈β층이 형성되어 있거나, 서멧의 경우에는 표면 경화층이 형성되어 있어도 좋고, 이와 같이 표면이 개질되어 있어도 본 발명의 효과는 나타내어진다.
<피복층>
본 발명의 피복층 전체의 합계 층 두께는 평균 층 두께로 3~30㎛인 것이 바람직하다. 3㎛ 미만이면 내마모성이 떨어질 경우가 있고, 30㎛를 초과하면 기재와의 밀착성 및 내결손성이 저하될 경우가 있다. 그 중에서도 3~20㎛이면 더욱 바람직하다.
<Ti 화합물층>
본 발명의 피복층은 적어도 1층의 Ti 화합물층을 포함한다. Ti 화합물층이란 Ti 원소를 필수 성분으로서 포함하고, 또한 C, N, O 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 포함하는 화합물층을 의미한다. Ti 화합물층에는 임의 성분으로서 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Al 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 포함해도 좋다.
본 발명의 Ti 화합물층은 기재의 표면에 형성되면 기재와 피복층의 밀착성이 향상되기 때문에 바람직하다. 본 발명의 Ti 화합물층의 평균 층 두께는 2~20㎛이면 바람직하다. 이것은 Ti 화합물층의 평균 층 두께가 2㎛ 미만이 되면 내마모성이 저하되는 경향이 보이는 한편, Ti 화합물층의 평균 층 두께가 20㎛를 초과하면 내결손성이 저하되는 경향이 보이기 때문이다.
본 발명의 Ti 화합물층은 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 보았을 때 Ti 화합물층에는 크랙에 의해 둘러싸인 영역을 갖고, 영역의 내측에는 크랙의 일단 또는 양단이 영역을 구성하는 크랙과 접하지 않는 단속 크랙을 갖는다. 여기에서, 「상면으로부터 본」이란 연마면을 면의 대략 법선 방향으로부터 본 것을 의미한다. 다르게 말하면, 연마했기 때문에 존재하지 않지만 피복층의 표면측으로부터 보았을 경우, 즉 기재의 반대측으로부터 보았을 경우를 의미한다. 또한, 영역의 평균 수밀도 A와 단속 크랙의 평균 수밀도 B의 관계가 0.7<B/A<2를 충족시킴으로써, 절삭 중에 피복층에 발생한 균열을 단속 크랙으로 그치게 하는 효과가 얻어지므로 내치핑성 및 내결손성이 뛰어나다. 또한, 단속 크랙을 가짐으로써 절삭시에 탈락하는 피복층의 입자를 최소한으로 억제할 수 있기 때문에 내마모성을 유지할 수 있다. 영역의 평균 수밀도 A와 단속 크랙의 평균 수밀도 B의 관계 B/A가 0.7 이하이면 단속 크랙의 분포가 불충분하기 때문에, 절삭 중에 피복층에 발생한 균열의 진전을 단속 크랙으로 그치게 하는 효과가 얻어지지 않아 내치핑성 및 내결손성이 저하된다. 한편, 영역의 평균 수밀도 A와 단속 크랙의 평균 수밀도 B의 관계 B/A가 2 이상이면 단속 크랙의 분포가 많기 때문에, 영역을 구성하는 크랙과 단속 크랙이 연결되기 쉬워져 내결손성은 저하된다.
Ti 화합물층의 연마면이란, 피복 절삭 공구를 기재의 표면과 대략 평행인 방향으로 Ti 화합물층이 노출될 때까지 연마해서 얻어진 Ti 화합물층의 면이다. 이때, Ti 화합물층의 평균 층 두께의 50% 이상의 층 두께의 위치에서 연마면을 얻는 것이 바람직하다. 또한, 복수의 조성의 Ti 화합물층이 형성되어 있는 피복 절삭 공구는 가장 평균 층 두께가 두꺼운 조성의 층의 영역 및 단속 크랙을 측정하는 것이 바람직하다.
본 발명의 Ti 화합물층의 연마면에 관찰되는 영역이란, 피복층을 형성한 후의 냉각시에 피복층 중에 발생하는 크랙 및 건식 블래스트나 숏피닝 등의 가공에 의해 피복층 중에 발생하는 크랙에 의해 둘러싸인 범위이다. 영역의 개수는 크랙으로 둘러싸인 최소 면적을 1개의 영역으로 한다. 영역 중에 더 작은 영역이 존재할 경우에는 2개의 영역으로 한다.
본 발명의 영역의 평균 수밀도는 이하의 방법으로 구할 수 있다. Ti 화합물층의 연마면에 관찰되는 영역의 개수를 측정한다. 그 영역의 개수를, 측정한 Ti 화합물층의 면적으로 나누면 영역의 수밀도를 구할 수 있다. 그 수밀도를 측정한 시야의 수로 나누면 평균 수밀도를 구할 수 있다.
본 발명의 단속 크랙이란, 크랙의 일단 또는 양단이 영역을 구성하는 크랙과 접하지 않는 크랙이다. 단속 크랙의 형태는, 예를 들면 영역 중에 어느 크랙과도 접하고 있지 않은 형태, 영역을 구성하는 크랙으로부터 영역의 내측을 향해서 크랙이 진전되고 있지만, 영역을 횡단하지 않고 도중에 진전이 정지하고 있는 형태 등을 들 수 있다.
본 발명의 단속 크랙의 평균 수밀도는 이하의 방법으로 구할 수 있다. Ti 화합물층의 연마면에 관찰되는 단속 크랙의 개수를 측정한다. 그 단속 크랙의 개수를, 측정한 Ti 화합물층의 면적으로 나누면 단속 크랙의 수밀도를 구할 수 있다. 측정한 시야의 각 수밀도를 합계하고, 그 수밀도의 합계를 측정한 시야의 수로 나누면 평균 수밀도를 구할 수 있다.
본 발명의 피복층은 Ti 화합물층의 표면에 산화알루미늄층(이하, Al2O3층)을 포함하면, 피삭재와의 반응에 의한 마모의 진행을 억제할 수 있기 때문에 바람직하다. Al2O3층의 결정형은 특별히 한정되지 않고, α형, β형, δ형, γ형, κ형, χ형, 유사 τ형, η형, ρ형 등을 들 수 있다. 이것들 중에서도 Al2O3층의 결정형은 고온에서 안정적인 α형, 또는 Ti 화합물층과 Al2O3층의 밀착성이 뛰어난 κ형이면 바람직하다. 특히, 고속 절삭 등 절삭에 관여하는 영역이 고온이 될 경우에 있어서, Al2O3층이 α형 Al2O3층이면 결손이나 치핑을 일으키기 어려워진다. Al2O3층의 평균 층 두께는 1~15㎛인 것이 바람직하다. Al2O3층의 평균 층 두께가 1㎛ 미만에서는 경사면에 있어서의 내크레이터 마모성이 저하될 경우가 있고, 15㎛를 초과하면 박리가 발생하기 쉬워져 내결손성이 저하될 경우가 있다.
여기에서, 본 발명의 Ti 화합물층에 있어서의 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 본 사진의 일례를 도 1에 나타내고, 종래품의 Ti 화합물층에 있어서의 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 본 사진의 일례를 도 2에 나타낸다.
〔피복층의 형성 방법〕
본 발명의 피복 절삭 공구에 있어서의 피복층을 구성하는 각 층의 형성 방법으로서, 예를 들면 이하의 방법을 들 수 있다.
예를 들면, TiN층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 5.0~10.0㏖%, N2: 20~60㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 850~920℃, 압력: 100~350hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
TiCN층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 10~15㏖%, CH3CN: 1~3㏖%, N2: 0~20㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 850~920℃, 압력: 60~80hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
TiC층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 1.0~3.0㏖%, CH4: 4.0~6.0㏖%, H2 :나머지로 하고, 온도: 990~1030℃, 압력: 50~100hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
α형 Al2O3층은 원료 가스 조성을 AlCl3: 2.1~5.0㏖%, CO2: 2.5~4.0㏖%, HCl: 2.0~3.0㏖%, H2S: 0.28~0.45㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 900~1000℃, 압력: 60~80hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
κ형 Al2O3층은 원료 가스 조성을 AlCl3: 2.1~5.0㏖%, CO2: 3.0~6.0㏖%, CO: 3.0~5.5㏖%, HCl: 3.0~5.0㏖%, H2S: 0.3~0.5㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 900~1000℃, 압력: 60~80hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
TiAlCNO층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 3.0~5.0㏖%, AlCl3: 1.0~2.0㏖%, CO: 0.4~1.0㏖%, N2: 30~40㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 975~1025℃, 압력: 90~110hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
TiAlCO층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 0.5~1.5㏖%, AlCl3: 3.0~5.0㏖%, CO: 2.0~4.0㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 975~1025℃, 압력: 60~100hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
TiCNO층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 3.0~5.0㏖%, CO: 0.4~1.0㏖%, N2: 30~40㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 975~1025℃, 압력: 90~110hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
TiCO층은 원료 가스 조성을 TiCl4: 0.5~1.5㏖%, CO: 2.0~4.0㏖%, H2: 나머지로 하고, 온도: 975~1025℃, 압력: 60~100hPa로 하는 화학 증착법으로 형성할 수 있다.
Ti 화합물층에 있어서의 영역의 평균 수밀도 A와 단속 크랙의 평균 수밀도 B가 0.7<B/A<2를 충족시킨 피복 절삭 공구는, 예를 들면 이하의 방법에 의해 얻어진다.
피복층을 형성한 후, 종래보다 어스펙트비가 큰 형상을 갖는 투사재를 이용하여 건식 숏블래스트를 실시하면 Ti 화합물층 중의 단속 크랙의 평균 수밀도 B를 용이하게 제어할 수 있다. 투사재의 형상이 예리한 볼록부를 갖고 있으면 더욱 바람직하다. 예를 들면, 건식 숏블래스트의 조건은 피복층의 표면에 대하여 투사 각도가 30~90°가 되도록, 투사재를 80~100m/sec의 투사 속도, 0.5~1분의 투사 시간으로 투사하면 좋다. 건식 숏블래스트의 투사재는 평균 입경 160~200㎛의 Al2O3나 ZrO2 등의 재질이면 바람직하다.
각 층의 층 두께는 피복 절삭 공구의 단면 조직으로부터 광학 현미경, 주사형 전자 현미경(SEM), 전계 방사형 주사 전자 현미경(FE-SEM) 등을 이용하여 측정할 수 있다. 또한, 피복 절삭 공구의 층 두께는 날끝으로부터 피복 절삭 공구의 경사면을 향해서 50㎛ 근방의 위치에 있어서, 각 층의 층 두께를 3개소 이상 측정하여 그 평균값을 구하면 좋다. 각 층의 조성은 본 발명의 피복 절삭 공구의 단면조직으로부터 에너지 분산형 X선 분광기(EDS)나 파장 분산형 X선 분광기(WDS) 등을 이용하여 측정할 수 있다.
Ti 화합물층의 영역 및 단속 크랙을 측정하는 방법으로서, 예를 들면 이하의 방법을 들 수 있다. 피복 절삭 공구를 기재의 표면과 대략 평행인 방향으로 Ti 화합물층이 노출될 때까지 연마하여 Ti 화합물층의 연마면을 얻는다. 그 연마면을 불질산으로 에칭하면 크랙을 용이하게 관찰할 수 있다. 그 연마면을 광학 현미경을 이용하여 300배~750배로 관찰하고, 연마면의 사진을 촬영한다. 이 연마면의 사진 을 이용하여, Ti 화합물층의 영역의 개수 및 단속 크랙의 개수를 측정한다. 측정한 영역의 개수 및 단속 크랙의 개수를, 측정한 면적으로 각각 나누면 영역 및 단속 크랙의 수밀도를 구할 수 있다. 측정한 각 시야의 영역 및 단속 크랙의 수밀도를 각각 합계하고, 측정한 시야의 수로 각각 나누면 평균 수밀도 A 및 단속 크랙의 평균 수밀도 B를 구할 수 있다. 연마면의 사진을 이용하여, 0.2㎟ 이상의 범위를 측정하는 것이 바람직하다. 또한, 연마면의 사진을 이용하여 영역의 개수를 측정할 경우, 크랙이 사진의 끝에서 도중에 끊어져 있음으로써 영역이 형성되어 있는지 확인할 수 없는 범위에 대해서는 0.5개의 영역으로 했다.
(발명의 효과)
본 발명의 피복 절삭 공구는 내마모성을 유지하고, 내치핑성 및 내결손성이 뛰어나므로 종래보다 공구 수명을 연장할 수 있다고 하는 효과를 갖는다.
도 1은 본 발명의 Ti 화합물층에 있어서의 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 본 사진의 일례이다.
도 2는 종래품의 Ti 화합물층에 있어서의 기재의 표면과 대략 평행인 연마면을 상면으로부터 본 사진의 일례이다.
실시예
이하, 실시예를 들어서 본 발명을 설명하지만, 본 발명은 이것들에 한정되는 것은 아니다.
기재로서 JIS 규격 CNMG120412 형상의 86.0WC-1.0TiCN-1.3TaC-0.2NbC-0.5ZrC-11.0Co(이상 질량%) 조성의 초경합금제 절삭 인서트를 준비했다. 이 기재의 칼날 능선부에 SiC 브러시에 의해 둥근 호닝을 실시한 후, 기재의 표면을 세정했다. 이어서, 기재를 외열식 화학 증착 장치에 장입하고, 표 1에 나타내는 피복층의 구성과 평균 층 두께가 되도록 기재 표면에 피복층을 형성했다. 시료는 각 10개 제작했다. 또한, 표 1의 산화알루미늄층(Al2O3층)의 결정형에 있어서의 α는 α형 Al2O3층을 나타내고, κ는 κ형 Al2O3층을 나타낸다.
얻어진 시료에 대해서는 피복층을 형성한 후, 건식 숏블래스트를 실시했다. 발명품 1~10의 건식 숏블래스트의 조건은 피복층의 표면에 대하여 투사 각도가 45°가 되도록, 투사재를 90m/sec의 투사 속도, 0.5~1분의 투사 시간으로 투사했다. 건식 숏블래스트의 투사재는 어스펙트비의 평균이 2~4이고, 투사재의 직경이 가장 작은 위치에서 측정했을 때의 평균 입경이 50㎛인 Al2O3을 사용했다.
비교품 1 및 2에 대해서는 건식 숏블래스트, 습식 숏블래스트의 어느 것도 실시하지 않았다.
비교품 3에 대해서는 평균 입경이 150㎛인 강구의 투사재를 이용하여 건식 숏블래스트를 실시했다. 건식 숏블래스트의 조건은 피복층의 표면에 대하여 투사 각도가 45°가 되도록, 투사재를 120m/sec의 투사 속도, 1분의 투사 시간으로 투사했다.
비교품 4, 5, 7, 8의 건식 숏블래스트의 조건은 피복층의 표면에 대하여 투사 각도가 45°가 되도록, 투사재를 90m/sec의 투사 속도, 0.5~1분의 투사 시간으로 투사했다. 건식 숏블래스트의 투사재는 평균 입경 150㎛의 Al2O3을 사용했다.
비교품 6에 대해서는 습식 숏블래스트를 실시했다. 피복층의 표면에 대하여 투사 각도가 45°가 되도록, 투사재를 120m/sec의 투사 속도, 1분의 투사 시간으로 투사했다. 습식 숏블래스트의 투사재는 평균 입경 30㎛인 Al2O3을 사용했다.
Figure 112016013974803-pct00001
얻어진 시료의 각 층의 층 두께는 피복 절삭 공구의 날끝으로부터 경사면의 중심부를 향해서 50㎛ 위치의 근방의 단면을 SEM으로 3개소 측정하고, 그 평균값을 구했다.
Ti 화합물층의 영역 및 단속 크랙을 측정하기 위해서, 얻어진 시료를 기재의 표면과 대략 평행인 방향으로 Ti 화합물층이 노출될 때까지 연마했다. Ti 화합물층의 연마면은 평균 층 두께가 70%인 층 두께의 위치가 되도록 조정하고, Ti 화합물의 연마면을 불질산으로 에칭했다. 그 Ti 화합물층의 연마면을 광학 현미경을 이용하여 300배로 관찰하고, 0.33㎟의 범위의 연마면의 사진을 촬영했다. 각 시료에 대해서 3개의 인서트를 준비하고, 각각 연마면의 사진을 이용하여 Ti 화합물층의 영역의 개수 및 단속 크랙의 개수를 구하고, 그것들의 값으로부터 Ti 화합물층의 영역의 평균 수밀도 A 및 단속 크랙의 평균 수밀도 B를 구했다. Ti 화합물층의 영역의 평균 수밀도 A 및 단속 크랙의 평균 수밀도 B를 표 2에 나타낸다.
Figure 112016013974803-pct00002
얻어진 시료를 이용하여, 절삭 시험 1 및 절삭 시험 2를 행하였다. 공구 수명에 이르기까지의 가공 거리는 표 3에 나타냈다. 또한, 절삭 시험 1은 내마모성을 평가하고, 절삭 시험 2는 내결손성을 평가하는 시험이다.
[절삭 시험 1]
피삭재: S45C의 둥근 봉,
절삭 속도: 250m/min,
이송: 0.30㎜/rev,
절개: 2.0㎜,
쿨런트: 있음,
평가 항목: 시료가 결손 또는 최대 플랭크면 마모폭이 0.2㎜에 이르렀을 때를 공구 수명으로 하여, 공구 수명까지의 가공 시간을 측정했다.
[절삭 시험 2]
피삭재: S45C의 길이 방향으로 등간격으로 2개의 홈이 있는 둥근 봉,
절삭 속도: 200m/min,
이송: 0.40㎜/rev,
절개: 1.5㎜,
쿨런트: 있음,
평가 항목: 시료가 결손에 이르렀을 때를 공구 수명으로 하여, 공구 수명까지의 충격 횟수를 측정했다. 충격 횟수는 시료와 피삭재가 접촉한 횟수로 하고, 접촉 횟수가 최대 20000회에 도달한 시점에서 시험을 종료했다. 또한, 각 시료에 대해서 5개의 인서트를 준비하여 각각 충격 횟수를 측정하고, 그것들의 충격 횟수의 값으로부터 평균값을 구하여 공구 수명으로 했다.
Figure 112016013974803-pct00003
표 3에 나타내는 바와 같이, 내마모성, 내치핑성 및 내결손성이 향상됨으로써 발명품은 비교품보다 공구 수명에 이르기까지의 가공 시간이 길고, 충격 횟수가 많기 때문에 공구 수명이 대폭 긴 것을 알 수 있다.

Claims (8)

  1. 기재와, 상기 기재의 표면에 형성된 피복층을 구비하는 피복 절삭 공구로서,
    상기 피복층은 적어도 1층의 Ti 화합물층을 포함하고,
    상기 Ti 화합물층은 Ti 원소와, C, N, O 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 함유하는 화합물이며,
    상기 Ti 화합물층에 있어서의 상기 기재의 표면과 평행인 연마면을 상면으로부터 보았을 때, 상기 Ti 화합물층에는 크랙에 의해 둘러싸인 영역을 갖고,
    상기 영역의 내측에는 크랙의 일단 또는 양단이 상기 영역을 구성하는 크랙과 접하지 않는 단속 크랙을 갖고,
    상기 영역의 평균 수밀도 A와 상기 단속 크랙의 평균 수밀도 B의 관계가 0.7<B/A<2를 충족시키는 피복 절삭 공구.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 Ti 화합물층은 상기 기재의 표면에 형성되고, 평균 층 두께가 2~20㎛인 피복 절삭 공구.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 피복층은 상기 Ti 화합물층의 표면에 평균 층 두께가 1~15㎛인 산화알루미늄층을 갖는 피복 절삭 공구.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 Ti 화합물층은 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Al 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 더 함유하는 화합물인 피복 절삭 공구.
  5. 제 3 항에 있어서,
    상기 산화알루미늄층은 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소를 더 함유하는 화합물인 피복 절삭 공구.
  6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 피복층은 산화알루미늄층과, 상기 산화알루미늄층의 표면에 Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W 및 Si로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종의 원소와 C, N, O 및 B로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종으로 이루어지는 최외층을 포함하는 피복 절삭 공구.
  7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 피복층 전체의 합계 층 두께는 평균 층 두께로 3~30㎛인 피복 절삭 공구.
  8. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 기재는 초경합금, 서멧, 세라믹스 또는 입방정질화붕소 소결체 중 어느하나인 피복 절삭 공구.
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Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9371580B2 (en) * 2013-03-21 2016-06-21 Kennametal Inc. Coated body wherein the coating scheme includes a coating layer of TiAl2O3 and method of making the same
WO2017204141A1 (ja) * 2016-05-24 2017-11-30 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
EP3533544B1 (en) * 2016-10-25 2023-08-09 Tungaloy Corporation Coated cutting tool
JP6210346B1 (ja) * 2016-11-02 2017-10-11 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
US10502550B2 (en) * 2016-12-21 2019-12-10 Kennametal Inc. Method of non-destructive testing a cutting insert to determine coating thickness
KR102214182B1 (ko) 2016-12-26 2021-02-09 교세라 가부시키가이샤 절삭 인서트
JP2018103288A (ja) * 2016-12-26 2018-07-05 京セラ株式会社 切削インサート
JP6999383B2 (ja) * 2017-11-29 2022-01-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
LU100871B1 (en) * 2018-07-11 2020-01-13 Tungaloy Corp Coated cutting tool
EP3567133A1 (en) * 2018-05-09 2019-11-13 Tungaloy Corporation Coated cutting tool
JP7385172B2 (ja) * 2018-10-11 2023-11-22 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層がすぐれた耐溶着性、耐塑性変形性および耐異常損傷性を発揮する表面被覆切削工具
RU202239U1 (ru) * 2020-11-25 2021-02-08 Владимир Васильевич Галайко Спиральное сверло
RU202312U1 (ru) * 2020-12-01 2021-02-11 Владимир Васильевич Галайко Спиральное сверло

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5123934A (en) 1989-09-04 1992-06-23 Nippon Steel Corporation Ceramics coated cemented-carbide tool with high-fracture resistance
JP2005205547A (ja) 2004-01-23 2005-08-04 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層が高速断続切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具
WO2009041893A1 (en) 2007-09-26 2009-04-02 Sandvik Intellectual Property Ab Cutting tool for chip forming machining of metals

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU959344A1 (ru) * 1979-07-02 1983-05-23 Всесоюзный Научно-Исследовательский Инструментальный Институт Режущий инструмент
JPH0392204A (ja) * 1989-09-04 1991-04-17 Nippon Steel Corp 耐欠損性に優れる表面被覆超硬合金切削工具
JP2821295B2 (ja) 1991-10-30 1998-11-05 東芝タンガロイ株式会社 耐欠損性に優れた工具用部材
JPH05177411A (ja) * 1991-12-26 1993-07-20 Sumitomo Electric Ind Ltd 被覆切削工具及びその製造方法
JP3360339B2 (ja) * 1993-01-28 2002-12-24 住友電気工業株式会社 被覆切削工具
JP3087503B2 (ja) * 1993-02-26 2000-09-11 三菱マテリアル株式会社 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法
JPH0726366A (ja) * 1993-07-10 1995-01-27 Hitachi Tool Eng Ltd 耐欠損性に優れる被覆超硬合金
JP3572722B2 (ja) * 1995-06-15 2004-10-06 住友電気工業株式会社 被覆硬質合金工具
JPH1199405A (ja) * 1997-09-26 1999-04-13 Hitachi Tool Eng Ltd 旋削用コーティングチップ
SE522736C2 (sv) * 2001-02-16 2004-03-02 Sandvik Ab Aluminiumoxidbelagt skärverktyg och metod för att framställa detsamma
RU2214891C1 (ru) * 2002-02-08 2003-10-27 Ульяновский государственный технический университет Режущий инструмент с покрытием
JP2004255511A (ja) * 2003-02-25 2004-09-16 Kyocera Corp センサ回路付切削工具
JP2008296292A (ja) * 2007-05-29 2008-12-11 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆切削工具
DE102008013965A1 (de) * 2008-03-12 2009-09-17 Kennametal Inc. Hartstoffbeschichteter Körper
JP5152660B2 (ja) * 2008-08-21 2013-02-27 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具およびその製造方法
WO2013042790A1 (ja) * 2011-09-22 2013-03-28 株式会社タンガロイ 被覆切削工具

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5123934A (en) 1989-09-04 1992-06-23 Nippon Steel Corporation Ceramics coated cemented-carbide tool with high-fracture resistance
JP2005205547A (ja) 2004-01-23 2005-08-04 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層が高速断続切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具
WO2009041893A1 (en) 2007-09-26 2009-04-02 Sandvik Intellectual Property Ab Cutting tool for chip forming machining of metals

Also Published As

Publication number Publication date
CA2922827C (en) 2017-01-31
JPWO2015025903A1 (ja) 2017-03-02
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