KR101721348B1 - 축 시일장치 및 회전기계 - Google Patents

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미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤
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Abstract

로터(6)와 스테이터와의 사이의 공간을 고압측과 저압측으로 구획하는 축 시일장치(10)로서, 스테이터로부터 로터측을 향하여 뻗는 박판 시일편(20)을, 로터의 둘레방향으로 복수 적층하여 이루어지는 시일체(12)와, 스테이터에 고정되어, 시일체(12)를 직경방향 외측으로부터 둘러싸도록 유지함과 함께, 시일체(12)의 고압측 단변에 대향하는 제1 대향면(21)과, 시일체의 저압측 단변(20a)에 대향하는 제2 대향면(22)을 가지는 하우징(9)을 구비하고, 시일체(12)와 제1 대향면(13)과의 사이의 고압측 간극(t0)은, 시일체(12)와 제2 대향면(22)과의 사이의 저압측 간극(t1)보다 작게 되어 있으며, 시일체(12)의 각 박판 시일편(20)의 저압측 단변(20a)에, 로터측이 되는 선단을 향함에 따라 점차 고압측으로 경사지는 경사부(20b)가 형성되어 있는 축 시일장치(10).

Description

축 시일장치 및 회전기계{SHAFT SEAL DEVICE AND ROTARY MACHINE}
본 발명은, 로터와 스테이터와의 사이의 환형 공간을 밀봉하여, 이 환형 공간을 저압측 영역과 고압측 영역으로 나누는 축 시일장치 및 회전기계에 관한 것이다.
본원은, 2013년 2월 22일에 출원된 일본 특허출원 2013-033202호에 대하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.
가스터빈, 증기터빈 등의 회전기계에 있어서의 로터의 주위에는, 고압측으로부터 저압측으로 흐르는 작동유체의 누출량을 줄이기 위하여, 축 시일장치가 마련되어 있다. 이 축 시일장치의 일례로서, 예를 들면, 이하의 특허문헌 1에 기재된 축 시일장치가 알려져 있다.
도 9에 종래의 축 시일장치(110)의 개략 구성도를 나타낸다. 이 축 시일장치(110)는, 스테이터의 내주면에 지지된 하우징(109)과, 이 하우징(109) 내에 둘레방향으로 배치된 시일체(112)를 구비하고 있다.
시일체(112)는, 다수의 박판 시일편(120)이 각각의 두께방향(도 9의 지면(紙面)방향)을 로터(회전축(6))의 둘레방향을 향하여, 서로 미소 간극을 두고 적층되어 구성되어 있다. 각각의 박판 시일편(120)은, 로터의 직경방향 내측의 단부(선단)가 그 직경방향 외측의 단부(후단)보다 로터의 회전방향 전방측에 위치하도록 경사져 배치되고, 후단이 납땜부(24)를 통하여 서로 연결됨과 함께, 선단이 자유단으로 되어 있다.
시일체(112)를 구성하는 박판 시일편(120)은 로터의 축선방향으로 소정의 폭치수를 가지는 평판 형상의 부재이다. 시일체(112)는 머리부(120d)를 가지는 T자 형상을 이루고, 하우징(109)은 이에 대응하는 T자 형상의 내부 공간(109a)을 가지고 있다.
이와 같이 개략 구성되는 축 시일장치(110)에 있어서는, 로터가 정지하고 있을 때에는 박판 시일편(120)의 선단이 로터와 접촉하고 있다. 그리고, 로터가 회전하면 로터의 회전에 의하여 발생하는 동압효과에 의하여, 박판 시일편(120)의 선단이 로터의 외주로부터 부상하여 로터와 비접촉상태가 된다. 이로 인하여, 이 축 시일장치(110)에서는, 박판 시일편(120)의 마모가 억제되어, 시일수명이 길어진다.
일본 특허공보 제3616016호 일본 공표특허공보 2008-509369호
그런데, 상기 종래의 축 시일장치(110)는, 로터와 스테이터와의 상대 편심량이 큰 개소에 적용했을 때, 환언하면, 로터의 회전 중심이 설계상의 회전 중심으로부터 어긋났을 때, 둘레방향에 있어서의 박판 시일편(120)의 가압력에 차가 발생한다.
즉, 로터가 스테이터에 대하여 편심하고, 일부에서 로터와 스테이터와의 간격이 작아져 지나치게 큰 가압력이 발생하는 한편, 로터와 스테이터와의 간격이 커져 가압력이 지나치게 작아진다. 이로써, 지나치게 큰 가압력이 발생하는 개소에서는, 도 10에 나타내는 바와 같이, 박판 시일편(120)의 강성이 증가하여 부상 특성이 저하하고, 마모가 발생할 가능성이 있다. 또, 가압력이 지나치게 작은 장소에서는 도 11에 나타내는 바와 같이 간극(G1, G2)이 증가하고, 누출이 증가한다.
특허문헌 2에는, 시일체의 단부 가장자리에 모따기 가공을 실시함으로써, 로터가 편심한 경우에 있어서도, 부상 특성의 변화를 억제하는 축 시일장치가 기재되어 있다.
그러나, 특허문헌 2에 기재된 축 시일장치는, 시일체(112)와 하우징(109)과의 사이의 간극이 규정되어 있지 않기 때문에, 부상 특성의 조정이 곤란하다는 문제가 있다.
이 발명은, 로터와 스테이터와의 상대 편심량이 커진 경우에 있어서도, 축 시일장치를 구성하는 박판 시일편의 마모를 억제함과 함께, 고압측으로부터 저압측으로의 누출을 저감하는 것을 가능하게 하는 축 시일장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 제1 양태에 의하면, 축 시일장치는, 로터와 스테이터와의 사이의 공간을 고압측과 저압측으로 구획하는 축 시일장치로서, 상기 스테이터로부터 로터측을 향하여 뻗는 박판 시일편을, 상기 로터의 둘레방향으로 복수 적층하여 이루어지는 시일체와, 상기 스테이터에 고정되어, 상기 시일체를 직경방향 외측으로부터 둘러싸도록 유지함과 함께, 상기 시일체의 고압측 단변(端邊)에 대향하는 제1 대향면과, 상기 시일체의 저압측 단변에 대향하는 제2 대향면을 가지는 하우징을 구비하고, 상기 시일체와 제1 대향면과의 사이의 고압측 간극은, 상기 시일체와 상기 제2 대향면과의 사이의 저압측 간극보다 작게 되어 있으며, 상기 시일체의 각 박판 시일편의 저압측 단변에, 상기 로터측이 되는 선단을 향함에 따라 점차 고압측으로 경사지는 경사부가 형성되어 있다.
상기 구성에 의하면, 가압량이 클수록 박판 시일편의 부상력이 커져, 박판 시일편이 마모되는 것을 방지할 수 있다. 또, 가압량이 작으면 박판 시일편의 부상력이 작아지기 때문에, 누출을 줄일 수 있다.
또, 고압측 간극이 저압측 간극보다 작아지도록 설정되어 있음으로써, 저압측 단변의 경사부에 따라 변화하는 저압측 간극에 의한 박판 시일편 간의 압력 제어가 용이해진다.
상기 축 시일장치에 있어서, 상기 경사부는, 상기 선단으로부터 상기 제2 대향면의 상기 로터측의 단부에 대응하는 위치까지 형성되어 있는 구성이어도 된다.
상기 축 시일장치에 있어서, 상기 제2 대향면의 상기 로터측이 되는 단부는, 상기 경사부의 경사를 따르도록 경사져 있는 구성이어도 된다.
상기 구성에 의하면, 가압량의 변화에 따른 저압측 간극의 변화량을 조정할 수 있다.
상기 축 시일장치에 있어서, 상기 고압측 단변에는, 상기 고압측 간극을 규정하기 위한 고압측 측판이 장착되어 있는 구성이어도 된다.
상기 구성에 의하면, 고압측 측판에 의하여 고압측 간극이 규정되기 때문에, 박판 시일편 간의 압력의 제어가 보다 용이해진다.
또, 본 발명은, 상기 몇 개의 축 시일장치를 구비한 회전기계를 제공한다.
본 발명에 의하면, 가압량이 클수록 박판 시일편의 부상력이 커져, 박판 시일편이 마모되는 것을 방지할 수 있다. 또, 가압량이 작으면 박판 시일편의 부상력이 작아지기 때문에, 누출을 줄일 수 있다.
도 1은 본 발명의 제1 실시형태에 관한 가스터빈의 개략 구성도이다.
도 2는 도 1에 있어서의 S1-S1선 단면도이며, 회전축의 축선방향으로부터 본 축 시일장치의 개략 구성도이다.
도 3은 도 2에 있어서의 S2-S2선 단면도이며, 가압량이 작은 개소의 축 시일장치의 단면도이다.
도 4는 도 1에 있어서의 S1-S1선 단면도이며, 로터와 스테이터와의 상대 편심량이 큰 경우를 설명하는 단면도이다.
도 5는 도 2에 있어서의 S2-S2선 단면도이며, 가압량이 큰 개소의 축 시일장치의 단면도이다.
도 6에 있어서 도 6a는 박판 시일편의 동작을 설명하기 위한 도이다. 도 6b는 박판 시일편의 동작을 설명하기 위한 도이다.
도 7은 본 발명의 제2 실시형태의 가압량이 작은 개소의 축 시일장치의 단면도이다.
도 8은 본 발명의 제2 실시형태의 가압량이 큰 개소의 축 시일장치의 단면도이다.
도 9는 종래의 축 시일장치의 회전축의 축선을 포함하는 단면에 있어서의 단면도이다.
도 10은 종래의 축 시일장치의 동작을 설명하는 상세도로서, 회전축의 축선방향으로부터 본 박판 시일편을 나타내는 도이다.
도 11은 종래의 축 시일장치의 동작을 설명하는 상세도로서, 회전축의 축선방향으로부터 본 박판 시일편을 나타내는 도이다.
(제1 실시형태)
이하, 도면을 참조하여, 본 발명의 제1 실시형태에 관한 회전기계에 대하여 설명한다.
도 1은 본 실시형태에 관한 가스터빈(회전기계)(1)의 개략 전체 구성도이다.
가스터빈(1)은, 도 1에 나타내는 바와 같이, 다량의 공기를 내부에 유입시켜 압축하는 압축기(회전기계)(2)와, 이 압축기(2)에서 압축된 압축공기에 연료를 혼합하여 연소시키는 연소기(3)와, 연소기(3)로부터 도입된 연소가스의 열에너지를 회전에너지로 변환하는 터빈(회전기계)(4)을 구비하고 있다.
압축기(2) 및 터빈(4)은, 각각 일체 회전하도록 연결된 로터(2A, 4A)와, 로터(2A, 4A)의 외주측을 둘러싸는 스테이터(2B, 4B)를 구비하고 있다. 다만, 이하의 설명에 있어서는, 특별히 언급하지 않는 한, 로터(2A, 4A)의 축선(O)방향을 간단히 "축선(O)방향"이라고 하고, 로터(2A, 4A)의 둘레방향을 간단히 "둘레방향"이라고 하며, 로터(2A, 4A)의 직경방향을 간단히 "직경방향"이라고 한다.
로터(2A, 4A)는, 회전축(6c, 6)과, 축선(O)방향으로 간격을 두고 고정되어 있는 복수의 환형 동익군(動翼群)(7c, 7)을 가지고 있다. 각 환형 동익군(7c, 7)은, 회전축(6c, 6)의 외주에, 둘레방향으로 서로의 간격을 두고 고정되어 있는 복수의 동익을 가지고 구성되어 있다.
스테이터(2B, 4B)는, 각각 케이싱(2b, 4b)과, 케이싱(2b, 4b) 내에 있어서 축선(O)방향으로 간격을 두고 고정된 복수의 환형 정익군(靜翼群)(5c, 5)을 구비하고 있다. 환형 정익군(5c, 5)은, 각 케이싱(2b, 4b) 내면에, 둘레방향으로 서로의 간격을 두고 고정되어 있는 복수의 정익을 가지고 있다. 각 정익의 선단에는, 허브 슈라우드가 형성되어 있으며, 이 허브 슈라우드(스테이터)가 둘레방향으로 연결되어 전체적으로 원환 형상이 되어 회전축(6c, 6)의 외주를 둘러싸고 있다.
이 환형 정익군(5c, 5)은, 각각, 복수의 환형 동익군(7c, 7)과, 축선(O)방향으로 교대로 배치되어 있다.
압축기(2) 및 터빈(4)에는, 고압측으로부터 저압측으로 작동유체(압축공기 또는 연소가스)(g)가 축선(O)방향으로 누출되는 것을 방지하기 위하여, 도 1에 나타내는 바와 같이, 각 환형 정익군(5c, 5)의 허브 슈라우드에 축 시일장치(10c, 10)가 마련되어 있다. 또, 케이싱(2b, 4b)이 회전축(6c, 6)을 지지하는 베어링부(스테이터)(2c, 4c)에 있어서도, 작동유체(g)가 고압측으로부터 저압측으로 누출되는 것을 방지하기 위하여, 축 시일장치(10c, 10)가 마련되어 있다.
이하, 터빈(4)의 축 시일장치(10)의 실시형태에 대하여 설명한다. 다만, 이하에서는, 터빈(4)의 축 시일장치(10)에 대하여 설명하지만, 압축기(2)의 축 시일장치(10c)도, 기본적으로 동일한 구성이므로, 이 설명을 생략한다.
도 2는 도 1에 있어서의 S1-S1선 단면도이며, 도 3은 도 2에 있어서의 S2-S2선 단면도이다. 다만, 도 3에 나타내는 회전축(6)은 축 시일장치(10)와의 상대적 위치 관계를 명확하게 하기 위하여 모식적으로 나타낸 것이다.
도 2 및 도 3에 나타내는 바와 같이, 터빈(4)의 축 시일장치(10)는, 환형 정익군(5)의 허브 슈라우드와 베어링부(4c)의 내주면에 각각 지지된 하우징(9) 내에, 둘레방향으로 뻗는 시일체(12)가 수용됨으로써 구성되어 있다.
시일체(12)는 다수의 박판 시일편(20)과, 박판 시일편(20)과 하우징(9)과의 사이의 간극을 규정하는 고압측 측판(13)(고압측 사이드 플레이트, 제1 대향면)에 의하여 구성되어 있다. 박판 시일편(20)은, 각각의 두께방향을 회전축(6)의 둘레방향을 향하여, 서로 미소 간극을 두고 적층되어 있다. 각각의 박판 시일편(20)은, 그 직경방향 내측의 단부가 그 직경방향 외측의 단부보다 회전축(6)의 회전방향 전방측에 위치하도록 경사져 배치되어, 후단이 연결부(24)를 통하여 서로 납땜 혹은 용접됨과 함께, 선단이 자유단으로 되어 있다.
시일체(12)를 구성하는 박판 시일편(20)은 회전축(6)의 축선방향으로 소정의 폭치수를 가지는 평판 형상의 부재이다. 박판 시일편(20)은, 직경방향 내측이 회전축(6)의 외주면에 대하여 둘레방향의 기울기를 가지고 소정의 예압으로 예각으로 슬라이딩 접촉하고 있다. 박판 시일편(20)은 머리부(20d)를 가지는 T자 형상을 이루고, 하우징(9)은 이에 대응하는 T자 형상의 수용 공간(9a)을 가지고 있다.
하우징(9)은, 회전축(6)의 외주측을 둘러싸도록 마련되어 있으며, 수용 공간(9a)도 둘레방향으로 뻗어 형성되어 있다. 도 3에 나타내는 바와 같이, 하우징(9)의 수용 공간(9a)은, 그 개구측, 즉 직경방향 내측의 부분이, 폭치수(축선(O)방향의 치수)가 작게 형성된 내방측 공간(9b)으로 되어 있다. 또, 수용 공간(9a)의 개구로부터 직경방향 외측으로 이간한 공간, 즉 내방측 공간(9b)보다 직경방향 외측의 공간이, 폭치수가 크게 형성된 외방측 공간(9c)으로 되어 있다. 이들 내방측 공간(9b)과 외방측 공간(9c)은 서로 연통 상태로 되어 있다. 그리고, 이 내방측 공간(9b)의 개방부가 직경방향 내측의 회전축(6)을 향하고 있다.
내방측 공간(9b)은, 그 축선(O)방향의 치수가 박판 시일편(20)의 축선(O)방향의 치수(폭치수)보다 약간 커지도록 형성되어 있다.
또, 하우징(9)의 내방측 공간(9b)의 축선(O)방향의 고압측은 고압측 측벽(21)으로 되어 있고, 축선(O)방향의 저압측은 저압측 측벽(22)(제2 대향면)으로 되어 있다. 즉, 고압측 측벽(21)은 박판 시일편(20)의 고압측 단변(20e)의 대향면이며, 저압측 측벽(22)은 박판 시일편(20)의 저압측 단변(20a)의 대향면이다. 내방측 공간(9b)은, 고압측 측벽(21)과 저압측 측벽(22)에 의하여 형성되어 있다. 고압측 측벽(21)과 저압측 측벽(22)의 직경방향 내측의 단부와 회전축(6)과의 사이에는 소정의 간격이 마련되어 있다.
고압측 측판(13)은, 다수의 박판 시일편(20)에 있어서의 고압측 영역에 대항하는 일방의 측가장자리와 고압측 측벽(21)과의 사이에 끼워넣어져 있다. 고압측 측판(13)은, 두께방향을 축선(O)방향을 향하여, 회전축(6)의 축선(O)방향으로부터 본 형상이 원호 띠형상을 이루고 있다. 즉, 고압측 측판(13)은, 축선(O)방향을 향하는 면을 가지고, 둘레방향으로 만곡하여 뻗도록 형성되어 있다.
고압측 측판(13)은, 직경방향 외측단의 접합부(14)에 있어서, 다수의 박판 시일편(10)에 용접 혹은 끼워맞춤에 의하여 접합되어 있다. 이로써, 고압측 측판(13)의 저압측을 향하는 판면이, 다수의 박판 시일편(20)의 고압측을 덮도록 고정된다. 고압측 측판(13)에 의하여, 시일체(12)와 하우징(9)의 고압측 측벽(21)과의 사이의 고압측 간극(t0)이 규정된다. 이 고압측 간극(t0)은, 고압측 측판(13)을 마련하지 않은 경우의 시일체(12)와 하우징(9)의 고압측 측벽(21)과의 사이의 간극에 상당한다.
또, 저압측 측벽(22)의 직경방향 내측의 단부는 박판 시일편(20)에 대하여 축선(O)방향으로 이간하는 단차 형상부(23)로 되어 있다. 즉, 저압측 측벽(22)의 기단측(직경방향 외측)과 비교하여, 저압측 측벽(22)의 선단측(직경방향 내측)은, 박판 시일편(20)(시일체(12))과의 간극이 크게 형성되어 있다. 환언하면, 박판 시일편(20)의 저압측 단변(20a)과 저압측 측벽(22)과의 간극(저압측 간극)은, 박판 시일편(20)의 기단측에 있어서는 저압측 측벽(22)에 의하여 매우 작게 되어 있고, 박판 시일편(20)의 선단측에 있어서는, 단차 형상부(23)에 의하여 크게 되어 있다. 박판 시일편(20)의 선단측의 저압측 간극을 부호 t1로 나타낸다.
여기에서, 고압측 간극(t0)은, 저압측 간극(t1)보다 작아지도록 설정되어 있다. 즉, 고압측 측판(13)의 저압측을 향하는 면과 시일체(12)의 고압측 단변(20e)과의 간격이, 저압측 간극(t1)보다 작아지도록 설정되어 있다.
다만, 고압측 측판(13)은 반드시 마련할 필요는 없다. 즉, 시일체(12)와 하우징(9)의 고압측 측벽(21)과의 사이의 간극이 저압측 간극(t1)보다 작게 되어 있으면, 고압측 측판(13)을 마련하지 않는 구성으로 할 수도 있다.
그리고, 본 실시형태의 박판 시일편(20)의 저압측 단변(20a)에는, 로터측이 되는 선단을 향함에 따라 점차 고압측(축선(O)방향의 고압측)으로 경사지는 경사부(20b)가 형성되어 있다. 즉, 각각의 박판 시일편(20)의 저압측 영역을 향하는 일변인 저압측 단변(20a)의 선단측은, 축선(O)방향의 치수(폭치수)가 로터(회전축(6))에 가까워짐에 따라 점차 작아지도록, 모따기 형상으로 되어 있다.
구체적으로는, 경사부(20b)의 직경방향 외측의 단부는, 저압측 측벽(22)의 직경방향 내측의 단부와, 직경방향에 있어서의 위치가 대략 동일해지도록 설정되어 있다. 환언하면, 경사부(20b)에 의하여 박판 시일편(20)의 폭이 좁아지는 영역은, 직경방향에 있어서 하우징(9)의 직경방향 내측 단부보다 직경방향 내측의 영역이다.
다음으로, 본 실시형태의 축 시일장치의 작용에 대하여 설명한다.
도 4에 나타내는 바와 같이, 로터와 스테이터와의 상대 편심량이 큰 경우, 로터와 하우징이 이간하는 개소(부호 W로 나타냄)와, 로터와 하우징이 접근하는 개소(부호 N으로 나타냄)가 발생한다. 도 3에 나타내는 바와 같이, 로터와 하우징이 이간하는 개소에 있어서의 저압측 측벽(22)과 박판 시일편(20)과의 사이의 저압측 간극은 t1이 된다. 즉, 박판 시일편(20)이 가압력이 없어지거나 미미해짐으로써, 박판 시일편(20)이 평면상태, 또는 평면상태에 가까운 상태가 되기 때문에, 저압측 간극(t1)은, 단차 형상부(23)의 내측벽과 박판 시일편(20)의 저압측 단변(20a)과의 거리가 된다.
도 5에 나타내는 바와 같이, 로터와 하우징이 접근하는 개소에 있어서의 저압측 측벽(22)과 박판 시일편(20)과의 사이의 저압측 간극은 t1보다 큰 t2가 된다. 즉, 박판 시일편(20)의 가압력이 커짐에 따라, 박판 시일편(20)이 만곡한 상태가 되기 때문에, 저압측 간극(t2)은, 단차 형상부(23)의 내측벽과 박판 시일편(20)의 경사부(20b)와의 거리가 된다.
이상 정리하면, 저압측 간극(t1, t2)은, 로터와 스테이터가 이간하는 위치에 있어서는 작아지는 한편, 로터와 스테이터가 접근하는 위치에 있어서는 커진다. 즉, 로터와 하우징이 접근하여 박판 시일편(20)의 가압력이 커짐에 따라, 저압측 간극(t1, t2)이 커진다.
여기에서, 저압측 간극의 크기와 시일체(12)의 부상력과의 관계에 대하여 설명한다.
도 6a에 나타내는 바와 같이, 고압측 영역으로부터 저압측 영역을 향하는 작동유체의 가스압이 각각의 박판 시일편(20)에 가해진 경우에, 각각의 박판 시일편(20)에 대하여, 내주측 선단 또한 고압측에 위치하는 각부(r1)에서 가장 가스압이 높고, 대각의 각부(r2)를 향하여 서서히 가스압이 약해지는 가스압력 분포(40a)가 형성된다. 다만, 도 3에 있어서는 박판 시일편(20)은 T자 형상으로 되어 있지만, 도 6에 있어서는 설명을 간단하게 하기 위하여, 변형이 발생하는 직사각형 부분만을 도시하고 그 외의 부분은 도시를 생략하고 있다.
또, 도 6b에 나타내는 회전축(6)의 둘레방향을 따른 단면도와 같이, 박판 시일편(20)의 회전축(6)에 접한 면을 하면(20q)으로 함과 함께, 그 이측을 상면(20p)으로 한다. 그리고, 각각의 박판 시일편(20)에 대하여 고압측 영역으로부터 저압측 영역을 향하는 가스압이 가해져, 도 6a와 같이 가스압력 분포(40a)가 형성될 때, 각각의 박판 시일편(20)의 단면을 따른 임의 위치에 있어서의 상면(20p)에 가해지는 가스압보다 하면(20q)에 가해지는 가스압이 높아지도록, 가스압이 조정된다.
이 때, 고압측 영역으로부터 저압측 영역을 향하여 흐르는 작동유체(g)는, 고압측 측벽(21)과 회전축(6)의 외주면과의 사이로부터 유입된다. 그리고, 작동유체(g)는, 도 6a와 같이, 회전축(6)의 외주면과 박판 시일편(20)의 내주측 선단과의 사이를 흐름과 함께, 박판 시일편(20)의 상면(20p) 및 하면(20q)을 따라, 각부(r1)로부터 각부(r2)의 방향으로 방사형상으로 흐른다. 이와 같이 작동유체(g)가 흐름으로써, 박판 시일편(20)의 외주측 기단을 향하여 저압의 영역이 넓어진다. 이로 인하여, 도 6b에 나타내는 바와 같이, 각각의 박판 시일편(20)의 상면(20p) 및 하면(20q)에 수직으로 가해지는 가스압력 분포(40b, 40c)는, 박판 시일편(20)의 내주측 선단에 가까울수록 커짐과 함께 박판 시일편(20)의 외주측 기단을 향할수록 작아지는 삼각 분포 형상이 된다.
이 상면(20p) 및 하면(20q)의 각각에 있어서의 가스압력 분포(40b, 40c)는 대략 동일한 형상이 되지만, 회전축(6)의 둘레면에 대한 각도가 예각이 되도록 각각의 박판 시일편(20)이 배치되어 있으므로, 이들 상면(20p) 및 하면(20q)에 있어서의 각 가스압력 분포(40b, 40c)의 상대 위치가 어긋난다. 따라서, 박판 시일편(20)의 외주측 기단으로부터 내주측 선단을 향하는 임의의 점(P)에 있어서의 상면(20p) 및 하면(20q)의 가스압에 차가 발생한다. 즉, 박판 시일편(20)에 있어서, 하면(20q)에 가해지는 가스압이 상면(20p)에 가해지는 가스압보다 높아진다. 이로써, 박판 시일편(20) 내주측 선단에 대하여 회전축(6)보다 부상하는 방향으로 부상력(FL)이 발생한다.
이상과 같이 하여, 각각의 박판 시일편(20)의 상면(20p) 및 하면(20q) 간에 압력차를 발생시킴으로써, 각각의 박판 시일편(20)에 부상력(FL)이 작용하여, 박판 시일편(20)의 내주측 선단이 회전축(6)의 외주면으로부터 부상하도록 변형된다. 즉, 회전축(6)의 정지 시에는 박판 시일편(20)의 내주측 선단은 소정의 예압으로 회전축(6)의 둘레면에 접촉하고 있지만, 회전축(6)의 회전 시에는 박판 시일편(20)의 내주측 선단에 부상력(FL)이 작용하기 때문에, 박판 시일편(20)이 회전축(6)으로부터 부상하여 비접촉상태가 되어, 소정의 시일 클리어런스가 형성되는 것이다.
여기에서, 고압측 간극보다 저압측 간극을 크게 함으로써, 고압측으로부터 가압되었을 때에, 박판 시일편(20)을 통과하여 고압측 영역으로부터 저압측 영역으로 흐르는 가스(g)는, 각각의 박판 시일편(20)의 상면(20p) 및 하면(20q)을 따라 대각을 향하여 넓게 흐르기 쉬워진다. 즉, 저압측 간극이 클수록, 부상력이 커진다.
상기 실시형태에 의하면, 박판 시일편(20)의 저압측 단변(20a)에 경사부(20b)를 형성하여, 가압량이 클수록 저압측 간극이 커지도록 했다. 이로써, 가압량이 클수록 박판 시일편(20)의 부상력이 커져, 박판 시일편(20)이 마모되는 것을 방지할 수 있다. 즉, 회전축(6)이 편심한 경우에 있어서도 박판 시일편(20)으로의 가압량의 차를 줄일 수 있다.
또, 가압량이 작으면 박판 시일편(20)의 부상력이 작아지기 때문에, 누출을 줄일 수 있다.
또, 고압측 간극(t0)을 저압측 간극(t1)보다 작게 함으로써, 저압측 단변(20a)의 경사부(20b)에 의하여 변화하는 저압측 간극에 의한 박판 시일편(20) 간의 압력 제어가 용이해진다.
또, 하우징(9)의 저압측 측벽(22)의 선단측에 단차 형상부(23)가 형성됨으로써, 저압측 측벽(22)의 선단측에 있어서 저압측 간극을 크게 하면서, 저압측 측벽(22)의 기단측에 있어서 박판 시일편(20)의 변형을 구속할 수 있다.
또, 저압측 단변(20a)에 경사부(20b)를 마련함으로써, 박판 시일편(20)의 강성이 저하한다. 이로써, 박판 시일편(20)에 발생하는 힘에 대한 저항력이 감소하기 때문에, 회전축(6)의 편심 시의 축 시일장치(10)의 추종성을 향상시킬 수 있다.
또한, 저압측 단변(20a)에 경사부(20b)를 마련함으로써, 박판 시일편(20)의 뒤틀림을 저감할 수 있다.
(제2 실시형태)
이하, 본 발명의 제2 실시형태의 축 시일장치를 도면에 근거하여 설명한다. 다만, 본 실시형태에서는, 상기 서술한 제1 실시형태와의 상이점을 중심으로 서술하고, 동일한 부분에 대해서는 그 설명을 생략한다.
본 실시형태의 하우징(9B)은, 저압측 측벽(22B)의 단차 형상부(23B)의 선단측이 직경방향 내측을 향함에 따라, 축선방향의 고압측으로 경사져 있다. 구체적으로는, 단차 형상부(23B)의 선단측은 박판 시일편(20)의 경사부(20b)를 따르도록 경사져 있으며, 단차 형상부(23)와 박판 시일편(20)의 경사부(20b)와의 사이의 간극이 일정해지도록 형성되어 있다.
다음으로, 본 실시형태의 축 시일장치(10B)의 작용에 대하여 설명한다.
도 7에 나타내는 바와 같이, 로터와 하우징이 이간하여, 가압량이 작은 개소에 있어서의 저압측 측벽(22B)과 박판 시일편(20)과의 사이의 저압측 간극은 t1B가 된다.
도 8에 나타내는 바와 같이, 로터와 하우징이 접근하여, 가압량이 큰 개소에 있어서의 저압측 측벽(22B)과 박판 시일편(20)과의 사이의 저압측 간극은 t1B보다 큰 t2B가 된다.
여기에서, 본 실시형태의 단차 형상부(23B)는 경사부(20b)와 동일 경사방향으로 경사져 있기 때문에, t1B와 t2B와의 차는 제1 실시형태와 비교하면 작은 것이 된다. 즉, 로터와 하우징이 이간하는 장소와 접근하는 장소에서, 저압측 간극의 변화가 작은 것이 된다.
상기 실시형태에 의하면, 단차 형상부(23B)의 형상을 경사부(20b)를 따르는 형상으로 함으로써, 가압량의 변화에 따른 저압측 간극의 변화량을 조정할 수 있다.
다만, 본 발명의 기술범위는 상기의 실시형태에 한정되는 것은 아니고, 본 발명의 취지를 일탈하지 않는 범위에 있어서, 다양한 변경을 더하는 것이 가능하다.
상기 각 실시형태의 저압측 측벽에는 단차 형상부가 마련되어 있지만, 단차 형상부를 마련하지 않고, 박판 시일편과 저압측 측벽과의 간극을 균일하게 해도 된다.
또, 상기 각 실시형태에 있어서는, 단차 형상부에 의하여 저압측 간극을 규정하는 예를 나타냈지만, 단차 형상부와 동등한 형상을 가지는 측판(사이드 플레이트)을 배치하는 것으로 해도 된다.
이 축 시일장치에 의하면, 가압량이 클수록 박판 시일편의 부상력이 커져, 박판 시일편이 마모되는 것을 방지할 수 있다. 또, 가압량이 작으면 박판 시일편의 부상력이 작아지기 때문에, 누출을 줄일 수 있다.
1 가스터빈(회전기계)
2A, 4A 로터
2B, 4B 스테이터
6 회전축
9 하우징
10 축 시일장치
12 시일체
13 고압측 측판(제1 대향면)
20 박판 시일편
20a 저압측 단변
20b 경사부
21 고압측 측벽
22 저압측 측벽(제2 대향면)
24 연결부
t0 고압측 간극
t1, t2 저압측 간극

Claims (5)

  1. 로터와 스테이터와의 사이의 공간을 고압측과 저압측으로 구획하는 축 시일장치로서,
    상기 스테이터로부터 로터측을 향하여 뻗는 박판 시일편을, 상기 로터의 둘레방향으로 복수 적층하여 이루어지는 시일체와,
    상기 스테이터에 고정되어, 상기 시일체를 직경방향 외측으로부터 둘러싸도록 유지함과 함께, 상기 시일체의 고압측 단변에 대향하는 제1 대향면과, 상기 시일체의 저압측 단변에 대향하는 제2 대향면을 가지는 하우징을 구비하고,
    상기 시일체와 제1 대향면과의 사이의 고압측 간극은, 상기 시일체와 상기 제2 대향면과의 사이의 저압측 간극보다 작게 되어 있으며,
    상기 시일체의 각 박판 시일편의 저압측 단변에, 상기 로터측이 되는 선단을 향함에 따라 점차 고압측으로 경사지는 경사부가 형성되어 있는 축 시일장치.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 경사부는, 상기 선단으로부터 상기 제2 대향면의 상기 로터측의 단부에 대응하는 위치까지 형성되어 있는 축 시일장치.
  3. 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
    상기 제2 대향면의 상기 로터측이 되는 단부는, 상기 경사부의 경사를 따르도록 경사져 있는 축 시일장치.
  4. 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
    상기 고압측 단변에는, 상기 고압측 간극을 규정하기 위한 고압측 측판이 장착되어 있는 축 시일장치.
  5. 청구항 1 또는 청구항 2에 따른 축 시일장치를 구비하는 회전기계.
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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6245762B2 (ja) * 2014-12-16 2017-12-13 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸シール機構
JP6270053B2 (ja) 2014-12-16 2018-01-31 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸シール機構
JP6168706B2 (ja) * 2014-12-16 2017-07-26 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸シール機構
JP6276209B2 (ja) * 2015-02-20 2018-02-07 三菱日立パワーシステムズ株式会社 タービン用シール装置及びタービン、並びにシール装置用の薄板
JP6358976B2 (ja) 2015-02-20 2018-07-18 三菱日立パワーシステムズ株式会社 タービン用シール装置及びタービン、並びにシール装置用の薄板
US20190056009A1 (en) * 2016-02-24 2019-02-21 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Cylinder device and method of producing the same
CN107355540B (zh) * 2017-08-18 2023-07-14 国网湖南省电力公司 间隙自适应调整密封结构
US11415227B2 (en) 2019-08-21 2022-08-16 Raytheon Technologies Corporation Non-contact seal assembly with chamfered seal shoe
WO2023008060A1 (ja) * 2021-07-30 2023-02-02 三菱重工業株式会社 軸シール装置及び回転機械

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007263376A (ja) 2003-05-21 2007-10-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 軸シール機構
JP2008509369A (ja) * 2004-08-07 2008-03-27 ロールス・ロイス・ピーエルシー リーフシール装置
JP2009281437A (ja) 2008-05-20 2009-12-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 回転機械の軸シール装置
JP2012177420A (ja) * 2011-02-25 2012-09-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 軸シール機構

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5201530A (en) * 1991-10-18 1993-04-13 United Technologies Corporation Multi-layered brush seal
DE4403605C2 (de) 1994-02-05 1995-11-09 Mtu Muenchen Gmbh Spaltdichtung zwischen zwei gegeneinander beweglichen Bauteilen
WO1997014897A2 (en) * 1995-10-05 1997-04-24 Eg & G Sealol, Inc. A brush seal with a flexible front plate
GB9801864D0 (en) 1998-01-30 1998-03-25 Rolls Royce Plc A seal arrangement
JP3616016B2 (ja) * 2000-04-28 2005-02-02 三菱重工業株式会社 軸シール機構及びガスタービン
CA2359933C (en) 2001-02-08 2006-03-14 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Shaft seal and gas turbine
JP2002257242A (ja) * 2001-02-27 2002-09-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 回転機械の軸シール
US6550777B2 (en) * 2001-06-19 2003-04-22 General Electric Company Split packing ring segment for a brush seal insert in a rotary machine
JP3702212B2 (ja) * 2001-09-28 2005-10-05 三菱重工業株式会社 軸シール機構及びタービン
JP3593082B2 (ja) 2001-10-09 2004-11-24 三菱重工業株式会社 軸シール機構及びタービン
CN100396885C (zh) * 2003-05-21 2008-06-25 三菱重工业株式会社 轴密封机构、轴密封机构的组装结构和大型流体机械
CN1324221C (zh) * 2003-05-21 2007-07-04 三菱重工业株式会社 轴密封机构
JP4081719B2 (ja) * 2003-05-30 2008-04-30 イーグル・エンジニアリング・エアロスペース株式会社 板ブラシシール装置
JP3917993B2 (ja) * 2004-08-10 2007-05-23 三菱重工業株式会社 軸シール機構及び軸シール機構をステータに取り付ける構造並びにこれらを備えたタービン。
US8540479B2 (en) 2007-01-11 2013-09-24 General Electric Company Active retractable seal for turbo machinery and related method
GB0707224D0 (en) * 2007-04-14 2007-05-23 Rolls Royce Plc A seal arrangement
JP5738184B2 (ja) * 2009-06-16 2015-06-17 三菱重工業株式会社 軸シール装置
WO2010146805A1 (ja) * 2009-06-16 2010-12-23 三菱重工業株式会社 軸シール及びこれを備えた回転機械
US8152462B1 (en) * 2009-08-19 2012-04-10 Florida Turbine Technologies, Inc. Card seal with conical flexible seal
JP5473685B2 (ja) * 2010-03-10 2014-04-16 三菱重工業株式会社 軸シール装置及び軸シール装置を備える回転機械
GB201105625D0 (en) * 2011-04-04 2011-05-18 Rolls Royce Plc Seal
GB201209705D0 (en) * 2012-05-31 2012-07-18 Rolls Royce Plc Leaf seal
GB201311607D0 (en) * 2013-06-28 2013-08-14 Rolls Royce Plc A leaf seal

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007263376A (ja) 2003-05-21 2007-10-11 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 軸シール機構
JP2008509369A (ja) * 2004-08-07 2008-03-27 ロールス・ロイス・ピーエルシー リーフシール装置
JP2009281437A (ja) 2008-05-20 2009-12-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 回転機械の軸シール装置
JP2012177420A (ja) * 2011-02-25 2012-09-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 軸シール機構

Also Published As

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