KR101669003B1 - 법랑용 냉연강판 및 이의 제조방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 법랑용 냉연강판은, 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.

Description

법랑용 냉연강판 및 이의 제조방법{PORCELAIN ANAMEL STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}
법랑제품의 소지금속으로 사용되는 강판에 관한 것으로, 표면결함발생이 없으며, 법랑 처리 후에는 피쉬스케일 및 기포결함 등의 결함 발생이 없는 법랑용 냉연강판 및 이를 제조하는 방법에 관한 것이다.
법랑강판은 소지강판인 냉연강판 위에 유리질 유약을 도포한 후, 고온에서 소성시켜 내식성, 내후성, 내열성 등을 향상시킨 일종의 표면처리 제품으로서, 이러한 법랑강판은 건축외장용, 가전용, 식기용 등에 주로 사용되고 있다.
종래의 법랑용 강판은 법랑제품에서 가장 치명적인 결함으로 알려진 피쉬스케일(fishscale) 결함을 방지하거나 성형성을 향상시키기 위하여, 탈탄 소둔공정 또는 상소둔을 경유함으로써 내피쉬스케일성을 확보하였으나, 이는 제품의 원가를 상승시키는 결과를 초래하였다.
최근에는, 제조 원가의 절감을 목적으로 Ti를 첨가하고 연속소둔공정을 이용하여 제조한 강판이 제공되었으나, 이는 Ti의 높은 함량으로 인해 연주 작업시 노즐벽에 Ti계 산화물이 부착되어 노즐막힘을 일으키는 문제가 있다. 또한, 이들 개재물이 강판 표면에 노출될 경우 기포 결함을 일으키는 문제점이 있으며, 재결정온도가 높아 고온에서 소둔 처리를 해야 하므로 생산성이 낮고 역시 제조원가가 높은 단점이 있다.
그 외, 산소의 함량을 높여 강중 산화물을 이용하여 수소흡장능을 확보한 고산소강에 대해서도 제공된 바 있으나, 이 경우 높은 산소 함량으로 내화물의 용손이 과다하게 발생함에 따라 연주생산성이 매우 낮은 단점이 있다.
배경기술 : 공개특허 제10-2015-0049253호
본 발명의 일 실시예는 법랑용 냉연강판을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 실시예는 법랑용 냉연강판의 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의한 법랑용 냉연강판은, 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.
법랑용 냉연강판은 Ti-Y 복합산화물을 포함할 수 있다.
Ti-Y 복합산화물의 평균 크기는 0.1 내지 5㎛일 수 있다.
Ti-Y 복합산화물은 관찰시야 1평방 mm 당 5X102개 이상일 수 있다.
Ti-Y 복합산화물은 그 주변에 미세공공(micro-void)이 형성될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 밥랑용 냉연강판의 제조 방법은 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 재가열하는 단계; 재가열된 슬라브를 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계; 열연강판을 권취하는 단계; 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및 냉연강판을 소둔하는 단계를 포함한다.
슬라브를 재가열하는 단계에서 1200 내지 1300℃의 온도로 재가열 할 수 있다.
열연강판을 제조하는 단계에서, 마무리 압연온도 850 내지 950℃로 열간압연할 수 있다.
열연강판을 권취하는 단계에서 권취온도는 550 내지 700℃일 수 있다.
냉연강판을 제조하는 단계에서 냉간압하율이 50 내지 90%일 수 있다.
냉연강판을 소둔하는 단계에서 700 내지 900℃에서 20초 이상 소둔할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면 강의 성분조성 및 제조조건을 최적화시킴에 따라 표면결함발생이 없으며, 법랑처리 후에는 피쉬스케일 및 기포결함 등의 결함 발생이 없는 법랑용 강판을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 법랑용 냉연강판의 모식도이다.
도 2는 실시예에서 제조한 법랑용 냉연강판의 표면의 주사형 전사현미경(FE-SEM) 사진이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
따라서, 몇몇 실시예들에서, 잘 알려진 기술들은 본 발명이 모호하게 해석되는 것을 피하기 위하여 구체적으로 설명되지 않는다. 다른 정의가 없다면 본 명세서에서 사용되는 모든 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 공통적으로 이해될 수 있는 의미로 사용될 수 있을 것이다. 명세서 전체에서 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 또한 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함한다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%(wt%)를 의미한다.
이하 본 발명의 일 실시예에 의한 법랑용 냉연강판에 대하여 설명한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 법랑용 냉연강판은, 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.
법랑강판의 가장 치명적인 결함중의 한가지인 피쉬스케일(Fishscale) 결함은, 법랑강판의 제조공정 중 강중에 고용되어 있던 수소가 냉각된 상태로 강의 표면으로 방출됨으로써 발생되는 현상이다. 이와 같은 Fishscale 결함을 방지하기 위해서는, 강 중에 고용된 수소를 흡착할 수 있는 흡장 위치(site)를 강 내 부에 다량 형성시킬 필요가 있다. 일반적으로 기존의 석출물을 활용한 법랑용 강종은 수소 흡장 site로서 TiS, TiN, BN, 세멘타이트(Cementite) 등이 활용되었다.
본 발명의 일 실시예에 따른 법랑용 냉연강판은 Ti-Y 복합산화물을 포함하고, Ti-Y 복합산화물의 크기를 제어하며, 아울러 Ti-Y 복합산화물을 강판 내에 균일하게 분산시켜 열간 및 냉간 압연시 Ti-Y 복합산화물 및 소지철과의 계면에서 미세공공(micro-void)를 다량 형성하여 수소를 흡장하여 Fishscale 결함을 방지할 수 있다.
도 1에서는 본 발명의 일 실시예에 따른 법랑용 냉연강판의 개략도를 나타내었다. 도 1에서 나타나듯이, 본 발명의 일 실시예에 따른 법랑용 냉연강판은 Ti-Y 복합산화물을 포함하며, Ti-Y 복합산화물을 수소 흡장 site로 사용하게 된다.
또한, 고온에서 안정한 Ti-Y 복합산화물을 수소 흡장 site로 활용하기 때문에 생성된 산화물이 열간 및 냉간 압연 제어 조건에 따라 영향을 거의 받지 않아 품질편차가 저감되는 장점이 있다.
Ti-Y 복합산화물을 다량 형성시킬 수 있도록 산소와의 친화도가 높은 Al은 최소량으로 투입할 수 있다. 따라서, 용강 탈산은 Ti을 활용하여 탈산을 진행하고 Ti-Y복합 산화물을 형성하기 위해서 Ti 투입후 Y을 투입할 수 있다.
또한, Ti과 N을 소량 첨가됨으로 법랑 밀착성이 저하되지 않고, Ti로 인한 표면결함을 유발하지 않는다.
본 발명의 일 실시예에서는 Y을 0.01 내지 0.02% 범위로 첨가하게 됨으로, Ti-Y 복합산화물을 형성시키고, 압연과 동시에 계면에서의 불균일도를 발생시키므로 미세공공(Micro-void)의 발생을 대폭 향상시키는 결과를 얻었다.
본 발명의 일 실시예에 따른 법랑용 냉연강판은 연속주조로 만들 수 있으며, 연속소둔으로 생산이 가능하므로 제조 원가가 낮고, 생산성이 높으며 표면 결함도 없으며 법랑성이 우수한 냉연강판을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명의 일 실시예에 따른 법랑용 냉연강판을 구성하는 성분원소의 범위와 그 성분원소간의 첨가비율을 한정한 이유에 대하여 설명한다.
[C : 0.005% 이하(0% 제외)]
탄소(C)를 0.005% 초과하여 첨가할 경우 강 중 고용탄소의 양이 많아 소둔시 집합조직의 발달을 방해하여 성형성을 낮게 하고 시효현상이 발생하여 생산 후 긴 기간이 지난 후 가공을 할 경우 표면결함(Stretcher Strain결함)이 발생할 가능성이 높기 때문에 C의 함량을 0.005% 이하로 제한한다.
[Mn : 0.05 내지 0.3%]
망간(Mn)은 강판의 강도확보를 목적으로 첨가한다. 또한, 강중 고용 황을 망간황화물로 석출하여 적열취성(Hot shortness)을 방지하기 위해 첨가한다. 따라서 망간의 함량은 0.05% 미만에서는 적열취성의 발생 가능성이 높으므로 하한값을 0.05%로 하였고, 망간의 함량이 0.3% 초과할 때에는 성형성이 크게 낮아져 성형시 결함이 발생하므로 상한값을 0.3%로 한다.
[Al : 0.001% 미만(0% 제외)]
알루미늄(Al)은 용강중 산소를 제거하는 강력한 탈산제로 사용되므로, 0.001% 미만으로 첨가량을 제한한다. 강중에 Al이 0.001% 이상으로 첨가하게 되면 Ti-Y복합산화물이 아닌 Al-Ti복합 산화물이 형성되어 미세공공(micro-void)의 양이 현저하게 줄어들어 법랑성이 열위해 질 수 있다.
[P : 0.03% 이하(0% 제외)]
인(P)는 강의 물성을 저해하는 원소이며, 0.03%를 초과할 때에는 성형성이 크게 낮아지므로 하한값을 0.03%로 한다.
[S : 0.02% 이하(0% 제외)]
황(S)는 일반적으로 강의 물성을 저해하는 원소로 알려져 있으며, 0.02%를 초과할 때에는 연성이 크게 낮아지고 황에 의한 적열취성이 발생하기 쉬우므로 상한 값을 0.02%로 제한한다. 또한 S로 인해 형성된 황화물은 복합산화물과 붙어서 형성되므로, 압연후 산화물이 파쇄되어 형성되는 미세공공(micro-void)의 형성을 저해하거나 형성된 미세공공을 메우기 때문에 S의 함량을 가능한 감소시키는 것이 바람직하다.
[Si : 0.01% 이하(0% 제외)]
실리콘(Si)는 용강중 산소를 제거하는 Al과 같은 탈산제로 사용되므로, 0.01% 이하로 첨가량을 제한한다. 강중에 Si가 0.01% 초과하여 첨가하게 되면 Ti-Y복합산화물이 아닌 조대한 Si-Ti 복합 산화물이 형성되어 미세공공(micro-void)의 양이 현저하게 줄어들어 법랑성이 열위해 질 수 있다.
[Ti : 0.005 내지 0.01%]
티타늄(Ti)은 내피쉬스케일성 향상 및 탈산을 목적으로 첨가한다. 내피쉬스케일성 확보를 위해 최소 0.005% 이상 첨가해야 하며, 0.01%를 초과할 때에는 냉연판의 표면결함을 유발할 수 있고 성형성을 크게 저해할 수 있으므로 상한값을 0.01%로 한다.
[Y : 0.01 내지 0.02%]
이트륨(Y)은 내피쉬스케일성 향상을 목적으로 첨가한다. Ti 산화물을 환원시켜 미세한 Ti-Y 복합산화물을 다량 형성하는 필수 원소이다. 내피쉬스케일성 확보를 위해 최소 0.01% 이상 첨가해야하며, 0.02%를 초과할 때에는 냉연강판의 표면결함을 유발할 수 있고 성형성을 크게 저해할 수 있으므로 상한값을 0.02%로 한다.
[N : 0.003% 이하(0% 제외)]
질소(N)는 첨가되는 양이 많을수록 성형성이 낮아지고, Ti와 결합하여 TiN을 형성하여 기포결함이 발생될 가능성이 높으므로 상한값을 0.003%로 제한한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 냉연강판은 Ti-Y 복합 산화물을 포함할 수 있다. Ti-Y 복합 산화물은 입자가 무르지 않아 열간압연 및 냉간압연시 소지철과 Ti-Y 복합 산화물 사이에 미세 공공(Micro-void)가 다량 형성되어 수소 흡장 site로 활용된다.
또한, 본 발명에서 내피쉬스케일성을 확보하기 위한 수단으로 미세 Ti-Y 복합 산화물의 크기와 숫자를 한정하였는데 이는 강판에서 수소를 흡장할 수 있는 위치가 Ti-Y 복합 산화물과 소지철과의 계면에서 냉간압연시 생성되는 미세 공공이기 때문이다.
Ti-Y 복합 산화물은 그 평균 크기가 0.1 내지 5㎛가 될 수 있다. 복합 산화물의 크기가 0.1㎛ 미만일 때에는 냉간압연시 생성되는 미세공공의 크기가 너무 적어 수소흡장 효과가 적을 수 있다. 복합 산화물의 크기가 5㎛보다 클 경우에는 복합 산화물의 수가 적어지고 계면과 소지철사이의 미세공공의 표면적이 적어져 내피쉬스케일성을 확보하기 어려워 질 수 있다. 따라서 전술한 범위로 Ti-Y 복합 산화물의 평균 크기를 조절할 수 있다.
Ti-Y 복합 산화물의 개수는 관찰시야 1평방 mm 당 5X102개 이상이 될 수 있다. Ti-Y 복합 산화물의 수가 1평방 mm 당 5X102개 보다 적을 경우 내피쉬스케일성을 확보하기 어려울 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 밥랑용 냉연강판의 제조 방법은 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 재가열하는 단계; 재가열된 슬라브를 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계; 열연강판을 권취하는 단계; 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및 냉연강판을 소둔하는 단계를 포함한다. 전술한 제조 방법은 본 발명의 법랑용 냉연강판을 제조할 수 있는 바람직한 일 예를 나타낸 것이며, 이에 한정되는 것은 아니다.
먼저 슬라브를 재가열한다. 이 때, 슬라브는 C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. 슬라브의 성분에 대한 설명은 전술한 것과 동일하므로 반복되는 설명은 생략한다.
슬라브를 재가열하는 단계에서 1200 내지 1300℃의 온도로 재가열 할 수 있다. 이 때 재가열 온도는 0.1 내지 5㎛ 크기의 미세 공공의 양에 중요한 영향을 미친다. 재가열 온도가 1300℃보다 높으면, 석출물의 크기가 조대해져 미세공공의 량이 적어져 피쉬스케일 결함이 발생할 가능성이 높아 질 수 있다.
다음으로, 재가열된 슬라브를 열간압연하여 열연강판을 제조한다. 이 때 마무리 압연온도 850 내지 950℃가 될 수 있다. 마무리 압연온도가 850℃ 미만이면 연신된 페라이트의 생성으로 후속적으로 실시되는 소둔 공정 후 {111} 집합조직이 크게 저하된다. {111} 집합조직이 저하되면 r값이 크게 낮아져 오무림가공성이 저하되는 문제가 있다. 반면, 마무리 압연온도가 950℃를 초과하게 되면 오스테나이트 결정립이 조대해져 열연 결정립이 조대해지고, 이로 인해 후속되는 냉간압연시 집합조직의 발달이 저하되어 r값이 낮아지는 문제가 있다.
다음으로, 열연강판을 권취한다. 이 때, 권취온도는 550 내지 700℃가 될 수 있다. 권취온도가 낮을 경우에는 열연 결정립이 작아 성형성이 낮아질 수 있다. 또한 권취온도가 너무 높을 경우에는 표면에 생성되는 스케일이 너무 두꺼워져 산세성이 나빠지고, 표면품질의 저하도 발생될 수 있다. 따라서 권취온도를 전술한 범위로 조절할 수 있다.
다음으로 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 제조한다. 이 때, 냉간압하율이 50 내지 90%일 수 있다. 냉간압하율은 너무 낮을 경우 재결정 집합조직의 발달이 낮아 성형성이 저하하고, Ti-Y 복합 산화물과 소지철과의 미세공공이 저하되는 작용을 할 수 있다. 또한, 냉간압하율이 너무 높을 경우 연성이 저하되고 미세공공(Micro-void) 절대량이 감소할 수 있다. 따라서 냉간압하율을 전술한 범위로 조절할 수 있다.
다음으로 냉연강판을 소둔한다. 이 때 700 내지 900℃에서 20초 이상 소둔할 수 있다.
연속소둔은 냉간압연된 강판에 연성과 성형성을 부여하는 작용을 하는 것으로서 700℃ 미만에서는 재결정이 완료되지 않아 연성 및 성형성을 확보 할 수 없으므로 하한 값을 700℃로 제한한다. 반면 900℃를 초과하게 되면 오스테나이트로 변태하여 {111} 소둔집합조직이 감소하여 r값이 저하되는 문제가 있다. 소둔시간이 너무 짧을 경우도 재결정이 완료되지 않아 연성 및 성형성을 확보할 수 없으므로 하한 값을 20초로 하였다. 보다 구체적으로 20초 내지 2000초로 실시할 수 있다.
이하 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예
전로-2차정련-연주공정 실시하여 하기 표 1에 나타나는 본 발명강 및 비교강을 제조하였다. 특히 발명강은 2차정련공정에서 진공탈가스 설비를 활용하여 탈탄을 진행한후, 잔류하는 산소를 Ti를 활용하여 탈산후 이어서 Y를 활용하여 Ti-Y 복합산화물을 다량 형성하였다. 이후 연속 주조공정에서 슬라브를 제조하였다. 이 슬라브를 1250℃가열로에 1시간 유지후 열간압연을 실시하였다. 이때 열간마무리 압연온도는 900℃, 권취온도는 650℃로 하였으며, 최종두께를 3.2mm로 하였다. 열간압연된 시편은 산세처리하여 표면의 산화피막을 제거한후 냉간압연을 실시하였다. 이때 냉간압하율은 75%로 하여 최종 두께를 0.8mm로 하였으며, 냉간압연이 완료된 시편은 법랑특성을 조사하기 위한 법랑처리시편 및 기계적 특성을 조사하기 위한 인장시편으로 가공한후 연속소둔을 실시하였다.
법랑처리시편은 70mm X 150mm의 크기로 절단하였으며, 연속소둔은 소둔온도 830℃로 하여 소둔을 실시하였다.
발명강 1을 이용하여 제조한 법랑용 냉연강판의 표면의 주사형 전사현미경(FE-SEM) 사진이다. 사진 내에서 검정색 점으로 표시된 부분이 Ti-Y 복합산화물이다. Ti-Y 복합산화물이 적절하게 분산되었음을 확인할 수 있다.
C Mn Al P S Si Ti Y N
(ppm)		 산화물
조성
발명강 1 0.0015 0.26 <0.001 0.0065 0.01 <0.01 0.009 0.017 25 Ti-Y
발명강 2 0.0016 0.25 <0.001 0.0074 0.01 <0.01 0.008 0.012 24 Ti-Y
발명강 3 0.0013 0.25 <0.001 0.0073 0.01 <0.01 0.007 0.013 23 Ti-Y
비교강 1 0.0017 0.25 0.04 0.0076 0.01 <0.01 0.007 0.015 21 Al-Ti
비교강 2 0.0015 0.25 <0.001 0.0075 0.01 <0.01 0.002 0.013 22 Y
비교강 3 0.0011 0.24 <0.001 0.0079 0.01 <0.01 0.007 0.003 23 Ti-Y
실험예
실시예에서 제조된 법랑처리용 시편을 완전히 탈지한 후 하유 유약을 도포하여 200℃에서 10분간 건조하여 수분을 완전히 제거하였다. 건조가 끝난 시편은 830℃에서 7분간 유지하여 소성처리를 실시한 후 상온까지 냉각하였다. 하유 법랑처리가 완료된 시편은 상유 유약을 도포한후 200℃에서 10분간 건조하여 수분을 완전히 제거하였다. 건조가 끝난 시편은 800℃에서 7분간 유지하여 소성처리를 실시한후 공냉하는 법랑처리를 하였다. 이때 소성로의 분위기 조건은 노점온도 30℃로 피쉬스케일 결함이 가장 발생하기 쉬운 가혹한 조건으로 하였다. 법랑처리가 끝난 시편은 200℃ 유지로에 20시간동안 유지하여 피쉬스케일 가속처리후 발생한 피쉬스케일 결함수를 육안으로 조사하였다. 법랑밀착성 평가는 밀착시험기기(ASTM C313-78규격에 의한 시험기기)를 이용하여 밀착성을 측정하였다. 기포결함은 육안 판정하고, 1:우수, 2:보통, 3:불량으로 1~3단계로 판정하고 하기 2표에 나타내었다.
본 발명강 및 비교강의 Ti-Y 복합 산화물의 크기 및 1평방 mm당 복합산화물의 개수는 평균크기 0.1 내지 5um의 개수를 전자현미경을 이용한 5000배에서 40시야의 화상으로 포인트 카운팅(point counting)법으로 찾아내어 화상분석기(Image Analyzer)를 사용하여 1평방 mm당으로 환산하여 구하였다. 상기와 같이 과정을 거쳐 얻은 1평방 mm당 복합산화물의 개수, 법랑처리 조건별 법랑특성 등을 각각 하기 표 2에 나타내었다.
구 분 개재물 평균크기
(㎛)
 개재물개수
(개/mm2)
 기포
결함
 피쉬
스케일
발생개수		 법랑
밀착
지수
발명강 1 1.8 5.0X102 0 0 우수
발명강 2 2.5 5.5X102 0 0 우수
발명강 3 1.7 5.8X102 0 0 우수
비교강 1 7 0.1X102 0 130이상 불량
비교강 2 3.5 2.3X102 0 30이상 보통
비교강 3 3 3.1X102 0 20이상 보통
표 2에서 나타나듯이, 본 발명의 범위에 속하는 발명강1 내지 3은 개재물 즉, Ti-Y 복합 산화물의 개수 및 크기가 본 발명에서 제한한 범위에 속하여 가혹한 조건에서도 피쉬스케일이 발생하지 않아 내 피쉬스케일성도 확보하였으며, 법랑밀착성도 높아 매우 우수하였다.
반면, 비교강1은 Al함량이 높고, 비교강2 및 비교강3은 Ti 함량 및 Y이 낮아 Ti-Y 복합산화물의 평균 크기가 3 내지 7㎛로 크고, 총개수도 적어져 수소흡장능이 낮아져 소재내 피쉬스케일이 20개 이상 발생하였으며, 법랑밀착성도 낮음을 확인할 수 있었다.
본 발명은 상기 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (11)

  1. 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
    Ti-Y 복합산화물을 포함하는 법랑용 냉연강판.
  2. 삭제
  3. 제1항에 있어서,
    상기 Ti-Y 복합산화물의 평균 크기는 0.1 내지 5㎛인 법랑용 냉연강판.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 Ti-Y 복합산화물은 관찰시야 1평방 mm 당 5X102개 이상인 법랑용 냉연강판.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 Ti-Y 복합산화물은 그 주변에 미세공공(micro-void)이 형성된 법랑용 냉연강판.
  6. 중량 %로, C: 0.005%이하(0% 제외), Mn: 0.05 내지 0.3%, Al: 0.001% 미만(0% 제외), P: 0.03%이하(0% 제외), S: 0.02%이하(0% 제외), Si: 0.01% 이하(0% 제외), Ti: 0.005 내지 0.01%, Y: 0.01 내지 0.02%, 및 N: 0.003%이하(0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 재가열하는 단계;
    재가열된 슬라브를 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
    상기 열연강판을 권취하는 단계;
    권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
    상기 냉연강판을 소둔하는 단계를 포함하고,
    제조된 법랑용 냉연강판은 Ti-Y 복합산화물을 포함하는 법랑용 냉연강판의 제조 방법.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 슬라브를 재가열하는 단계에서 1200 내지 1300℃의 온도로 재가열하는 법랑용 냉연강판의 제조 방법.
  8. 제6항에 있어서,
    상기 열연강판을 제조하는 단계에서, 마무리 압연온도 850 내지 950℃로 열간압연하는 법랑용 냉연강판의 제조 방법.
  9. 제6항에 있어서,
    상기 열연강판을 권취하는 단계에서 권취온도는 550 내지 700℃인 법랑용 냉연강판의 제조 방법.
  10. 제6항에 있어서,
    상기 냉연강판을 제조하는 단계에서 냉간압하율이 50 내지 90%인 법랑용 냉연강판의 제조 방법.
  11. 제6항에 있어서,
    상기 냉연강판을 소둔하는 단계에서 700 내지 900℃에서 20초 이상 소둔하는 법랑용 냉연강판의 제조 방법.
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