KR101657427B1 - 고로 취입탄 및 그 제조 방법 - Google Patents

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미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤
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Abstract

고로 설비의 고로 본체의 내부로 우구로부터 불어넣는 고로 취입탄으로서, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 10 ∼ 20 중량％ 이고, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ 이다.

Description

고로 취입탄 및 그 제조 방법{BLAST-FURNACE-BLOW-IN CHARCOAL AND METHOD FOR PRODUCING SAME}
본 발명은, 고로 (高爐) 취입탄 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
고로 설비는, 고로 본체의 내부에 정상부로부터 철광석이나 석회석이나 코크스 등의 원료를 장입함과 함께, 측부의 하방쪽의 우구 (羽口) 로부터 열풍 및 보조 연료로서 미분탄 (PCI 탄) 을 불어넣음으로써, 철광석으로부터 선철을 제조할 수 있도록 되어 있다.
이와 같은 고로 취입탄으로는, 예를 들어, KMnO4, H2O2, KClO3, K2Cr2O4 등의 산화제를 미분탄에 미리 첨가해 둠으로써, 연소 효율을 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 억제할 수 있도록 한 것이 제안되어 있다 (예를 들어, 하기 특허문헌 1 참조).
또, 예를 들어, 열풍에 산소를 부화 (富化) 시켜 고로 본체의 내부로 우구로부터 불어넣도록 함으로써, 고로 취입탄의 연소성을 향상시키는 것이 제안되어 있다 (예를 들어, 하기 특허문헌 2 참조).
일본 공개특허공보 평6-220510호 일본 공개특허공보 2003-286511호
그러나, 상기 특허문헌 1 에 기재되어 있는 고로 취입탄은, 상기 서술한 바와 같은 산화제를 미분탄에 특별히 첨가하기 때문에, 러닝 코스트의 증가를 초래하는 것이 되었다.
또, 상기 특허문헌 2 에 기재되어 있는 연소성 향상 방법에서는, 열풍에 많은 산소를 항상 첨가하면서 고로를 운전할 필요가 있기 때문에, 역시 러닝 코스트의 증가를 초래하는 것이 된다.
이와 같은 점에서, 본 발명은, 저비용으로 연소 효율을 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 억제할 수 있는 고로 취입탄 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 서술한 과제를 해결하기 위한, 첫 번째의 발명에 관련된 고로 취입탄은, 고로 설비의 고로 본체의 내부로 우구로부터 불어넣는 고로 취입탄으로서, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 10 ∼ 20 중량％ 이고, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ 인 것을 특징으로 한다.
두 번째의 발명에 관련된 고로 취입탄은, 첫 번째의 발명에 있어서, 세공 용적이 0.05 ∼ 0.5 ㎤/g 인 것을 특징으로 한다.
세 번째의 발명에 관련된 고로 취입탄은, 첫 번째 또는 두 번째의 발명에 있어서, 비표면적이 1 ∼ 100 ㎡/g 인 것을 특징으로 한다.
또, 상기 서술한 과제를 해결하기 위한, 네 번째의 발명에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법은, 첫 번째 내지 세 번째의 발명 중 어느 고로 취입탄의 제조 방법으로서, 아역청탄 또는 갈탄을 가열하여 수분을 제거하는 건조 공정과, 상기 건조 공정으로 건조된 상기 탄을 460 ∼ 590 ℃ 에서 건류시키는 건류 공정을 실시하는 것을 특징으로 한다.
다섯 번째의 발명에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법은, 네 번째의 발명에 있어서, 상기 건류 공정으로 건류된 상기 탄을 50 ∼ 150 ℃ 로 냉각시키는 냉각 공정과, 상기 냉각 공정으로 냉각된 상기 탄을 50 ∼ 150 ℃ 의 산소 함유 분위기 중에 노출시킴으로써 산소를 화학 흡착시켜 부분 산화시키는 부분 산화 공정을 실시하는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 관련된 고로 취입탄에 의하면, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ 이고, 즉, 함산소 관능기 (카르복실기, 알데히드기, 에스테르기, 수산기 등) 등의 타르 생성기가 탈리되어 크게 감소했지만, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 10 ∼ 20 중량％ 이고, 즉, 주골격 (C, H, O 를 중심으로 하는 연소 성분) 의 분해 (감소) 가 크게 억제되어 있는 점에서, 고로 본체의 내부로 우구로부터 열풍과 함께 불어넣으면, 주골격 중에 산소 원자를 많이 함유함과 함께, 직경이 큰 세공에 의해 열풍의 산소가 내부로까지 확산되기 쉬울 뿐만 아니라, 타르분 (分) 이 발생하기 매우 어렵게 되어 있기 때문에, 미연 탄소 (그을음) 를 거의 발생시키지 않고 완전 연소시킬 수 있기 때문에, 저비용으로 연소 효율을 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 억제할 수 있다.
또, 본 발명에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법에 의하면, 상기 서술한 고로 취입탄을 저비용으로 제조할 수 있다.
도 1 은 본 발명에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법의 첫 번째의 실시형태의 순서를 나타내는 플로도이다.
도 2 는 본 발명에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법의 두 번째의 실시형태의 순서를 나타내는 플로도이다.
도 3 은 아역청탄을 질소 분위기하에서 승온하면서 적외 흡수 스펙트럼을 계측했을 때의, 온도와 함산소 관능기의 함유량 비율의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 4 는 본 발명탄 및 건조탄 그리고 종래탄을 연소시킨 후에 회수된 미연 탄소의 비율과 연소시킨 후의 연소 배기 가스 중의 잔존 산소 농도 (과잉 산소 농도) 의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 5 는 본 발명탄 및 종래탄을 완전 연소시켰을 때의 과잉 산소율과 연소 온도의 관계를 나타내는 그래프이다.
본 발명에 관련된 고로 취입탄 및 그 제조 방법의 실시형태를 도면에 기초하여 설명하는데, 본 발명은, 도면에 기초하여 설명하는 이하의 실시형태에만 한정되는 것은 아니다.
＜첫 번째의 실시형태＞
본 발명에 관련된 고로 취입탄 및 그 제조 방법의 첫 번째의 실시형태를 도 1 에 기초하여 설명한다.
본 실시형태에 관련된 고로 취입탄은, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 10 ∼ 18 중량％, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ (나노미터) (바람직하게는 20 ∼ 50 ㎚ (나노미터)) 로 되어 있다.
이와 같은 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄은, 도 1 에 나타내는 바와 같이, 아역청탄이나 갈탄 등의 저품위 석탄 (산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) : 18 중량％ 초과, 평균 세공경 : 3 ∼ 4 ㎚) (11) 을 저산소 분위기 중 (산소 농도 : 5 체적％ 이하) 에서 가열 (110 ∼ 200 ℃ × 0.5 ∼ 1 시간) 하여 건조시킴으로써 (건조 공정 S11) 수분을 제거한 후, 저산소 분위기 중 (산소 농도 : 2 체적％ 이하) 에서 가열 (460 ∼ 590 ℃ (바람직하게는, 500 ∼ 550 ℃) × 0.5 ∼ 1 시간) 하여 건류시킴으로써 (건류 공정 S12), 생성수나 이산화탄소나 타르분 등을 건류 가스나 건류유로서 제거한 후, 저산소 분위기 중 (산소 농도 : 2 체적％ 이하) 에서 냉각 (50 ℃ 이하) 시키고 (냉각 공정 S13), 미분쇄 (입경 : 77 ㎛ 이하 (80 ％ 패스)) 함으로써 (미분쇄 공정 S14), 용이하게 제조할 수 있다.
이와 같은 본 실시형태에 관련된 제조 방법에 의해 제조된 고로 취입탄 (12) 에 있어서는, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ 이고, 즉, 함산소 관능기 (카르복실기, 알데히드기, 에스테르기, 수산기 등) 등의 타르 생성기가 탈리되어 크게 감소했지만, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 10 ∼ 18 중량％ 이고, 즉, 주골격 (C, H, O 를 중심으로 하는 연소 성분) 의 분해 (감소) 가 크게 억제되어 있는 점에서, 고로 본체의 내부로 우구로부터 열풍과 함께 불어넣으면, 주골격 중에 산소 원자를 많이 함유함과 함께, 직경이 큰 세공에 의해 열풍의 산소가 내부로까지 확산되기 쉬울 뿐만 아니라, 타르분이 매우 발생하기 어렵게 되어 있기 때문에, 미연 탄소 (그을음) 를 거의 발생시키지 않고 완전 연소시킬 수 있다.
이 때문에, 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄 (12) 에서는, KMnO4, H2O2, KClO3, K2Cr2O4 등의 산화제를 함유시키거나, 열풍에 산소를 부화시키지 않아도, 연소 효율을 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 억제할 수 있다.
따라서, 본 실시형태에 의하면, 저비용으로 연소 효율을 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 억제할 수 있다.
또한, 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄 (12) 에 있어서는, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ (바람직하게는 20 ∼ 50 ㎚) 일 필요가 있다. 왜냐하면, 10 ㎚ 미만이면, 열풍 중의 산소의 내부로의 확산 용이성이 저하되어, 연소성의 저하를 일으키는 한편, 50 ㎚ 를 초과하면, 히트 쇼크 등으로 균열되어 미세해지기 쉬우며, 고로 본체의 내부에 불어넣었 때에, 균열되어 미세해지면, 고로 본체의 내부를 가스 기류를 탄 채로 통과하여 연소되지 않고 배출되기 때문이다.
또, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 도 10 중량％ 이상일 필요가 있다. 왜냐하면, 10 중량％ 미만이면, 산화제의 함유나, 열풍의 산소 부화를 하지 않고 완전 연소시키는 것이 어려워지기 때문이다.
또한, 세공 용적이 0.05 ∼ 0.5 ㎤/g 이면 바람직하고, 특히 0.1 ∼ 0.2 ㎤/g 이면 매우 바람직하다. 왜냐하면, 0.05 ㎤/g 미만이면, 열풍 중의 산소와의 접촉 면적 (반응 면적) 이 작아, 연소성의 저하를 일으킬 우려가 있는 한편, 0.5 ㎤/g 을 초과하면, 많은 성분의 휘발에 의해 지나치게 포러스하여 연소 성분이 지나치게 적어지기 때문이다.
추가로, 비표면적이 1 ∼ 100 ㎡/g 이면 바람직하고, 특히 5 ∼ 20 ㎡/g 이면 매우 바람직하다. 왜냐하면, 1 ㎡/g 미만이면, 열풍 중의 산소와의 접촉 면적 (반응 면적) 이 작아, 연소성의 저하를 일으킬 우려가 있는 한편, 100 ㎡/g 을 초과하면, 많은 성분의 휘발에 의해 지나치게 포러스하여 연소 성분이 지나치게 적어지기 때문이다.
한편, 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법에 있어서는, 상기 건류 공정 S12 의 건류 온도가 460 ∼ 590 ℃ (바람직하게는, 500 ∼ 550 ℃) 일 필요가 있다. 왜냐하면, 460 ℃ 미만이면, 상기 저품위 석탄 (11) 으로부터 함산소 관능기 등의 타르 생성기를 충분히 탈리시킬 수 없음과 함께, 평균 세공경을 10 ∼ 50 ㎚ 로 하는 것이 매우 곤란해지는 한편, 590 ℃ 를 초과하면, 상기 저품위 석탄 (11) 의 주골격 (C, H, O 를 중심으로 하는 연소 성분) 의 분해가 현저해지기 시작하여 많은 성분의 휘발에 의해 연소 성분이 지나치게 감소하기 때문이다.
＜두 번째의 실시형태＞
본 발명에 관련된 고로 취입탄 및 그 제조 방법의 두 번째의 실시형태를 도 2 에 기초하여 설명한다. 또한, 상기 서술한 실시형태의 경우와 동일한 부분에 대해서는, 상기 서술한 실시형태의 설명에서 사용한 부호와 동일한 부호를 사용함으로써, 상기 서술한 실시형태에서의 설명과 중복 설명을 생략한다.
본 실시형태에 관련된 고로 취입탄은, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 12 ∼ 20 중량％, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ (바람직하게는 20 ∼ 50 ㎚) 로 되어 있다.
이와 같은 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄은, 도 2 에 나타내는 바와 같이, 상기 저품위 석탄 (산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) : 18 중량％ 초과) (11) 을 상기 서술한 실시형태와 마찬가지로 하여 건조시키고 (건조 공정 S11), 상기 서술한 실시형태와 마찬가지로 하여 건류시키고 (건류 공정 S12), 저산소 분위기 중 (산소 농도 : 2 체적％ 이하) 에서 냉각 (50 ∼ 150 ℃) 시킨 후 (냉각 공정 S23), 산소 함유 분위기 중 (산소 농도 : 5 ∼ 21 체적％) 에 노출시킴으로써 (50 ∼ 150 ℃ × 0.5 ∼ 10 시간), 산소를 화학 흡착시켜 부분 산화시킨 후 (부분 산화 공정 S25), 상기 서술한 실시형태와 마찬가지로 하여 미분쇄함으로써 (미분쇄 공정 S14), 용이하게 제조할 수 있다.
요컨대, 본 실시형태에 있어서는, 상기 건류 공정 S12 에서 건류된 상기 탄을 50 ∼ 150 ℃ 로 냉각시킨 후, 상기 부분 산화 공정 S25 에서 당해 탄에 산소를 화학 흡착시켜 당해 탄을 부분 산화시킴으로써, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 을 12 ∼ 20 중량％로 한 고로 취입탄 (22) 을 얻도록 한 것이다.
이와 같은 본 실시형태에 관련된 제조 방법에 의해 제조된 고로 취입탄 (22) 에 있어서는, 상기 서술한 실시형태의 경우와 마찬가지로, 평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ 이고, 즉, 함산소 관능기 (카르복실기, 알데히드기, 에스테르기, 수산기 등) 등의 타르 생성기가 탈리되어 크게 감소했지만, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 12 ∼ 20 중량％ 이고, 즉, 주골격 (C, H, O 를 중심으로 하는 연소 성분) 의 분해 (감소) 가 크게 억제됨과 함께, 산소 원자가 추가로 화학 흡착된 점에서, 고로 본체의 내부로 우구로부터 열풍과 함께 불어넣으면, 상기 서술한 실시형태의 경우보다 주골격이 산소 원자를 더욱 많이 함유함과 함께, 상기 서술한 실시형태의 경우와 마찬가지로, 직경이 큰 세공에 의해 열풍의 산소가 내부로까지 확산되기 쉬울 뿐만 아니라, 타르분이 매우 발생하기 어렵게 되어 있기 때문에, 상기 서술한 실시형태의 경우보다 미연 탄소 (그을음) 를 추가로 발생시키지 않고 완전 연소시킬 수 있다.
이 때문에, 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄 (22) 에서는, KMnO4, H2O2, KClO3, K2Cr2O4 등의 산화제를 함유시키거나, 열풍에 산소를 부화시키지 않아도, 상기 서술한 실시형태의 경우보다, 연소 효율을 더욱 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 보다 확실하게 억제할 수 있다.
따라서, 본 실시형태에 의하면, 상기 서술한 실시형태의 경우보다, 저비용으로 연소 효율을 향상시켜 미연 탄소 (그을음) 의 발생을 억제하는 것을 더욱 확실하게 할 수 있다.
또한, 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄 (22) 에 있어서는, 산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 20 중량％ 이하일 필요가 있다. 왜냐하면, 20 중량％ 를 초과하면, 산소의 함유량이 지나치게 많아, 발열량이 지나치게 낮아지기 때문이다.
한편, 본 실시형태에 관련된 고로 취입탄의 제조 방법에 있어서는, 상기 부분 산화 공정 S25 의 처리 온도가 50 ∼ 150 ℃ 이면 바람직하다. 왜냐하면, 50 ℃ 미만이면, 공기 (산소 농도 : 21 체적％) 분위기여도, 부분 산화 처리가 잘 진행되지 않게 되고, 150 ℃ 를 초과하면, 산소 농도가 5 체적％ 정도인 분위기여도, 연소 반응에 의해 일산화탄소나 이산화탄소를 많이 발생시킬 우려가 있기 때문이다.
실시예
본 발명에 관련된 고로 취입탄 및 그 제조 방법의 작용 효과를 확인하기 위하여 실시한 실시예를 이하에 설명하는데, 본 발명은, 각종 데이터에 기초하여 설명하는 이하의 실시예에만 한정되는 것은 아니다.
＜No.1 : 조성 분석＞
상기 서술한 첫 번째의 실시형태에 관련된 제조 방법으로 얻어진 고로 취입탄 (12) (본 발명탄) 의 조성 분석 (원소 분석) 을 실시하였다. 또, 비교를 위하여, 종래의 고로 취입탄 (PCI 탄 : 종래탄) 과 첫 번째의 실시형태에 있어서 상기 건류 공정 S12 를 생략하여 얻어진 석탄 (건조탄) 의 조성 분석도 아울러 실시하였다. 그 결과를 하기의 표 1 에 나타낸다. 또한, 값은 모두 드라이 베이스이다.
Figure 112015007260353-pct00001
상기 표 1 로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명탄은, 산소 (O) 의 비율이 건조탄보다 작고, 종래탄보다 매우 커진 한편, 탄소 (C) 의 비율이 건조탄보다 크고, 종래탄보다 작아졌다. 이 때문에, 본 발명탄은, 발열량이 건조탄보다 크고, 종래탄보다 작아졌다.
＜No.2 : 표면 상태＞
상기 서술한 본 발명탄의 표면 상태 (평균 세공경, 세공 용적, 비표면적) 를 측정하였다. 또, 비교를 위하여, 상기 서술한 종래탄 및 건조탄의 표면 상태도 아울러 측정하였다. 그 결과를 하기의 표 2 에 나타낸다.
Figure 112015007260353-pct00002
상기 표 2 로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명탄은, 평균 세공경이 종래탄 및 건조탄보다 매우 커졌다.
＜No.3 : 함산소 관능기량＞
아역청탄 (미국 PRB 탄) 을 질소 분위기하에서 승온 (10 ℃/분) 하면서 적외 흡수 스펙트럼을 계측함으로써, 함산소 관능기 (하이드록실기 (OH), 카르복실기 (COOH), 알데히드기 (COH), 에스테르기 (COO)) 의 온도마다의 함유 비율량을 구하였다. 그 결과를 도 3 에 나타낸다. 또한, 가로축은 온도를 나타내고, 세로축은 110 ℃ 일 때의 함산소 관능기의 전체 피크 면적에 대한 각 함산소 관능기의 피크 면적의 비율을 나타낸다.
도 3 으로부터 알 수 있는 바와 같이, 상기 함산소 관능기, 즉, 타르 생성기는 460 ℃ 가 되면 거의 없어지고, 500 ℃ 가 되면 모두 없어지는 것이 확인되었다.
＜No.4 : 연소성＞
상기 서술한 본 발명탄을 1500 ℃ 의 공기로 연소시켰을 때에 잔존하는 미연 탄소의 비율과 공기의 공급 유량의 관계를 구하였다. 또, 비교를 위하여, 상기 서술한 종래탄 및 건조탄의 경우도 아울러 구하였다. 그 결과를 도 4 에 나타낸다. 또한, 도 4 에 있어서, 가로축은, 상기 탄을 연소시킨 후의 연소 배기 가스 중의 잔존 산소 농도, 바꿔 말하면, 과잉 산소 농도를 나타내고, 세로축은, 상기 탄을 연소시킨 후에 회수된 미연 탄소의 비율을 나타낸다.
도 4 로부터 알 수 있는 바와 같이, 종래탄 및 건조탄은, 과잉 산소 농도가 저하됨에 따라, 미연 탄소량이 점차 증가된다. 이에 반하여, 본 발명탄은, 과잉 산소 농도가 저하되어도 미연 탄소량이 증가되지 않아, 거의 완전 연소시킬 수 있는 것이 확인되었다.
＜No.5 : 연소 온도＞
상기 서술한 본 발명탄을 하기의 조건으로 100 ％ 완전 연소시켰을 때의 과잉 산소율과 연소 온도의 관계를 구하였다. 또, 비교를 위하여, 상기 서술한 종래탄의 경우도 아울러 구하였다. 그 결과를 도 5 에 나타낸다. 또한, 과잉 산소율 (Os) 은, 하기의 식 (1) 로 정의되는 값이다.
* 연소식
C ＋ O2 → CO2
H2 ＋ 1/2O2 → H2O
* 연소 조건
·공급 공기 온도 : 1200 ℃
·공기 산소 농도 : 21 vol.％
·석탄 공급 온도 : 25 ℃
·부착수 : 2 ％
과잉 산소율 (Os) ＝ (Oa ＋ Oc/2)/(Cc ＋ Hc/4) (1)
단, Oa 는, 공급 공기 중의 산소 가스 (분자) 의 몰 유량, Oc 는, 공급탄 중의 산소 원자 몰 유량, Cc 는, 공급탄 중의 탄소 원자 몰 유량, Hc 는, 공급탄 중의 수소 원자 몰 유량이다.
도 5 로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명탄은, 발열량이 종래탄보다 적기는 하지만, 종래탄과 동일한 과잉 산소율의 경우, 연소 온도가 종래탄보다 오히려 높아지는 것이 확인되었다. 이것은, 본 발명탄이 종래탄보다 높은 함유 산소 비율인 점에서, 종래탄과 동일한 과잉 산소율로 하면, 종래탄보다 적은 공급 공기량으로 해결할 수 있기 때문이다.
산업상 이용가능성
본 발명에 관련된 고로 취입탄 및 그 제조 방법은, 석탄 산업이나 제철 산업등에 있어서 매우 유익하게 이용할 수 있다.
11 : 저품위 석탄 (아역청탄 또는 갈탄)
12, 22 : 고로 취입탄
S11 : 건조 공정
S12 : 건류 공정
S13, S23 : 냉각 공정
S14 : 미분쇄 공정
S25 : 부분 산화 공정

Claims (5)

  1. 고로 설비의 고로 본체의 내부로 우구로부터 불어넣는 고로 취입탄으로서,
    산소 원자 함유 비율 (드라이 베이스) 이 10 ∼ 20 중량％ 이고,
    평균 세공경이 10 ∼ 50 ㎚ 인 것을 특징으로 하는 고로 취입탄.
  2. 제 1 항에 있어서,
    세공 용적이 0.05 ∼ 0.5 ㎤/g 인 것을 특징으로 하는 고로 취입탄.
  3. 제 1 항에 있어서,
    비표면적이 1 ∼ 100 ㎡/g 인 것을 특징으로 하는 고로 취입탄.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 기재된 고로 취입탄의 제조 방법으로서,
    아역청탄 또는 갈탄을 가열하여 수분을 제거하는 건조 공정과,
    상기 건조 공정으로 건조된 상기 탄을 460 ∼ 590 ℃ 에서 건류시키는 건류 공정을 실시하는 것을 특징으로 하는 고로 취입탄의 제조 방법.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 건류 공정으로 건류된 상기 탄을 50 ∼ 150 ℃ 로 냉각시키는 냉각 공정과,
    상기 냉각 공정으로 냉각된 상기 탄을 50 ∼ 150 ℃ 의 산소 함유 분위기 중에 노출시킴으로써 산소를 화학 흡착시켜 부분 산화시키는 부분 산화 공정을 실시하는 것을 특징으로 하는 고로 취입탄의 제조 방법.
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