JP6593394B2 - 高炉操業方法 - Google Patents

Description

本発明は、易燃性還元材を吸着させた固体還元材を高炉羽口から吹込み、還元材比を低減させる高炉操業方法に関する。

近年、炭酸ガス排出量の増加による地球温暖化が問題となっており、製鉄業においても排出ＣＯ_２の抑制は重要な課題である。これを受け、最近の高炉操業では、低還元材比（低ＲＡＲ：Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ Ａｇｅｎｔ Ｒａｔｉｏの略で、銑鉄１ｔ製造当りの、羽口からの吹込み還元材と炉頂から装入されるコークスの合計量）操業が強力に推進されている。高炉は、主にコークスおよび羽口から吹込む微粉炭を還元材として使用しており、低還元材比、ひいては、炭酸ガス排出抑制を達成するために微粉炭の燃焼性を改善させて、コークスの使用量を低減する方策が有効である。

特許文献１には、５０〜１５０℃の温度範囲のＯ_２含有雰囲気に吹込み炭を曝し、Ｏ_２を吹込み炭に化学吸着させて未燃炭素量を減少させる技術が開示されている。また、特許文献２には、羽口から還元材を吹込むランスを二重管とし、二重管ランスの内管から都市ガスまたは微粉炭を吹込み、二重管ランスの外管から微粉炭または都市ガスを吹込んで微粉炭の燃焼性を改善させる技術が開示されている。

特許第５８４３９６８号公報 特開２０１３−１９００７号公報

特許文献１に開示された発明炭はＯ原子含有割合が高く、かつＯ_２が化学吸着しているため、燃焼温度が高くなることが記載されている。しかし、従来炭と比較してＯ含有割合が高いことからＣの含有割合が低く、燃焼により発生するＣＯガス発生量も低下する。高炉において鉄鉱石から銑鉄への還元はＣＯガスによるガス還元が主である。吹込み炭からのＣＯガス発生量が低下した場合、それを補うために必要なコークス原単位を増加させることが必要になり、結果的に還元材原単位が増加する可能性がある。

また、特許文献２に開示された高炉操業方法は、微粉炭だけを羽口から吹込む方法に比べれば微粉炭の燃焼温度の向上や還元材原単位の低減に効果がある。しかしながら、内管または外管から独立して都市ガスと微粉炭とを吹込んでいるので、微粉炭はランスから粒子群として吐出される。このため、例えば、内管から微粉炭、外管から都市ガスを吹込んだ場合に、粒子群の外側に存在する微粉炭には都市ガスの燃焼由来の燃焼熱を伝えて燃焼性を改善できるものの、粒子群の内側に存在する微粉炭には都市ガスの燃焼由来の燃焼熱を伝えることができず燃焼性を改善できない。このように、特許文献２に記載された高炉操業方法は、部分的な微粉炭の燃焼性の改善はなされるものの、微粉炭全体の燃焼性を改善できない、という課題があった。

本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであり、その目的は、所定量の易燃性還元材を固体還元材に吸着させることで固体還元材全体の燃焼性を改善させ、当該固体還元材を単管のランスから吹込むことで、高炉の還元材比を低減させることにある。

このような課題を解決するための本発明の特徴は、以下の通りである。
（１）高炉羽口から固体還元材を吹込む高炉操業方法であって、易燃性還元材を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた固体還元材を、ランスを介して前記高炉羽口から吹込むことを特徴とする高炉操業方法。
（２）前記固体還元材の比表面積が２．０ｍ^２／ｇ以上であることを特徴とする（１）に記載の高炉操業方法。
（３）高炉羽口から固体還元材を吹込む高炉操業方法であって、易燃性還元材の吸着量が０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄未満の固体還元材に、易燃性還元材を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた固体還元材を、全固体還元材量に対して１５質量％以上となるように配合して、ランスを介して前記高炉羽口から吹込むことを特徴とする高炉操業方法。
（４）高炉羽口から固体還元材を吹込む高炉操業方法であって、易燃性還元材の吸着量が０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄未満の固体還元材に、比表面積が２．０ｍ^２／ｇ以上であり易燃性還元材を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた固体還元材を、全固体還元材量に対して１０質量％以上となるように配合して、ランスを介して前記高炉羽口から吹込むことを特徴とする高炉操業方法。
（５）前記固体還元材は、微粉炭であることを特徴とする（１）から（４）の何れか１つに記載の高炉操業方法。
（６）前記微粉炭に、廃プラスチック、廃棄物固形燃料、有機性資源、および、廃材の少なくとも１つを混合することを特徴とする（５）に記載の高炉操業方法。

本発明の高炉操業方法を実施することで、全体の燃焼性が改善された固体還元材を高炉羽口から吹込むことができる。全体の燃焼性が改善された固体還元材は、部分的に燃焼性が改善された固体還元材と比較して、より少ない固体還元材量で高炉の炉内温度を高めることができるので、本発明の高炉操業方法を実施することで高炉の還元材比の低減が実現できる。

燃焼実験装置１０の部分断面模式図である。

本発明は、高炉の羽口から固体還元材を吹込んで高炉の炉内温度をより高める手法として、固体還元材に易燃性還元材を吸着させることに着目してなされたものである。すなわち、固体還元材に易燃性還元材を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させることで、固体還元材全体の燃焼性を改善させることができる。そして、当該固体還元材を高炉の羽口から吹込むことで、少ない固体還元材量で高炉の炉内温度を高めることができ、これにより、高炉の還元材比を低減できることを見出して本発明を完成させた。

まず、本発明をするに到った燃焼試験について説明する。メタンの吸着量および比表面積を変えた４種の微粉炭を準備し、燃焼試験を実施した。４種の微粉炭のうち、調整微粉炭１〜３は、含有水分６０質量％、ドライベースの揮発分５０質量％の低品位炭を準備し、５００〜１０００℃の範囲内の温度で所定時間加熱処理して、含有水分を１質量％以下とした。なお、ドライベースとは、微粉炭に含まれる含有水分量を除いた質量を意味する。この加熱処理済みの低品位炭を、例えば、粒径７４μｍ以下の微粉の割合が８０質量％以上になるように粉砕して、比表面積を変えた調整微粉炭１〜３の微粉炭を製造した。

比表面積は、Ｎ_２ガス吸着によるＢＥＴ法で測定した。ＢＥＴ法は、粉末試料に吸着する気体量を吸着気体の圧力の関数として測定する方法である。粉末試料に気体を物理吸着させたとき、吸着した気体量Ｖａと吸着平衡にある吸着気体の圧力Ｐとの間には、Ｐ／Ｐ_０の値が０．０５〜０．３０の範囲内で（１）式の関係がある。

但し、（１）式において、Ｐは吸着平衡圧（ｋＰａ）であり、Ｐ_０は、測定温度における吸着気体の蒸気圧（ｋＰａ）であり、Ｖａは吸着平衡時の吸着量（ｍＬ）であり、Ｖ_ｍは単分子層吸着量（ｍＬ）であり、Ｃは吸着熱、凝縮熱などの定数である。

吸着平衡時の吸着量Ｖａは、流動法または容量法を用いて測定できる。流動法は、吸着気体と吸着気体を搬送するキャリア気体の混合気体を試料に接触通過させ、通過前後の吸着気体の濃度変化から吸着量を算出する方法である。容量法は、容積が既知の容器に粉末試料を入れ、試料表面における気体の吸着に伴う圧力変化から吸着量を算出する方法である。粉末試料の比表面積は、（１）式の単分子層吸着量Ｖ_ｍと（２）式とを用いて算出できる。

但し、（２）式において、Ｓは比表面積（ｍ^２／ｇ）であり、Ｎはアボガドロ数であり、ａは吸着気体分子１個の有効断面積（ｍ^２）であり、ｍは粉末試料の質量（ｇ）である。

この微粉炭に１００ｋＰａ以上の圧力でメタンを吸着させた。メタンの吸着量は、メタン吸着前後の微粉炭の質量差から求めた。なお、本燃焼試験におけるメタンは易燃性還元材の一例であり、微粉炭は固体還元材の一例である。

一方、微粉炭Ａは、加熱処理せずに、粒径７４μｍ以下の微粉の割合が８０質量％以上になるように粉砕されて製造された微粉炭である。表１に燃焼試験に用いた微粉炭Ａおよび調整微粉炭１〜３のメタン吸着量および比表面積を示す。

表１に示すように、調整微粉炭１は、メタンの吸着量を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄未満、比表面積を２．０ｍ^２／ｇ未満に調整した微粉炭である。調整微粉炭２は、メタンの吸着量を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上、比表面積を２．０ｍ^２／ｇ未満に調整した微粉炭である。調整微粉炭３は、メタンの吸着量を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上、比表面積を２．０ｍ^２／ｇ以上に調整した微粉炭である。

燃焼試験は、高炉の羽口付近を模した装置であって、ランスを介して羽口から吹込まれた微粉炭が燃焼した位置を視認できるように構成された燃焼実験装置を用いて実施した。羽口からの微粉炭の吹込み速度を２９．８ｋｇ／ｈ（銑鉄１ｔ当り１００ｋｇに相当）として、単管ランスから微粉炭Ａまたは調整微粉炭１〜３を吹込み燃焼試験を実施した。

送風条件は、送風温度を１２００℃、流量を３００Ｎｍ^３／ｈ、流速を７０ｍ／ｓ、送風中のＯ_２濃度を２６．５体積％（Ｏ_２富化量を＋５．５体積％）とした。微粉炭の搬送ガスにはＮ_２を用いた。この試験条件で、微粉炭Ａと、調整微粉炭１〜３の着火性および燃焼温度を評価した。その結果を表２に示す。

着火性は、着火距離と着火時間で評価した。着火距離とは、ランスから吹込まれた微粉炭が着火するまでのランス先端からの距離である。この距離が短い微粉炭を着火性に優れる微粉炭と判定し、この距離が長い微粉炭を着火性に劣る微粉炭と判定した。

図１は、燃焼実験装置１０の部分断面模式図である。図１は、燃焼実験装置１０におけるランス１６が設けられた部分を示している。図１に示すように、燃焼実験装置１０の炉壁１２から燃焼実験装置１０の内側に羽口１８が挿入されている。微粉炭は、ランス１６から、搬送ガスであるＮ_２とともに送風管（ブローパイプ）１４内に吹込まれる。送風管１４内に吹込まれた微粉炭は、酸素富化された空気とともに、羽口１８から燃焼実験装置１０内の高温領域に吹込まれて着火する。図１において、着火位置２０は、ランス１６から燃焼実験装置１０内に吹込まれた微粉炭が着火した位置を示す。図１における距離ａは、羽口１８の先端から着火位置２０までの距離であって、表２における着火距離である。距離ａは、ランスから吹込まれる微粉炭流を燃焼実験装置１０に設けられた覗き窓から高速度カメラにより撮影して測定した。

同様に、着火時間とは、羽口１８の先端から燃焼実験装置１０内に吹込まれた微粉炭が、燃焼実験装置１０内で着火するまでの時間である。この時間が短い微粉炭を着火性に優れる微粉炭であると判定し、この時間が長い微粉炭を着火性に劣る微粉炭であると判定した。なお、表２の着火性における「判定」の行に示した「△」は、着火性が微粉炭Ａと同程度であることを意味し、「○」は、着火性が微粉炭Ａよりも優れることを意味し、「◎」は、着火性が微粉炭Ａより大きく優れることを意味する。

また、燃焼温度とは、微粉炭が燃焼した際の温度である。この温度が高い微粉炭を燃焼温度が高い微粉炭であると判定し、この温度が低い微粉炭を燃焼温度が低い微粉炭であると判定した。なお、表２の燃焼温度における「判定」の行に示した「△」は、燃焼温度が１５３０℃未満であることを意味し、「○」は、燃焼温度が１５３０℃以上１５４０℃未満であることを意味し、「◎」は、燃焼温度が１５４０℃以上であることを意味する。なお、微粉炭の燃焼温度は、２色温度計を用いて測定を行なった。

表２に示すように、調整微粉炭１は、微粉炭Ａよりも着火距離が短かったが、その差は僅かであり、また、着火時間が同じであった。このため、調整微粉炭１の着火性は、微粉炭Ａと同程度であると判定した。また、調整微粉炭２は、微粉炭Ａと着火時間が同じであったが、着火距離が微粉炭Ａより短かった。このため、調整微粉炭２の着火性は、微粉炭Ａよりも優れると判定した。調整微粉炭３は、微粉炭Ａよりも着火距離が著しく短くなり、着火時間も著しく早くなった。このため、調整微粉炭３の着火性は、微粉炭Ａよりも大きく優れると判定した。

また、燃焼温度について、調整微粉炭１は、微粉炭Ａよりも燃焼温度が高くなったが、その差は僅かであった。このため、調整微粉炭１の燃焼温度は、微粉炭Ａと同等と判定した。また、調整微粉炭２の燃焼温度は、微粉炭Ａよりも高くなった。このため、調整微粉炭２の燃焼温度は、微粉炭Ａよりも優れると判定した。また、調整微粉炭３の燃焼温度は、微粉炭Ａよりも著しく高くなった。このため、調整微粉炭３の燃焼温度は、微粉炭Ａよりも大きく優れると判定した。

ここで、表１に示した微粉炭Ａおよび調整微粉炭１〜３のメタン吸着量および比表面積から表２の結果を考察すると、着火性および燃焼温度は、微粉炭へのメタン吸着量と微粉炭の比表面積に影響を受けると考えられる。すなわち、微粉炭粒子に吸着されたメタンは、送風由来の熱により速やかに離脱して微粉炭粒子に近接した位置で燃焼するので、メタンの燃焼によって生じた熱は、微粉炭に効率的に伝熱される。これにより微粉炭の着火性が向上し、燃焼温度が高められたと考えられる。また、微粉炭の比表面積が増えると、微粉炭が時間当たりに外部から受ける熱量が増加するとともに微粉炭周囲の酸素との接触性が改善されるので、これにより着火性が向上し、燃焼温度が高められたと考えられる。

調整微粉炭１および調整微粉炭２の結果から、微粉炭にメタンを０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた微粉炭を用いることで、微粉炭の着火性を向上させることができ、燃焼温度を高められることが確認された。調整微粉炭１および調整微粉炭３の結果から、メタンを０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させ、比表面積を２．０ｍ^２／ｇ以上に調整された微粉炭を用いることで、微粉炭の着火性を大きく向上させ、燃焼温度を大きく高められることが確認された。なお、微粉炭の比表面積が大きい程微粉炭の燃焼性が向上するので、微粉炭の比表面積の上限は設けなくてよい。しかしながら、揮発分を多く含み空孔が多い比表面積の大きい石炭であっても、その比表面積は最大で１０ｍ^２／ｇ程度である。この石炭の比表面積を更に大きくするには乾留する等の予備処理が必要になり、当該予備処理を行うと石炭に含まれる揮発分が減少して石炭の着火性が低下する。このため、微粉炭の比表面積は、１０００ｍ^２／ｇ以下とすることが好ましい。

また、同じ条件で、２重管ランスを用いて、内管から２９．８ｋｇ／ｈ（銑鉄１ｔ当り１００ｋｇに相当）の微粉炭Ａを吹込み、外管から調整微粉炭３に吸着させたメタンの量と同じ量のメタンを吹込んだ場合の微粉炭Ａの着火性および燃焼温度を評価した。表３にその結果を示す。

表３に示すように、２重管ランスを用いて、内管から微粉炭Ａを吹込み、外管からメタンを吹込んだ場合と比較して、同じ量のメタンを吸着させた微粉炭を単管で吹込んだ方が、着火性の向上効果および燃焼温度を高める効果が大きかった。

これは、外管から吹込まれたメタンは、内管から吹込まれた微粉炭Ａのうち外周側に存在する微粉炭にはメタンの燃焼熱を微粉炭に伝熱できるが、内管中心側に存在する微粉炭には接近できずメタンの燃焼熱を伝熱できない。このため、２重管ランスを用いて吹込む方法では、部分的な微粉炭の燃焼性の改善はなされるものの、微粉炭全体の燃焼性を改善できない。

一方、微粉炭にメタンを吸着させることで、微粉炭粒子に近接した位置でメタンを燃焼させることができ、管の外側および内側の別なく、全ての微粉炭にメタンの燃焼熱を伝熱できる。これにより、微粉炭にメタンを吸着させることで、微粉炭全体の燃焼性を改善できる。このため、２重管を用いて微粉炭とメタンとを別々に吹込む場合と比較して、メタンを微粉炭に吸着させた微粉炭を単管で吹込む方が、着火性向上効果および燃焼温度向上効果が大きくなったと考えられる。

このように着火性が向上され、燃焼温度が高められた微粉炭を、ランスを介して高炉羽口から吹込むことによって、着火性が向上されておらず、燃焼温度が高められていない微粉炭を吹く込む場合よりも高炉の炉内温度を高めることができる。これにより、高炉の炉熱を確保でき、高炉操業における還元材比の低減が実現できる。

また、上述したように、微粉炭にメタンを吸着させることで、２重管ランスを用いることなく単管ランスを用いて微粉炭を吹込むことができる。これにより、微粉炭を吹込むランスを細くすることができ、ランスの圧力損失を少なくできる。

さらに、このように着火性が向上され、燃焼温度が高められた微粉炭に、着火性が改善されておらず、燃焼温度が高められていない微粉炭を配合した配合微粉炭を高炉の羽口から吹込んでもよい。この場合に、着火性が改善され、燃焼温度が高められた微粉炭を、全微粉炭量に対して少なくとも１５質量％以上となるように配合することが好ましい。なお、着火性が改善され、燃焼温度が高められた微粉炭を多く配合すれば着火性および燃焼温度が改善された微粉炭を多く含むことになり、より高炉の炉内温度を高められることになる。このため、着火性および燃焼温度が改善された微粉炭の配合率については、下限値を定めれば上限値は定めなくても高炉の還元材比の低減は実現できる。なお、着火性が改善されておらず、燃焼温度が高められていない微粉炭とは、例えば、メタンの吸着量を０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄未満とした微粉炭である。

３８本の羽口を備えた高炉を使用し、微粉炭Ａまたは調整微粉炭１〜３を吹込んで高炉の操業を実施した実施例について説明する。内容積５０００ｍ^３の高炉であって、目標１１５００ｔ／ｄａｙの銑鉄生産量、１５０ｋｇ／ｔ−銑鉄の微粉炭比、送風温度１２００℃、Ｏ_２富化＋５．５体積％の条件下で、ランスを介して高炉羽口から微粉炭Ａまたは調整微粉炭１〜３を吹込みながら高炉の操業をそれぞれ３日間実施した。微粉炭Ａおよび調整微粉炭１〜３の３日間の平均コークス比（ｋｇ／ｔ−銑鉄）を算出し、その結果を表４に示す。

表４において、調整微粉炭２、調整微粉炭３は発明例であり、微粉炭Ａおよび調整微粉炭１は比較例である。表４に示すように、調整微粉炭１では微粉炭Ａと比較してコークス比に変化はなく、還元材比であるコークス比を低減できなかった。調整微粉炭１の着火性および燃焼温度は、微粉炭Ａと同等であるので、このような微粉炭を用いても微粉炭の燃焼性を改善させることができず、このため、コークス比が低減しなかったと考えられる。

一方、調整微粉炭２は、微粉炭Ａと比較して還元材比であるコークス比が低減した。調整微粉炭２は、微粉炭Ａよりも着火性が向上され、燃焼温度も高い。このような調整微粉炭２または調整微粉炭３を用いることで、微粉炭Ａを用いた場合よりも高炉の炉内温度を高めることができ、これにより、コークス比が低減した。

また、調整微粉炭３は、微粉炭Ａと比較して還元材比であるコークス比が大きく低減した。調整微粉炭３は、微粉炭Ａよりも着火性が大きく向上し、燃焼温度も著しく高い。このような調整微粉炭３を用いることで、微粉炭Ａを用いた場合よりも高炉の炉内温度を著しく高めることができ、これにより、コークス比が大きく低減した。

このように、メタンを０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた調整微粉炭２をランスを介して高炉羽口から吹込むことで高炉の還元材比であるコークス比を低減できることが確認された。また、微粉炭の比表面積を２．０ｍ^２／ｇ以上とし、メタンを０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた調整微粉炭３をランスを介して高炉羽口から吹込むことで、高炉の還元材比であるコークス比を大きく低減できることが確認された。このように高炉の還元材比を低減することで、高炉操業における還元材使用量を低減できる。

次に、微粉炭Ａに調整微粉炭２および調整微粉炭３を、全微粉炭量に対して所定比率（５、１０、２０、５０質量％）となるように配合した配合炭を作製し、上記と同じ高炉および同じ操業条件下で、当該配合炭を高炉に吹込む操業をそれぞれ３日間実施し、平均コークス比（ｋｇ／ｔ−銑鉄）を算出した。表５に調整微粉炭２の配合比率と算出した平均コークス比を示す。また、表６に調整微粉炭３の配合比率と算出した平均コークス比を示す。

表５に示すように、調整微粉炭２においては、配合比率が１５質量％以上になるように調整微粉炭２を配合することで、コークス比の低減が可能となった。また、表６に示すように、調整微粉炭３においては、配合比率が１０質量％以上になるように調整微粉炭３を配合することでコークス比の低減が可能となった。

着火性が向上され、燃焼温度が高められた調整微粉炭２および調整微粉炭３は、微粉炭Ａと比較して早く着火する。この着火による燃焼熱は微粉炭Ａに伝熱されるので、これにより、微粉炭Ａに調整微粉炭２または調整微粉炭３が配合された微粉炭全体の着火性が改善され、燃焼温度を高めることができたと考えられる。そして、このような微粉炭をランスを介して高炉羽口から吹込むことで、コークス比の低減が実現できたと考えられる。

この結果から、メタンを０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させた調整微粉炭２を、微粉炭Ａに１５質量％以上配合することで、還元材比であるコークス比の低減が可能となることが確認された。さらに、メタンを０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄以上吸着させ、比表面積を２ｍ^２／ｇ以上とした調整微粉炭３を、微粉炭Ａに１０質量％以上配合することで、還元材比であるコークス比の低減が可能となることが確認された。このように、着火性が向上されてなく、燃焼温度が高められていない微粉炭Ａも、着火性が向上され燃焼温度が高められた調整微粉炭２または調整微粉炭３を配合することでコークス比の低減が可能となり、微粉炭Ａも有効に利用することができた。

ここで、微粉炭Ａは、比表面積が２．０ｍ^２／ｇ未満および易燃性還元材の吸着量が０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄未満の微粉炭である。このため、表５および表６に示した例において、調整微粉炭２および調整微粉炭３を配合する微粉炭としては、少なくともメタンの吸着量が０．５ｋｇ／ｔ−銑鉄未満の微粉炭であればよい。このような微粉炭であれば、調整微粉炭２または調整微粉炭３を上述したそれぞれの配合率で配合することで、還元材比であるコークス比の低減が可能となることが確認された。

なお、燃焼試験および本実施例において、固体還元材として微粉炭を用いた例を示したが、これに限られない。固体還元材としては、微粉炭、プラスチック、廃タイヤ、ＲＤＦ等の固形燃料、生物に由来する資源である有機性資源、廃木材等の廃材の少なくとも１種であってよい。

また、燃焼試験および本実施例において、易燃性還元材としてメタンを用いた例を示したが、これに限られない。易燃性還元材としては、メタン（天然ガス）、都市ガス、プロパンガス、水素、転炉ガス、高炉ガスおよびコークス炉ガスの少なくとも１種であってよい。

１０ 燃焼実験装置
１２ 炉壁
１４ 送風管
１６ ランス
１８ 羽口
２０ 着火位置

Claims (4)

1. 高炉羽口から固体還元材を吹込む高炉操業方法であって、
   易燃性還元材の吸着量が０．５質量％以上の前記固体還元材を、易燃性還元材の吸着量が０．５質量％以上の前記固体還元材と前記易燃性還元材の吸着量が０．５質量％未満の前記固体還元材との合計質量に対して１５質量％以上となるように配合して、ランスを介して前記高炉羽口から吹込むことを特徴とする高炉操業方法。
2. 高炉羽口から固体還元材を吹込む高炉操業方法であって、
   比表面積が２．０ｍ^２／ｇ以上であり易燃性還元材の吸着量が０．５質量％以上の前記固体還元材を、比表面積が２．０ｍ^２／ｇ以上であり易燃性還元材の吸着量が０．５質量％以上の前記固体還元材と、易燃性還元材の吸着量が０．５質量％未満の前記固体還元材との合計質量に対して１０質量％以上となるように配合して、ランスを介して前記高炉羽口から吹込むことを特徴とする高炉操業方法。
3. 前記固体還元材は、微粉炭であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の高炉操業方法。
4. 前記微粉炭に、廃プラスチック、廃棄物固形燃料、有機性資源、および、廃材の少なくとも１つを混合することを特徴とする請求項３に記載の高炉操業方法。