KR101102655B1 - 복합 가연 코어-방적사 및 이의 제조 방법 및 장치 - Google Patents

Abstract

실질적으로 토크없는 복합 이중 코어-방적사(10)은 이중 방적 섬유 피복(30)으로 피복된 실질적으로 비탄성 중앙 경질 코어(20)을 갖는다. 중앙 경질 코어(20)은 50% 미만의 파단점 신장율 및 Z 또는 S 꼬임을 갖고, 섬유 피복(30)은 코어의 것과 반대되는 S 또는 Z 꼬임으로 코어(20) 상에 가연된 섬유를 포함한다. 코어(20)의 및 피복(30)의 반대되는 꼬임들은 반대되는 실질적으로 동등한 토크를 발휘한다. 이 사는 정방 삼각(40)에 피복(30) 및 중앙(20) 코어를 형성하는 2개의 슬라이버(30A, 30B)를 도입시킴으로써 제조된다. 코어(20)은 과가연된 S 또는 Z으로 공급되고, 슬라이버(30A, 30B)는 정방 동안 꼬임풀리는 공급된 과가연된 코어(20)의 꼬임의 약 30% 내지 70%에 대응하는 반대의 Z 또는 S 꼬임을 갖는다. 비탄성 코어(20)은 꼬임풀림을 보상하고 공급각을 보상하기 위해 조절된 속도로 공급되고, 공급 롤러(50) 내의 안내 홈(52)에 의해 정방 삼각(40)으로 안내된다.

이중 코어-방적사, 중앙 경질 코어, 정방 삼각

Description

복합 가연 코어-방적사 및 이의 제조 방법 및 장치{COMPOSITE TWIST CORE-SPUN YARN AND METHOD AND DEVICE FOR ITS PRODUCTION}

본 발명은 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 "경질" 코어를 갖는 유형의 복합 가연-방적사, 뿐만 아니라 복합 이중 코어-방적사로부터 제직 또는 편성된 직물, 및 상기 사(yarn)의 제조 방법 및 장치에 관한 것이다.

본 발명은 특히 실질적으로 비연신성인, 즉 중앙 경질 코어가 50% 미만의 파단점 신장율을 갖는 가연-방적사에 있어서의 개선에 관한 것이다. 사 시험편의 파단점 신장율은 원 공칭 길이의 백분율로 표현되는, 파단력에 의해 생기는 길이의 증가이다. 본원에서의 모든 파단점 신장율 값은 ISO 2062에 기초한 방법론에 따라 확증된 것으로, 이에 따르면 사의 시험편을 적합한 기계 장치에 의해 파열될 때까지 연장시키고 파단점 신장율을 기록한다. 분 당 100%(시험편 길이를 기준)의 일정한 시험편 연장 속도가 사용된다. 비록 ISO 2062는 특정 사에 대한 그의 응용성에 관하여 조항을 붙이고 있지만, 그 방법은 어떤 사가 50% 미만 또는 초과의 파단점 신장율을 갖는지를 결정하는데 적절하다.

이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 코어가 있는 가연 방적사는 2개의 섬유 슬라이버를 한데 모아 정방 삼각을 형성하고, 2개의 섬유 슬라이버 사이의 정방 삼각 중에 코어를, 슬라이버들이 코어에 대하여 일정각을 갖게 공급하고, 한데 모아진 섬유 슬라이버를 코어의 것과 동일하거나 또는 반대인 S 또는 Z 꼬임을 갖게 코어 주위에 정방시킴으로써 제조된다.

이러한 소위 사이로(Siro)-코어-스펀 공정("단단계" 정방 공정이라는 이점을 가짐)은 특히 스트레치 직물을 제조하는데 널리 사용된 신축가능한 사의 제조에 성공적이었다. 이들 스트레치 사는 예를 들면 미국 델라웨어주 윌밍톤의 이.아이. 듀퐁 디 네모아스 앤드 캄파니(E.I. du Pont de Nemours and Company)로부터 상표명 라이크라(LYCRA)(등록상표) 하에 입수가능한 폴리우레탄-엘라스탄으로 만들어진 엘라스탄 코어를 갖는다.

엘라스탄 코어는 대표적으로는 400% 이상의 파단점 신장율을 갖는다. 정방 공정 동안에, 엘라스탄 코어는 코어의 탄성율이 섬유 피복을 "인취"하여, 일관된 스트레치 및 섬유 피복에 의한 피복면적을 갖는 복합 탄성 사가 제조되도록 250% 내지 350% 연신된다. 그러나, 사이로-코어-스펀 공정이 실질적으로 비탄성 코어(50% 미만, 일반적으로 50% 훨씬 미만 및 거의 40%를 초과하지 않는 파단점 신장율)에 적용될 때, 문제가 일어난다. 정방 공정 동안, 비연신성 코어를 정방 삼각의 수렴점으로 안내하는 것이 어렵고, 코어는 튀어나오고 절단되기 쉽다. 생성되는 복합 가연 방적사에서, 코어는 사를 따른 여러 지점들에서 표면에 나타나기 쉬워서, 코어의 "낮은" 피복면적을 초래한다. 비연신성 코어의 달성가능한 최대 피복면적은 약 70%이다. 코어 피복면적을 평가하는 방법이 하기된다. 코어 및 피복이 대비색을 가질 때, 이것은 "차인(Chine)"으로 알려진, 사로부터 제직 또는 편성된 직물 중에 반점이 있는 외관을 초래하고, 이것은 항상 요구되는 것은 아니다. 이들 이유 때문에, 사이로-코어-스펀 공정은 비탄성 경질 코어에 많이 사용되지 않았고, 사용될 때에도 특별한 사전주의를 취해야 하고, 생성된 사에는 심각한 취약점들이 있다.

실질적으로 비연신성 중앙 코어를 갖는 가연-방적사의 상이한 정방 공정이 유럽 특허 제0 271 418호에 제시되어 있다. 이 특허는 임계 비틀림 계수보다 상당이 적은 코어의 비틀림 계수를 갖는 코어, 특히 아라미드 코어를 공급하고, 사의 전체 비틀림 계수가 그의 임계 비틀림 계수 미만이도록 정방 작업 동안에 코어 상에 피복 섬유를 가연시킴으로써 복합사를 제조하는 방법을 개시한다. 보다 정확하게는, 코어의 비틀림 계수(이하 추가로 논의됨)는 복합사 중의 코어 사의 비율을 곱한 복합사의 전체 비틀림 계수 값을 뺀 사의 임계 비틀림 계수 값과 같다. EP 0 271 418의 방법은 제조된 코어 사가 반드시 토크를 생성시킨다는 단점을 갖는다. 실질적으로 토크없는 최종 사를 얻기 위해서, 도 3과 관련하여 아래에서 설명될 바와 같이, 커버사 중 둘은 이들을 함께 반대 방향으로 가연시킴으로써 결합되어야 한다. 이것은 덜 관심을 끄는 2단계 정방 공정을 의미한다.

<발명의 요약>

본 발명은 중앙 경질 코어가 50% 이하의 파단점 신장율을 갖고 Z 또는 S 꼬임을 갖고, 섬유 피복이 코어의 것과 반대인 S 또는 Z 꼬임으로 코어 상에 가연된 이중-방적 섬유를 포함하고, 코어와 피복의 반대되는 꼬임들이 반대되는 실질적으로 동등한 토크를 발휘하는, 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 경질 코어를 갖 고 실질적으로 어떠한 토크도 갖지 않는(본원에서는, "실질적으로 토크없는"으로 언급됨) 복합 가연-방적사를 제공한다.

본 발명에 따른 복합사는 도 1 및 2를 참고로 하여 아래에서 추가로 논의될 바와 같이, 코어 및 커버의 실질적으로 동등하고 반대되는 토크들의 "상쇄"에 의해 실질적으로 토크없는 것이다.

본 발명의 다른 주요 측면은 중앙 경질 코어가 50% 미만의 파단점 신장율을 갖는, 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 경질 코어를 갖는 실질적으로 토크없는 복합 가연-방적사의 제조 방법이다. 본 발명에 따른 방법은 2개의 섬유 슬라이버를 한데 모아 정방 삼각을 형성하는 단계; 2개의 섬유 슬라이버 사이의 정방 삼각에, 섬유 슬라이버들이 중앙 코어에 대해 일정각을 갖게 실질적으로 비연신성 중앙 경질 코어를 공급하고, 공급된 코어가 정방 삼각 내에서 안내되어 완성된 복합사의 꼬임에 비하여 과가연된 Z 또는 S 꼬임을 갖는 단계; 코어의 꼬임풀림(detwisting) 신장 및 슬라이버와 코어 사이의 각을 보상하기 위하여 정방 삼각 내에 코어를 공급하는 속도를 조절하는 단계; 및 한데 모아진 섬유 슬라이버를 공급된 과가연된 코어의 꼬임의 약 30% 내지 약 70%에 대응하고 코어의 것과 반대인 S 또는 Z 꼬임을 갖게 코어 주위에 정방하여 상기 실질적으로 토크없는 복합 코어-방적사를 얻는 단계를 포함한다.

본 발명의 또다른 주요 측면은 중앙 경질 코어가 50% 미만의 파단점 신장율을 갖고, 코어는 Z 또는 S 감김(winding)을 갖고 섬유 피복이 코어의 것과 반대되는 S 또는 Z 감김을 갖는, 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 경질 코어를 갖는 실질적으로 토크없는 복합 가연-방적사 제조용 장치이다. 본 발명에 따른 장치는 2개의 섬유 슬라이버를 정방 삼각에서 한데 모으기 위한 수단; 2개의 섬유 슬라이버 사이의 정방 삼각에 실질적으로 비연신성 중앙 경질 코어를 공급하여 코어가 중앙 코어에 대해 일정 각을 갖는 2개의 섬유 슬라이버와 함께 정방 삼각 내에서 안내되고, 코어가 완성된 복합사의 꼬임에 비하여 과가연된 Z 또는 S 감김을 갖도록 하는 수단; 코어의 꼬임풀림 신장 및 슬라이버와 코어 사이의 각을 보상하기 위하여 정방 삼각 내에 코어를 공급하는 속도를 조절하기 위한 수단; 및 한데 모아진 섬유 슬라이버를 공급된 과가연된 중앙 경질 코어의 꼬임의 약 30% 내지 약 70%에 대응하고 코어의 것과 반대인 S 또는 Z 감김을 갖게 코어 주위에 정방하여 상기 실질적으로 토크없는 복합 코어-방적사를 얻기 위한 수단을 포함한다.

본 발명은 또한 상기 및 아래에서 기재된 바와 같이 실질적으로 비연신성 경질 코어 및 이중-방사 섬유를 갖는 본질적으로 토크없는 복합 가연-방적사로부터 제직되거나 또는 편성된 직물을 포함한다.

하기 도면들이 예로서 제공된다:

도 1은 본 발명에 따른 실질적으로 토크없는 복합 가연-방적사를 개략적으로 나타낸다.

도 2A 및 2B는 본 발명에 따른 가연-방적사에 대한 관성 모멘트의 계산을 예시하는 개략도이다.

도 3은 EP 0271 418의 방법에 의해 제조된 2개의 사를 결합하여 제조된 이중 사를 개략적으로 나타낸다.

도 4A는 본 발명에 따른 정방 장치를 개략적으로 나타낸다.

도 4B는 도 4A에 나타낸 장치의 정방 삼각의 개략도이다.

도 5는 코어 및 슬라이버를 정방 삼각에 공급하기 위한 롤러의 배치를 나타내는 개략도이다.

도 6은 코어(나타나있지 않음)를 안내하기 위한 수단을 예시하는 도 5의 선 VI-VI을 따른 개략적 단면도이다.

도 7A는 본 발명에 따라 제조된 복합 코어-방적사의 한 예의 사진이다.

도 7B는 비교용 사의 대응하는 사진이다.

도 8A는 본 발명에 따라 제조된 복합 코어-방적사의 다른 예의 사진이다.

도 8B는 다른 비교용 사의 대응하는 사진이다.

실질적으로 비연신성이고 토크없는 복합 가연-방적사

본 발명에 따르면, 실질적으로 비연신성이고 토크없는 복합사(10)은 피복(30)을 갖는 본질적으로 비연신성 중앙 경질 코어(20)과 함께 가연 정방된다.

코어(20)은 50% 미만의 파단점 신장율을 갖는다. 실질적으로 비탄성인 코어/사는 대표적으로 50% 훨씬 미만, 일반적으로 40% 이하의 파단점 신장율을 갖는다. 한편, 코어/사가 연신성인 경우, 그의 파단점 신장율은 일반적으로 50% 훨씬 초과, 대표적으로는 수백%이다. 그러므로 차이를 예시하기 위해 다루기 쉬운 값으로서 "50% 미만"의 파단점 신장율 값을 사용하여, 실질적으로 비탄성 코어와 탄성 코어를 구별하는 것이 용이하다.

코어(20)은 모노필라멘트, 다수개의 필라멘트, 방적사 및 이들의 복합물로부터 편리하게 선택된다. 코어(20)은 최종 복합 가연-방적사(10)의 의도한 용도 및 원하는 특성에 따라, 유리, 금속, 합성 섬유 및 필라멘트, 탄소 멀티필라멘트 및 섬유, 인조 섬유, 천연 섬유, 대전방지 섬유 및 이들의 복합물로부터 선택된 물질로 만들어질 수 있다.

많은 용도의 경우, 아라미드 섬유로 된 코어(20)이 유리하다. 상업적으로 입수가능한 메타-아라미드 섬유(예를 들면 미국 델라웨어주 윌밍톤의 이.아이. 듀퐁 디 네모아스 앤드 캄파니로부터 상표명 노멕스(NOMEX)(등록상표) 하에 입수가능한 것)는 20-30% 범위의 파단점 신장율을 갖는다. 상업적으로 입수가능한 파라-아라미드 섬유(예를 들면 미국 델라웨어주 윌밍톤의 이.아이. 듀퐁 디 네모아스 앤드 캄파니로부터 상표명 케블라(KEVLAR)(등록상표) 하에 입수가능한 것)는 0-5% 범위의 파단점 신장율을 갖는다. 용도에 따라 다른 코어 물질이 사용될 수 있다. 유리 섬유로 만들어진 코어는 대표적으로 0-5%의 파단점 신장율을 갖는 반면, 폴리에스테르 및 면으로 만들어진 섬유는 대표적으로 5-30% 파단점 신장율을 갖는다.

피복(30)은 원하는 사 특성 및 기능에 따라 선택된 합성, 인조 또는 천연 섬유로 만들어질 수 있다. 섬유 피복(30)은 다음 중 적어도 하나를 제공하는 기능성 피복일 수 있다: 고 가시도(예를 들면, 착색된 비스코스), 저 마찰(예를 들면, PTFE), 보강(예를 들면, 파라-아라미드), 내광견뢰도(예를 들면, 착색된 섬유), 심미적 외관(예를 들면, 메타-아라미드 또는 비스코스), UV-보호(예를 들면, UV-보호 섬유), 코어의 보호(예를 들면, 폴리에스테르, 폴리아미드, 비스코스, PVA, 또는 폴리비닐 알콜), 내마모성(예를 들면, 메타- 또는 파라-아라미드), 열로부터의 보호 및 열적 성능(예를 들면, 메타-아라미드, PBI, 폴리부틸이미드, PBO, 폴리벤족사졸, POD 또는 폴리-p 페닐린 옥사디아졸), 내연성(예를 들면, 메타-아라미드, PBI 또는 PBO), 내절단성(예를 들면, 파라-아라미드 또는 HPPE, 고성능 폴리에틸렌), 용융 금속 부착으로부터의 보호(예를 들면, 모와 비스코스와의 혼방), 접착성(예를 들면, 모), 대전방지 효과(예를 들면, 강, 탄소 또는 폴리아미드 섬유), 항균 효과(예를 들면, 구리, 은 또는 키토산), 및 안락함(예를 들면, 모, 면, 비스코스, 메타-아라미드, 또는 미국 델라웨어주 윌밍톤의 이.아이. 듀퐁 디 네모아스 앤드 캄파니로부터 상표명 쿨맥스(Coolmax)(등록상표) 하에 입수가능한 개질된 폴리에스테르). 인용된 피복 섬유는 단순히 예로서 언급된 것이고, 많은 상이한 유형의 섬유들이 피복에 사용될 수 있다.

몇몇 용도의 경우, 특히 고 가시도 및 미관을 위해 피복(30)은 비스코스 섬유로 편리하게 만들어질 수 있다.

하기 상세하게 설명되는 방법 및 장치를 사용하여, 실질적으로 비연신성이고 실질적으로 토크없는 사(10)의 중앙 경질 코어(20)은 의도된 용도가 요구하는 임의의 적합한 정도로 피복될 수 있다. 코어(20)의 피복 %는 특히 코어와 피복이 대비색을 가질 때 복합 섬유의 가시적인 관찰에 의해 평가될 수 있다. 이러한 평가는 하기 실시예에서와 같이 사진 또는 비디오 영상을 사용하여, 또는 직접적으로 이루어질 수 있다. 대표적으로 코어(20)의 적어도 70%가 섬유 피복(30)에 의해 피복되지만, 본 발명의 특정 이점들 중 하나는 90% 이상, 심지어는 95-100%의 피복을 달성할 수 있다는 것인데, 이것은 실질적으로 비연신성 복합 코어-방적사의 경우 선행 기술의 가연-정방 방법에 의해 달성되기 무척 어렵거나 또는 심지어는 불가능하였다.

코어(20)은 대표적으로는 복합사(10)의 총 중량의 10-30 중량%를 구성한다. 코어(20)은 코어 정방 공정에 적합한 임의의 선 질량을 가질 수 있다. 그의 선 질량은 대표적으로는 5-20 tex(tex = 1000 x 질량(g)/길이(m))이다. 코어 질량은 표준 ISO 2060에 의해 설명되는 바와 같은 스카인(skein) 방법에 의해 측정된 코어(20)의 선 밀도(단위 길이 당의 질량)에 의해 정의된다. 피복 섬유 질량은 코어 선 밀도에 의해 감소된 최종 사 선 밀도의 차이로서 정의된다. 복합사의 선 질량은 대표적으로 20-120 tex이고, 피복의 선 질량은 대표적으로 15-100 tex이다.

사 토크

도 1에서 개략적으로 예시된 바와 같이, 본 발명에 따른 복합사(10)은 화살표에 의해 지시되는 바와 같이, 실질적으로 동등한 반대되는 코어(20)의 토크 T₁ 및 커버(30)의 T₂의 "상쇄"에 의해 실질적으로 토크없는 것이다. 실질적으로 토크없는 본 발명의 복합사는 가연 경향을 갖지 않는다. 게다가, 2개의 실질적으로 토크없는 사(10)(또는 사 단편)이 접촉하게 될 때, 이들은 주름의 경향을 갖지 않는다.

사 내 토크의 존재 또는 부재는 하기하는 바와 같이, 간단한 시험에 의해 점검될 수 있다. 일정 길이의 사를 양 팔을 쭉 뻗쳐 대략 수평적으로, 즉 수평 사가 그의 길이의 100%를 차지하게 고정된다. 이어서 두 손을 서서히 한데 모아 사가 늘어지게 한다. 손들이 함께 다가갈 때, 사가 고유 토크를 갖는 경우에는 사가 함께 다가갈 때 나선형으로 감겨진다. 손들이 만날 때, 감겨진 사가 엉키게 되어 이를 다시 떼어 내기 어렵다. 한편, 사가 토크를 전혀 또는 실질적으로 갖지 않는 경우, 손들이 함께 다가갈 때 사는 엉키지 않은 채로 있거나, 기껏해야 단지 몇 번의 감김만을 가져서, 손들이 만날 때 이들은 쉽게 따로 이동하여 사를 다시 그의 초기의 수평 위치로 돌아갈 수 있다.

비틀림 계수는 "면사 미터식 번수"(또한 "미터식 번수" Nm으로도 불림)로 표현된 그의 선 밀도의 제곱근과 사의 꼬임도의 관계를 제공하는 계수 α이다. 면사 미터식 번수는 사 1 그램의 미터 단위의 길이.꼬임(턴/미터)=

에 의해 정의된다.

토크는 또한 이로 인해 사가 스스로 꼬임을 풀려고 하거나, 또는 다른 결과로서 사가 특히 "주름지는" 사에 생성된 힘으로서 정의된다.

도 2는 코어(20)이 직경 d_코어를 갖고 피복(30)이 직경 d_전체를 갖는 본 발명에 따른 복합 토크없는 사를 개략적으로 예시한다. 코어 방적사(10)의 관성 모멘트 J는 다음과 같이 정의될 수 있다:

J_코어 = π/32 d⁴ _코어 및 J_피복 = π/32 (d⁴ _전체-d⁴ _코어)

사가 코어에서 및 피복에서 상이한 섬유들로 이루어진 경우, 상이한 토크 거동을 보상하기 위해 보정 계수 G_{(물질의 관성 모듈러스)}가 도입되어야 한다.

최종적으로, 앞에서 설명한 토크는 인가된 비틀림 모멘트 T에 의해 생성된다:

T_{(인가된 비틀림 모멘트)} = G_{(물질의 관성 모듈러스)} x J_{(관성 모듈러스)} x φ_{(미터 당 턴)}

여기서 φ는 사 중의 섬유에 인가된 미터 당 턴(tpm) 단위의 꼬임이다.

본 발명의 목적은 코어(20)의 인가된 비틀림 모멘트를 피복(30)의 인가된 비틀림 모멘트와 동일하게 하는 것이다. 이것은 하기에 의해 달성된다:

φ_{코어중에 남아있는 것} /φ_{최종 사} = G_{피복 물질}/G_{코어 물질} x J_피복/J_코어

이것은 도 2에 개략적으로 나타내어지는데, 도 2는 코어(20) 중에 작용하는 토크 힘 f₁의 합 Σf₁인 코어(20)의 둘레에 작용하는 힘 F₁이 피복(30)에 작용하는 토크 힘 f₂의 합 Σf₂인 피복(30)에 의해 코어(20)의 둘레에 인가된 힘 F₂와 동등하고 반대된다는 것을 보여준다.

본 발명에 따른 복합사(10)의 제조 동안, 코어(20)은 처음에 과가연되고 정방 동안 꼬임을 풀어 토크없는 복합사(10)을 생성한다. 이러한 꼬임풀림은 코어(20)의 신장을 초래하고, 이 때문에 코어(20)을 공급하는 속도는 이러한 꼬임풀림에 대해 보상 계수 k로 보상하도록 조정되어야 할 필요가 있다. 코어(20)의 꼬임풀림 신장을 보상하기 위한 이 계수 k는 공정에 사용된 방적기 상에서의 시험에 의해 또는 실험실 꼬임 측정 기계를 사용하여, 그의 치수 및 물리적 성질에 관하여 각 코어에 대하여 실험적으로 측정된다.

코어(20)은 바람직하게는 70-120 턴 x g^1/2 x m^-3/2 범위의 초기 꼬임 계수 α(여기서, α = 꼬임/(1000/tex)^-1/2이고, tex = 1000 x 질량(g)/길이(m)임)를 갖는다.

복합 코어 중의 꼬임 계수는 커버의 꼬임 계수와 동일할 수 있다. 그러나, 턴/미터 단위의 꼬임은 상이할 것이다.

예로서 100의 Nm 값을 갖는 초기 코어(20)에 대해 80의 꼬임 계수 값을 취한 경우,

꼬임 =

꼬임 = 80(100)^1/2=800 tpm이다.

최종 사(10)의 피복(30)은 또한 80의 꼬임 계수 값, 그러나 25의 Nm 값을 갖기 때문에,

꼬임 = 80(25)^1/2=400 tpm이다.

방적 코어(20) 중의 생성되는 꼬임은 따라서 800Z - 400S = 400Z이다.

선행 기술 비교

비교를 위해, 도 3은 유럽 특허 0 271 418의 공정에 의해 제조된 복합 가연-방적사(10')을 개략적으로 나타낸다. 이 공정에 의해 제조된 사(10')은 피복(30')과 함께 코어(20'), 특히 아라미드 코어를 포함한다. 각 사는 그의 임계 비틀림 계수보다 상당히 더 낮은 코어(20')의 비틀림 계수를 갖게 정방된다. 피복 섬유(30')은 사(10')의 전체 비틀림 계수가 그의 임계 비틀림 계수보다 낮도록 코어(20') 상에서 정방된다. 이것은 동일한 방향으로 꼬임 t₂로 가연된 피복(30')에 의해 둘러싸여진 꼬임 t₁을 갖는 코어(20')을 갖는 가연-방적사를 초래한다. 각 개별 사(10')가 가연되기 때문에, 중성 토크를 갖는 복합사를 제조하기 위해서는, 커버사(10') 중 둘은 정방 후에, 도 3에 예시한 바와 같이 t₁,t₂에 반대인 인가된 꼬임 T₁로 반대 방향으로 함께 가연시켜 결합되어야 한다. 이것은 토크없는 전체 이중 사를 생성시키지만, 이것은 2단계 공정을 의미한다.

대조적으로 본 발명에 의하면, 중성 토크를 갖는 복합 코어-방적사는 단단계 정방 공정으로 얻어진다.

본 발명의 가연 정방 공정 및 장치

상기한 실질적으로 비연신성 및 실질적으로 토크없는 복합 가연-방적사(10)의 제조 방법에서, 피복(30)에 대한 섬유 공급물을 구성하는 2개의 슬라이버(30A 및 30B)는 도 4A 및 4B에 예시된 바와 같이, 중앙 경질 코어(20)에 대해 각 Θ로 경사진 정방 삼각(40) 내로 공급된다. 슬라이버(30A 및 30B)는 속도 V로 정방 삼각(40)에 공급되고, 코어(20)은 k.V.cosΘ(여기서, k는 코어(20)의 꼬임풀림 신장을 보상하기 위한 상기한 계수임)에 가까운 속도로 정방 삼각(40)으로 공급된다.

코어(20)의 하기되는 정확한 안내와 병행된 이러한 속도 조절은 슬라이버(30A, 30B) 및 코어(20)이 최적 정방 조건 하에서 정방 삼각(40)의 수렴점(41)에서 만나서, 특히 코어(20)의 비연신성 및 그의 과가연과 관련된 문제점들을 확실하게 피할 수 있게 만든다.

예시된 바와 같이, 2개의 경사진 슬라이버(30A, 30B)는 전형적으로 2개의 평행한 로빙(30C, 30D)로부터의 공급에 의해 얻어지는데, 이것은 실질적으로 비연신성 및 과가연된 경질 코어(20)이 상기 설명한 바와 같이, 조절된 속도로 정방 삼각(40) 내로 안내되고 주행되도록 하는데 적합한 공지된 장치를 사용하여 달성될 수 있다. 코어(20)의 이 조절된 속도는 코어(20)에 대한 실제적인(positive) 추진에 의해 또는 과공급된 코어(20)의 제동에 의해 설정된다. 실제적인 추진은 정방기의 운동 체인에 기어 메카니즘을 삽입시킴으로써 또는 특수 제어를 갖는 개별 모터를 사용함으로써 제공될 수 있다. 코어(20)의 제동은 제동 롤러 또는 다른 편리한 수단들을 사용하여 달성될 수 있다.

2개의 섬유 슬라이버(30C, 30D)는 슬라이버(30C, 30D)에 대한 측방향의 평활한 안내 표면을 갖는 공급 롤러(50)를 지나감으로써 정방 삼각(40)에서 한데 모아지는데, 이 공급 롤러(50)은 대향 롤러(60)과 협동한다(도 5 참조). 코어(20)은 공급 롤러(50) 상에 중앙에 위치한 안내 홈(52)를 통과함으로써 정방 삼각(40) 내에 안내된다. 홈(52) 내로 코어(20)을 정확하게 확실히 안내하기 위하여, 코어는 공급 롤러(50)과 협동하는 센터링 롤러(55) 위로 공급된다. 도 6에 나타낸 바와 같이, 센터링 롤러(55)는 중앙의 V형 사전안내 홈(56)을 갖는다.

안내 홈(52)는 유리하게는 실질적으로 U형 횡단면을 가지고, 홈(52)의 폭 및 깊이는 경질 코어(20)을 수용하기에 충분하다. 그러나, 다른 형태의 홈(52)가 경질 코어(20)을 잘 안내하여 공급 롤러(50)의 실린더형 표면(51) 위로 튀어나오지 못하게 하는 한 사용될 수 있다. 홈(52)의 폭은 공급 롤러(50)의 크기의 함수로서 선택되고, "자유로이 슬리핑되는" 슬라이버(30A, 30B)가 공급 롤러(50)의 평활한 표면 위로 이동하여 홈(52)로 들어갈 위험을 피할 수 있도록 충분히 작다. 한편 홈(52)는 코어(20)을 수용할 수 있어서 홈(52) 내에서의 코어(20)의 이동이 롤러(50)의 이동으로부터 독립적이게 할 수 있도록 충분히 커야 한다. 홈(52)에 대한 바람직한 형태는 편평한 표면 및 홈이 파인 연부를 갖는 U형이다. 대표적으로 홈(52)는 1-3 ㎜ 폭 및 1-20 ㎜ 깊이이다. 홈의 깊이는 홈(52)의 면들에 대한 코어(20)의 마찰을 감소시킬 필요에 의해 제한되고, 따라서 원칙적으로 홈(52)가 넓을수록 이것은 더 깊을 수 있다.

센터링 롤러(55) 중의 V형 사전안내 홈(56)은 홈(52)보다 더 넓을 수 있다. 사전안내 홈(56)의 치수는 중요하지 않고, 중요한 것은 사전안내 홈(56)의 정점이 안내 홈(52) 위에서 정확하게 중앙에 와서, 코어(20)을 홈(52)의 중간으로 정확하게 중앙에 공급하여 코어(20)이 홈(52)의 연부와 접촉하지 않게 하는 것이다. 사전안내 홈(56)은 종래의 사이로-코어-스펀 공정에서 엘라스토머 코어를 홈없는 공급 실린더 상에 공급하는데 사용된 공지된 V형 홈과 유사할 수 있다. 신규 방법에서는, 새로운 목적을 위해, 즉 중앙 안내 홈(52) 내에 코어(20)을 완벽하게 위치시키도록 보장하기 위해 V형 홈(56)이 사용된다.

코어(20)의 저 탄성율 및 수렴점(41)에 작용하는 가변력 때문에 생성된 인장력의 결과로서 공급된 코어(20)이 튀어나오기 쉽다. 상기한 바와 같이 코어(20)이 중앙 홈(52) 내로 정확하게 중앙을 지나감으로써, 이것은 수렴점(41)에 대한 영향 거의 없이 확실하게 및 균일하게 유지 및 안내된다. 이것은 한편으로는 코어(20) 및(또는) 슬라이버(30A, 30B)의 보다 적은 파손을 및 다른 한편으로는 생성되는 복합사(10) 중에서 피복(30)에 의한 코어(20)의 보다 균일하고 완전한 피복면적을 야기시킨다.

공급된 코어(20)은 초기에 완성된 복합사 방향의 꼬임에 비하여 과가연된 꼬임으로 S 또는 Z 방향으로 가연된다. 정방 작업 동안에, 한데 모아진 슬라이버(30A, 30B)는 코어(20)의 것과 반대이고 과공급된 코어(20)의 꼬임의 약 30% 내지 70%에 대응하는 꼬임으로 코어(20) 주위에서 정방된다. 정방 동안에, 코어(20)은 그의 원래의 꼬임의 반대 방향으로 가연되도록 강요될 것이다. 이 공정을 꼬임풀림이라 부른다. 꼬임풀림 동안, 코어(20)은 개별 섬유의 배향이 사 축과 평행에 더 가까워질 때 자연적으로 신장되게 된다. 이러한 이유로, 코어(20)의 공급 속도는 상기한 바와 같이, 이러한 신장을 보상하도록 조정된다.

정방 동안 코어(20)의 꼬임풀림의 결과로서, 및 코어(20) 및 피복(30)의 상대 질량 및 치수의 함수로서 슬라이버(30A, 30B)의 반대 꼬임의 정도를 선택함으로써, 생성되는 복합 섬유(10)은, 코어(20)의 토크가 상기에서 도 2를 참조하여 설명한 바와 같이, 피복(30)의 토크에 의해 균형을 이루는 중성 토크를 갖는다.

본 발명을 하기 실시예에서 추가로 설명하고자 한다.

실시예 1

본 실시예는 워스테드(worsted) 정방으로도 불리는 긴 스테이플 공정을 위해 디자인된 PK 600 타입 암(arm)이 구비된 스핀테스터(spinntester) SKF 82인 실험실 방적기 상에서 수행하였다.

코어 사(20)은 100 dtex(Nm 100/1)을 갖는 검정색 케블라(KEVLAR)(등록상표) 파라-아라미드 방적사였다. 이 코어 사는 800 턴(turn)/미터로 Z 방향으로 정방된, 대략 100 ㎜의 길이를 갖는 신축-파단된 케블라(등록상표) 섬유로부터 정방되었다.

피복 섬유(30)은 대략 100 ㎜의 절단 길이를 갖는 노멕스(등록상표) 메타-아라미드 섬유였다. 이 섬유를 각각 6666 dtex(Nm 1.5)의 2개의 슬라이버로 제조하였다. 사이로-정방 스페이서를 사용하였다. 6666 dtex로부터 아래로 6666/1.5/22= 202 dtex로 로빙 슬라이버의 적층에 따라 22의 주 드래프트 및 1.5의 예비드래프트(pre-draft) 셋팅으로 기계를 설정하였다.

코어 사를 사-주행 조절 시스템을 사용하여 16 m/분의 속도로 확실히 공급하였다. 이를 위해, 코어 사를 주어진 속도로 구동된 한 세트의 롤들과 중 고무(heavy rubber)-코팅된 금속 롤 사이를 통과시켰다.

코어 사는 센터링 롤러(55)로 벗어나서 공급 롤러(50) 중의 미세한 안내 홈(52) 중에 맞물렸다. 이러한 안내 홈(52)는 폭 0.5 ㎜, 깊이 1 ㎜의 대략 U형 횡단면을 갖는 것이었다. 공급 롤러(50)의 속도를 17.5 m/분으로 조정하였다.

마지막으로, 피복에 노멕스(등록상표) 메타-아라미드 섬유 에크루(Ecru)(천연색)을 사용하여 생성된 복합 코어-방적사를 7500 턴/분의 속도로 S 방향으로 정 방하여, 피복 섬유에 대해 420 tpm의 결과 얻어지는 꼬임 및 (501 dtex) Nm 19.946의 최종 번수를 달성하였다. 최종 사를 증기처리하였다.

도 7A는 수은 단 아크 램프로부터의 빛을 사용하여 현미경 하에서 찍은 생성된 복합 코어-방적사(10)의 사진이다. 볼 수 있는 바와 같이, 코어는 실제로 100%로 잘 피복되었다. 생성된 복합 코어-방적사는 또한 실질적으로 중성, 즉 사실상 0의 토크를 갖는다.

표 1은 실시예 1에 대한 상기한 조건, 뿐만 아니라 실시예 2(비교예), 실시예 3 및 실시예 4(비교예)의 대응하는 조건을 요약한다.

	실시예 1	실시예 2(비교예)	실시예 3	실시예 4(비교예)
	케블라(등록상표) 코어(검정색)	케블라(등록상표) 코어(검정색)	케블라(등록상표) 코어(노랑색)	케블라(등록상표) 코어(노랑색)
	노멕스(등록상표) 피복(천연색)	노멕스(등록상표) 피복(천연색)	노멕스(등록상표) 피복(천연색)	노멕스(등록상표) 피복(천연색)
	특수 롤러 시스템 있음	특수 롤러 시스템 없음	특수 롤러 시스템 있음	특수 롤러 시스템 없음
슬라이버	Nm 2,3	Nm 2,3	Nm 2,3	Nm 2,3
사 최종 Nm	Nm 20	Nm 20	Nm 25	Nm 25
꼬임 tpm	420 Tpm	420 Tpm	420 Tpm	420 Tpm
예비드래프트 값	1.5	1.5	1.5	1.5
주 드래프트 값	22	22	28	28
실제 추진 속도	16 m/분	없음	17.5 m/분	없음
실린더 전달 속도	17.5 m/분	17.5 m/분	17.5 m/분	17.5 m/분
스핀들 속도	7500 Trs/m	7500 Trs/m	7500 Trs/m	7500 Trs/m

실시예 2(비교예)

본 비교예는 특수 홈파인 공급 롤러를 표준 홈없는 공급 롤러로 대체하고 코어 사를 실제 추진을 사용하여 조절된 속도로 공급하지 않고 정상적인 방식으로 공급 롤러(실린더) 상에서 공급하는 것을 제외하고는 실시예 1의 조건을 중복하였다.

도 7B는 생성된 비교용 사의 도 7A와 유사한 사진이다. 생성된 사의 검정색 "코어"가 보다 밝은 색의 나선형으로 감긴 "커버"와 함께 나선형으로 감겨 있음을 도 7B로부터 알 수 있다. 나선형 검정색 "코어"는 분명하게 볼 수 있다. 생성된 사는, 본 발명의 것과는 달리, 피복에 의해 피복된 중앙 코어를 갖지 않지만, 둘이 함께 감겨 복합 가연사를 형성하였다. 이러한 복합사의 코어는 실제로 피복되지 않았다. 본 발명자들은 피복이 실제로 0%라고 말할 수 있다.

실시예 3

실시예 3은 코어가 노랑색 케블라(등록상표)인 사실을 제외하고는 실시예 1을 반복하였다. 주 드래프트 값을 28로 조정하였다. 또한 상이한 링 트래블러를 사용하여 방적사의 사 장력을 약간 증가시켰다.

도 8A는 역시 실제로 100%로 잘 피복된 생성된 복합사를 나타낸다.

실시예 4(비교예)

본 비교예는 특수 홈파인 공급 롤러를 표준 홈없는 공급 롤러로 대체하고 코어 사를 실제 추진을 사용하여 조절된 속도로 공급하지 않고 정상적인 방식으로 공급 롤러(실린더) 상에서 공급하는 것을 제외하고는 실시예 3의 조건을 중복하였다.

도 8B는 생성된 비교용 사의 도 8A와 유사한 사진이다. 생성된 사의 노랑색 "코어"가 보다 밝은 색의 나선형으로 감긴 "커버"와 함께 나선형으로 감겨있음을 도 8B로부터 알 수 있다. 나선형 노랑색 "코어"는 분명하게 볼 수 있다. 생성된 사는, 본 발명의 것과는 달리, 피복에 의해 피복된 중앙 코어를 갖지 않지만, 둘이 함께 감겨 복합 가연사를 형성하였다. 이러한 복합사의 코어는 실제로 피복되지 않았다. 본 발명자들은 피복이 실제로 0%라고 말할 수 있다. 게다가, 사진찍은 구역은 가연-방적사로부터 파열되어 나온 노랑색 "코어"를 보여준다.

실시예 5

본 실시예를 본 발명에 따라 작업하기 특히 적합한, 전규모 상업적 방적기 상에서 수행하여, 상표명 "렌징(Lenzing) FR" 하에 입수가능한, 난연성 무-염소 인 및 황-함유 안료를 혼입한 재생 셀룰로스 섬유인 크림핑된 난연성 비스코스(FRV)로 된 피복(30) 및 폴리 (메타페닐렌 이소프탈이미드)(MPD-I) 스테이플 섬유로 된 코어(20)을 갖는 고 가시도 복합사를 생성하였다.

FRV 섬유는 대략 5 내지 9 ㎝의 스테이플 절단 길이 및 6.8 ㎝의 평균 측정 스테이플 길이를 가졌다. FRV 섬유를 고 가시도 노랑색으로 별도로 소재 염색하였다. 이들 섬유를 역시 워스테드 정방으로도 불리는 종래의 긴 스테이플 공정에 따라 각각 6666 dtex(Nm 1.5)의 2개의 미세한 로빙 슬라이버로 제조하였다. 사이로-정방 스페이서를 사용하였다. 6666 dtex로부터 아래로 6666/1.5/25= 177 dtex로 로빙 슬라이버의 적층에 따라 22의 주 드래프트 및 1.5의 예비드래프트 셋팅으로 기계를 설정하였다.

코어를 8 내지 12 ㎝ 범위의 절단 길이 및 10 ㎝의 평균 측정 스테이플 길이를 갖는, 크림핑된 염색되지 않은(천연색) 100% 폴리 (메타페닐렌 이소프탈이미드)(MPD-I) 스테이플 섬유로부터 정방하였다. 이들 스테이플 섬유를 이어서 종래의 긴 스테이플 워스테드 공정 장치를 사용하여 스테이플사로 링 정방하였다.

코어 사는 Z-방향에서 800 tpm의 꼬임 및 10 tex의 번수를 가졌다. 이 스테이플 코어 사를 증기로 처리하여 사를 부분적으로 안정화시키고, 증기처리된 사를 코어 사 보빈을 고정하기 위한 정방기 상의 장치와 협동하도록 디자인된 특수 보빈 상에 재권취하였다. 실제적인 공급 장치 외에, 사 제동 장치를 사용하여 코어 사 장력을 제어하였다. 코어 사를 공급 롤(50) 내의 중앙 안내 홈(52)의 상부 상의 적합한 센터링 롤(55)를 사용하여 정방 시스템에 공급하였다. 공급 롤을 20 m/분으로 작동하였다. 코어 사 속도를 값 v = 18.3 m/분으로 조정하였다.

피복(30)을 S-방향으로 450 tpm의 꼬임을 인가하는 9000 턴/분의 속도로 S-방향으로 정방하였다.

생성되는 복합사(10)은 20/1의 면사 번수 또는 450 데니어(55 dtex)의 대략적인 선 밀도를 가졌다. 이것은 본질적으로 중성, 즉 토크없는 것이었다.

생성되는 복합사를 Nm 40/2메타-아라미드와 함께 고속으로 282 그램/평방미터(8.3 온스/평방야드) 특수 제직물로 제직하였다. 직물에서, 본 발명의 복합 가연-방적사가 표면에 있었다. 생성되는 복합사를 또한 194 그램/평방미터를 갖는 저지(Jersey) 직물로 편성하였다. 편물 및 직물을 모두 EN 471 방법을 사용하는 고 가시도에 대한 시험, 뿐만 아니라 EN 532에 정의된 바와 같은 "제한된 연소성" 시험을 하였다.

본 실시예는 본 발명의 방법이 상업적인 고속 정방 조건 하에서 대규모로 수행되어, 단단계 정방 공정으로 중성 토크를 갖는 완벽하게 만족스러운 복합 가연 방적사를 생성할 수 있고, 생성된 복합 가연 방적사가 대규모의 제직 공정에 의해 바람직한 특성을 갖는 직물로 가공될 수 있음을 입증하였다.

Claims (23)

1. 중앙 경질 코어가 ISO 2062의 방법론에 따라 측정하였을 때 50% 미만의 파단점 신장율을 갖고 Z 또는 S 꼬임을 갖고, 섬유 피복이 코어의 것과 반대인 S 또는 Z 꼬임으로 코어 상에 가연된 섬유를 포함하고, 코어와 피복의 반대되는 꼬임들이 반대되는 실질적으로 동등한 토크를 발휘하는, 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 경질 코어를 갖고 실질적으로 토크가 없는 복합 코어-방적사.
2. 제1항에 있어서, 상기 코어가 모노필라멘트, 다수개의 필라멘트, 방적사 및 그의 복합물로 이루어진 군으로부터 선택된 것인 복합 코어-방적사.
3. 제1 또는 2항에 있어서, 상기 코어 및 섬유 피복이 각각 독립적으로 유리, 금속, 합성 섬유 및 필라멘트, 탄소 멀티필라멘트 및 섬유, 인조 섬유, 천연 섬유, 대전방지 섬유 및 이의 복합물로 이루어진 군으로부터 선택된 물질로 제조된 것인 복합 코어-방적사.
4. 제3항에 있어서, 상기 코어가 아라미드 섬유로 제조된 것인 복합 코어-방적사.
5. 제3항에 있어서, 상기 섬유 피복이 비스코스 섬유로 제조된 것인 복합 코어-방적사.
6. 제1 또는 2항에 있어서, 상기 코어가 섬유 피복에 의해 90% 이상 피복된 복합 코어-방적사.
7. 제1 또는 2항에 있어서, 상기 코어가 사의 10-30 중량%를 구성하는 복합 코어-방적사.
8. 제1 또는 2항에 있어서, 상기 섬유 피복이 고 가시도, 저 마찰, 보강, 내광견뢰도, 심미적 외관, UV-보호, 코어의 보호, 내마모성, 열에 대한 내성, 열적 성능, 내연성, 용융 금속 부착으로부터의 보호, 접착성, 대전방지 효과, 항균 효과 및 안락함 중 적어도 하나를 제공하는 기능성 피복인 복합 코어-방적사.
9. 제1 또는 2항에 있어서, 상기 코어가 35-60 턴 x g^1/2 x m^-3/2 범위의 꼬임 계수 α(여기서, α = 꼬임/(1000/tex)^-1/2이고, tex = 1000 x 질량(g)/길이(m)임)를 갖는 것인 복합 코어-방적사.
10. 제1 또는 2항에 기재된 복합 코어-방적사로부터 제직되거나 또는 편성된 직물.
11. (a) 2개의 섬유 슬라이버를 한데 모아 정방 삼각을 형성하는 단계;

    (b) 2개의 섬유 슬라이버 사이의 정방 삼각에, 섬유 슬라이버들이 중앙 코어에 대해 일정각을 갖게 중앙 경질 코어를 공급하고, 공급된 코어가 정방 삼각 내에서 안내되어 완성된 복합사의 꼬임에 비하여 과가연된 Z 또는 S 꼬임을 갖는 단계;

    (c) 코어의 꼬임풀림 신장 및 슬라이버와 코어 사이의 각을 보상하기 위하여 정방 삼각 내에 코어를 공급하는 속도를 조절하는 단계; 및

    (d) 한데 모아진 섬유 슬라이버를 공급된 과가연된 코어의 꼬임의 30% 내지 70%에 대응하고 코어의 것과 반대인 S 또는 Z 꼬임을 갖게 코어 주위에 정방하여 실질적으로 토크없는 복합 코어-방적사를 얻는 단계

    를 포함하는, 중앙 경질 코어가 ISO 2062의 방법론에 따라 측정하였을 때 50% 미만의 파단점 신장율을 갖는, 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 경질 코어를 갖는 실질적으로 토크없는 복합 코어-방적사의 제조 방법.
12. 제11항에 있어서, 상기 슬라이버가 공급된 코어에 대하여 각 Θ로 경사지고, 슬라이버가 속도 V로 정방 삼각으로 공급되고, 중앙 경질 코어가 k.V.cosΘ(여기서, k는 코어의 꼬임풀림 신장을 보상하기 위한 계수임)에 가까운 속도로 정방 삼각으로 공급되는 방법.
13. 제11 또는 12항에 있어서, 상기 코어가 모노필라멘트, 다수개의 필라멘트, 방적사 및 이들의 복합물로 이루어진 군으로부터 선택된 방법.
14. 제11 또는 12항에 있어서, 상기 코어 및 섬유 피복이 각각 독립적으로 유리, 금속, 합성 섬유 또는 필라멘트, 탄소 멀티필라멘트 또는 섬유, 인조 섬유, 천연 섬유, 대전방지 섬유 및 이의 복합물로 이루어진 군으로부터 선택된 물질로 제조된 방법.
15. 제11 또는 12항에 있어서, 상기 2개의 경사진 슬라이버가 2개의 평행한 로빙으로부터의 공급에 의해 얻어지는 방법.
16. 제11 또는 12항에 있어서, 상기 코어가 실제적인(positive) 추진에 의해 또는 과공급된 코어의 제동에 의해 조절된 속도로 주행되는 방법.
17. 제11 또는 12항에 있어서, 상기 2개의 섬유 슬라이버가 슬라이버를 위한 측방향의 평활한 안내 표면을 갖는 공급 롤러를 지나감으로써 정방 삼각에서 한데 모아지고, 코어가 공급 롤러 상에 중앙에 위치한 안내 홈을 통과함으로써 정방 삼각에서 안내되는 방법.
18. 제11 또는 12항에 있어서, 상기 공급될 때의 코어가 70-120 턴 x g^1/2 x m^-3/2 범위의 꼬임 계수 α(여기서, α = 꼬임/(1000/tex)^-1/2이고, tex = 1000 x 질량(g)/길이(m)임)를 갖고, 상기 복합 코어-방적사 중의 경질 코어가 35-60 턴 x g^1/2 x m^-3/2 범위의 꼬임 계수 α를 갖는 방법.
19. (a) 2개의 섬유 슬라이버를 정방 삼각에서 한데 모으기 위한 수단;

    (b) 2개의 섬유 슬라이버 사이의 정방 삼각에 코어를 공급하여 코어가 코어에 대해 일정 각을 갖는 2개의 섬유 슬라이버와 함께 정방 삼각 내에서 안내되고, 코어가 완성된 복합사의 꼬임에 비하여 과가연된 Z 또는 S 감김을 갖도록 하는 수단;

    (c) 코어의 꼬임풀림 신장 및 슬라이버와 코어 사이의 각을 보상하기 위하여 정방 삼각 내에 코어를 공급하는 속도를 조절하기 위한 수단; 및

    (d) 한데 모아진 섬유 슬라이버를 공급된 과가연된 코어의 꼬임의 30% 내지 70%에 대응하고 코어의 것과 반대인 S 또는 Z 감김을 갖게 코어 주위에 정방하여 실질적으로 토크없는 복합 코어-방적사를 얻기 위한 수단

    을 포함하는, 중앙 경질 코어가 ISO 2062의 방법론에 따라 측정하였을 때 50% 미만의 파단점 신장율을 갖고 코어가 Z 또는 S 꼬임을 갖고, 섬유 피복이 코어의 것과 반대되는 S 또는 Z 꼬임을 갖는, 이중-방적 섬유 피복으로 피복된 중앙 경질 코어를 갖는 실질적으로 토크없는 복합 코어-방적사 제조용 장치.
20. 제19항에 있어서, 상기 2개의 섬유 슬라이버를 정방 삼각에서 한데 모으기 위한 수단이 슬라이버를 위한 측방향의 평활한 안내 표면을 갖는 공급 롤러를 포함하고, 상기 정방 삼각 내에 코어를 공급하고 안내하기 위한 수단이 공급 롤러 상의 중앙에 위치한 안내 홈을 포함하는 장치.
21. 제20항에 있어서, 상기 안내 홈이 실질적으로 U형 횡단면을 갖는 것이고, 안내 홈의 폭 및 깊이가 코어를 그 안에 수용하기 충분한 것인 장치.
22. 제20 또는 21항에 있어서, 상기 공급 롤러와 협동하는 센터링 롤러를 포함하고, 이 센터링 롤러가 공급 롤러 내의 안내 홈 내로 중앙으로 코어를 안내하도록 위치하는 사전안내 홈을 갖는 장치.
23. 제19 내지 21항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 코어를 조절된 속도로 실제로 추진하거나 또는 과공급된 코어를 조절된 속도로 제동하기 위한 수단을 포함하는 장치.

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