KR100974231B1 - 내열성 저하를 방지한 필터용 철계 다공질 소결체 제조방법 및 이에 의하여 제조되는 필터용 철계 다공질 소결체 - Google Patents

Abstract

본 발명은 비교적 큰 입자크기를 가진 철기지용 분말에, 철과 전율고용체를 이루는 망간 분말을 소결조제용 분말로서 첨가하여 혼합함으로써, 제조과정에서의 양호한 소결성을 기대할 수 있으며, 완성된 소결체의 양호한 통기성 및 내열성 저하 방지를 기대할 수 있는 새로운 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법 및 그 소결체에 관한 것으로, 순철 또는 철계합금인 철기지용 분말과 소결조제용 분말을 혼합 및 성형하여 성형체를 제작한 후 상기 성형체를 소결하는 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법에 있어서, 상기 철기지용 분말은 평균입자크기가 100메쉬 이상 10메쉬 이하인 조대 구형 분말이며, 상기 소결조제용 분말은 평균입자크기가 250메쉬 이상 100메쉬 이하인 망간 분말로서 상기 철기지용 분말에 대하여 1wt%~5wt%로 혼합되며, 상기 성형체의 소결은 1100℃~1350℃사이에서 이루어지는 것을 특징으로 한다.

Description

내열성 저하를 방지한 필터용 철계 다공질 소결체 제조 방법 및 이에 의하여 제조되는 필터용 철계 다공질 소결체{Manufacturing method of Fe-based sintered body for filter and Fe-based sintered body for filter}

본 발명은 철기지용 분말과 소결조제용 분말을 이용하여 필터용 철계 다공질 소결체를 제조하는 방법 및 이에 의하여 제조되는 필터용 철계 다공질 소결체에 관한 것이다.

종래부터 필터용 철계 다공질 소결체 제조 방법 및 이에 의하여 제조된 필터용 철계 다공질 소결체가 알려져 있다.

필터용 철계 다공질 소결체는, 철기지용 분말을 소결함으로써 제조되나, 사용되는 철기지용 분말의 입자크기가 너무 작으면 적정한 통기성을 구현할 수 없어 문제가 되며, 이러한 문제를 해결하기 위하여 철기지용 분말의 입자크기가 굵게 되면 소결성이 떨어지게 된다.

따라서 필터용 철계 다공질 소결체를 제조함에 있어, 적정한 통기성을 구현 하도록 철기지용 분말의 크기를 크게 하면서도, 철기지용 분말의 굵은 입자크기로 인한 소결성 저하를 보완하여 소결을 촉진하기 위하여 소결조제용 분말이 철기지용 분말에 함께 첨가되어 소결되도록 한다.

필터용 철계 다공질 소결체의 제조에 있어서 첨가되는 소결조제용 분말로서, 철보다 낮은 용융점을 가지는 구리(Cu), 주석(Sn), 아연(Zn), 인(P), 붕소(B), 또는 코발트(Co)나 구리계의 합금 등의 원소가 이용된다.

그러나 이와 같이 낮은 용융점을 가지는 소결조제용 분말을 철기지용 분말에 첨가하게 되면 소결시 용융에 의하여 액상이 형성됨으로써 소결성은 크게 향상되나, 완성된 소결체는 소결조제용 분말의 낮은 용융점으로 인하여 내열성이 저하되는 단점이 있다.

즉, 소결조제용 분말로서 저융점 금속이나 저융점이 되도록 합금된 금속합금을 사용하는 경우 소결성과 내열성의 상반된 특성으로 인하여 소결성이 향상되는 반면 제품 자체의 내열성이 저하되는 특성을 가지게 된다.

이러한 문제는 매우 뜨거운 환경에 노출되는 필터에 있어서 특히 문제가 된다. 예컨대 자동차 에어백의 가스발생장치에 사용되는 필터의 경우, 화약 폭발에 의하여 고온, 고압의 가스가 발생하며, 필터는 이러한 고온, 가압의 가스에 견딜 수 있는 내열성과 적정한 통기성을 가져야 하나, 종래의 철계 다공질 소결체에 의하여는 적정한 통기성을 구현할 수 있지만 내열성의 문제에서는 취약하다는 단점을 가지게 된다.

필터용 철계 다공질 소결체가 고온 환경에서 용융되는 경우 이는 다공질 소 결체의 강도를 저하시킴은 물론이며 심한 경우 다공질 소결체의 기공을 없애는 요인이 되어 다공질 소결체의 기능을 저하시키는 요인으로 작용한다.

본 발명은 상기와 같은 종래 기술의 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로서, 비교적 큰 입자크기를 가진 철기지용 분말에, 철과 전율고용체를 이루는 망간 분말을 소결조제용 분말로서 첨가하여 혼합함으로써, 제조과정에서의 양호한 소결성을 기대할 수 있으며, 완성된 소결체의 양호한 통기성 및 내열성을 기대할 수 있는 새로운 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법 및 그 소결체를 제공하고자 한다.

상기의 과제를 해결하기 위하여 본 발명은, 순철 또는 철계합금인 철기지용 분말과 소결조제용 분말을 혼합 및 성형하여 성형체를 제작한 후 상기 성형체를 소결하는 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법에 있어서, 상기 철기지용 분말은 평균입자크기가 100메쉬 이상 10메쉬 이하인 조대 구형 분말이며, 상기 소결조제용 분말은 평균입자크기가 250메쉬 이상 100메쉬 이하인 망간 분말로서 상기 철기지용 분말에 대하여 1wt%~5wt%로 혼합되며, 상기 성형체의 소결은 1100℃~1350℃사이에서 이루어지는 것을 특징으로 한다.

상기에 있어서, 상기 철기지용 분말은 평균입자크기가 40메쉬 이상 10메쉬 이하인 것이 더욱 바람직하다.

본 발명의 다른 사상으로, 상기의 제조 방법에 의하여 제조되는 필터용 철계 다공질 소결체가 제공된다.

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본 발명은 필터를 제조함에 있어서, 순철 또는 철계합금인 철기지용 분말의 평균입자크기 100메쉬 이상 10메쉬 이하인 조대 구형 분말을 소결할 때 망간 분말을 소결조제용 분말로서 혼합함으로써 소결을 촉진하여, 통상의 고온 소결 설비를 이용하여 용이하게 소결하는 것이 가능하며 동시에 완성된 필터용 소결체의 내열성이 저하되는 것을 방지할 수 있다.

이하 본 발명의 실시를 위한 구체적인 내용을 설명한다.

통상적으로 필터용 철계 다공질 소결체를 제조하는 방법은, i) 분말들을 혼합하여 혼합물을 형성하는 단계와, ii) 상기 혼합물을 적절한 압력으로 가압 성형하여 성형체(green body)를 제작하는 단계와, iii) 상기 성형체를 소결하는 단계로 이루어진다.

이하에서는 일반적인 필터용 철계 다공질 소결체 제조 방법에 대한 설명은 가급적 생략하며, 본 발명의 실시례에서 특이하거나 유의하여야 할 점들을 주로 설명한다.

(1) 혼합물의 형성

혼합물을 형성하기 위하여, 철기지용 분말과 소결조제용 망간 분말과 윤활제를 적절히 혼합하게 된다.

윤활제는 분말야금에서 일반적으로 사용되는 윤활제라면 적절히 적용될 수 있을 것이라 이해된다.

혼합물 형성 방법은 소결을 위한 통상적인 혼합 방법이 사용될 수 있으며, 특이한 사항은 혼합물을 이루는 철기지용 분말의 입자크기, 망간 분말의 입자 크기, 망간 분말의 혼합 비율이다.

철기지용 분말에 대하여 1wt%~5wt%의 망간 분말이 혼합되며, 철기지용 분말은 평균입자크기가 100메쉬 이상 10메쉬 이하인 조대 구형분말이며, 망간 분말은 평균입자크기가 250메쉬 이상 100메쉬 이하인 것이 바람직하다.

철기지용 분말로서 순철 분말 또는 철계합금분말이 이용될 수 있다.

본 발명자는 순철 분말 이외에도, 철계합금분말로서 Fe-5.0wt%Sn-0.5wt%P-0.3~0.7wt%C, Fe-4wt%Ni-0.5wt%Mo- 1.5wt%Cu-0.3~0.7wt%C, Fe-0.1%Mo-2.0wt%Cu-0.1wt%S-0.3~0.7wt%C 등에 대하여 실험을 진행하여 본 발명의 효과를 검증하였으나, 상기의 철계합금분말 이외에도 다양한 조성의 철계합금분말이 본 발명의 철기지용 분말로서 사용될 수 있을 것이라 이해된다.

철기지용 분말로서 순철인 경우에 비하여 철에 불순물이 첨가되어 있거나 혹은 철계합금분말인 경우에는 통상 철보다 낮은 용융점을 가지게 되어 소결온도를 낮추는 효과가 있다.

예컨대 철에 함유된 탄소의 함량에 따른 영향을 살펴보면, 철의 용융점은 1538℃이며, 철-탄소 상태도에서 철과 탄소는 1123℃에서 공정을 형성하므로 4.3%의 탄소를 함유한 철 조성물은 1123℃에서 녹게 된다. 그러나 통상 소결재료로 사용하는 철기지용 분말은 탄소 함유량이 1.2% 미만인 것이 일반적이며, 탄소 함유량 1.2% 미만인 구간에서는 철의 용융점보다 조금 낮은 정도이며, 이와 같이 탄소에 의하여 철기지용 분말의 용융점이 낮아지면 그 낮아지는 정도 만큼 소결온도는 낮아질 수 있다.

철계 다공질 소결체의 기지분말로 이용되는 철기지용 분말의 평균입자크기는 100메쉬 이상 10메쉬 이하인 것이 바람직하다.

일반적인 철계 소결체의 경우 철기지용 분말의 입자크기는 통상 100메쉬 이하이다. 그러나 필터용 다공질 소결체의 경우는 양호한 통기성을 확보하기 위하여 평균 입자 크기가 100메쉬 이상인 것이 바람직하다. 철기지용 분말의 평균입자크기가 클수록 통기성은 증가하나, 이에 따라 분말의 표면적 감소로 소결성은 감소한다. 분말의 표면적은 반지름의 3승에 비례하기 때문에, 분말의 입자크기가 굵어지면 표면적은 빠르게 감소하며, 따라서 소결성이 급격히 악화되는 것이다.

따라서 철기지용 분말의 평균입자크기는 매우 바람직하게는 40메쉬 이상 10메쉬 이하이다.

철기지용 분말의 입자크기 증가에 따른 소결성 악화를 방지하기 위하여 소결조제용 분말로서 망간 분말이 첨가되어 혼합된다.

망간 분말의 경우 산소와의 높은 친화력을 가지고 있기 때문에 분말의 입자크기가 작을 경우 산소와의 반응성이 높아 보관과 취급이 어렵다. 이러한 문제로 인하여 일반적으로 입자크기가 325메쉬 이상을 사용하는 것이 좋다.

그러나 상기와 같은 취급이나 산화 문제 이외에도 미세한 입자의 응집 등을 고려하여 망간 분말의 평균입자크기는 250메쉬 이상인 것이 바람직하다.

한편, 망간 분말의 입자 크기가 굵어질수록 편석에 대한 우려와 부분적인 과대 액상이 발생할 수 있기 때문에 철기지용 분말보다 더 작은 크기의 평균입자크기를 가지는 것이 바람직하다. 따라서 망간 분말의 평균입자크기는 100메쉬 이하인 것이 바람직하다.

이와 같은 점을 고려하여 망간 분말의 평균입자크기는 250메쉬 이상 200메쉬 이하인 것이 가장 바람직하다.

망간 분말의 첨가 비율은 바람직하기로는 철기지용 분말에 대하여 1wt% 내지 5wt%로 혼합되는 것이 바람직하다.

망간 분말의 첨가 비율은, 망간 분말의 입자크기 및 철기지용 분말의 입자크 기와도 연관성이 있지만 어느 경우에도 철기지용 분말에 대하여 0.5wt% 이하로 첨가될 경우에는 소결촉진제로서의 역할이 미미하게 된다. 따라서 망간 분말은 철기지용 분말에 대하여 1wt%이상 첨가되는 것이 바람직하다.

또한 망간 분말이 철기지용 분말에 대하여 10wt%이상 첨가하게 되면 소결시 과다한 액상의 발생이나 혹은 접합면의 발생으로 통기도에 악영향을 주며 치수 관리나 형상 유지에도 어려움을 준다. 따라서 망간 분말은 철기지용 분말에 대하여 5wt% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다.

도 1은 Fe-Mn 상태도이다.

도 1에서 확인되는 바와 같이 순수한 망간은 용융점이 1246℃이며, 순수한 철은 용융점이 1538℃이다

또한 철과 망간은 어떠한 비율에도 모두 고용되는 전율 고용체를 형성한다. 망간 이외에도 철에 대하여 전율 고용체를 이루는 원소들(니켈(Ni), 크롬(Cr), 코발트(Co), 바나듐(V), 백금(Pt), 팔라듐(Pd), 로듐(Rh))이 있지만 망간 이외의 원소들은 대부분 가격이 매우 높으며 용융점이 매우 높아 소결성을 향상시키지 못한다.

즉, 일반적으로 철에 대하여 전율 고용체를 이루는 원소들의 경우 내열성을 높이기 위한 목적으로 철기지용 분말에 첨가될 수도 있지만, 이러한 원소들은 매우 높은 용융점을 가지기 때문에 소결성 촉진 목적으로는 사용될 수 없다. 이러한 원소를 사용하는 경우에는 통상의 고온도 영역의 소결온도인 1250℃보다 훨씬 더 높은 소결온도를 요구하기 때문에 통상의 소결장치로서는 소결을 할 수 없으며 특수 한 소결장치를 필요로 하게 된다. 게다가 철기지용 분말의 입자 크기가 굵어지면 분말의 표면적이 줄어들면서 철기지용 분말은 더욱 안정화되며, 소결의 원리는 분말의 입도가 작아서 표면적이 증가되면 불안정해지면서 소결 구동력이 발생하고 소결 중에 낮은 소결온도에서도 표면적을 줄여 안정화하려는 경향때문에 확산 현상이 발생하여 소결이 촉진되기 때문에, 굵은 입도를 가진 철기지용 분말의 경우 이러한 소결 구동력이 작거나 없어서 상기와 같은 원소들을 이용하여 소결을 촉진하기는 더욱 어렵게 된다.

그러나 철기지용 분말과 망간 분말이 혼합된 상태로 소결되면 망간 분말의 낮은 용융점으로 인하여 전체적인 소결 온도를 낮출 수 있으며, 또한 이렇게 소결된 소결체에서 망간은 철에 고용되어 Fe-Mn 고용체를 이루게 되며, Fe-Mn 고용체는 그 성분비에 따라 상이하나 비교적 높은 용융점을 가지게 되므로 내열성이 향상된다.

또한 망간 분말의 첨가량이 많아질수록 소결성이 촉진되기 때문에 소결 온도는 더욱 낮아질 수 있으며, 이렇게 망간 분말이 첨가되는 경우에도 그 첨가율이 철기지용 분말에 비하여 5wt%이하로 한정된다면 완성된 소결체는 철기지용 분말의 융점에 더 많은 영향을 받게 된다. 즉, 망간 분말 첨가량 5wt%이하에서 완성된 소결체는 비교적 높은 내열성을 가지게 된다.

윤활제는 성형이 용이하게 이루어지도록 첨가되며, 통상의 분말야금용 윤활제가 사용되는 것으로 충분하다. 윤활제는 소결온도에 이르기 위하여 성형체를 가 열할 때 중간과정에서 제거된다. 윤활제의 대표적인 예는 스테아린산(stearic acid)이다. 스테아린산은 보통 분말 전체 중량에 대하여 약 0.5wt%~1.0wt% 첨가될 수 있다.

(2) 성형체 성형 단계

상기와 같은 혼합물로 성형체를 제작하는 것은 종래의 일반적인 방법이 그대로 이용될 수 있다.

예컨대, 상기와 같은 혼합에 의하여 얻어진 혼합물을 600 내지 700kgf/cm²의 압력으로 성형하여 성형체를 제조할 수 있다. 그러나 성형 압력은 요구되는 제품의 성능에 따라 다양한 범위의 성형 압력이 이용될 수 있으며, 성형 방법 또한 가압성형은 물론 충진성형 등 다양한 방식이 이용될 수 있다.

(3) 소결 단계

소결 단계는 본소결과 윤활제 제거를 위한 예비소결로 구분될 수 있지만, 예비소결은 본소결을 위하여 소결로 내의 온도를 높이는 과정에서 자연스럽게 해결되므로 본 발명의 핵심이라고 볼 수 없다.

상기와 같이 제조된 성형체를 보호분위기가 유지된 소결로 또는 가열장치에서 1100℃ 내지 1350℃ 사이에서 소결한다.

소결온도는 철기지용 분말의 조성, 철기지용 분말의 입자크기, 망간 분말의 입자 크기, 망간 분말의 첨가 비율 등에 따라 1100℃ 내지 1350℃ 사이에서 적정한 온도를 선택할 수 있다.

즉 본 발명의 소결온도는 통상적인 소결온도인 1100℃ 내지 1350℃이며, 이는 소결조제용 분말로서 망간 분말을 첨가하였기 때문이다. 즉 본 발명의 소결온도는 매우 큰 입자크기를 가진 철기지용 분말을 소결함에도 불구하고 매우 높은 소결온도를 필요로 하지 않는다.

소결온도로서 적정한 온도는 앞서 설명한 바와 같이, 입자 크기가 작을 수록 낮아지며, 망간 첨가 비율이 높을 수록 낮아지며, 철기지용 분말에 포함된 철 이외의 원소량에 따라 낮아지는 것이 일반적이다.

본 발명에 따른 소결은, 소결과정 중에 나타나는 확산(diffusion)현상을 이용하여 소결조제의 성분이 철기지내로 확산하여 들어가면서 소결을 촉진하되 소결조제가 확산되면 더이상의 액상이 나타나지 않는 전이액상소결(transient liquid phase sintering) 기법을 이용한 것이다.

또한 본 발명에 따른 소결은, 소결에 의하여 완성된 소결체의 융점이 낮아지지 않도록 전율고용체를 이루는 Fe-Mn 고용체가 형성되도록 하여 철합금에 비하여 내열성이 떨어지지 않도록 하여 내열성 저하를 방지하며, 종래의 소결조제에 비하여 내열성이 향상되는 효과를 기대할 수 있다.

상기와 같은 일련의 제조방법에 의하여 제조된 필터용 철계 다공질 소결체는 우수한 통기성과 비교적 높은 내열성을 가지게 된다.

도 2는 이와 같은 방법에 의하여 제조된 소결체의 조직 사진이다.

하부 사진은 상부 사진보다 확대된 사진이다.

사진에서 소결체의 조직을 이루는 소결입자는 철기지용 분말이며, 소결입자의 표면부와 목(neck)에는 망간이 확산되어 철에 고용된 Fe-Mn 고용체의 리치(rich)상이 나타나게 된다.

또한 소결입자 사이에 형성되는 기공은 소결체의 외부와 통기되는 열린 기공을 이루고 있다.

(실험례 1)

순철 조성을 가지는 평균입자크기 20메쉬의 철기지용 조대 구형 분말에 평균입자크기 200메쉬의 망간 분말을 철기지용 분말 중량에 대하여 0.1wt%에서 7wt%로 첨가하여 혼합 후 650kgf/cm²으로 가압 성형하여 각각 동일한 형태의 성형체를 제작한 후, 이 성형체를 보호분위기가 유지된 소결로에서 1300℃에서 60분동안 소결하였다.

이렇게 제작된 필터용 철계 다공질 소결체의 특성(압환하중, 목크기, 통기성)을 확인하였다.

압환하중은 모두 동일한 형태의 소결체에 대하여 시험되었으므로, 각 시편들의 상대적인 압환강도가 확인될 수 있다.

실험번호	망간 분말 첨가율 (wt%)	특 성		비 고
		압환하중 (kgf)	목크기 (μm)
1-01	0.1	212	100~200	NG
1-02	0.3	364	200~300	NG
1-03	0.5	443	300~400	NG
1-04	1	576	500~800	OK
1-05	3	752	600~900	OK
1-06	5	885	800~1100	OK
1-07	7	997	1200~1600	과용융발생

상기 실험결과에서 확인되는 바와 같이 망간 분말의 첨가 비율이 높아질 수록 소결체의 강도는 향상되며, 목(neck)의 크기가 커진다는 것을 확인할 수 있다.

실험번호 1-01 내지 1-03은 너무 낮은 강도를 가지므로 불량으로 판단하였으며, 실험번호 1-07은 망간의 과용융 발생으로 통기성이 불량하여 불량으로 판단하였다.

도 3은 실험례 1과 동일한 조건으로 하되, 망간 분말 첨가율과 소결온도를 달리하여 소결체를 제작한 후, 제작된 소결체의 압환하중(즉, 압환강도)를 도시한 것이다.

(실험례 2)

순철 조성을 가지는 평균입자크기 10메쉬 내지 40메쉬의 철기지용 조대 구형 분말을 아래 입자크기와 같이 분급하여 평균입자크기 200메쉬의 망간 분말을 철기지용 분말 중량에 대하여 2wt%로 첨가하여 혼합 후 650kgf/cm²으로 가압 성형하여 성형체를 제작한 후, 이 성형체를 보호분위기가 유지된 소결로에서 1300℃에서 60분동안 소결하였다.

이렇게 제작된 필터용 철계 다공질 소결체의 특성을 측정하였다.

실험번호	철기지용 분말의 입자크기 (mesh)	특 성		비 고
		압환하중 (kgf)	목크기 (μm)
2-01	10	567	400~500
2-02	12	574	400~600
2-03	14	595	400~800
2-04	16	598	500~800
2-05	18	593	500~900
2-06	20	589	600~800
2-07	40	621	800~1000

(실험례 3)

순철 조성을 가지는 평균입자크기 12메쉬 내지 20메쉬의 철기지용 조대 구형 분말을 아래 크기와 같이 분급하여 평균입자크기 200메쉬의 망간 분말을 철기지용 분말 중량에 대하여 2wt%로 첨가하여 혼합 후 650kgf/cm²으로 가압 성형하여 성형체를 제작한 후, 이 성형체를 분해암모니아 분위기가 유지된 푸셔형의 고온소결로에서 아래 표와 같이 소결온도를 달리하여 60분동안 소결하였다.

이렇게 제작된 필터용 철계 다공질 소결체의 특성을 측정하였다.

실험번호	철기지용 분말의 입자크기 (mesh)	특 성		소결온도 (℃)
		압환하중 (kgf)	목크기 (μm)
3-01	12~16	478	400~800	1250
3-02	16~20	486	400~800	1250
3-03	12~16	598	400~900	1300
3-04	16~20	589	500~1000	1300
3-05	12~16	667	500~1000	1350
3-06	16~20	674	600~1200	1350

(실험예 4)

순철 조성을 가지는 평균입자크기 20메쉬의 철기지용 조대 구형 분말에 평균 입자크기 200메쉬의 망간 분말을 철기지용 분말 중량에 대하여 2wt%로 첨가하여 혼합 후 650kgf/cm²으로 가압 성형하여 성형체를 제작한 후, 이 성형체를 보호분위기가 유지된 소결로에서 1300℃에서 60분동안 소결하였다.

이렇게 제작된 소결체를 고온에서의 내열성을 평가하기 위하여 1500℃로 유지된 로에 집어넣어 20초 동안 노출시킨 후 외관의 이상 유무를 확인하였다.

도 4는 실험예 4에 의하여 제작된 소결체의 외관 사진으로서 용융현상이 발생하지 않았음을 확인할 수 있다.

도 5는 종래의 기술에 의하여 제작된 소결체로서 동일한 실험 방법에 의하여 외관의 이상 유무를 확인한 사진으로서 소결체의 표면에 용융 현상이 발생하였음을 확인할 수 있다.

본 발명은 필터용 철계 다공질 소결체를 제조함에 있어서, 필터용 철계 다공질 소결체의 소결을 촉진하는 동시에 그 내열성 저하를 방지할 수 있다.

도 1은 Fe-Mn 상태도,

도 2는 본 발명의 실시례에 따라 제조된 소결체의 조직 사진,

도 3은 망간 첨가율과 소결 온도에 따른 압환강도의 변화를 나타낸 그래프,

도 4는 본 발명의 실시례에 따라 제조된 소결체의 내열성 평가 후 사진,

도 5는 종래의 기술에 의해 제조된 소결체의 내열성 평가 후 사진.

Claims (4)

1. 순철 또는 철계합금인 철기지용 분말과 소결조제용 분말을 혼합 및 성형하여 성형체를 제작한 후 상기 성형체를 소결하는 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법에 있어서,

   상기 철기지용 분말은 평균입자크기가 100메쉬 이상 10메쉬 이하인 조대 구형 분말이며,

   상기 소결조제용 분말은 평균입자크기가 250메쉬 이상 100메쉬 이하인 망간 분말로서 상기 철기지용 분말에 대하여 1wt%~5wt%로 혼합되며,

   상기 성형체의 소결은 1100℃~1350℃사이에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 철기지용 분말은 평균입자크기가 40메쉬 이상 10메쉬 이하인 것을 특징으로 하는 필터용 철계 다공질 소결체의 제조 방법.
3. 삭제
4. 삭제

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