이하 본 발명을 좀 더 구체적으로 살펴보면 다음과 같다.
본 발명에 따른 저유동점의 파라핀계 전기절연유 용도 기초유를 제조하기 위해서는 도 1에 나타난 바와 같이, 종래의 상압잔사유 감압 증류공정(V1), 감압가스유 수소화 전처리 반응공정(R1), 감압가스유 수소화 분해 반응공정(R2) 및 분별 증류공정(FS1)에서 부산된 미전환유를 저유황 중질연료유 제품탱크로 보내는 일방향 모드 또는 수소화 반응 분해공정(R2)으로 재순환 시키는 리사이클 모드의 연료유 수소화 분해 반응공정에 있어서, 상기 미전환유의 일부 또는 전부를 별도의 감압 증류공정(V2)으로 보내어 전기절연유 용도 오일로서 적합한 점도 및 분자량 분포를 지니는, 상세하게는 냉각성능 향상을 위해 충분히 점도가 낮으면서도 휘발성이 낮은 물질들에 의한 화재의 위험성을 최소화하기 위해 10% 증류점 내지 90% 증류점의 탄소수가 15이상 25이하 및 20이상 27이하의 분포를 지니는 소정의 점도 등급으로 감압 분류한 다음에, 납센계 오일과 동등한 수준의 저온 유동성을 확보하기 위해 유동성을 저하시키는 왁스와 같은 직쇄형 파라핀계 탄화수소 화합물을 백금계 촉매를 충진한 이성화 반응법에 의한 탈랍공정(CDW)으로 보내어 이소파라핀으로 전환함으로써, 유동점이 -27.5℃ 이하, 더욱 바람직하게는 -45℃이하의 유동점을 지니며, 산화안정성을 확보하도록 파라핀계 탄화수소가 60% 이상 더욱 바람직하게는 70% 이상 함유토록 하였으며, 산성물질 및 기타 불순물을 제거하여 절연성능을 향상시키고 열이나 자외선에 대한 안정성을 향상시키기 위해 팔라듐계 촉매를 충진한 수소첨가 마무리 공정(HDT)을 통하여 다환 방향족 화합물과 헤테로(황, 질소, 산소 등) 화합물 등을 극도로 제거하고 휘발성을 낮추어 화재의 위험성을 향상시키기 위해 분별 증류공정(FS2)을 통하여 경질유분을 제거하여 얻게 되는 파라핀계 기초유는 전기절연유로서 직접 적용이 가능한 우수한 성상과 조성을 지니게 된다.
제조된 전기절연유용 기초유에 파라핀계 탄화수소가 지니는 근원적인 용해력 부족을 개선하여 전기절연유로서 사용 중에 발생되는 고압에 의한 전기설비 내부방전으로 생성되는 수소가스를 흡수하여 폭발의 위험성을 제거할 수 있도록 알킬 나프탈렌계 방향족 탄화수소 혼합물의 가스흡습성 개선제를 0.5~4.0wt% 첨가하였다.
이하 제조예, 실시예 및 비교예를 통하여 본 발명을 더욱 상세히 설명하지만 하기 예에 본 발명의 범주가 한정되는 것은 아니다.
<
제조예
1>
하기 표 1에 나타난 성상을 지닌 감압가스유(VGO)를 감압가스유 수소화 처리공정(R1)에서 저액공간속도(LHSV) 2.37/hr, 압력 2,494 psig, 온도 375.5℃, HC-K 촉매(Nippon Ketjen사 제품)을 이용하여 수소 유입속도 5,570 SCF/Bbl의 조건으로 처리한 후, 후술하는 재순환되는 미전환유와 함께 LHSV 1.40/hr, 압력 2,466 psig, 온도 381.9℃, HC-22 촉매(UOP사 제품)를 이용하여 수소 유입속도 7,480 SCF/Bbl의 조건으로 감압가스유 수소화 분해 반응공정(R2)에서 처리하여 재순환 시킴으로써 총괄전환율이 85%일 때에 부산되는 리사이클 모드의 미전환유(UCO1)와 미전환유를 재순환시키지 않음으로써 전환율이 65%인 경우에 부산되는 미전환유(UCO2)를 얻었으며, 이 경우 통상의 분리기 및 여러 개의 분별 증류공정을 거쳐 비점이 380℃ 이하인 경유 및 경질 연료유분을 회수함과 동시에 표 1에 나타낸 성상을 지닌 미전환유(UCO) 2종을 얻었다.
VGO 및 UCO의 성상
|
VGO
|
UCO
1
|
UCO
2
|
비중(15℃) |
0.922 |
0.835 |
0.865 |
동점도(40℃), cSt |
49.9 |
19.3 |
21.1 |
유동점, ℃ |
32.5 |
40.0 |
37.5 |
아닐린점, ℃ |
78 |
118 |
107 |
증류성상, ℃ 초류점 10% off 50% off 90% off 종류점 |
260 372 444 516 547 |
350 385 435 496 536 |
327 375 436 500 550 |
황함량, ppm |
800 |
14 |
23 |
탄화수소 포화도, wt% |
31 |
98 |
89 |
상기 미전환유를 공급원료로 하여 제조한 파라핀계 전기절연유의 성상 및 성능 시험결과를 하기 실시예 및 비교예에 나타내었으며 이에 수행된 시험은 하기와 같은 방법으로 하였다.
1) 비중은 KS M 2002 에 준하여 실시하였다.
2) 점도는 KS M 2014에 준하여 실시하였다.
3) 인화점은 KS M 2010에 준하여 실시하였다.
4) 유동점은 KS M 2016에 준하여 실시하였다.
5) 황함량은 ANTEK 장비를 이용하여 KS M 2027에 따라 실시하였다.
6) 아닐린점은 KS M 2053에 준하여 실시하였다.
7) 증류성상 및 탄소수분포 시험은 KS M 2031에 준하여 실시하였다.
8) 탄화수소 조성은 ASTM D 2140에 준하여 실시하였다.
9) 탄화수소 포화도는 ASTM D 2549에 준하여 실시하였다.
10) 다환방향족 함량은 IP 346에 준하여 실시하였다.
11) 수분함량은 KS M 2058에 준하여 실시하였다.
12) 증발량, 비부식성 유황, 절연파괴전압, 유전정접, 부피저항률, 산화안정성 등의 전기절연유 성능시험은 KS C 2101에 준하여 실시하였다.
13) 가스흡습성 시험은 ASTM D 2300B에 준하여 실시하였다.
<
실시예
1>
도 1에 나타난 바와 같이 미전환유(UCO1)를 감압증류공정(V2)에 주입하여 탑정압력 75 mmHg, 탑정온도 80℃ 및 탑저압력 150 mmHg, 탑저온도 325℃로 감압 증류하여 추출물 60D 27.5 LV%, 70D 33.0 LV%, 90D 8.3 LV%와 중간 추출물(MD: middle distillate) 17.2 LV%(60D 제조시) 또는 11.7LV%(70D 제조시) 그리고 탑저 제품인 180D 47.0LV%를 얻었으며 이중에 전기절연유용 오일로서 적합한 점도와 탄소수 분포를 지니는 유분인 60D, 70D를 각각의 중간제품 저장탱크에 저장하고 중간 추출물은 감압가스유 수소화 분해공정으로 리사이클 시켰다(LV%: 액상부피비(Liquid Volume%), 60D: 점도값이 60인 증류유분, 70D: 점도값이 70인 증류유분).
60D, 70D 각각은 유동점을 낮추고 산화안정성을 증대시키기에 충분한 양의 파라핀계 탄화수소 화합물이 함유토록 촉매 탈랍, 더욱 바람직하게는 이성화 반응에 의한 탈랍을 수행하는 백금이 함유된 촉매(MSDW-2, ExxonMobil사 제품) 및 수소 유입하에 저액공간속도 0.5~2.0/hr, 압력 1,400~2,500psig 바람직하게는 1,900~2,200psig, 온도 280~380℃의 조건으로 처리하여 원하는 유동점에 도달하게 한 다음에, 처리된 유분은 전기적 특성을 향상시키고 자외선 안정성을 부여하기 위해 수소첨가 마무리 공정, 바람직하게는 팔라듐이 함유된 촉매(MASSAT, ExxonMobil사 제품) 및 수소유입 하에 저액공간속도 0.5~2.0/hr, 압력 1,400~2,500psig 바람직하게는 1,900~2,200psig, 온도 180~320℃, 바람직하게는 220~280℃의 조건으로 산성물질이나 잔여 불순물들을 처리한 다음 분별증류(FS2)하여 인화점을 향상시키기 위해 경질유분을 제거한 결과, 하기 표 2에 기재한 바와 같이 파라핀계 오일이지만 낮은 유동점을 지니며, 열, 산화 및 자외선에 불안정한 물질 즉, 방향족 화합물 및 산성물질이 적고 탄화수소 분포가 전기절연유로서 적합한 60N, 70N급 점도의 제품이 얻어졌으며, 고전압 대용량 변압기용 광유계 전기절연유 KS규격 1종 4호를 충족하였다. 70N급 제품은 동일 원료 유분을 활용하여 이성화 탈랍 공정에서의 반응온도를 323℃와 337℃로 각각 달리하여 유동점이 -27.5℃인 70N(1)과 유동점이 -45.0℃인 70N(2)를 얻었다.
실시예 1 - 파라핀계 전기절연유용 오일의 성상과 조성
|
60N
|
70N(1)
|
70N(2)
|
전기절연유
KS
규격 (1종4호)
|
비중(15/4℃) |
0.822 |
0.833 |
0.837 |
0.91 이하 |
동점도(40℃), cSt |
7.2 |
12.4 |
12.8 |
13 이하 |
동점도(100℃), cSt |
2.1 |
3.1 |
3.2 |
6 이하 |
인화점(밀폐식), ℃ |
152 |
174 |
170 |
140 이상 |
유동점, ℃
|
-47.5
|
-27.5
|
-45.0
|
-27.5 이하 |
전산가, mgKOH/g |
<0.01 |
<0.01 |
<0.01 |
0.02 이하 |
아닐린점, ℃ |
100.8 |
108.5 |
108.9 |
- |
증류성상, ℃ 초류점 10% off 50% off 90% off 종류점 |
242.0 273.0 352.0 404.0 442.0 |
280.0 348.0 397.0 427.0 461.0 |
276.0 346.0 397.0 428.0 464.0 |
- - - - - |
탄소수 분포(10%~90% off) |
15~25 |
20~27 |
20~27 |
- |
황함량, ppm |
<1 |
<1 |
<1 |
- |
탄화수소 조성,% 파라핀계 탄화수소(Cp) 나프텐계 탄화수소(Cn) 방향족계 탄화수소(Ca) |
72 28 0 |
78 22 0 |
77 23 0 |
- - - |
증발량(98℃/5시간), % |
0.25 |
0.14 |
0.16 |
0.4 이하 |
다환방향족 함량, wt% |
0 |
0 |
0 |
3 이하 |
다환방향족 함량 규격은 IEC(국제전기협회) 규격 요구치.
미국 석유협회의 파라핀오일 분류기준: Cp함량 60% 이상
상기 실시예 1에서 연료유 수소화 분해공정의 미전환유를 공급원료로 하여 전기절연유로서의 냉각성능을 유지하면서 화재의 위험성이 없도록 최적의 점도 및 탄소수 분포를 확보하기 위해 감압증류공정에서 10% 및 90% 증류점을 기준으로 탄소수 15에서 27의 분포를 지니는 60D, 70D의 중간 제품을 얻었으며, 이들을 백금(원소주기율표 상의 8A족에 속하는 희토류 금속)이 함유된 촉매로 이성화 반응법에 의한 촉매탈랍을 수행한 결과 유동점이 -27.5℃이하이며 파라핀계 탄화수소가 70% 이상으로 매우 높고, 팔라듐(원소주기율표 상의 8A족에 속하는 희토류 금속)이 함유된 촉매로 수소첨가 마무리 반응 공정을 수행한 결과 다환 방향족 화합물과 산성물질인 헤테로 화합물이 극도로 제거되어 열안정성 및 자외선 안정성이 우수하고 발암성 물질의 전구체인 다환방향족 화합물이 없는 저유동점의 파라핀계 전기절연유용 기초유인 60N, 70N 점도 등급의 제품 확보가 가능함을 알 수 있다. 종래의 기술에 의한 납센 원유로부터 정제하여 얻은 납센계 전기절연유용 기초유와 본 발명에 따른 파라핀계 전기절연유용 기초유의 성상을 하기 표 3를 통하여 비교하였다.
탄화수소 유형별 전기절연유용 기초유의 성상비교
|
납센계
70N
|
파라핀계
70N(2)
|
전기절연유
KS
규격 (1종4호)
|
비중(15/4℃) |
0.882 |
0.837 |
0.91 이하 |
동점도(40℃), cSt |
11.9 |
12.8 |
13 이하 |
동점도(100℃), cSt |
2.8 |
3.2 |
6 이하 |
인화점 밀폐식, ℃ |
148 |
170 |
140 이상 |
유동점, ℃ |
-45.0 |
-45.0 |
-27.5 이하 |
전산가, mgKOH/g |
0.01 |
<0.01 |
0.02 이하 |
아닐린점, ℃ |
79.0 |
108.9 |
- |
증류성상, ℃ 초류점 10% off 50% off 90% off 종류점 |
258.0 330.0 378.0 411.0 463.0 |
276.0 346.0 397.0 428.0 464.0 |
- - - - - |
탄소수 분포(10%~90% off) |
19~26 |
20~27 |
- |
황함량, ppm |
93 |
<1 |
- |
탄화수소 조성,% 파라핀계 탄화수소(Cp) 나프텐계 탄화수소(Cn) 방향족계 탄화수소(Ca) |
48 48 4 |
77 23 0 |
- - - |
증발량(98℃/5시간), % |
0.28 |
0.16 |
0.4 이하 |
다환방향족 함량, wt% |
2.6 |
0 |
3 이하 |
본 발명에 따른 파라핀계 절연유용 오일은 파라핀계 탄화수소를 구성하는 탄소수가 백분율로 70~78%로 미국 석유협회의 파라핀계 오일의 분류 기준인 Cp함량인 60%를 상회하고, 파라핀계 탄화수소가 지니는 고유의 특성으로 인하여 높은 인화점과 낮은 휘발성을 나타냄을 알 수 있으며, 파라핀계 오일임에도 낮은 유동점을 확보하여, 종래의 납센계 오일 적용 전기절연유와 동일하게 KS 절연유 규격 중에 고전압 대용량 변압기용 광유계 전기절연유 규격인 1종 4호를 만족하는 품질의 확보가 가능함을 알 수 있다. 또한 발암성 물질의 전구체로서 오일 중 총함량이 3% 이하로 규제되는 다환방향족 화합물이 본 발명에 의해 제조된 오일에는 전혀 함유되어 있지 않아 납센계 오일에 비하여 상대적으로 친환경적이다.
<
실시예
2>
실시예 1에서 제조된 60N급 파라핀계 절기절연유용 오일을 최종적인 전기절연유로서의 성능을 확보하도록 전기적 성능에 영향을 주는 수분과 미세입자를 제거하기 위해 시료의 온도를 30~40℃로 유지한 다음 감압 휠터링하여 최종 제품을 얻었으며, 하기 표4에 본 발명에 따른 전기절연유의 성능시험결과를 납센계 전기절연유와 비교하여 나타내었다.
실시예 2 - 납센 및 파라핀계 전기절연유의 성능비교
|
납센계
60N
|
파라핀계
60N
|
전기절연유
KS
규격 (1종4호)
|
비중(15/4℃) |
0.882 |
0.822 |
0.91 이하 |
동점도(40℃), cSt |
8.1 |
7.2 |
13 이하 |
동점도(100℃), cSt |
2.0 |
2.3 |
6 이하 |
인화점 밀폐식, ℃ |
143 |
152 |
140 이상 |
유동점, ℃ |
<-50 |
-47.5 |
-27.5 이하 |
전산가, mgKOH/g |
0.01 |
<0.01 |
0.02 이하 |
증발량(98℃/5시간), % |
0.38 |
0.25 |
0.4 이하 |
수분함량, ppm |
9 |
10 |
30 이하 |
부식성 유황 |
합격 |
합격 |
비부식성 |
절연파괴전압(2.5mm), kV |
60.1 |
62.5 |
40 이상 |
유전정접(60Hz/80℃), % |
0.002 |
0.002 |
0.1 이하 |
부피저항(80℃), Ω·cm |
1.3 x 1015 |
1.6 x 1015 |
5 x 1013 이상 |
산화안정성(120℃/75h) 슬러지, % 전산가, mgKOH/g |
0.32 0.45 |
0.25 0.28 |
0.4 이하 0.6 이하 |
가스흡습성, ㎕/min |
-22 |
+34
|
+30 이하 |
* 가스흡습성 규격은 ASTM D 3487 규격치임.
본 발명에 따른 파라핀계 전기절연유는 종래의 납센계 전기절연유 대비 동등 이상의 전기적 성능 및 내구성(산화안정성)을 나타내지만 고압에서 전기설비 내부의 방전에 의해 탄화수소계 오일이 분해되어 형성되는 가스류(90% 이상이 수소임)를 오일이 자체적으로 흡수하여 폭발 위험성을 제거해 주어야 하는데 이를 평가하는 가스흡습성 시험에서 가스를 흡수(-수치)하지 못하고 방출(+수치)하였으며 그 수치 또한 ASTM 규격치를 상회하는 단점을 보였다.
<
실시예
3 >
실시예 2에서 나타난 파라핀계 오일의 가스흡습성 열세를 개선하기 위하여, 표 5에 나타낸 바와 같이, 1-메틸 나프탈렌과 2-메틸 나프탈렌이 주성분인 석유계 방향족 화합물 (석유계 용제 제품, SK(주) 상품명: Kocosol-200S)을 0.5~4.0wt% 첨가하여, 가스흡습성 시험을 수행하여 그 결과를 표 6에 나타내었다.
가스흡습성 개선용 방향족 용제의 성상 및 조성
방향족 용제의 성상
|
|
비중(15/4℃) 인화점, ℃ 아닐린점, ℃ 증류성상, ℃ 초류점 5% off 50% off 95% off 종류점 |
0.986 87 13 228 231 233 235 252 |
방향족 용제의 조성,
wt
%
|
|
1-메틸 나프탈렌 2-메틸 나프탈렌 1,3,4-트리메틸-2-에틸벤젠 1-에틸 나프탈렌 기타 나프탈렌 유도체 |
42 22 5 4 27 |
실시예 3 - 방향족 용제의 혼합비에 따른 가스흡습성 성능변화
방향족 용제의 혼합비
|
|
|
|
|
|
|
규격치
|
파라핀계 오일 60N, wt% 방향족 용제, wt% |
100 0.0 |
99.5 0.5 |
99.0 1.0 |
98.0 2.0 |
97.0 3.0 |
96.0 4.0 |
|
가스흡습성 변화
|
|
|
|
|
|
|
|
가스흡습성, ㎕/min |
+34
|
+16
|
-18
|
-23
|
-31
|
-35
|
+
30이하
|
고전계하에서의 변압기, 켄덴서, 케이블 등에서는 절연유의 과열, 유침 고체절연물의 가열, 유침 고체절연물의 방전 등의 현상에 의해 전기절연유가 일시적으로 분해되어 수소, 메탄, 에탄, 에틸렌, 일산화탄소 등 다양한 종류의 가스가 발생되게 된다. 이 가스의 약 90%는 수소가스이고, 오일의 관점에서 가스발생을 보면, 납센계 탄화수소 및 방향족 탄화수소는 비교적 분해가스의 발생이 적고 안정하지만, 파라핀계 탄화수소는 많은 분해가스를 발생시키는 것으로 알려져 있다. 또한, 납센 및 방향족 탄화수소는 가스 발생 측면에서 안정할 뿐 아니라 수소가스가 공존하게 되면 이것을 흡수한다. 그러나, 고도로 정제된 파라핀계 오일은 파라핀계 탄화수소가 지니는 고유의 특성으로 인하여 비교적 열악한 가스흡습성을 갖는다.
이러한 파라핀 오일의 가스흡습성을 개선하기 위해 다양한 알킬벤젠, 중질 방향족 화합물, 알킬 나프탈렌 등의 적용시험을 한 결과 상기 실시예 3과 같이 상용화된 석유계 용제 제품인 알킬 나프탈렌의 혼합물(SK(주), Kocosol-200S)을 0.5~4.0wt% 투여하였을 경우에 가스흡습성이 개선되는 것을 알 수 있었다. 0.5wt%를 투여한 경우에도 가스흡습성이 ASTM 규격치를 총족하기는 하나, 여전히 가스를 방출하는 양(+)의 수치를 나타내므로, 더욱 바람직하게는 1.0wt% 이상 투여가 유용한 것으로 나타났다. Kocosol-200S는 탄소수 10 ~ 13의 방향족계 용제이며, 유기용제로 널리 사용되는 제품으로, 주로 탄소수 10개로 구성된 나프탈렌(Naphthalene)에 알킬기(Akyl Group)가 붙어있는 상태의 화합물들로 구성되는데, 특히 1-메틸 나프탈렌 및 2-메틸 나프탈렌이 주성분으로 포함되며, 구체적으로는 1-메틸 나프탈렌 42~55 vol% 및 2-메틸 나프탈렌 18~26 vol%를 포함하는 것이 바람직하다.
<
실시예
4 >
상기 방향족 용제의 혼합에 따른 가스흡습성 개선 외에 여타 절연유 성능에의 영향 여부를 평가하였으며 그 결과를 표 7에 나타내었다.
실시예 4 -방향족 용제의 혼합비에 따른 절연유 성상/성능 변화
방향족 용제의 혼합비
|
|
|
|
|
|
|
규격치
|
파라핀계 오일 60N, wt% 방향족 용제, wt% |
100 0.0 |
99.5 0.5 |
99.0 1.0 |
98.0 2.0 |
97.0 3.0 |
95.0 4.0 |
|
성상 및 성능 변화
|
|
|
|
|
|
|
|
가스흡습성, ㎕/min |
+34 |
+16 |
-14 |
-22 |
-31 |
-35 |
+30이하 |
절연파괴전압, kV |
62.5 |
61.3 |
62.5 |
62.3 |
61.8 |
62.6 |
40이상 |
유전정접(60Hz/80℃), % |
0.02 |
0.02 |
0.03 |
0.02 |
0.03 |
0.03 |
0.1 이하 |
인화점(밀폐식), ℃ |
152
|
152
|
150
|
148
|
145
|
142
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140이상 |
상기 방향족 용제의 혼합에 따른 파라핀계 오일의 전기적 특성 변화는 없는 것으로 나타났으나, 방향족 용제 자체의 낮은 인화점(87℃)으로 인하여, 투여량의 증가에 따라 인화점 저하가 나타났으며, 5.0wt% 투여시에는 KS 규격을 충족하지 못하였다. 따라서, 본 발명의 파라핀계 전기절연유용 오일에 가스흡습성을 개선하기 위해 투여하는 방향족 화합물, 구체적으로는 알킬 나프탈렌 혼합물의 방향족 용제 제품은 바람직하게는 0.5~4.0wt%, 더욱 바람직하게는 1.0~2.0wt% 투여하는 것이 가스 방출(+수치) 특성을 흡수(-수치) 특성으로 변화시킴과 동시에, 인화점이 요구규격 범위 내에 안전하게 유지됨을 알 수 있다.