KR100755351B1 - 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수ｎ값 도출방법 및 ｎ값 산출장치 - Google Patents

구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수ｎ값 도출방법 및 ｎ값 산출장치 Download PDF

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이한용
윤재근
최창호
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오시덕
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이한용
윤재근
한국건설기술연구원
오시덕
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Abstract

본 발명은 지반 굴착장비를 이용하여 지반을 굴착하고, 굴착된 지점의 지반강도를 측정하며, 표준관입시험의 N 값을 산출해 내기 위한 방법과 그에 사용되는 장치에 관한 것으로서, 굴착을 위한 구동모터에서 소요되는 전류값을 측정하여, 지반강도를 계산하고, 계산된 지반강도를 통해 표준관입시험의 N 값으로 도출해 내면서 별도의 표준관입시험 없이도, 표준관입시험의 자료를 동일하게 얻기 위한 것이다.
본 발명은 파일시공을 위한 지반 굴착을 위해 구동모터를 사용하는 공법에 있어서, 오거장치의 내부로드 또는 케이싱을 회전하기 위한 구동모터 구동시에 소요되는 전류값을 측정하는 전류측정단계; 상기 내부로드 또는 케이싱에 의해 굴착되어 파내려가는 깊이를 측정하는 굴착깊이 측정단계; 상기 전류값과 상기 굴착깊이를 이용하여 굴착중인 지반의 지지강도와 표준관입시험에서의 타격수 N값을 계산하는 연산단계; 및 상기 지반 지지강도 또는 타격수 N값을 디스플레이 장치를 이용하여 출력하는 출력단계;를 포함하여 구성되어, 상기 전류값과 굴착깊이를 표준관입시험의 타격수로 환산할 수 있도록 하는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 전류와 단위 굴착깊이를 측정하고 이를 이용하여, 굴착지반의 강도를 정량적으로 계산할 수 있도록 하며, 이를 통해 표준관입시험에서의 타격횟수 N 값을 산출해내는 이론적 근거를 제시하는 효과를 갖는다. 또한 본 발명은 표준관입시험 없이도 표준관입시험를 수행한 것과 같은 데이터를 산출하여 시공관리를 전 산화하고, 정량적 데이터를 도출, 저장할 수 있도록 하여, 시공 및 사후 관리를 철저히 할 수 있도록 하는 효과를 갖는다.

Description

구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 Ｎ값 도출방법 및 Ｎ값 산출장치 { N of standard penetration test measuring method and the apparatus using Electric Current data }
도 1은 오거장치를 이용하여 지반을 굴착하는 일반 크레인을 나타내는 도면이다.
도 2는 오거장치, 내부로드 및 케이싱을 나타내는 도면이다.
도 3은 내부로드 및 케이싱의 단부를 확대하여 나타내는 도면이다.
도 4는 내부로드 및 케이싱을 이용하여 지반을 굴착하는 모습을 나타내는 도면이다.
도 5는 케이싱과 지반에 대한 전단응력-전단변형율 그래프이다.
도 6은 내부로드에 의한 굴착단면과 케이싱에 의한 굴착단면을 나타내는 도면이다.
도 7은 단위지반굴착깊이와 측정 전류값을 나타내는 도면이다.
도 8은 본 발명의 디스플레이장치에 표시되는 굴착깊이에 따른 지반강도그래프를 나타내는 도면이다.
도 9는 본 발명의 지반강도 측정 및 N 값 산출방법을 나타내는 블록도이다.
도 10은 특정 지반의 지질주상도이다.
도 11은 본 발명의 디스플레이장치에 표시되는 굴착깊이에 따른 전류값 변화 그래프를 나타내는 도면이다.
도 12는 일반적인 표준관입시험 장치를 나타내는 도면이다.
< 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 >
1 : 크레인 2 : 지지축
10 : 오거장치 12 : 케이블
20 : 케이싱 22 : 절삭날
30 : 내부로드 32 : 비트
100 : 표준관입시험장치 101 : 지지대
102 : 권취드럼 103 : 도르래
104 : 로프 105 : 해머
106 : 로드 107 : 모루
108 : 로드
본 발명은 지반 굴착장비를 이용하여 지반을 굴착하고, 굴착된 지점의 지반강도를 측정하며, 표준관입시험의 N 값을 산출해 내기 위한 방법과 그에 사용되는 장치에 관한 것으로서, 굴착을 위한 구동모터에서 소요되는 전류값을 측정하여, 지반강도를 계산하고, 계산된 지반강도를 통해 표준관입시험의 N 값으로 도출해 내면서 별도의 표준관입시험 없이도, 표준관입시험의 자료를 동일하게 얻기 위한 것이다.
일반적으로 고층건물과 같은 고하중의 구조물을 시공할 때에는, 상부 구조물로부터의 하중을 암반이나 견고한 지층에 전달하기 위하여 깊은기초, 즉 말뚝(파일, pile)기초를 사용하고 있는데, 이러한 말뚝시공은 구조물의 안정성을 확보하는데 매우 중요한 공사이다. 말뚝기초의 시공방법은 크게 항타공법과 선굴착공법을 이용한 말뚝으로 구분할 수 있는데, 항타에 의한 말뚝시공은 공사기간 중에 소음과 분진이 발생되고, 진동도가 높을 경우 주변 지반이나 주위 구조물에 영향을 주고, 환경오염을 유발하는 원인이 되어 현재는 선굴착공법을 이용한 말뚝시공이 주류를 이루고 있는 실정이다.
이러한 시공시 토질, 지반 자체는 소성재료인 관계로, 지반의 강도 등은 주로 실험식 또는 경험식에 의존하여 시료 등을 지반조사 과정에서 채취하여 실내시험 또는 현장 표준관입시험에 의지하여 판단하였다. 이때 사용되는 표준관입시험 (SPT, standard penetration test)은 KSF 2307, 2318의 규정에 의하면 시추공 내에 스플릿 배럴 샘플러(split barrel sampler)를 관입시켜 그 저항치(N치)를 기록하고, 동시에 토질 분류 시험 및 실내 시험을 위한 대표적 시료를 채취하는 방법으로 정의되어 있다.
이를 자세히 부연하면 63.5kg의 해머(또는 램머)가 75cm 높이에서 낙하하면 서 작용하는 일정한 타격 에너지에 의해 시추공 내에 관입되는 샘플러를 지반에서 30cm의 일정 깊이에 관입시키는데 요구되는 타격 회수인 N치를 측정하여 지반의 강도, 흙의 상대 밀도와 내부 마찰각, Modulus, 비배수 점착력 등의 토질 정수를 추정하며, 동시에 팽창 및 압밀시험을 위한 교란 시료를 얻을 수 있는 원위치 시험 방법이다. 이러한 시험법은 비과학적 요소가 내포되어 있음에도 불구하고 장치, 측정법이 간단하며, 절차의 간명하고, 시료가 채취되며, 모든 토질 조건에서 시험이 가능하고, 기후조건에 영향을 받지 않으며, 수많은 데이터가 축적되어 왔고, 많은 기술자들이 그 개념을 인지하고 있기 때문에 세계 각국에서 폭넓게 사용되고 있으며 국내 대부분의 토목, 건축 공사 계획시 필수적으로 실시되고 있다.
이러한 표준관입시험에서 측정된 N 값은 설계시에 폭넓게 사용된다. 현재 국내 표준관입시험에서 N 값을 구하기 위해 채택하고 있는 시험 방법은 윈치 타입과 자동해머타입이 있다.
도 12는 종래에 윈치를 이용하는 표준관입시험 장치를 나타내고 있다. 도 12를 참조하면, 지지대(101)에 권취드럼(102)과 도르래(103)를 고정하여 로프(104)를 권취드럼(102)에 2~3회 감아서 도르래(103)에 걸리게 하고, 로프(104)의 단부에 고정되는 해머(105)는 가이드 로드(106)에 의해 승강 가능하게 설치된다. 가이드 로드(106)의 하부에는 모루(107)가 고정된 로드(108)가 설치되며, 로드(108)의 하단부에는 지반의 교란 시료를 얻을 수 있는 샘플러(도시되지 아니함)가 연결되어 있다.
이 장치는 로프(104)를 해머(105)에 연결하고 일정한 방향으로 회전하는 권 취드럼(102)에 로프(104)를 감아서 해머(105)를 들어올린 다음 낙하시켜서 모루(107)를 타격함으로 시험을 수행한다. 이때 로프(104)에 의하여 승강하는 해머(105)는 가이드 로드(106)에 안내된다. 해머(105)의 타격은 모루(107)를 통하여 로드(108)로 전달됨으로서 샘플러가 관입된다.
측정된 N 값은 도 10과 같이 지질 주상도에 기재되어, 지반의 특성과 강도를 판단하는데 사용된다. N 값은 오랜 기간동안 경험칙으로 사용되어 왔던 것으로서 전세계적으로 검증되고 신뢰성 있는 데이터가 축적되어 있다. 따라서 신뢰, 안전성이 중요한 건축, 토목 공사에 있어서 실질적인 지반 강도뿐만 아니라 이러한 N 값의 데이터를 얻는 것이 상당히 중요하다. 이러한 N 값을 얻기 위해서는 일정 위치, 지역에 일정 간격, 횟수로 표준관입시험을 하여야 한다.
다만 이러한 판단 방법은 구조물의 안정성에 큰 영향을 미치는 기초시공에 있어서 정량적이고 이론적인 접근방식이 아닌, 경험적 판단에 의존하는 것이므로 말뚝시공에 있어서 지반 강도나 지반굴착 종료시점을 파악하기 위한 효율적이고 정확한 시공기술이 아니라고 할 수 있다.
표준관입시험 기타 종래의 사전지반조사와 재하실험은 예산상의 문제로 횟수의 제한이 있을 수밖에 없으며, 공사현장의 대표적인 위치를 선정하여 실시하는 것이므로 불확실성이 많은 지반구조에 대한 대표성과 확실성이 떨어지게 된다. 이러한 지지력에 대한 불확실성 때문에 기존의 지반구조물 기초설계에서는 상당히 높은 안전율(대략 3)을 반영하여 사용하고 있으며, 말뚝의 선단 위치를 더 깊이 산정하는 경우가 많은데, 이는 시공 시간, 비용을 증가시키는 요인으로 작용하고 있다.
따라서 시공되는 모든 말뚝에 대한 지반강도를 측정할 수 있고, 말뚝공사의 시공관리, 품질관리 측면에서 자동으로 계측되고 기록하여 관리할 수 있도록 하고, 동시에 표준관입시험 없이도, 해당되는 표준관입시험의 N값을 정량적으로 산출할 수 있도록 하여 말뚝시공의 전산화 및 정보화가 가능하도록 하기 위한 방법과 장비가 요구되고 있으며, 이를 통해 과다하게 설정된 안전율을 감소시키고 지지 지반을 초과하여 굴착하는 과다시공을 줄여 말뚝공사의 시공 원가, 인력과 기간을 감소시켜야 할 필요성이 대두되고 있는 실정이다.
본 발명은 지반 굴착공사시에 굴착을 위한 구동모터에서 변화되는 전류값을 측정하여, 지반의 지지강도를 계산하는 동시에 표준관입시험의 N 값을 산출함으로써, 별도의 표준관입시험 없이도 N값을 측정할 수 있도록 하는 방법과 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한 본 발명은 지반의 지지강도와 N값을 동시에 정밀하게 측정하여 과도한 굴착을 방지하고, 모든 굴착위치에서의 지지강도를 측정할 수 있도록 하는 방법과 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명은 파일시공을 위한 지반 굴착을 위해 구동모터를 사용하는 공법에 있어서, 오거장치의 내부로드 또는 케이싱을 회전하기 위한 구동모터 구동시에 소 요되는 전류값을 측정하는 전류측정단계; 상기 내부로드 또는 케이싱에 의해 굴착되어 파내려가는 깊이를 측정하는 굴착깊이 측정단계; 상기 전류값과 상기 굴착깊이를 이용하여 굴착중인 지반의 지지강도와 표준관입시험에서의 타격수 N값을 계산하는 연산단계; 및 상기 지반 지지강도 또는 타격수 N값을 디스플레이 장치를 이용하여 출력하는 출력단계;를 포함하여 구성되어, 상기 전류값과 굴착깊이를 표준관입시험의 타격수로 환산할 수 있도록 하는 것을 특징으로 한다.
또한 파일시공을 위한 지반 굴착을 위해 구동모터를 사용하는 공법에 있어서, 오거장치의 내부로드 또는 케이싱을 회전하기 위한 구동모터 구동시에 소요되는 전류값을 측정하는 전류측정단계; 상기 내부로드 또는 케이싱에 의해 굴착되어 파내려가는 깊이를 측정하는 굴착깊이 측정단계; 상기 전류값과 상기 굴착깊이를 이용하여 굴착중인 지반의 지지강도와 표준관입시험에서의 타격수 N값을 계산하는 연산단계; 및 상기 지반 지지강도 또는 타격수 N값을 디스플레이 장치를 이용하여 출력하는 출력단계;를 포함하여 구성되어, 상기 전류값과 굴착깊이를 표준관입시험의 타격수로 환산할 수 있도록 하고, 상기 연산단계는: 측정된 전류값과 전압값을 통해 전력을 산출하는 제1단계; 상기 전력값과 상기 굴착깊이, 내부로드, 케이싱의 회전직경, 회전속도를 이용하여 전단파괴응력을 산출하는 제2단계; 상기 전단파괴응력 산출값을 통해 허용전단응력을 산출하는 제3단계; 상기 허용전단응력 산출값을 통해 허용수직압축응력을 산출하는 제4단계; 상기 허용수직압축응력 산출값을 통해 지반 지지강도를 산출하는 제5단계; 상기 지반 지지강도 산출값과 표준관입시험에서 사용되는 해머의 타격에너지와 비교하여 타격수 N값을 산출하는 제6단계를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 한다.
상기 제6단계는 상기 지반 지지강도와 상기 해머의 타격에너지를 비교하여, 상기 해머의 관입량을 산출하는 제6a단계; 및 상기 관입량과 표준관입시험의 기준관입량을 비교하여 타격수 N값을 산출하는 6b단계를 포함하여 구성되는 것을 일 특징으로 한다.
상기 제6단계는 상기 N값 산출시에, 지층의 종류, 상재하중, 로트, 해머효율 중 어느 하나 이상의 종류, 값에 따른 추정 오차를 반영하는 보정단계를 더 포함하는 것을 일 특징으로 한다.
상기 연산단계는 상기 제 1 내지 제 6단계 중 어느 한 단계의 전 또는 후에 상기 내부로드 또는 케이싱의 마모 정도에 따른 추정 오차를 고려한 오차계수를 반영하는 보정단계를 더 포함하는 것을 일 특징으로 한다.
상기 출력단계는 산출된 상기 타격수 N값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 상기 디스플레이 장치에 나타내는 것을 일 특징으로 한다.
상기 출력단계는 상기 타격수 N값과 동시에, 상기 지반 지지강도의 변화값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 상기 디스플레이 장치에 나타내는 것을 일 특징으로 한다.
한편, 오거장치의 구동모터에 전원을 공급하는 동력공급부 및 상기 구동모터에 의해 각각 회전되는 내부로드 또는 케이싱을 사용하여 지반을 굴착하는 장치와 연결되어 표준관입시험 타격수 N값을 산출하기 위한 장치에 있어서, 굴착깊이에 따라 상기 내부로드 또는 케이싱의 회전에 소요되는 전류의 변화되는 값을 측정하기 위해 상기 오거장치의 구동모터와 연결되는 전류측정부; 굴착깊이를 측정하기 위해 상기 내부로드 또는 케이싱에 연결되는 깊이측정부; 상기 측정된 전류값, 깊이데이터를 수신하여 전단파괴응력을 계산하고, 이를 이용하여 지반 지지강도를 측정하고, 이에 해당하는 표준관입시험의 타격수 N값을 산출하기 위한 연산부; 및 상기 연산부에 의해 계산된 타격수 N값을 수신하여 출력하기 위한 출력부를 포함하여 구성되어, 상기 전류값과 굴착깊이를 통해 지반의 지지강도와 표준관입시험에서의 타격수를 알 수 있도록 하는 것을 특징으로 한다.
또한 오거장치의 구동모터에 전원을 공급하는 동력공급부 및 상기 구동모터에 의해 각각 회전되는 내부로드 또는 케이싱을 사용하여 지반을 굴착하는 장치와 연결되어 표준관입시험 타격수 N값을 산출하기 위한 장치에 있어서, 굴착깊이에 따라 상기 내부로드 또는 케이싱의 회전에 소요되는 전류의 변화되는 값을 측정하기 위해 상기 오거장치의 구동모터와 연결되는 전류측정부; 굴착깊이를 측정하기 위해 상기 내부로드 또는 케이싱에 연결되는 깊이측정부; 상기 측정된 전류값, 깊이데이터를 수신하여 전단파괴응력을 계산하고, 이를 이용하여 지반 지지강도를 측정하고, 이에 해당하는 표준관입시험의 타격수 N값을 산출하기 위한 연산부; 및 상기 연산부에 의해 계산된 타격수 N값을 수신하여 출력하기 위한 출력부를 포함하여 구성되고, 상기 연산부는: 측정된 전류값과 전압값을 통해 전력을 산출하고, 상기 전력값과 상기 굴착깊이, 상기 내부로드 또는 케이싱의 회전직경, 회전속도를 이용하여 전단파괴응력을 산출하고, 상기 전단파괴응력 산출값을 통해 허용전단응력을 산출하고, 상기 허용전단응력 산출값을 통해 허용수직압축응력을 산출하고, 상기 허용수직압축응력 산출값을 통해 지반 지지강도를 산출하며, 상기 지반 지지강도 산출값과 표준관입시험에서 사용되는 해머의 타격에너지를 비교하여 타격수 N값을 산출하는 것을 특징으로 한다.
상기 연산부는 상기 지반 지지강도 산출값과 상기 해머의 타격에너지를 비교 하여 상기 해머의 관입량을 산출하고, 상기 관입량과 표준관입시험의 기준관입량을 비교하여 타격수 N값을 산출하는 것을 일 특징으로 한다.
상기 출력부는 디스플레이 장치이며, 상기 표준관입시험의 타격수 N값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 나타내는 것을 일 특징으로 한다.
상기 출력부는 상기 타격수 N값과 동시에, 상기 지반 지지강도의 변화값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 나타내는 것을 일 특징으로 한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 구성을 상세히 살펴보도록 한다.
도 1은 오거장치를 이용하여 지반을 굴착하는 일반 크레인을 나타내는 도면이다. 도 1을 참조하면, 크레인(1)은 수직으로 배치된 지지축(2)의 상측에 위치하는 오거장치(10)를 구비한다. 오거장치(10)는 하방으로 케이싱(20) 및 내부로드(30)와 연결되며, 오거장치(10) 내에 있는 케이싱구동모터(미도시) 및 내부로드구동모터(미도시)는 각각 케이싱(20) 및 내부로드(30)를 회전시킨다.
도 2는 오거장치, 내부로드 및 케이싱을 나타내는 도면이고, 도 3은 내부로드 및 케이싱의 단부를 확대하여 나타내는 도면이며, 도 4는 내부로드 및 케이싱을 이용하여 지반을 굴착하는 모습을 나타내는 도면이다. 도 2 내지 도 4를 참조하면, 오거장치(10)는 상단이 케이블(12)에 의해 지지되고, 하방으로는 장형의 내부로드(30)와 그 외부를 감싸는 원통형의 케이싱(20)을 구비하고 있다.
케이싱(20)과 내부로드(30)는 각각의 구동모터(미도시)에 의해 같은 방향 또 는 반대방향으로 회전하며, 지반을 굴착하게 된다. 원통형 케이싱(20)의 하단부에는 절삭날(22)이 구비되고, 그 내부의 내부로드(30)의 하단부에는 비트(32)가 구비되어 있다. 절삭날(22)과 비트(32)는 같은 역할을 하는 구성이나, 결합 위치에 따라 구분하기 위해 다른 명칭으로 지칭한다.
케이싱(20)은 중공 원통형으로서, 하측에 결합되는 절삭날(22)도 원주 위치에 일정 간격으로 배치된다. 내부로드(30)는 그 하단면 전체에 걸쳐 비트(32)가 다수 결합된다. 따라서 케이싱(20)의 회전시에는 절삭날(22)이 굴착 지점의 외부 테두리 부분을 굴착하고, 내부로드(30)의 회전시에는 굴착 지점의 내부면 부분을 굴착하게 된다. 굴착에 의해 발생된 토사와 암석은 내부로드(30)의 외주에 형성된 스크류를 통해 상향 이동되어 지표 외부로 배출된다.
본 발명은 상기와 같은 구성의 굴착장비에 있어서, 굴착에 사용되는 구동모터의 전류값을 측정하여 굴착 지반을 계산하는 방법으로서, 특히 중공 원통형의 케이싱(20)을 회동시키는 구동모터의 전류값을 사용하여 계산하는 것을 특징으로 한다. 이하에서는 전류값을 사용하여 지반강도를 계산하기 위한 이론적 근거를 상세리 설명하도록 한다.
도 5는 케이싱과 지반에 대한 전단응력-전단변형율 그래프이다. 도 5를 참조하면, 전단변형율(γ)에 따른 전단응력(τ)의 변화와, 파괴(x부분)를 나타내는 것으로서, 기울기가 낮은 것은 지반을 기준으로 표시한 것이고, 기울기가 큰 것은 케이싱(20)을 기준으로 한 것이다.
지반 굴착시 케이싱(20)과 지반은 상호 접촉과 회전에 의해 작용, 반작용의 관계에 있게 된다. 따라서 지반에 미치는 힘과 금속제 케이싱(20)에 미치는 힘은 동일하게 된다. 즉, 지반에 미치는 힘을 계산하기 위해서는 케이싱(20)에 미치는 힘을 측정하면 되는 것이다. 케이싱(20), 절삭날(22) 또는 내부로드(30), 비트(32)는 모두 강재이며 탄성재이고, 보통 굴착지반의 전단파괴 시점에서의 케이싱 단부에 작용하는 비틀림 모멘트의 크기는 케이싱 허용강도의 1/20 ~ 1/15 정도이다. 따라서 응력과 변형율의 관계에서 탄성한계 범위의 이론식을 적용할 수 있게 되며, 이를 통해 구해진 비틀림 모멘트를 통해 이하에서 설명할 지반강도를 산출해낼 수 있게 된다. 즉, 케이싱 등에 작용하는 굴착지반의 저항모멘트로부터 지반강도를 산출해 내게 된다.
그래프의 낮은 기울기 선도에서 보듯이, 지반의 경우 탄성 재질이 아니기 때문에, b수준 정도의 낮은 전단응력에서 파괴를 일으킨다. 파괴를 일으킨다는 것은 지반이 으스러지면서 굴착이 되는 것을 의미한다. 지반의 경우 탄성 재질이 아니기 때문에, 탄성한계는 아주 낮은 a수준 정도의 전단응력까지이므로, 이 이상의 전단응력에서는 비탄성 구간이라 할 수 있으며, 탄성한계 범위에서의 이론식을 적용할 수 없게 된다. 따라서 지반을 기준으로 전단변형율이 C지점에 이르면서 파괴되는 시점에서의 전단파괴 응력을 이론식으로 계산할 수 없게 된다.
그러나 지반과 접촉된 케이싱(20)은 금속재 탄성재질로서, 탄성한계가 상당히 높다. 즉 그래프의 높은 기울기 선도에서 보듯이, 케이싱(20)의 탄성한계는 c수준 정도의 높은 전단응력까지이며, 이 때까지의 전단변형율도 비교적 낮은 편이다. 케이싱(20)은 높은 수준의 탄성한계 전단응력(c수준)보다 더 높은 전단응력(d수준)이 가해져야만 파괴되므로, 지반에 비해 견고한 것임을 알 수 있다.
상기한 바와 같이 작용, 반작용 법칙에 의해 케이싱(20)에 걸리는 전단응력이나 지반에 가해지는 전단응력은 동일하다. 지반이 b수준의 전단응력에서 파괴될 때에도 케이싱(20)은 파손되지 않을 뿐만 아니라, 탄성한계 범위(c수준보다 낮은 범위)에 있게 된다. 다시 말해 지반이 파괴되어 굴착되는 순간, 케이싱(20)은 탄성 범위 내에서 그 전단응력이 가해진 상태이며, 이는 그래프 상에서 G지점으로 표시될 수 있다. 케이싱(20)을 기준으로 하면, 지반의 파괴시점 역시도 탄성한계 범위 내의 상황이므로, 탄성한계 범위 내에서 적용할 수 있는 이론식의 사용이 가능하게 된다.
결국 지반을 기준으로 하는 파괴시점의 전단응력은 탄성범위 내에서의 이론식을 적용할 수 없으나, 이와 동일한 힘이 미치는 케이싱(20)을 기준으로 한 전단응력은 탄성범위 내에서의 이론식을 적용할 수 있게 되며, 지반 파괴시점에서의 지반의 전단응력이 이론식으로 계산될 수 있게 된다.
도 6은 내부로드에 의한 굴착단면과 케이싱에 의한 굴착단면을 나타내는 도면이다. 도 6을 참조하면, (a)는 내부로드(30)에 의한 지반 굴착단면을 나타낸 것이고, (b)는 외부 케이싱(20)에 의한 지반 굴착단면을 나타낸 것이다.
오거장치(10)의 각 구동모터에 의해 각각 회전하는 케이싱(20)과 내부로드(30)에 있어서, 내부로드(30)는 단부의 평면상 배치되는 비트(32)에 의해 면에 대한 굴삭을 하게 되고, 그 외부를 감싸는 원통형의 케이싱(20)은 하단부의 절삭날(22)에 의해 원주 형태의 굴삭을 하게 된다.
(a)를 참조하면, 빗금친 부분이 원의 내부 전체에 걸쳐있는데, 이는 내부로드(30)가 굴착하는 단면을 나타내는 것이다. 즉 내부로드(30)는 원의 내부 전체에 걸친 위치를 굴착하는 역할을 한다. (b)를 참조하면, 내부는 빗금친 부분이 없고 외측 원주에만 일정 두께로 빗금친 부분이 위치하는데, 이는 케이싱(20)이 굴착하는 단면으로서, 케이싱(20)은 원주 위치에만 균일하게 굴착을 하고 있음을 알 수 있다.
다시 말하면, 내부로드(30)는 지반에 대한 면굴착(3차원 굴착)을 하게 되고, 케이싱(20)은 지반에 대해 면이 아닌 원주 선굴착(2차원 굴착)을 하게 되는데, 3차원 굴착과 2차원 굴착의 비교는 이론식 적용과 관련하여 중요한 점이다.
2차원 굴착을 지반굴착 과정에서 지반강도 추정 자료로 적용하는 경우 지반굴착 관련 시험시공에서 비교적 시험시공 결과와 이론식의 지반강도 추정 결과가 일치하기 때문에 케이싱(20) 선단부의 절삭날(22)에 의한 지지지반 굴착에서 지지지반의 깊이를 결정하는 것이 보다 합리적인 지반강도의 추정으로 판단되며, 이론식의 적용에도 적합하게 된다. 지반 지지강도의 구체적인 연산 및 계산은 이하의 도면을 참조하여 보다 상세하게 설명하도록 한다.
도 7은 단위지반굴착깊이와 측정 전류값을 나타내는 도면이다. 본 발명의 굴착장치에서 사용되는 콘트롤러에서는 전류값, 지반 단위굴착깊이 및 케이싱의 수직 여부를 체크할 수 있다. 이 중 지반 단위굴착깊이 및 케이싱의 수직 여부 체크 방식은 종래의 다양한 방식을 적용할 수 있으므로, 구체적인 설명을 생략하도록 한다.
측정된 전류값은 지반 단위굴착깊이와 함께 그래프로 표시할 수 있다. 도 7을 참조하면, 시간(time)이 경과함에 따라 지반 단위굴착깊이(S)는 감소하게 된다. 이는 지하로 깊이 내려갈수록 지반이 단단해지고 견고해지기 때문에, 단위회전당 굴착깊이는 그만큼 감소할 수밖에 없다. 아울러, 구동모터에 소요되는 전류값은 점점 증가하게 된다. 지반이 단단해 짐에 따라 구동모터는 더 많은 전류를 필요로 하기 때문이다. 그래프에서 보듯이 시간이 경과 할수록, 단위 지반굴착 깊이(S)는 점점 감소하고, 전류값(I)은 점점 증가함을 알 수 있다.
구동모터에는 감속기어가 장착되어 있고, 지반굴착 이전에 설정된 일정한 회전속도로 케이싱(20)을 회전시켜 지반을 굴착하기 시작하는데, 케이싱 구동모터의 회전속도(n; rpm)는 감속기어를 이용하여 일정하게 설정되므로, 동적으로 변화하는 두 가지 변수는 전류값(I)과 단위 지반굴착깊이(S)이다. 지반굴착에 필요한 전력양은 전류값(I)과 전압(V)곱으로 얻어지는데, 전압은 미리 고정된 상수값이다. 아울러 두 가지 변수, 즉 전류값(I)과 단위 지반굴착 깊이(S)는 케이싱 선단부의 구속압, 다시 말해 케이싱 선단부에 작용하는 상재하중과 상관관계를 이룰 것으로 판단되나, 굴착기계에 의한 상재하중은 고정된 값이므로, 본 계측 방법에 있어서 변수로 작용하지는 않게 된다.
위와 같은 이론적 바탕 안에서, 다음과 같은 이론식과 순서에 근거하여, 지반의 지지강도를 구하게 된다. 도 9를 함께 참조하여 설명하도록 한다.
(a)...먼저 전류측정부, 깊이측정부 및 회전속도측정부를 통해 각각 전류값(I), 단위 지반굴착 깊이(S), 회전속도(n)을 측정한다. 전류값의 단위는 A(암페어)이고, 단위 지반굴착 깊이의 단위는 mm/rev이며, 회전속도의 단위는 rpm이다. 단위 지반굴착 깊이(S)는 지반굴착 초기단계(상층부 또는 표토부 굴착단계)에서는 상대적으로 크고, 중, 후기단계로 갈수록 상대적으로 감소한다. 전류측정부는 전류계를 사용하며, 오거장치의 구동모터와 연결되어 구동모터에서 소요되는 전류를 측정한다. 깊이측정부는 0.01mm 단위로 계측이 가능한 굴착깊이계측장비를 사용하며, 케이싱 또는 내부로드와 연결되어 케이싱/내부로드가 굴착하강할 때 하강하는 깊이를 측정한다. 회전속도측정부는 회전속도가 사전에 설정되는 경우에는, 별도로 구비하지 않아도 된다. 연산부는 컴퓨터(PC, 워크스테이션, 노트북, PDA 또는 전용 단말기)를 사용하고, 전류측정부 및 깊이측정부에서 측정된 데이타를 수신받을 수 있도록 하여 연산하고 저장하며, 디스플레이장치를 이용하여 표시를 제어하는 역할을 한다.
(b)...전력(W)을 계산한다. 전력의 단위는 kw이고, W = V(전압)·I(전류) 식을 사용하여 구한다. 전압값(V)는 일정한 값의 상수이므로, 전류값(I)으로 전력(W)를 알 수 있다.
(c)...본 발명에 따른 굴착에 있어서 굴착 공정은 탄성범위 내에서 드릴의 평면 절삭 공정에 대응시킬 수 있으며, 굴착 공정이나 측정값은 탄성 범위 내에서의 내부로드측, 케이싱측 측정값이므로, 드릴에서 사용하는 이론식을 적용할 수 있 다. 본 발명은 굴착 공정에 있어 이론식을 사용하여 정형화 시키는 기반을 마련한 것에 그 의의가 있다고 할 것이다. 이때 사용되는 이론식(강명순 저 '최신 공작기계', 2004년 2월 15일 발행, 248면, '드릴의 소요동력' 란 참고)을 굴착 공정에 적용하여 나타내면 아래와 같다.
[참고도 1]
Figure 112006050827518-pat00001
내부로드에 구비된 스크류는 45도 하방으로 설치되어 있으며, 이를 따라 내부로드가 하방 굴착되므로, 내부로드에 가해지는 회전모멘트는 스크류의 방향을 따라 수평방향의 수평력(굴착주응력)과 수직력(굴착보조응력)으로 분석할 수 있다. 이하의 식에서 사용되는 전단력 등 회전시 응력의 기준은 주로 상기 수평력, 굴착주응력을 기준으로 판단, 계산하는 것이 바람직하다.
(c-1)...중앙에서의 굴착력(Fd) (Ad: 단위 말뚝의 유효 단면적, D: 케이싱 지름, S: 단위 지반굴착 깊이, k: 전단파괴응력)
Figure 112006050827518-pat00002
(c-2)...회전모멘트(Md)
Figure 112006050827518-pat00003
(c-3)...동력(W) (η: 케이싱 구동모터의 출력효율, 일반적으로 0.85)
Figure 112006050827518-pat00004
위 (b)에서 구한 전력 값을 상기 (c-3)에서 구한 동력(W)값에 대입하면, D, S, n, η값을 모두 알고 있으므로, 전단파괴응력 k를 구할 수 있게 된다. 위 그래프에서 전단파괴응력은 전류값(I)과 비례하고, 단위 지반굴착깊이(S)에 반비례함을 알 수 있다.
(d)...위에서 구한 전단파괴응력 k를 통해, 허용전단응력 τ를 추정한다. 실험식에 의해 허용전단응력 τ는 전단파괴응력 k의 1/2로 추정한다.
(e)...허용전단응력 τ로부터 허용수직압축응력 σ를 계산한다. 허용수직압축응력은 아래의 이론을 통해 계산해낸다. 특정한 부재의 경사면 바꾸어 말해서 지반 굴착장비의 케이싱 선단부에 장착된 절삭날이 지반을 굴착하는 과정은 부재의 경사면에 작용하는 전단응력과 일치하는 것으로 판단할 수 있다. 이에 필요한 전단 응력과 수직압축 응력과의 관계식을 구해보면, 지반에 대해 삼각형의 자유물체도를 그릴 수 있는데, 평형방정식을 작성하여 σθ 와 τθ를 구할 수 있다.
σθAθ - (σAθcosθ)cosθ = 0
p면상의 수직응력을 구하면, σθ = σcos2θ
[참고도 2]
Figure 112006050827518-pat00005
[참고도2, 축에 대해 임의 각도로 지나는 면 p]
[참고도 3]
Figure 112006050827518-pat00006
[참고도3, 면 p에서의 응력을 구하기 위한 자유물체도]
[참고도 4]
Figure 112006050827518-pat00007
[참고도4, 각면의 면적 및 자유물체도상의 힘]
τθ 방향으로의 힘을 합하면, τθAθ+(σAθcosθ)sinθ = 0
p 면상의 전단응력을 구하면, τθ = - σsinθcosθ
위의 관계식은 균일단면 부재의 축에 대해 임의 각도로 경사진 면에 작용하는 수직 및 전단응력을 나타낸다.
[참고도 5]
Figure 112006050827518-pat00008
[참고도5, θ함수로서의 수직 및 전단응력]
위의 그림에서 θ=0 에서부터 θ=180˚까지의 σθ/σ와 τθ/σ의 비를 나타내었다. 또한 θ의 특정한 값에 해당하는 요소와 σθ, τθ의 값을 보여준다. 위의 그림에서 특정한 부재의 단면에 대하여 45˚로 경사진 면에서 전단응력의 크기는 최대수직 응력 크기의 반이다.
|τθ| = |σ/2|
위의 식으로 전단응력의 최대크기를 나타낼 수 있으며, θ에 대한 τθ의 도함수는 τθ가 최대 또는 최소를 갖는 각도를 구하기 위하여 위의 식을 '0'으로 두면 θ = 45˚와 135˚를 얻게 된다. θ = 45˚에서 τθ = - σ/2 이고, θ = 135˚에서 τθ = σ/2 가 된다. 축 방향 하중을 받는 말뚝 등 압축부재에서 어떤 면에 작용하는 최대 압축 수직응력은 σ = P/A 가 되고 최대 전단응력의 크기는 |σ/2| 이 된다는 것을 나타내고 있다.
(f)...위에서 구한 허용수직압축응력(σ)에서 지반 지지강도 P를 구한다. P는 허용수직압축응력 σ에 말뚝의 유효단면적(A)을 곱하여 계산한다. 전류값(I), 단위 지반굴착 깊이(S) 및 상기와 같은 이론식 적용을 통해 케이싱의 허용수직압력을 계산하고, 이를 통해 지반의 지지강도를 계산할 수 있게 된다. 이러한 계산 과정은, 지반의 지지강도를 케이싱에 미치는 전단력, 압축응력 등을 통해 계산하는 점과, 굴착용 케이싱에 대해 절삭용 드릴공정에서 사용되는 이론식을 대응시켜 적용하는 점에서 종래에 그 사례가 없었다고 할 것이다.
이러한 굴삭 공정에서 케이싱(20)의 절삭날(22)은 지반굴착 과정에서 지반면과 접하는 부분에서 마모가 발생되고, 사용 정도에 따라 마모는 증가하게 된다. 따 라서 지반굴착 과정에서 지지지반의 깊이를 결정하기 위한 지반강도 추정시에, 이로 인한 오차가 발생할 수 있게 된다. 이러한 오차를 보정하기 위해, 케이싱 절삭날의 지반굴착 착수 시점에 압축응력 50kg/㎠의 콘크리트 시험재료를 이용하여 시험절삭을 해보고, 그 결과 나타나는 전류값과 단위 굴착깊이를 분석하여, 지반굴착장비의 지반굴착과정에서 나타나는 지반강도 추정자료에 보정할 수 있도록 사용하면, 마모에 따른 오차범위를 다소 감소시킬 수 있게 된다.
(g)...말뚝(파일)의 항타공식에 의해 지지력을 산정하는 방법에 있어서, 말뚝의 동적 극한지지력은 관입량에 반비례하고, 타격에너지에 비례한다(Hiley 식). 이 때 말뚝의 동적 극한지지력은 상기 과정에서 산출된 지반 지지강도 P에 대응된다.
말뚝의 극한지지력 R 은 아래의 식에서,
Figure 112006050827518-pat00009
타격에너지 Eh 와 비례하고, 최종관입량 h와 반비례한다. (eh 는 해머효율, Cc는 말뚝머리 부착물의 탄성변형량, Cp는 말뚝의 탄성변형량, Cq는 지반의 탄성변형량, Wr은 해머의 무게, Wp는 말뚝과 말뚝머리 부착물의 중량, nr은 해머와 말뚝의 반발계수)
위 식을 대략화하여 나타내면,
Figure 112006050827518-pat00010
로써, 말뚝의 극한지지력은 해머의 낙하 기준 높이Hp와 최종관입량 h의 식으로 나타낼 수 있다. 상기 수식에서 말뚝의 극한지지력 R은 산출된 지반 지지강도 P에 대응되므로 상수이고, 낙하 기준 높이 Hp와 낙하하는 해머의 질량 m도 상수이다.
한편, 최종관입량 h는 타격 횟수 N회 만큼 반복되어 표준관입시험의 관입량에 도달하게 되므로, 결국 타격 횟수 N은 h 값의 변화에 따른 함수가 된다.
N = f(h)
결국 산출된 지반 지지강도 P와 Hiley 공식에 의해 관입량 h가 산출되고, 이 관입량 h는 표준관입시험의 관입량 30cm 에 도달하기 까지 N회에 걸쳐 관입된 것으로 보므로, N 값을 도출해 낼 수 있게 된다. 관입량 H는 타격 누적횟수에 따라 변동이 가능하므로, N = f(h) 의 함수에서 적절한 오차를 보정할 수 있도록 설정하는 것이 바람직하다.
결국 전류값(I)은 지반 지지강도 P와 비례함을 알 수 있고, 아울러 표준관입시험의 N값과도 비례하게 된다. 이는 이하에서 살펴보도록 한다.
도 8은 본 발명의 디스플레이장치에 표시되는 굴착깊이에 따른 지반강도그래프를 나타내는 도면이다. 도 8을 참조하면, 전술한 연산 방식에 따라, 측정된 전류 값(I), 단위 지반굴착 깊이(S)으로 누적 굴착깊이(D)에 따른 지반강도(P)가 그래프로 나타낼 수 있음을 알 수 있다.
즉, 깊이 D가 깊어지면서, 그 깊이에서의 지반강도 P가 그래프에 점으로 표시되며, 이것이 계속적으로 연결되면 도면과 같이 선으로 표시될 것이다. 예를 덜어 지반강도가 80톤 정도 요구된다고 할 때, 굴착 도중에 a 지점을 넘어선 깊이, 즉 3미터 정도의 깊이를 지나면 요구되는 지반강도가 충족됨을 바로 알 수 있다. 이 경우 더 이상 깊이 들어갈 필요 없이 3미터를 약간 넘긴 깊이에서 굴착을 멈추면 되므로, 과도한 굴착을 방지할 수 있게 된다.
이러한 그래프는 전류값(I)과 N 값의 상관관계로 나타낼 수도 있다. 도 10은 특정 지반의 지질주상도이고, 도 11은 동일한 지반에서의 구동모터에 가해지는 전류값을 나타낸 그래프이다. 지질주상도는 실제 표준관입시험에 따른 N 값을 우측에 꺾은선 그래프로 표시하고 있다. 이러한 N 값의 변동을 살펴보면 해당 지반에서 지하로 내려갈 수록, N값이 약간씩 증가하고, 미세하게 감소하기도 하며, 일정 지점(11m 지점)에서는 50 가까이 급격하게 증가하기도 한다.
이러한 N 값은 구동모터에 가해지는 전류값과 비례한다. 도 11은 본 발명의 디스플레이장치에 표시되는 굴착깊이에 따른 전류값 변화 그래프를 나타내는 도면이다. 도 11을 참조하면, 구동모터에서 소요되는 전류값은 깊이에 따라 약간씩 증가하고, 미세하게 감소하기도 하며, 일정 지점에서 똑같이 급격하게 증가하고 있다. 결국 이러한 전류값을 근거로, N 값을 유추해 낼 수 있으며, 사용자는 별도의 표준관입시험 없이 단순히 말뚝을 시공하는 것만으로 표준관입시험에서의 N 값을 산출해 낼 수 있게 된다.
표준관입시험과 같이 30cm를 굴착하는데 소요되는 전류값 및 전력을 계산하여, 지반강도와 표준관입시험 N 값을 산출해 낼 수 있도록 하고, 이로부터 파일의 선단위치를 결정하게 된다. 굴착깊이에 따른 지반강도 추정이 가능하므로, 기초파일의 지지선단 위치를 산출해 낼 수 있고, 기초시공관리 측면에서 지반관련 자료가 정보화, 전산화되어 인력 및 원가를 절감하고 시공관리 효율성을 향상시키는 효과를 갖는다.
상기와 같은 본 발명의 방법은, 종래 경험을 이용하거나, 시료 채취를 통한 방식을 벗어나, 굴착공정을 정량적, 이론적으로 계산하여 한번에 원하는 데이터를 얻어내어 데이터베이스화 할 수 있도록 하고, 매 굴착 위치에서의 지반강도와 표준관입시험 N 값을 계산할 수 있으며, 과도한 굴착을 방지하여 과다한 공사비, 공사기간 지출을 방지하는 효과를 갖는다.
본 발명은 전류와 단위 굴착깊이를 측정하고 이를 이용하여, 굴착지반의 강도를 정량적으로 계산할 수 있도록 하며, 이를 통해 표준관입시험에서의 타격횟수 N 값을 산출해내는 이론적 근거를 제시하는 효과를 갖는다.
또한 본 발명은 모든 굴착 지점에 대해 구동모터의 전류값을 통해 표준관입 시험의 N값을 측정할 수 있도록 하여, 시공의 안정성을 향상시키는 효과를 갖는다.
또한 본 발명은 표준관입시험 없이도 표준관입시험를 수행한 것과 같은 데이터를 산출하여 시공관리를 전산화하고, 정량적 데이터를 도출, 저장할 수 있도록 하여, 시공 및 사후 관리를 철저히 할 수 있도록 하는 효과를 갖는다.
또한 본 발명은 표준관입시험 결과값을 정확히 측정할 수 있도록 하여, 과도한 안전율에 따른 과도한 굴착을 방지하여 시공원가 및 기간을 감소시킬 수 있도록 하는 효과를 갖는다.

Claims (12)

  1. 삭제
  2. 파일시공을 위한 지반 굴착을 위해 구동모터를 사용하는 공법에 있어서,
    오거장치의 내부로드 또는 케이싱을 회전하기 위한 구동모터 구동시에 소요되는 전류값을 측정하는 전류측정단계;
    상기 내부로드 또는 케이싱에 의해 굴착되어 파내려가는 깊이를 측정하는 굴착깊이 측정단계;
    상기 전류값과 상기 굴착깊이를 이용하여 굴착중인 지반의 지지강도와 표준관입시험에서의 타격수 N값을 계산하는 연산단계; 및
    상기 지반 지지강도 또는 타격수 N값을 디스플레이 장치를 이용하여 출력하는 출력단계;를 포함하여 구성되고,
    상기 연산단계는:
    측정된 전류값과 전압값을 통해 전력을 산출하는 제1단계;
    상기 전력값과 상기 굴착깊이, 상기 내부로드 또는 케이싱의 회전직경, 회전속도를 이용하여 전단파괴응력을 산출하는 제2단계;
    상기 전단파괴응력 산출값을 통해 허용전단응력을 산출하는 제3단계;
    상기 허용전단응력 산출값을 통해 허용수직압축응력을 산출하는 제4단계;
    상기 허용수직압축응력 산출값을 통해 지반 지지강도를 산출하는 제5단계;
    상기 지반 지지강도 산출값과 표준관입시험에서 사용되는 해머의 타격에너지를 비교하여 타격수 N값을 산출하는 제6단계를 포함하여 구성되어 상기 전류값과 굴착깊이를 표준관입시험의 타격수로 환산할 수 있도록 하는 것을 특징으로 하는 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 도출방법.
  3. 제 2 항에 있어서, 상기 제6단계는:
    상기 지반 지지강도와 상기 해머의 타격에너지를 비교하여, 상기 해머의 관입량을 산출하는 제6a단계; 및
    상기 관입량과 표준관입시험의 기준관입량을 비교하여 타격수 N값을 산출하는 6b단계를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 도출방법.
  4. 제 2 항에 있어서, 상기 제6단계는:
    상기 N값 산출시에, 지층의 종류, 상재하중, 로트, 해머효율 중 어느 하나 이상의 종류, 값에 따른 추정 오차를 반영하는 보정단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 도출방법.
  5. 제 2 항에 있어서, 상기 연산단계는:
    상기 제 1 내지 제 6단계 중 어느 한 단계의 전 또는 후에 상기 내부로드 또는 케이싱의 마모 정도에 따른 추정 오차를 고려한 오차계수를 반영하는 보정단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 도출방법.
  6. 제 2 항에 있어서, 상기 출력단계는:
    산출된 상기 타격수 N값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 상기 디스플레이 장치에 나타내는 것을 특징으로 하는 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준 관입시험 타격수 N값 도출방법.
  7. 제 6 항에 있어서, 상기 출력단계는:
    상기 타격수 N값과 동시에, 상기 지반 지지강도의 변화값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 상기 디스플레이 장치에 나타내는 것을 특징으로 하는 구동모터의 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 도출방법.
  8. 삭제
  9. 오거장치의 구동모터에 전원을 공급하는 동력공급부 및 상기 구동모터에 의해 각각 회전되는 내부로드 또는 케이싱을 사용하여 지반을 굴착하는 장치와 연결되어 표준관입시험 타격수 N값을 산출하기 위한 장치에 있어서,
    굴착깊이에 따라 상기 내부로드 또는 케이싱의 회전에 소요되는 전류의 변화되는 값을 측정하기 위해 상기 오거장치의 구동모터와 연결되는 전류측정부;
    굴착깊이를 측정하기 위해 상기 내부로드 또는 케이싱에 연결되는 깊이측정부;
    상기 측정된 전류값, 깊이데이터를 수신하여 전단파괴응력을 계산하고, 이를 이용하여 지반 지지강도를 측정하고, 이에 해당하는 표준관입시험의 타격수 N값을 산출하기 위한 연산부; 및
    상기 연산부에 의해 계산된 타격수 N값을 수신하여 출력하기 위한 출력부를 포함하여 구성되고,
    상기 연산부는:
    측정된 전류값과 전압값을 통해 전력을 산출하고,
    상기 전력값과 상기 굴착깊이, 상기 내부로드 또는 케이싱의 회전직경, 회전속도를 이용하여 전단파괴응력을 산출하고,
    상기 전단파괴응력 산출값을 통해 허용전단응력을 산출하고,
    상기 허용전단응력 산출값을 통해 허용수직압축응력을 산출하고,
    상기 허용수직압축응력 산출값을 통해 지반 지지강도를 산출하며,
    상기 지반 지지강도 산출값과 표준관입시험에서 사용되는 해머의 타격에너지를 비교하여 타격수 N값을 산출하는 것을 특징으로 하는 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 산출장치.
  10. 제 9 항에 있어서, 상기 연산부는:
    상기 지반 지지강도 산출값과 상기 해머의 타격에너지를 비교하여 상기 해머의 관입량을 산출하고,
    상기 관입량과 표준관입시험의 기준관입량을 비교하여 타격수 N값을 산출하는 것을 특징으로 하는 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 산출장치.
  11. 제 9 항에 있어서, 상기 출력부는:
    디스플레이 장치이며,
    상기 표준관입시험의 타격수 N값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 나타내는 것을 특징으로 하는 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 산출장치.
  12. 제 10 항에 있어서, 상기 출력부는:
    상기 타격수 N값과 동시에, 상기 지반 지지강도의 변화값을 굴착깊이에 따라 그래프로 표시하여 나타내는 것을 특징으로 하는 전류 측정값을 이용한 표준관입시험 타격수 N값 산출장치.
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