KR100693673B1 - 알루미늄 브레이징 합금 - Google Patents

Abstract

본 발명은 알루미늄 브레이징 합금에 관한 것으로서, 핀 스톡(fin stock)재료로 이상적으로 적합하고, 중량%: Si 0.7-1.2, Mn 0.7-1.2, Mg 0.35 이하, Fe 0.8 이하, Zn 3.0 이하, Ni 1.52 이하, Cu 0.5 이하, 그리고 (Ti 0.2 이하, In 0.2 이하, Zr 0.25 이하, V 0.25 이하, Cr 0.25 이하)를 포함하는 그룹 중 선택된 하나 또는 그 이상 및 총합이 0.15 이하이고 각각은 0.05 이하인 기타 성분, 잔부는 Al을 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

알루미늄 브레이징 합금 {ALUMINIUM BRAZING ALLOY}

본 발명은 열교환기에 사용될 수 있는 알루미늄 합금에 관한 것이다. 이상적으로 본 발명에 따른 상기 알루미늄 합금은 열교환 장치용 핀 스톡(fin stock) 재료로 제공된다. 또한, 본 발명은 본 발명에 따른 적어도 하나의 알루미늄 합금 부품을 포함하는 브레이징된 조립체에 관한 것이다.

종래의 기술에서, 알루미늄 합금은 열교환기 용도를 위해 선택되는 합금이다. 이들 합금은 강도, 저중량, 양호한 열 및 전기 전도성, 브레이징 성능, 내식성, 그리고 성형성의 바람직한 조합 때문에 선택된다.

알루미늄 합금 열교환기는 유체 통로(튜브)를 형성하도록 소망 형상으로 형성된 알루미늄 합금 클래드 시트(브레이징 시트)를 적층하고 브레이징에 의해 유동 통로 사이에 주름진 알루미늄 합금 핀을 고정시킴으로써 제작될 수 있다. 상기 합금 클래드 시트 또는 튜브 재료와 핀 사이의 접합은 코어 플레이트의 브레이징 용가재 금속 및/또는 핀 재료를 용융함으로써 달성할 수 있다. 브레이징의 한 방법으로, 일반적으로 진공 브레이징 또는 플럭스 브레이징이 이용된다. 유체 통로 재료의 내식성을 향상시키기 위한 노력으로, 핀 재료의 희생양극 효과(sacrificial anode effect)에 의해 유체 통로 재료에 대해 전기화학적으로 양극(침식성이 큰)인 핀 재료가 사용될 수 있다.

종래 기술문헌에 알려진 알루미늄 브레이징 시트 합금에 대해 발표된 내용이 이하에 설명될 것이다.

기술 저널 Light Metal Age, 1980년 12월호 페이지 20-21의 J.Althoff의 저술 "Aluminium Alloy 3009: High Strength Without Magnesium"은 마그네슘이 없는 3009 합금을 발표했다. 상기 3009 합금은 중량%로 나타낸 다음의 조성:

Si 1.0 - 1.8

Fe 최대 0.7

Cu 최대 0.10

Mn 1.2 - 1.8

Mg 최대 0.01

Cr 최대 0.05

Ni 최대 0.05

Zn 최대 0.05

Zr 최대 0.10

Ti 최대 0.10

총합이 최대 0.15이고 각각은 최대 0.05 이하인 기타 성분

잔부 알루미늄과

그 외에 Si:Fe이 2:1 내지 4:1, Mn+Si가 2.5-3.5의 범위내에 있어야 한다는 조건을 갖는다.

상기 발표된 합금은 이미 알려진 AA3003 합금을 대신하고 브레이징 용도에 사용될 수 있다.

EP-A-0637481(후루카와)는 코어 재료의 한쪽면은 브레이징 재료로 클래딩되고 다른 한쪽면은 희생재료로 클래딩된 3층 구조를 갖는 알루미늄 합금 브레이징 시트를 발표했다. 상기 정의된 코어 재료는 중량%로 나타낸 매우 넓은 조성 범위:

Si 0.6 - 2.5

Cu 0.5 - 2.5

Mn 2.0 이하

그리고 하기의 원소로 이루어진 그룹에서 선택된 적어도 1종을 갖는다.

Mg 0.03 - 0.5

Cr 0.03 - 0.3

Zr 0.03 - 0.3

Ti 0.03 - 0.3

Ni 0.03 - 1.5

잔부 알루미늄과 불순물.

상기 문헌은 코어 재료의 양면에 브레이징 재료로 클래딩된 3층 구조를 갖는 알루미늄 합금 브레이징 시트를 더 개시하고 있고 상기 코어 재료는 중량%로 나타낸 매우 넓은 조성 범위:

Si 0.03 - 2.5

Fe 0.05 - 2.0

Cu 0.05 - 2.0

Mn 0.6 - 2.0

그리고 하기의 원소로 이루어진 그룹에서 선택된 적어도 1종을 갖는다.

Zn 0.05 - 5.0

In 0.002 - 0.3

Sn 0.002 - 0.3

잔부 알루미늄과 불가피한 불순물.

자동차 산업에 있어서 양호한 내식성과 함께 브레이징 후(post-brazed) 강도가 향상된 열교환기에 사용될 수 있는 알루미늄 합금이 요구되고 있다. 또한, 상기 알루미늄 합금 제조자의 측면에서는, 재생 관점에서 상기 알루미늄 합금의 요구되는 특성의 저하가 없는 불순물에 허용도를 갖는 합금이 요구되고 있다.

본 발명의 목적은 동일한 용도로 종래 합금에 비해 개선된 브레이징 후 0.2% 항복강도를 갖는 열교환기에 사용될 수 있는 알루미늄 합금을 제공하는 것이다. 본 발명의 다른 목적은 불순물에 대해 향상된 허용도(tolerance)를 갖는 알루미늄 합금을 제공하는 것이다. 본 발명의 또 다른 목적은 열교환 장치용 핀 스톡 재료를 제공하는데 이상적으로 적합한 알루미늄 합금을 제공하는 것이다.

일 태양에서, 본 발명은 중량%로 다음의 조성을 갖는 알루미늄 합금을 제공한다.

Si 0.7 - 1.2

Mn 0.7 - 1.2

Mg 0.35 이하

Fe 0.8 이하
Cr 0.25 이하, 및

Zn 3.0 이하

Ni 1.5 이하

Cu 0.5 이하

Ti 0.20 이하

In 0.20 이하

Zr 0.25 이하

V 0.25 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상,

총합이 0.15 이하이고 각각 0.05 이하인 기타 원소

삭제

잔부 알루미늄.

상기 알루미늄 합금은 양호한 내식성을 갖고, 브레이징 후 상태에서 양호한 기계적 성질과 함께 여기서 요구되는 희생양극 효과를 포함하며, 동일 템퍼에서 AA3003과 같은 종래 핀스톡 합금에 비해 적어도 15%의 브레이징 후 0.2% 항복강도(PS) 증가를 제공할 수 있다. 본 발명에 따른 알루미늄 합금은 적어도 60 MPa의 브레이징후 0.2% 항복강도(PS)를 얻을 수 있고 최상의 실시예에서 적어도 65 MPa 그리고 70 MPa 또는 그 이상도 얻을 수 있다.

상기 알루미늄 합금은 튜브 플레이트, 측면 지지체, 열교환기 유닛내의 헤더 탱크와 기타의 용도로 사용될 수 있지만 주로 열교환기용 핀스톡 합금으로 사용된다. 핀스톡은 열교환기 유닛이 부식에 의해 침식되는 경우 상기 튜브 재료가 아닌 핀 재료가 우선적으로 부식되는 것이 요구된다. 본 발명에 따른 합금은 이러한 희생 양극 효과를 갖는다. 상기 합금은 더 강해질 수 있고, 따라서, 상기 핀스톡은 AA3003 합금과 같은 종래의 핀스톡 합금보다 더 가볍고 얇아질 수 있다. 핀스톡 재료로 사용된 본 발명의 합금은, 예를 들어 종래 기술로 알려진 Al-Si 합금 또는 Al-Si-Mg 합금, Al-Si-Mg-Bi 합금, Al-Si-Bi 합금과 같은 유사한 Al-Si 계 합금 등의 브레이징 합금 클래딩법과 결합해서 사용될 수 있다.

열교환기 시장은, 특히 자동차 산업에서, 핀스톡 합금은 강도, 성형성, 브레이징성 그리고 부식 포텐셜 등의 특성의 평형을 제공하도록 요구한다. 본 발명의 새로운 합금의 중요 특성은, 중간 Mn 함량과의 조합된, AA3003 합금과 비교해서 상대적으로 높은 Si 함유량이다. 따라서, 이것은 종래의 핀스톡 합금에 비해 15% 이상 브레이징 후의 강도를 증가시킨다. 상기 합금은 다른 합금들 중에서 뛰어난 브레이징 특성을 보인다.

본 발명에 따른 알루미늄 합금의 합금 원소 제한에 대한 이유는 하기에 설명된다. 모든 조성비는 중량%이다.

Si는 본 발명에 따른 상기 합금에서 중요한 합금 원소이다. Si의 첨가는 합금의 용체화 경화(solution hardening)를 증가시킨다. 0.7% 미만에서 Si의 효과는 거의 없고 1.2% 초과에서는 유해한 저 용융 공정과 조대 금속간 화합물 입자를 또한 형성할 수 있다. Si 함량의 더 적합한 범위는 0.75 내지 1.0%이다. 많은 알루미늄 합금에서 중간 범위의 Si 레벨은 유해하다고 간주된다. 상기 중간 범위의 Si 함량의 이점은 상기 합금이 불순물 원소에 대해 허용도를 갖는 것이고, 상기 합금이 많은 양의 스크랩 재료(scrap material)로 구성(제조)될 수 있게 한다. 바람직하게 Si+Mn의 합은 1.6-2.3 범위에 있고, 더 바람직하게는 1.75-2.1의 범위이고, 이것에 의해 브레이징 후 강도와 휨 저항과 같은 합금의 소망 특성에서 양호한 절충을 허용하지만, 상기 합금은 스크랩 재료들로부터 큰 문제없이 제조될 수 있다.

Mn 또한 본 발명에 따른 상기 합금에서 중요한 합금 원소이다. 중간 범위 0.7 내지 1.2%의 망간의 첨가, 보다 바람직한 Mn 함유량의 하한은 0.8% 이다. 보다 바람직한 Mn 함유량의 상한은 1.1%이고 보다 바람직하게 Mn은 0.8 내지 1.0% 범위에 있어야 한다. 매우 높은 Mn 함유량은 유해한 조대 Fe-Mn 금속간 화합물의 형성을 야기할 수 있다. 상기 합금이 상대적으로 높은 Fe 함유량을 포함하는 다량의 스크랩으로 구성(제조)되게 하기 위해 Mn 레벨은 1.2%를 넘어서는 안된다. Mn 함유량이 1.2% 초과하면 잉곳(ingot)의 주조가 매우 어렵게 된다.

Mg은 상기 합금의 강도를 증가시키지만, 제공된 플럭스와 상호 작용하는 경향이 있어 제어 분위기 브레이징성에 유해한 영향력을 미친다. 이러한 이유로, 상기 Mg의 최대 함유량은 최대 0.35%로 제한되고, Mg 레벨의 보다 바람직한 범위는 브레이징 후 강도와 브레이징성에서의 절충으로서 0.2 내지 0.35%이다.

Fe는 모든 공지된 알루미늄 합금에 존재한다. 다른 원소들 중에서 너무 높은 Fe 함유량이 있을경우 재료의 성형성이 저하되고 부식 성능 또한 저하된다. Fe의 최대 허용 함유량은 0.8% 이고, 바람직하게는 0.5% 이다. 이러한 비교적 높은 수치의 Fe 함유량은 Mn 함유량을 제한함으로써 허용될 수 있다. 적합한 Fe 함유량은 0.20 내지 0.45%로, 브레이징 후 강도와 휨 저항과 같은 합금의 소망 특성에서 양호한 절충을 허용하면서도, 상기 합금이 스크랩 재료로부터 큰 어려움 없이 제조될 수 있게 한다.

Zn의 첨가는 보다 음전성의 부식 포텐셜(electronegative corrosion potential)(전위)을 야기한다. 희생 양극 효과를 허용하기 위해, 상기 핀 재료는 튜브 재료보다 더 음전성이어야 한다. 다른 종류의 튜브 재료가 열교환기에 사용될 수 있기 때문에, Zn 함유량은 튜브 재료와 조화되도록 본 발명의 합금의 부식 포텐셜을 조정하기 위해 사용될 수 있다. 상기 Zn 함유량은 핀 재료의 급속한 부식을 피하기 위해 3.0% 이하 레벨이어야 한다. Zn은 3.0% 이하, 바람직하게는 2.0% 이하, 더욱 바람직하게는 1.5% 이하, 그리고 가장 바람직하게는 1.0% 이하로 허용될 수 있기 때문에, 이것은 불순물 원소에 대한 상기 합금의 허용도에 이점을 갖고, 상기 합금이, 본 실시예에 한정되지 않고, 폐기된 열교환기 같은 많은 양의 스크랩 재료로 구성(제조)될 수 있게 한다. Zn 레벨의 적합한 하한은 0.2% 이다.

Ni는 열전도성에서 중대한 손실 없이 브레이징 후 강도를 추가로 증가시키기 위해 본 발명에 따른 합금에 1.5% 범위까지 존재할 수 있다. 합금 원소로 Ni의 바람직한 범위는 0.3 내지 1.2% 이고, 보다 바람직하게는 0.5 내지 0.75% 이다. 이것은 본 발명의 합금이 브레이징 후 강도, 열전도성, 그리고 내식성 사이에 더 좋고 바람직한 평형에 도달하도록 한다.

Cu는 바람직하게 강도강화 원소로서 바람직하게 포함된다. Cu는 이미 보고된 바와 같이 내식성을 저하시키지는 않는다고 믿어진다. Cu는 0.5% 이하로 허용될 수 있기 때문에, 이것은 상기 합금의 불순물 원소에 대한 허용도에 이점을 갖고, 상기 합금이, 본 실시예에 한정되지 않고, 폐기된 열교환기 같은 많은 양의 스크랩 재료로 구성(제조)될 수 있게 한다. Cu의 적합한 최대 함유량은 0.5% 이하, 바람직하게는 0.4% 이하이다. 브레이징 후 강도, 내식성, 그리고 브레이징성을 얻는 절충으로서 더 바람직한 Cu-레벨의 범위는 0.2 내지 0.4% 이다.

Ti는 본 발명의 합금 잉곳을 주조하는 동안 결정 미립화 첨가제(grain refining additive)로서 작용하도록 0.20% 이하 존재할 수 있다. 추가의 Ti이, 예를 들어 스크랩 재료내에 존재하기 있기 때문에, 용체화 경화에 의해 합금의 강도를 증가시키기 위해 첨가될 수 있다. 합금에 함유된 Ti의 총합은 0.20%를 넘어서는 안되며 바람직하게는 0.15% 보다 적어야 한다.

0.20% 이하의 범위에 있는 인듐 원소는 보다 음전성의 부식 포텐셜에 도달하기 위해 본 발명의 합금에 첨가될 수 있다. 또한, 상기 알루미늄 합금에서 In은 아연 첨가와 비교해서 상기 합금의 부식 포텐셜을 줄이는 데에 더 효과적이라는 사실이 본 발명에 의해 알려졌다. 일반적으로 0.1%의 In은 0.25%의 Zn 만큼 효과적이다. In이 의도적인 합금 원소로 첨가됐을 때 더 바람직한 범위는 0.01 내지 0.10% 이다.

브레이징 후 상태에서 상기 합금의 강도를 더 향상시키기 위해 Zr은 본 발명의 합금에 0.25% 이하의 범위에서 첨가될 수 있다. 또한, 상기 원소는 상기 합금의 소망 특성을 저하시키지 않는 불순물 원소로 허용될 수 있다. 보다 적합한 Zr의 첨가는 0.05 내지 0.20의 범위에 있고, 보다 바람직하게는 0.05 내지 0.15%의 범위에 있다.

브레이징 후 상태에서 상기 합금의 강도를 더 향상시키기 위해 0.25% 이하 범위에 있는 Cr이 본 발명의 합금에 첨가될 수 있다.

Sn, V를 포함한 다른 성분들이 본 발명에 따른 합금에 0.25% 이하의 범위, 바람직하게는 0.15% 이하, 보다 바람직하게는 0.05% 이하의 범위까지 허용될 수 있다. 이러한 원소들의 총합이 0.3%를 넘어서는 안된다. 이러한 원소는 상기 합금의 부식 포텐셜을 줄이기 위해 함유될 수 있고, V는 브레이징 후 강도를 강화시키는 잠재성을 더 가지고 있다.

잔부는 일반적으로 각각 최대 0.05%이고 총합이 최대 0.15%인 불가피한 불순물과 알루미늄에 의해 이루어진다.

본 발명의 또 다른 관점에서, 핀 스톡 재료로서 본 발명의 합금을 포함하는, 일반적으로 열교환기의 브레이징된 조립체가 제공된다. 핀과 같은 본 발명의 합금을 구비하는 열교환기에서, 상기 핀은 희생양극 역할을 할 수 있다. 본 발명에 따른 알루미늄 합금은 한 쪽 혹은 양면이 클래딩될 수 있다. 상기 클래딩의 목적은 실질적으로 필렛(fillet)에 브레이징 재료를 공급하는 것이고, 그리고 구불구불한 모양의 증발기나 압출 튜브로 만들어진 콘덴서와 같은 클래딩되지 않은 경우에 사용된다. 일반적으로 각 클래드층 두께는 클래드 제품의 총 두께의 2 내지 15%의 범위에 있다. 상기 클래드층의 조성은 일반적으로 5 내지 15%의 Si, 선택적으로 2.0% 이하의 Mg, 선택적으로 3.0% 이하의 Zn, 그리고 선택적으로 0.2% 이하의 Bi 이다.

본 발명에 따른 알루미늄 합금이 비제한적이고 비교적인 예로 이하에 설명된다.

실험실 규모의 테스트용 6개의 합금을 산업용 규모의 DC 캐스팅에서 얻은 것과 같은 범위에서의 응고 속도로 주조하였다. 실험실 규모의 테스트로 제조되었지만, 본 발명에 따른 알루미늄 합금은 연속적인 알루미늄 주조 방법과 다양한 표준 산업 규모의 DC 캐스팅을 사용해서 제조될 수 있고, 이어서 열간 및/또는 냉간 압연이 실시된다. 화학 조성이 표 1에 나타나 있고, 여기서 합금 1 내지 4는 결정 미립화 레벨에 있는 Ti를 함유하는 본 발명에 따른 합금이고, 합금 5와 6은 다소 증가된 Mg 와 Ti 레벨을 갖는 본 발명에 따른 합금이며, 합금 6은 증가된 Zn 레벨을 갖는 합금이다. 본 발명에 따른 모든 합금에서 상기 Ni, In 그리고 V 레벨은 불순물 레벨에 있다. 합금 7은 비교 목적으로 국제 특허 출원 제 WO-97/18946호에 공지된 H14 템퍼에서의 실시예이고, 합금 8은 핀스톡 재료로 상업적으로 사용되는 AA3003 합금으로 알려진 것이 사용되었다. 4개의 주조 잉곳을 예열하여 5.7mm 두께로 열간압연 되었다. 그 후 상기 시트는 0.15mm로 냉간압연 되고 최종 두께 0.10mm로 냉간압연 되기 전에 360 - 400℃에서 2시간 동안 어닐링하였다. 이것이 H14 템퍼이다.

상기 냉간압연된 시트는 모의 브레이징 사이클(약 590℃에서 5분 및 공냉) 전과 후에 하기의 기계적 특성을 갖는다 (표 2 참조). 상기 기계적 특성은 비클래드 재료에 유효하다. 그러나, 특정한 용도에 대해 본 발명의 합금은 수 MPa, 일반적으로 약 2 내지 10 MPa의 작은 기계적 특성(브레이징 전 및 후 상태 모두) 저하를 초래하는 얇은 클래드층을 구비할 수 있다.

이러한 결과로부터, 본 발명에 따른 알루미늄 합금은 동일한 템퍼에서 종래에 사용된 AA3003 합금보다 상당히 향상된 기계적 특성을 갖고, 브레이징 사이클 전의 유닛의 두께를 줄이고 핀 부식 속도의 단축을 갖는 기회를 제공하는 것을 알 수 있다.

중량%로 나타낸 실험된 알루미늄 합금의 화학 조성, 잔부는 알루미늄과 불순물

합금	Si	Mn	Mg	Fe	Zn	Cu	Zr	Cr	Ti
1	0.9	1.1	0.1	0.3	0.4	0.3	0.08	-	0.01
2	0.9	1.05	0.1	0.3	0.4	0.3	0.09	-	0.01
3	0.9	1.1	0.1	0.3	0.4	0.3	0.08	0.09	0.01
4	0.9	0.95	0.1	0.3	0.4	0.3	0.09	0.01	0.01
5	0.97	0.9	0.3	0.3	0.2	0.25	-	-	0.15
6	0.97	1.1	0.3	0.3	1.0	0.25	-	-	0.15
7	0.9	1.3	0.1	0.4	-	0.3	-	-	-

모의 브레이징 사이클(simulated brazing cycle) 전과 후의 기계적 특성

합금	브레이징 전		브레이징 후
	0.2PS [MPa]	UTS [MPa]	0.2PS [MPa]	UTS [MPa]
1	226	232	63	138
2	225	231	62	137
3	234	240	63	139
4	225	231	60	135
5	243	252	77	153
6	236	239	81	158
7	-	-	59	155
8(AA3003)	168	174	40	135

상술한 바와 같은 본 발명의 수정 및 변경은 본 발명이 속한 기술분야에서 통상의 지식을 가잔자라면 본 발명의 범위 내에서 명백히 실현할 수 있다.

Claims (24)

1. 중량%로 다음 조성을 갖는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.

   Si 0.7% - 1.2%

   Mn 0.7% - 1.2%

   Mg 0.35% 이하

   Fe 0.8% 이하

   Cr 0.25% 이하, 및

   Zn 3.0% 이하

   Ni 1.5% 이하

   Cu 0.5% 이하

   Ti 0.20% 이하

   In 0.20% 이하

   Zr 0.25% 이하

   V 0.25% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상,

   각각 0.05% 이하이고 총합이 0.15% 이하인 기타 원소,

   잔부 알루미늄.
2. 제 1 항에 있어서,

   Mn은 0.8 내지 1.1 중량%의 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
3. 제 1 항에 있어서,

   Mn은 0.8 내지 1.0 중량%의 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   Zr은 0.05 내지 0.15 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   Fe은 0.20 내지 0.45 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   Cu는 0.20 내지 0.40 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   Ni은 0.3 내지 1.2 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
8. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   Ni은 0.5 내지 0.75 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
9. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   Si은 0.75 내지 1.0 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
10. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    In은 0.01 내지 0.1 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
11. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    Mg은 0.2 내지 0.35 중량% 범위인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
12. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    Zn은 2.0중량% 이하인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
13. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    Zn은 1.5중량% 이하인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
14. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    Zn은 1.0중량% 이하인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
15. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    Zn은 0.2중량% 이상인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
16. 핀 스톡 재료의 형태인 것을 특징으로 하는 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 알루미늄 합금.
17. 제 16 항에 있어서,

    상기 핀 스톡 재료는 브레이징 후 0.2% 항복강도 60MPa 이상을 얻을 수 있는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
18. 제 17 항에 있어서,

    상기 핀 스톡 재료는 브레이징 후 0.2% 항복강도 70MPa 이상을 얻을 수 있는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금.
19. 제 16 항에 따른 합금 핀을 구비하는 것을 특징으로 하는 브레이징된 열교환기.
20. 제 17 항에 따른 합금 핀을 구비하는 것을 특징으로 하는 브레이징된 열교환기.
21. 제 18 항에 따른 합금 핀을 구비하는 것을 특징으로 하는 브레이징된 열교환기.
22. 중량%로 다음 조성을 갖는 알루미늄 합금의 핀을 구비하며

    Si 0.75% - 1.0%

    Mn 0.8% - 1.0%

    Mg 0.2% - 0.35%

    Fe 0.5% 이하

    Cr 0.25% 이하, 및

    Zn 3.0% 이하

    Ni 1.5% 이하

    Cu 0.4% 이하

    Ti 0.20% 이하

    In 0.20% 이하

    Zr 0.25% 이하

    V 0.25% 이하 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상,

    각각 0.05% 이하이고, 총합이 0.15% 이하인 기타 원소,

    Al 잔부

    상기 핀은 브레이징 후 0.2% 항복강도 70MPa 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 브레이징된 열교환기.
23. 제 22 항에 있어서,

    Fe는 0.2 내지 0.45중량%인 것을 특징으로 하는 브레이징된 열교환기.
24. 제 22 항 또는 제 23 항에 있어서,

    Cu는 0.2 내지 0.4중량%인 것을 특징으로 하는 브레이징된 열교환기.