KR100536152B1 - 기체상 유동층 반응기 - Google Patents

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KR100536152B1 KR10-1999-0021285A KR19990021285A KR100536152B1 KR 100536152 B1 KR100536152 B1 KR 100536152B1 KR 19990021285 A KR19990021285 A KR 19990021285A KR 100536152 B1 KR100536152 B1 KR 100536152B1
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Abstract

본 발명은 수직관 형태의 반응기 공간 (1), 반응기 공간의 상부에 인접한 평온 구역 (2), 순환 기체 라인 (3), 순환 기체 압축기 (4), 냉각 장치 (5), 반응기 공간의 저부 경계를 형성하는 기체 분배판 (6), 및 필요하다면 흐름 분할기 (7)을 포함하며, 기체 분배판 (6)은 출구쪽이 원추형으로 넓어지는 다수의 기체 유통 개구 (8)을 갖는 기체상 유동층 반응기에서 에틸렌계 불포화 단량체를 중합시키는 것에 관한 것이다.

Description

기체상 유동층 반응기{Gas-Phase Fluidized-Bed Reactor}
본 발명은, 수직관 형태의 반응기 공간 (1), 반응기 공간의 상부에 인접한 평온 구역 (calming zone) (2), 순환 기체 라인 (3), 순환 기체 압축기 (4), 냉각 장치 (5), 반응기 공간의 저부 경계를 형성하는 기체 분배판 (6), 및 필요하다면 흐름 분할기 (7)을 포함하며, 기체 분배판 (6)은 출구쪽이 원추형으로 넓어지는 다수의 기체 유통 개구 (8)을 갖는, 에틸렌계 불포화 단량체 중합용의 기체상 유동층 반응기에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 상기의 반응기에서 에틸렌을 중합시키는 방법, 또는 에틸렌을 C3-C8-α-올레핀과 공중합시키는 방법을 제공한다.
현재, 기체상 중합법은 에틸렌계 불포화 단량체의 바람직한 중합법, 특히 필요하다면 추가의 불포화 단량체의 존재하에서 에틸렌을 중합시키는 바람직한 방법 중의 하나이다. 더우기, 유동층에서의 중합법이 특히 경제적이다.
이런 공정을 수행하기 위한 기체상 유동층 반응기는 오래전부터 공지되어 있다. 현재의 통상적인 반응기는 매우 공통적인 구조적 특징을 갖는다. 통상의 반응기는 특히 상부로 갈수록 직경이 커지는 수직관 형태의 반응기 공간을 갖는다. 평온 구역에서는, 관 직경이 보다 커지기 때문에 기체 유속이 느려지며, 이는 입도가 작은 중합체를 포함하는 유동층을 제한한다. 또한, 이런 반응기는 중합열을 식히기 위한 냉각 장치, 압축기, 및 필요하다면 미세 중합체 먼지를 제거하기 위한 사이클론과 같은 추가의 장치가 장착된 순환 기체 라인을 갖는다. 이런 기체상 유동층 반응기의 예가 예를 들어, 유럽 특허 출원 공개 제0 202 076호, 동 제0 549 252호 및 동 제0 697 421호에 기재되어 있다.
이런 공지된 기체상 유동층 반응기는 때때로 선행 흐름 분할기와 함께 반응기 전체의 횡단면에 균일하게 기체를 분배시키는 다공판 형태의 기체 분배기 구조를 이용한다. 모든 이런 구조는 기체상 반응 매질이 제한된 정도로만 흐르게 되는 반응기 바닥의 상면측에 홀 간격에 따라 다소간 넓은 수평 평면을, 기체 유출구 또는 천공된 홀 사이에 이루게된다. 이 면 위에 생성물이 퇴적되는 것을 막기 위해, 유럽 특허 출원 공개 제0 173 261호에서 설명된 대로, 반응 매질이 편향판 면과 바닥면을 거쳐서 지나가도록 바닥판 위에 루프 모양의 편향판을 배치하는 것이 가능하다. 따라서, 이 배열에서는 직접 분말층으로 가는 반응 매질의 오로지 수직의 흐름은 없다.
그러나, 바닥 표면에서의 수직 분출은 유동층을 재가동할 때, 예를 들면, 운전 정치 후에 중요할 것이며, 또한 루프형 편향판은 균일한 유동층을 제조하는데 필요한 것 보다 큰 압력 강하를 일으켜 불필요하게 전력을 투입하고 에너지를 소비하게 된다.
또한, 바닥 표면상의 반응 매질의 수평 소용돌이는 유럽 특허 출원 공개 제0 512 147호에 기재되어 있다. 이는 기체 분배기 표면에 대해 소정의 각으로 작동하는 기체 유통 개구에 의해 달성되지만, 이를 제작하는 것은 기술상 매우 복잡해서 바닥판을 각각의 조각으로 끼워 넣어야 한다. 또한, 기체 채널의 상당한 길이 때문에 기체 분배판이 보다 잘 막히고 세척이 곤란하다.
유럽 특허 출원 공개 제549 252호, 동 제297 794호 및 동 제509 618호와 같은 문헌에서는, 접히거나 안쪽으로 각이진 기체 분배판에 의해 바닥 표면에서 중합체 분말이 계속해서 이동하도록 하는 시도를 하였다. 이런 구조에서는 생성물의 퇴적을 피하기 위해 바닥면을 분출 또는 취출시키는 것이 제한된다.
본 발명의 목적은 기체 분배판이 상기의 단점들을 없앨 수 있고 반응기 바닥의 상부 쪽에서의 퇴적물 형성을 간단한 방법으로 줄일 수 있도록 제작된 기체상 유동층 반응기를 제공하는 것이다.
본 발명자들은 이런 목적이 앞에서 설명된 기체상 유동층 반응기로 달성된다는 것을 밝혀내었다.
또한, 본 발명자들은 본 발명의 기체상 유동층 반응기에서 수행되는 중합법을 찾았다.
도 1에 나타낸 기체상 유동층 반응기는 여러가지 가능한 구조적인 배열 중의 하나일 뿐이다. 따라서, 예를 들어 순환 기체 라인에 있는 설비 장치들, 특히 냉각기 및 압축기의 순서를 바꿀 수도 있고, 추가의 설비 장치를 라인에 합칠 수도 있다. 생성물을 배출하고, 촉매를 칭량 투입하는 추가의 장치를 도 1에 나타내지는 않았지만, 이런 장치는 당업계의 숙련자에게 공지되어 있고, 공지된 방법으로 반응기에 통합시킬 수 있다.
본 발명의 기체상 유동층 반응기의 근본적인 특징은 반응기의 바닥 구조, 특히 기체 유통 개구의 모양이다. 원추형으로 넓어지는 개구의 구조는 수평 방향의 흐름을 이용하지 않고도 바닥 상면에의 중합체 퇴적물 형성을 효과적으로 줄이고, 동시에 반응기 기체를 유동층으로 균일하게 수직 도입하는 것을 가능하게 한다.
원추형으로 넓어지는 각도 α는 퇴적물 형성에 중요한 영향을 미친다는 것이 밝혀졌다. 기체상 유동층 반응기의 이로운 실시형태에서는, 기체 유통 개구의 원추형으로 벌어지는 부분이 20 내지 40 °의 α각을 갖는다. 40 °이상의 각 α는 퇴적물 형성을 충분히 줄이지 못하기 때문에 피해야 하는 한편, 개구의 모서리가 상면측에 접해 있거나, 또는 적어도 평면이 매우 적게 남는 것이 이롭더라도 20 °미만의 각 α에서는 바닥판 두께가 최적을 이루지 못한다. 25 내지 35 °의 각이 특히 이롭다. 원추형 개구의 관통 단면도가 도 2에 제시된다.
퇴적물 형성을 줄이는 또 다른 중요한 파라미터는 바닥면의 평면율이다. 이는 기체 유통 개구의 수, 각 α 및 판 위의 개구의 기학학적 분배에 의해 결정된다. 기체 분배판의 상면측의 나머지 편평한 부분은 가능한한 작아야 하고, 기체 분배판 총 면적의 20 % 미만이 이롭고, 총 면적의 10 % 미만이 바람직하고, 5 % 미만이 특히 바람직하다. 평면 면적을 최소화하기 위한 개구의 특히 유용한 배열은 오프셋 (offset) 배열, 즉, 도 3에서 나타낸 바와 같이 개구를 인접한 행에 간격을 두어 배열시키는 것이다.
기체 유통 개구의 수 및 모양은, 바닥판을 관통해 흐를 때의 압력 강하가 유동층을 관통해 흐를 때의 기체 혼합물의 압력 강하 정도의 30 % 이상이 되도록 선택하는 것이 이롭다. 우리의 경험으로는, 약 50 %의 수치를 사용하는 것이 바람직하지만, 제트 밀의 위험 또는 중합체 먼지의 형성을 피하기 위해서는 기체 분배기를 통과할 때의 압력 강하는 최소 50 mbar 및 최대 250 mbar가 바람직하다.
적당한 압력 강하를 달성하고, 유동층에 있는 기체 혼합물을 균일하게 분배시키고, 또한 압축기가 꺼졌을 때 중합체 입자가 방울져 떨어지는 것을 막기 위해 개구의 가장 좁은 지점의 직졍이 2 내지 5 mm인 기체 유통 개구를 사용하는 것이 유용하다고 밝혀졌다.
중합체 분말이 예를 들어, 반응기를 채울 때, 또는 유동 과정이 중단될 때, 원추형 홀을 통해 바닥 아랫쪽으로 상당히 떨어질 것이라는 걱정은 없어졌다. 각 α가 너무 작지 않다면 (<40°) 중합체 분말은 원추형에서의 브릿지 형성으로 인해 바닥의 상면측에 붙잡힌다.
본 발명의 기체상 유동층 반응기의 바람직한 실시형태에서는, 흐름 분할기 (7)이 기체 분배판 밑에 장착된다.
당업계의 숙련자에게 공지된 여러가지 흐름 유도 장치들이 흐름 분할기로서 적당하다. 따라서, 예를 들어, 경사진 금속 조각들을 원 또는 동심의 팔각형으로 형성하여 서로의 안에 위치한 팔각형 사이에서 원뿔대로서 효과적으로 겹쳐지도록 배열할 수 있다. 이런 식으로 형성된 채널은 반응 매질이 금속 조각들의 모든 면을 지나면서 통과하도록 항상 하나의 팔각형의 아랫쪽과 다음 팔각형의 위쪽으로 이루어진다.
언급된 잇점과는 별도로, 예를 들어, 생성물이 반응기 바닥 및 흐름 분할기의 금속 표면에 퇴적되는 것을 막는 본 발명에 따른 배열은, 최적의 기체 분배의 결과로 유동층과 바닥판 밑으로 들어가는 유동 기체 간의 온도 차이가 40 ℃를 넘을 때 약 14 미터 (바닥판의 0.5 m 위로부터 측정)의 유동층 높이에서는 2 ℃ 미만의 매우 작은 온도 구배를 나타낸다.
본 발명의 기체상 유동층 반응기는 30 내지 125 ℃ 및 10 내지 90 bar의 압력하에 에틸렌의 중합 또는 C3-C8-α-올레핀의 공중합 과정을 수행하기에 특히 적당하다.
본 발명의 기체상 유동층 반응기는 원칙적으로 여러가지 에틸렌계 불포화 단량체의 중합에 적당하다. 언급될 수 있는 예로는 에틸렌, 프로필렌, 1-부텐, 이소부텐, 1-펜텐, 1-헥센, 1-헵텐, 1-옥텐 및 또한 고급 α-올레핀이 있고, 또한, 예를 들어 부타디엔 및 시클로펜타디엔과 같은 디엔, 및 시클로펜텐 및 시클로헥센과 같은 시클로올레핀도 가능성이 있다. 에틸렌계 불포화 단량체들은 단독으로 또는 혼합물 상태로 중합될 수 있다.
순환 반응기 기체를 기체상 유동층 반응기의 저부 말단에 공급하고, 상부 말단에서 다시 제거한다. 순환 반응기 기체는 보통 에틸렌, 수소와 같은 분자량 조절자 및 질소와 같은 불활성 기체 및(또는) 에탄, 부탄 또는 헥산과 같은 포화 탄화수소의 혼합물이다. 또한, 반응기 기체는 상기 언급된 C3-C8-α-모노올레핀을 포함할 수 있다.
비어 있는 관 속도로 측정된 반응기 기체의 속도는, 관 내에 위치하고 중합 구역을 제공하는 작은 중합체 입자의 혼합층을 유동시킬 뿐만 아니라, 중합열을 효과적으로 식히도록 충분히 빨라야 한다.
일정한 반응 조건을 맞추기 위해, 반응기 기체의 구성성분을 기체상 유동층 반응기로 직접 또는 순환 반응기 기체를 통해 공급할 수 있다. 일반적으로, 상기 언급된 C3-C8-α-모노올레핀을 기체상 유동층 반응기에 직접 도입하는 것이 이롭다는 것이 발견되었다. 또한, 본 발명의 방법에서는 사용된 촉매 및 임의의 조촉매를 입도가 작은 중합체의 혼합층에 직접 도입하는 것이 이롭다. 여기서, 독일 특허 출원 공개 제35 44 915호에서 설명된 방법을 이용하여 질소 또는 아르곤에 의해 촉매를 한번에 조금씩 중합체 층으로 직접 분무하는 것이 특히 이롭다. 이어서, 조촉매를 에틸렌을 사용하여 중합체 층으로 분무할 수 있다.
중합 구역에서 순환 기체 시스템으로 입도가 작은 중합체가 끌려가는 것을 피하기 위해, 본 발명의 방법을 위해 사용된 기체상 유동층 반응기는 그의 상부 말단에 순환 기체 속도를 감소시키는 증가된 직경을 갖는 평온 구역을 갖는다. 일반적으로, 평온 구역에서의 순환 기체의 속도는 중합 구역에서의 순환 기체 속도의 1/3 내지 1/6로 줄이는 것이 바람직하다.
기체상 유동층 반응기를 빠져나온 후에, 순환 반응기 기체는 순환 기체 압축기 및 순환 기체 냉각기로 이송된다. 이어서, 냉각 및 압축된 순환 기체를 이후에 설명되는 기체 분배 장치를 통해 기체상 유동층 반응기의 혼합층으로 이송한다.
본 발명의 방법에서도 또한, 출발 물질의 비율, 특히 에틸렌 대 C3-C8-α-모노올레핀의 비율은 생성된 공중합체의 밀도 d를 결정한다.
또한, 칭량 투입된 촉매의 양은 기체상 유동층 반응기의 생성물 산출량을 결정한다.
반응기 기체의 압력 또는 (공)중합이 수행되는 압력은 10 내지 80 bar가 바람직하고, 20 내지 40 bar가 특히 바람직하다.
본 발명의 반응기는 응축 단량체 및(또는) 헥산과 같은 응축 불활성 탄화수소의 존재하에서 중합을 수행하는 것이 특히 이로운데, 이는 응축물의 액적으로 인해 생긴 바닥면상의 퇴적물의 형성을 본 발명의 방법에 따른 장치에 의해 막을 수 있기 때문이다.
본 발명의 방법에서 형성된 (공)중합체를 통상의 공지된 방법으로 기체상 유동층 반응기로부터 배출할 수 있다. 본 발명의 방법 및 이렇게 제조된 생성물의 특별한 잇점으로 인해, 배출 라인에 있는 볼 밸브를 열어서 생성물을 추출기로 간단히 배출할 수 있다. 이때, 추출기에서의 압력은 비교적 긴 이송 거리를 사용할 수 있고 심지어 배출 중에 잔류 단량체와 같은 흡착된 액체의 (공)중합이 일어나지 않도록 하기 위해 가능한한 낮게 유지한다. 이어서, 예를 들어 소량의 질소를 플러싱함으로써 (공)중합체를 추출기에서 더 정제할 수 있다. 여기에서 탈착된 잔류 단량체, 플러싱 질소 및 생성물의 배출물에 있는 프로펠링 기체를 이롭게는 대기압 및 비교적 낮은 온도에서, 그들이 서로 다시 분리되는 통상의 공지된 축합 단계로 보내질 수 있다. 일반적으로, 액체 잔류 단량체는 유동층으로 직접 보낸다. 잔류 기체 혼합물은 통상의 공지된 반환 기체 압축기에서 압축시킨 다음, 순환 반응기 기체로 역으로 첨가할 수 있다.
추출기에 있는 (공)중합체는 질소 및(또는) 스팀으로 통상의 공지된 처리를 할 수 있는 탈취기 또는 불활성화기로 보낼 수 있다.
본 발명의 기체 분배판은 필요하다면, 흐름 분할기와 함께 매우 균일하게 기체를 분배하고, 중합체 층을 최적으로 혼합시킨다. 따라서, 본 발명에 따라 얻어진 (공)중합체를 응집체 없이 얻을 수 있고, 공지된 기체상 유동층법에서 보다 기술상 보다 간단히 생성물을 배출하는 것이 가능하다. 복잡한 배출 자물쇠가 더 이상 필요하지 않고, 작은 단면적을 갖는 볼 밸브의 개폐에 의해, 이후에 분리해서 다량의 에너지를 소비하면서 압축되어 기체상 유동층 반응기로 반환되어야 할 고분율의 기체를 발러스트로서 제조하는 것 없이 낮은 대기 과압에서 배출기 또는 추출기로 직접 배출할 수 있다.
<실시예>
직경 3.5 m 및 높이 14 m의 유동층 반응기는 하기의 크기를 갖는 바닥판이 장착된다:
두께: 50 mm
홀의 수: 19,500
저면 홀 직경: 4 mm
상면 홀 직경: 25 mm
개구 각 α: 30 °
에틸렌 및 헥센의 연속 공중합을 이 유동층 반응기에서 수행하였고, 반응 기체는 다음의 조성물을 갖는다:
에틸렌 44.5 몰%
1-헥센 4.5 몰%
수소 6.0 몰%
질소 45.0 몰%
반응기 압력은 20 bar이고, 중합체 온도는 100 ℃이고, 기체 속도는 0.7 m/초였다. 반응기 바닥에서의 압력 강하는 130 mbar로 측정되었고, 유동층에서의 압력 강하는 250 mbar로 측정되었다.
공중합을 7 일 동안 연속으로 수행하였다. 이후에 반응기를 검사하였을 때, 바닥 윗쪽에서 퇴적물이 전혀 발견되지 않았다.
본 발명의 기체상 유동층 반응기는 본 발명의 원추형 기체 유통 개구를 사용함으로써 종래 방법에서의 여러 단점, 특히 퇴적물 형성의 문제점을 없앨 수 있으며, 생성물을 간단히 추출할 수 있는 개선된 기체상 중합법을 제공할 수 있다.
도 1은 기체상 유동층 반응기의 배치도.
도 2는 원추형 개구의 단면도.
도 3은 기체 유통 개구의 횡단면도.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
1. 반응기 공간
2. 평온 구역
3. 순환 기체 라인
4. 압축기
5. 냉각기
6. 분배판
7. 흐름 분할기

Claims (9)

  1. 수직관 형태의 반응기 공간 (1), 반응기 공간의 상부를 연결하는 평온 구역 (calming zone) (2), 순환 기체 라인 (3), 순환 기체 압축기 (4), 냉각 장치 (5), 반응기 공간의 저부 경계를 형성하는 기체 분배판 (6), 및 필요하다면 흐름 분할기 (7)을 포함하며, 기체 분배판 (6)은 출구쪽이 원추형으로 넓어지는 다수의 기체 유통 개구 (8)을 갖는, 에틸렌계 불포화 단량체 중합용의 기체상 유동층 반응기.
  2. 제1항에 있어서, 기체 유통 개구의 원추형의 넓어지는 부분이 20 내지 40 °의 각 α를 갖는 기체상 유동층 반응기.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 기체 분배판 상면측의 나머지 편평한 부분이 기체 분배판의 총 면적의 10 % 미만인 기체상 유동층 반응기.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 기체 분배판의 기체 유통 개구가, 바닥판을 통해 흐를 때의 압력 강하가 유동층을 통해 흐를 때의 기체 혼합물의 압력 강하 정도의 30 % 이상이 되도록 배열되는 기체상 유동층 반응기.
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서, 기체 유통 개구의 직경이 그의 가장 좁은 지점에서 2 내지 5 mm인 기체상 유동층 반응기.
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 흐름 분할기 (7)이 기체 분배판 밑에 장착되는 기체상 유동층 반응기.
  7. 제1항에서 설명된 기체 분배판 (6).
  8. 제1항 또는 제2항에서 청구된 기체상 유동층 반응기에서 수행되는, 30 내지 125 ℃의 온도 및 10 내지 90 bar의 압력에서 에틸렌의 중합 또는 에틸렌과 C3-C8-α-올레핀과의 공중합 방법.
  9. 제8항에 있어서, 응축 단량체의 존재하에서 중합이 수행되는 방법.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19825589A1 (de) * 1998-06-09 1999-12-16 Elenac Gmbh Gasphasenwirbelschichtreaktor
US7179426B2 (en) * 2002-09-12 2007-02-20 Chevron Phillips Chemical Company, Lp Large catalyst activator
CN1304114C (zh) * 2004-02-06 2007-03-14 华东理工大学 纳米TiO2－xNx光催化剂的制备方法和流化床反应器
US7270791B2 (en) * 2004-05-17 2007-09-18 Univation Technologies, Llc Angular flow distribution bottom head
US20070249793A1 (en) * 2006-04-19 2007-10-25 Vanderbilt Jeffrey J Simplified process to prepare polyolefins from saturated hydrocarbons
US20080156237A1 (en) * 2006-12-28 2008-07-03 Leihgeber Joseph Q Combustor for solid particulate fuels
CN102753262B (zh) * 2010-01-25 2016-11-09 旭化成株式会社 气相反应方法
EP3074434B1 (en) 2013-11-29 2018-05-23 Saudi Basic Industries Corporation Multi-zone reactor for continuous polymerization of alpha olefin monomers
US9975968B2 (en) 2013-11-29 2018-05-22 Sabic Global Technologies B.V. Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
CN105934447B (zh) 2013-11-29 2019-02-01 沙特基础工业公司 用于在反应器中的烯烃单体的连续聚合的方法
KR20160127411A (ko) 2015-04-27 2016-11-04 김규보 라즈베리 파이를 활용한 아날로그 광학장치 확장모듈
EP3135694A1 (en) 2015-08-27 2017-03-01 SABIC Global Technologies B.V. Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
EP3135695A1 (en) 2015-08-27 2017-03-01 SABIC Global Technologies B.V. Process for continuous polymerization of olefin monomers in a reactor
CN111659322A (zh) * 2019-03-06 2020-09-15 浙江佳汇新材料有限公司 一种制备1,1,1,3-四氯丙烷的装置及工艺
CN112439367A (zh) * 2019-09-05 2021-03-05 中石油吉林化工工程有限公司 空气分布板
CN112439368B (zh) * 2019-09-05 2023-11-10 中石油吉林化工工程有限公司 一种用于制丙烯腈的反应器
CN111330519B (zh) * 2020-03-17 2022-07-01 唐山海港德泰新材料技术有限公司 一种流体分布器、制备方法及其用途

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3829983A (en) * 1971-10-27 1974-08-20 Phillips Petroleum Co Grid plate
KR880000394B1 (ko) * 1982-03-24 1988-03-21 유니온 카바이드 코포레이숀 유동상 반응 시스템 내에서의 중합체 연속 제조방법
US5352749A (en) * 1992-03-19 1994-10-04 Exxon Chemical Patents, Inc. Process for polymerizing monomers in fluidized beds
US5627243A (en) * 1993-12-27 1997-05-06 Borealis Polymers Oy Fluidized-bed reactor

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2700595A (en) * 1950-12-07 1955-01-25 Standard Oil Co Fluid inlet for suspended solids contacting
US3283413A (en) * 1963-07-22 1966-11-08 Exxon Research Engineering Co Reaction vessel with a grid
US3765101A (en) * 1971-01-04 1973-10-16 Barber Greene Co Frusto-conical grid
US4588790A (en) * 1982-03-24 1986-05-13 Union Carbide Corporation Method for fluidized bed polymerization
CA1241525A (en) 1984-08-24 1988-09-06 Larry L. Simpson Fluidized bed polymerization reactors
FR2581564B1 (fr) 1985-05-13 1993-05-07 Bp Chimie Sa Appareil a lit fluidise comportant une grille de fluidisation a plusieurs pentes
FR2617411B1 (fr) 1987-06-30 1989-11-17 Bp Chimie Sa Dispositif et procede d'alimentation en gaz d'un appareil a lit fluidise
FR2635470A1 (fr) * 1988-08-19 1990-02-23 Charbonnages De France Dispositif d'alimentation en gaz de fluidisation des ouvertures d'une grille de support d'un lit de particules a fluidiser
US5034195A (en) 1988-11-18 1991-07-23 Brown & Root Usa, Inc. Apparatus for gas phase polymerization of olefins in vertically stacked reactors
JP2703813B2 (ja) 1989-11-13 1998-01-26 昭和電工株式会社 流動層型気相重合装置のガス分散板
EP0549252A1 (en) 1991-12-23 1993-06-30 BP Chemicals Limited Process for the gas-phase polymerisation of alpha-olefins in a fluidized-bed reactor
JP2722969B2 (ja) * 1992-10-26 1998-03-09 住友化学工業株式会社 流動層型反応器のガス分散板
US5453471B1 (en) 1994-08-02 1999-02-09 Carbide Chemicals & Plastics T Gas phase polymerization process
JP3497029B2 (ja) * 1994-12-28 2004-02-16 三井化学株式会社 気相重合装置用ガス分散板
EP0825204B1 (en) * 1996-08-13 2002-06-05 BP Chemicals Limited Polymerisation process
US5905094A (en) * 1997-10-21 1999-05-18 Exxon Research And Engineering Co. Slurry hydrocarbon synthesis with reduced catalyst attrition and deactivation
DE19825589A1 (de) * 1998-06-09 1999-12-16 Elenac Gmbh Gasphasenwirbelschichtreaktor

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3829983A (en) * 1971-10-27 1974-08-20 Phillips Petroleum Co Grid plate
KR880000394B1 (ko) * 1982-03-24 1988-03-21 유니온 카바이드 코포레이숀 유동상 반응 시스템 내에서의 중합체 연속 제조방법
US5352749A (en) * 1992-03-19 1994-10-04 Exxon Chemical Patents, Inc. Process for polymerizing monomers in fluidized beds
US5627243A (en) * 1993-12-27 1997-05-06 Borealis Polymers Oy Fluidized-bed reactor

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US6699438B1 (en) 2004-03-02

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