KR100532574B1 - 에틸렌 플랜트의 오염 완화 및 점도 감소 방법 - Google Patents

에틸렌 플랜트의 오염 완화 및 점도 감소 방법 Download PDF

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Abstract

본원에서는 에틸렌 플랜트의 일차 분별증류장치 및 냉각부의 오염을 완화하고 점도를 감소시키는 방법을 개시한다. 상기 방법은 알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지를 상기 오염 완화 및 점도 감소에 효과적인 양으로 탄화수소 스트림에 부가하는 것을 포함한다. 상기 수지는 모노알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지, 폴리알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지 및 이들의 혼합물로 이루어진 그룹에서 선택되고, 약 1,000 내지 약 30,000의 중량 평균 분자량을 가지며 또 약 4 내지 약 24 탄소수의 하나 이상의 알킬 치환체를 가진다. 상기 알킬 치환체는 선형 또는 분지된 알킬기일 수 있다.

Description

에틸렌 플랜트의 오염 완화 및 점도 감소 방법{MITIGATING FOULING AND REDUCING VISCOSITY OF ETHYLENE PLANTS}
본 발명은 오염 방지제에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 에틸렌 플랜트의 일차 분별증류장치(primary fractionator) 및 냉각부(quench section)의 오염을 완화시키고 점도를 감소시키는 방법에 관한 것이다.
에틸렌 플랜트의 일차 분별증류장치 및 오일 냉각탑(oil quench tower)에 있어서, 분해로에서 방출되는 고온 분해 가스는 냉각 및 분별증류되어 연료 오일, 열분해 가솔린 및 경질 가스(lighter gas)가 제거된다. 불운하게도, 상기 오일 냉각부의 온도로 인하여 여러가지의 축합 및 중합 매커니즘을 통해 중질 타르 분자(heavy tar molecule)가 형성된다. 이러한 타르는 교환기 및 트레이와 같은 공정 장치가 막히게 할 수 있을 뿐 아니라, 분별증류탑의 가동 시간을 감소시킨다. 또한, 상기 열분해로에서 얻어지는 코크스 미세물질은 유동 라인 및 상기 분별증류탑의 심한 오염의 원인이 될 수 있다. 많은 경우에 있어서, 에틸렌 플랜트의 조작자들은 최종 제품 규격을 만족시키기 위한 한가지 노력으로서, 경질 순환유(light cycle oil)와 같은 경물질 스트림을 상기 분별증류탑의 바닥부내로 주입하여 타르 점도를 조절하여야 한다. 이러한 경물질의 주입에는 항상 많은 비용이 든다. 상기의 모든 문제들은 중질 공급원료를 처리하는 가스 오일 분해장치에서 일반적으로 발생하지만, 특히 더 심한 분해 조건이 적용되는 경우에는 경질 공급원료를 처리하는 경우에도 발생할 수도 있다.
이러한 문제들은, 높은 온도를 견딜 수 있으며 냉각 오일중의 무거운 오염 성분들이 응집 및 석출되는 것을 억제함으로써 유체 흐름 특성을 개선시킬 수 있는 특수하게 조제된 오염 방지제를 이용하여 완화시킬 수 있다.
따라서, 에틸렌 플랜트의 일차 분별증류장치 및 냉각부의 오염을 완화하고 점도를 감소시키는 개선된 방법이 요구된다. 또한, 열분해된 탄화수소 유체에서 오염 억제제, 타르 분산제 및 점도 감소제로 작용하는 일련의 첨가제를 확인하여 흐름 특성을 개선하고 고온에서의 석출물 침전을 억제하는 것이 요망된다.
본 발명은 약 1,000 내지 약 30,000의 중량 평균 분자량을 갖고, 탄소수가 약 4 내지 약 24인 선형 또는 분지될 수 있는 알킬 치환체를 하나 이상 갖는 모노알킬 및/또는 폴리알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지를, 탄화수소 스트림에 부가하는 것을 포함한다. 상기 모노 및/또는 폴리알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지를 부가하면, 에틸렌 플랜트의 일차 분별증류장치 및 냉각부의 오염이 완화되고 점도가 감소된다.
본 발명은 에틸렌 플랜트의 일차분별증류 장치 및 냉각부의 오염을 완화하고 점도를 감소시키는 방법에 관한 것이다. 본 발명에 따르면, 알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지가 탄화수소 스트림에 부가된다.
본 발명의 발명자는 직쇄 또는 분지쇄 알킬기일 수 있는 탄소수가 약 4 내지 약 24인 하나 이상의 알킬 치환체를 가지며 약 1,000 내지 약 30,000의 중량 평균 분자량을 가지는 모노 및/또는 폴리알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지가 분해된 탄화수소 유체중의 중질 타르 성분이 고온에서 석출하는 것을 효과적으로 억제할 수 있음을 발견하였다. 또한, 이러한 수지를 상기 탄화수소 유체에 부가하면 상기 유체의 점도가 감소되고 유체 흐름 특성이 개선된다는 것을 발견하였다.
본 발명의 바람직한 구현예에 있어서, 상기 알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지는 모노 또는 디알킬-치환 페놀, 또는 이들의 혼합물로부터 유도되는데, 상기 치환체는 탄소수가 약 9 내지 약 16인 직쇄 또는 분지쇄 알킬기일 수 있다. 이러한 수지의 중량 평균 분자량은 약 2,000 내지 약 8,000인 것이 바람직하다.
본 발명의 가장 바람직한 구현예에 있어서, 상기 알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지는 노닐 및 디노닐페놀의 혼합물과 포름알데히드의 산 촉매 또는 염기 촉매 반응으로부터 유도된 것이다. 상기 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지는 약 2,000 내지 약 10,000의 중량 평균 분자량을 가지며 디노닐페놀에 대한 노닐페놀의 비는 약 12:1 내지 약 6:1 이다.
본 발명의 수지는 탄화수소 스트림에 약 1 내지 약 5000 ppm, 바람직하게는 약 5 내지 약 200 ppm의 양으로 부가될 수 있다. 이러한 부가량은 탄화수소 오염방지제에 있어서 통상적인 것이다. 상기 수지는 당업자에게 일반적으로 잘 알려져있는 어떤 통상적인 방법에 따라 탄화수소 용매에 용해된 15-50% 용액으로 제조될 수 있다.
하기의 실시예는 본 발명을 예시하기 위한 것으로서, 본 발명이 어떻게 이루어지고 사용되는지를 당업자에게 설명하기 위한 것이다. 이러한 실시예는 본 발명의 범위를 제한하려는 것이 아니다.
실시예 1
하기의 시험 과정을 이용하여, 여러가지 제품이 냉각 오일중의 중질 성분을 분산시킬 수 있는 능력을 실온에서 평가했다. 이러한 과정은 분해된 탄화수소 스트림 성분들의 용해도 특성이 상이하다는 이점을 이용한다. 이러한 과정에서 헥산이 용매로 사용된다. 중질의 중축합된 방향족 화합물 및 타르는 경질 탄화수소에서 불용성이다. 따라서, 헥산 등과 같은 경질 비극성 용매는 상기 중질 화합물의 침전 및 석출을 촉진한다. 더 좋은 분산제일수록, 더욱 많은 타르가 헥산에 용해될 수 있으므로, 더욱 적은 침강이 관찰된다. 두 개의 에틸렌 플랜트로부터 얻은 냉각 오일 시료외에도, 실험실 장치에서 분해된 가스 오일을 타르 소스로 사용했다.
시험 과정의 제 1 단계에 있어서, 각각 10 ml의 헥산을 네개의 10ml의 눈금있는 원심분리관에 각각 부가했다. 톨루엔을 이용하여 1:1 부피비로 미리 희석한 오일 시료를 상기 각각의 원심분리관에 10, 100, 200 및 300 마이크로리터의 수준으로 부가했다. 다음에, 상기 관들을 30분간 정치시켰다. 다음에, 4부피% 내지 10부피% 침강을 나타내는 오일량을 선택하여 다음의 시험 단계에 사용했다.
시험의 제 2 단계에 있어서, 분산제가 존재하는 경우의 타르의 침전을 관찰하여 무처리 시료(분산제가 첨가되지 않음)에서의 침강과 비교하였다. 눈금있는 원심분리관들에 각각 함유된 10 ml 헥산에 분산제를 원하는 양(200 또는 500 ppm)으로 부가했다. 다음에, 상기 제 1 단계에서 선택한 시료 오일의 분획을 부가하고 상기 관들을 약 30초간 강하게 교반하여 상기 가용성의 분산된 성분들을 상기 비극성 용매에 용해시켜서, 불안정하게된 타르가 중력에 의해 침강되도록 하였다. 시험 시작으로부터 15분 후에, 상기 관들의 바닥부에 침전된 고체의 양을 기록하였다. 성능의 척도는 무처리 시료와 비교한 분산된 고체의 부피% 였다. 즉, 상기 성능의 척도로서 분산 %는 무처리 시료의 침전물 체적에서 처리된 시료의 침전물 체적을 감해서 얻은 값을 상기 무처리 시료의 침전물 체적으로 나누고 여기에 100을 곱해서 얻어진 값에 해당한다.
이러한 과정을 이용하여 냉각 오일중의 타르의 분산제로서 사용되는 여러가지 오일 첨가제의 성능을 실온에서 평가했다. 하기 표 1에서, 첨가제 번호 1-5는 유전(oilfield) 및 정제 조건, 즉 저온 내지 적당히 증가된 온도(실온 내지 300℉)에서, 원유의 중질 성분의 침전을 억제하기 위해 일반적으로 사용되는 분산제를 나타낸다.
본 발명의 수지와 함께 시험되는 상업적 제품은 하기와 같이 정의된다:
상업적 제품 A: 폴리올에 의하여 에스테르화된 폴리이소부틸렌-말레산 무수물.
상업적 제품 B: Nalco/Exxon Chemical Company, L.P.에 의하여 상품명 Control-1으로서 시판되는 것으로, 노닐페놀-포름알데히드 수지와 비닐 공중합체의 혼합물.
상업적인 제품 C: 비닐 공중합체계 제품.
상업적인 제품 D: 알파-올레핀 말레산 무수물계 제품.
상업적인 제품 E: 과염기성화된 술폰산마그네슘계 제품.
분산 시험 결과를 하기의 표 1에서 나타낸다.
표 1
번호 첨가제 분산%
200 ppm 500 ppm
1 상업적인 제품 A 37.2 78.0
2 상업적인 제품 B 12.0 69.0
3 상업적인 제품 C 12.0 15.0
4 상업적인 제품 D 65.6 92.7
5 상업적인 제품 E 10.0 0
6 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지 26.7 92.7
7 노닐페놀-디에틸렌트리아민-포름알데히드 수지 54.6 92.7
실시예 2
응집점 시험(Flocculation Point Test)을 이용하여 상기 상업적인 제품 A, D 및 E 및 노닐페놀을 더욱더 평가했다. 이러한 시험에 따라, 용매(일반적으로 톨루엔 또는 시클로헥산)에 용해된 안정화된 타르의 용액을 비극성 탄화수소로 자동 적정했다. 특수하게 설계된 광학 프로브(probe)를 이용하여 용액 탁도의 변화를 측정했다. 비용매로 예비 희석시키는 것은 처음에는 상기 용액의 투과율을 증가시켰지만, 나중에는 타르 응집물을 형성하기 시작한 후 탁도를 증가(투과율 감소)시키기 시작했다. 최대 투과율 지점(응집점, FP)를 침전 개시점으로 지정하고 소비된 적정제의 부피(ml)로 측정했다. 무처리 시료의 응집점과 첨가제를 함유하는 용액의 응집점 사이의 차이가 분산제 성능의 척도였다. 즉, 상기 차이가 클수록 성능은 더 좋다.
하기 표 2는 두 개의 분해된 가스 오일 시료를 이용하여 수행된 응집 테스트 결과를 보여준다. 냉각 오일 1을 에틸렌 플랜트로부터 표본 추출하고 냉각 오일 2를 실험실용 분해 장치에서 분해하였다. 상기 두 시료는 이들의 상응하는 무처리 시료의 응집점이 나타내는 바와 같이, 이들에 함유된 타르의 안정성이 실제적으로 상이하였다. 냉각 오일 1중의 타르는 아주 안정하고, 무처리 시료의 응집을 일으키기 위해서는 다량의 적정제를 사용하여야 했다. 상기 타르는 각각의 분산제에 의하여 쉽게 안정화됨으로써 헵탄으로 더욱 더 적정하는 경우에도 응집이 관찰되지 않았다. 따라서, 이러한 경우에 있어서는 성능의 차이가 없었다. 다른 오일 시료는 불안정하였으며 여러가지의 분산제를 부가한 경우 성능의 차이를 나타냈다. 하기 표 2에서 예시하는 바와 같이, 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지가 최고의 성능을 나타냈다.
표 2
번호 첨가제 응집점(ml)
냉각 오일 1 냉각 오일 2
1 무처리 시료 32.1 2.8
2 상업적 제품 A NF* 3.6
3 상업적 제품 D NF 3.4
4 상업적 제품 E - 3.0
5 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지 NF 4.4
6 노닐페놀-디에틸렌트리아민-포름알데히드 수지 NF 3.0
*NF= 연장 적정동안 응집이 발생하지 않음.
실시예 3
실시예 1 및 2에서의 시험은 모두 실온에서 수행되었다. 그러나, 일반적으로 플랜트의 조건에는 일부의 유기 화합물을 분해시킬 수 있는 약 350 내지 1500℉(약 180-800℃)의 온도가 포함된다. 따라서, 시차 주사 열량분석(DSC) 실험을 이전의 시험에 사용된 세 개의 첨가제(제품 A 및 B 및 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지)를 이용하여 이중으로 수행하여 열안정성을 측정하였다.
표 3은 40℃ 부터 500℃까지 DSC 열주사하여 얻은 분해 온도를 보여준다. 표 3에서 나타낸 바와 같이, 상기 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지가 최고의 분해 온도를 가진다. 첨가제가 냉각 지점과 같은 장소에서 고온에 노출될 수 있기 때문에, 최고의 분해 온도를 갖는 첨가제를 사용하는 것이 바람직하다.
표 3
번호 첨가제 분해 온도(℃)
1 상업적 제품 A 310
2 상업적 제품 D 274
3 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지 410
실시예 4
분산제가 첨가된 냉각 오일 시료 및 분산제가 첨가되지 않은 냉각 오일 시료에 대한 분산 시험을 수행했다. 하기 표 4에서 나타낸 바와 같이, 무처리 시료가 사용되는 경우에는 시간(1/2 내지 5시간)의 함수로서 타르의 분산은 없었다. 그러나, 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지가 냉각 오일에 부가된 경우에는 타르가 상당히 분산되었다.
표 4
첨가제 분산%
300 ppm 600 ppm
무처리 시료 0% 0%
노닐페놀-디노닐페놀 포름알데히드 수지 60% 100%
실시예 5
또한, 실시예 4에서와 동일한 냉각 오일 시료를 이용하여 실험실에서 점도 측정을 수행하여 그 결과를 하기 표 5에서 나타냈다. 점도는 브룩필드 점도계(Brookfield viscometer)를 사용하여 측정되었다. 노닐페놀-디노닐페놀 포름알데히드 수지(600 ppm)를 사용하여 처리한 냉각 오일은 실온에서 최초 점도를 9% 감소시켰다. 실제 에틸렌 플랜트에 있어서, 동일한 냉각 오일이 300 ppm의 첨가제로 처리된 경우에는, 상기 점도에 관한 효과는 시스템의 에너지 및 온도로 인하여 아주 더 명백하게 되었다. 플랜트에서의 평가에 있어서, 일차 분별증류장치에서의 점도는 장치 온도가 270℃인 경우 35% 감소되었다. 또다른 에틸렌 플랜트 시험에 있어서, 또다른 냉각 오일 시료를 300 ppm의 첨가제로 처리한 경우 일차 분별증류 장치는 180℃에서 42%의 점도 감소를 나타냈다.
표 5
첨가제 600 ppm에서의 점도
무처리 시료 56 cps
노닐페놀-디노닐페놀 포름알데히드 수지 50 cps
이상에서 본 발명은 바람직한 구현예와 관련하여 설명되어 있지만, 이러한 구현예는 본 발명을 규명하거나 또는 제한하려는 것이 아니다. 오히려, 본 발명은 동봉한 청구의 범위에 포함되는 모든 대체물, 수정물 및 균등물을 포함한다.

Claims (9)

  1. 에틸렌 플랜트의 일차 분별증류장치 및 냉각부의 오염을 완화하고 점도를 감소시키는 방법으로서,
    알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지를 상기 오염 완화 및 점도 감소에 효과적인 양으로 탄화수소 스트림에 부가하는 것을 포함하며,
    상기 수지는 모노알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지, 폴리알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지 및 이들의 혼합물로 이루어진 그룹에서 선택되고, 1,000 내지 30,000의 중량 평균 분자량을 가지며, 탄소수가 4 내지 24인 선형 또는 분지될 수 있는 알킬 치환체를 하나 이상 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 수지는 모노알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지, 디알킬-치환 페놀-포름알데히드 수지 및 이들의 혼합물로 이루어진 그룹에서 선택되는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제 2 항에 있어서, 상기 알킬 치환체는 탄소수가 9 내지 16인 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 수지는 2,000 내지 8,000의 중량 평균 분자량을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제 1 항에 있어서, 상기 수지는 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지인 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제 5 항에 있어서, 상기 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지는 2,000 내지 10,000의 중량평균 분자량을 갖는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제 6 항에 있어서, 상기 노닐페놀-디노닐페놀-포름알데히드 수지는 12:1 내지 6:1의 몰비로 혼합된 노닐페놀과 디노닐페놀의 혼합물로부터 제조되는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제 1 항에 있어서, 상기 수지는 1 ppm 내지 5,000 ppm의 양으로 상기 탄화수소 스트림에 부가되는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제 1 항에 있어서, 상기 수지는 5 ppm 내지 200 ppm의 양으로 상기 탄화수소 스트림에 부가되는 것을 특징으로 하는 방법.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1517978A1 (en) * 2002-06-26 2005-03-30 Dorf Ketal Chemicals India Pvt. Ltd. Method of removal of carbonyl compounds along with acid gases from cracked gas in ethylene process
US7906012B2 (en) * 2002-07-16 2011-03-15 Dorf Ketal Chemicals India Pvt. Ltd. Method for reducing foam in a primary fractionator
US6926820B2 (en) * 2002-09-20 2005-08-09 G.E. Betz, Inc. Inhibition of viscosity increase and fouling in hydrocarbon streams including unsaturation
US7282136B2 (en) * 2004-05-26 2007-10-16 Nalco Company Method of dispersing hydrocarbon foulants in hydrocarbon processing fluids
US20150152338A1 (en) * 2007-02-06 2015-06-04 Baker Hughes Incorporated Method for reducing quench oil fouling in cracking processes
US20080185316A1 (en) * 2007-02-06 2008-08-07 Baker Hughes Incorporated Method for Reducing Quench Oil Fouling in Cracking Processes
US8118995B2 (en) * 2009-03-31 2012-02-21 General Electric Company Process for inhibiting fouling in hydrocarbon processing
US8465640B2 (en) * 2010-07-13 2013-06-18 Baker Hughes Incorporated Method for inhibiting fouling in vapor transport system
US9505988B2 (en) * 2011-10-19 2016-11-29 Nalco Company Circulation aid for primary fractional quench loops
JP6095131B2 (ja) * 2012-01-31 2017-03-15 クラリアント・ファイナンス・（ビーブイアイ）・リミテッド 液状炭化水素の加工の際の汚染の低減方法
CN110437025A (zh) * 2019-06-26 2019-11-12 通用电气神华气化技术有限公司 一种烯烃分离装置废碱液减粘阻聚剂配方

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4949743A (en) * 1987-12-14 1990-08-21 Nalco Chemical Company Fluidization of heavy slurries
US4900427A (en) * 1989-07-21 1990-02-13 Petrolite Corporation Antifoulant compositions and methods
US5143594A (en) * 1989-11-08 1992-09-01 Nalco Chemical Company Refinery anti-foulant - asphaltene dispersant
US5494607A (en) * 1994-04-29 1996-02-27 Nalco Chemical Company Alkyl substituted phenol-polyethylenepolyamine-formaldehyde resins as asphaltene dispersants

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