KR100398005B1 - 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 커먼레일 인젝터(Common-rail Injector)의 니들(Needle)의 변위를 추정하는 추정시스템에 있어서, 솔레노이드 전압과 측정된 전류를 이용하여 니들의 변위를 추정하는 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템을 제공하는 데 그 목적이 있다.
본 발명에 따르면, 솔레노이드(45)의 자력에 의해 아마추어(47)와 니들(41)이 변위하면서 연료를 분사하는 차량 인젝터의 니들 변위 추정방법에 있어서, 상기 솔레노이드(45)에 공급되는 전류를 측정하는 단계와, 상기 솔레노이드(45)의 전류를 이용하여 상기 아마추어(47) 변위 및 상기 아마추어(47) 속도를 추정하는 단계와, 상기 측정된 상기 솔레노이드(45)의 전류와 상기 추정된 아마추어(47) 변위 및 상기 아마추어(47) 속도를 상태변수로 하여 상기 니들(41)의 변위를 추정하는 단계를 포함하는 차량 인젝터의 니들변위 추정방법이 제공된다.

Description

커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템{Needle lift estimation system of common-rail injector}
본 발명은 고속직분식 디젤기관의 한 구성요소인 커먼레일 인젝터의 니들변위를 추정하는 시스템에 관한 것이며, 특히, 커먼레일 인젝터의 솔레노이드 전압과 측정된 전류로서 니들의 변위를 추정하는 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 관한 것이다.
종래에 사용되었던 디젤연료 분사장치는 분사압력을 얻기 위해 캠 구동장치를 사용했으며, 그 원리는 속도증가와 함께 분사압력이 증가하고 이에 따라 분사 연료량이 증가하는 방식이다. 그러나, 이러한 캠 구동장치는 분사압력이 매우 낮은 경우에만 실제로 사용할 수 있다는 단점이 있다.
한편, 캠 구동방식과는 달리 고속 직분식 디젤엔진(HSDI: High Speed Direction Injection)은 간접분사식에 비해 연료분사시기와 분사량을 정확히 제어할 수 있는 장점이 있어 상용차는 물론 승용차에 적용이 가속화되고 있다. 이런 고속 직분식 디젤엔진의 분사계에 사용되는 커먼레일 분사(Common Rail Injection)장치는 분사압력의 발생과 분사과정이 완전히 별개로 이루어진다. 이렇게 압력발생과 분사를 분리하기 위해서는 고압을 유지할 수 있는 고압 어큐뮬레이터(High-pressure Accumulator)나 레일(Rail)이 필요하게 된다. 이런 커먼레일 분사시스템에서는 종래의 노즐홀더 위치에 솔레노이드가 부착된 노즐이 장착되고, 고압은 레디얼 피스톤 펌프(Radial Piston Pump)에 의해서 생성되는데, 엔진 회전수와 독립적으로 일정한 범위내에서 자유롭게 회전속도를 조정할 수 있다.
이런 커먼레일 분사시스템은 엔진 설계시에 연료의 압력발생과 분사를 분리해서 설계 및 장착할 수 있기 때문에 연소와 분사과정 설계가 자유롭다는 장점이 있다.
한편, 커먼레일 인젝터 시스템에서 사용되는 인젝터는 고속 고압의 솔레노이드 밸브를 사용하고 있으며 솔레노이드의 전기적인 힘을 이용하여 분사시기와 분사기간 및 분사율 등을 조절한다.
이들의 정밀 제어는 유해가스배출 저감은 물론 엔진의 효율향상에 크게 기여하며, 이 과정에서 니들밸브 변위의 정보에 대한 신뢰성을 기반으로 정확한 분사시기와 분사기간 및 분사율 등을 결정할 수 있다.
따라서, 종래에는 이런 니들밸브의 변위를 측정하기 위해서 와전류식 변위센서를 이용하였다. 와전류식 센서를 이용하는 측정방법에서는 니들의 변위에 따라 움직이는 코어의 자기장 내에서 코어의 코일 변위를 일정한 전기적신호로 변환시키고 이런 전기적신호를 입력받아 측정하는 방법이다.
그 외에도 광섬유를 이용하여 대상물체에 빛을 전송하고 반사광을 받아들이는 원리를 이용하여 거리 즉 변위를 측정하는 광학식 센서, 초음파를 이용한 변위 측정방법 및, 접촉식의 변위 측정방법 등이 적용될 수 있으나, 이들 모두 센서를 이용하여 니들의 변위를 측정한다는 것이 공통점이다.
엔진제어를 위해서는 엔진의 여러 상태변수에 대한 정보를 필요로 하며, 이를 위해서는 각 상태변수와 관련된 물리량을 측정할 수 있는 센서들이 필요하다. 특히 커먼레일 인젝터의 구동에 있어서, 이미 생산되고 있는 차량에 고가의 니들밸브 변위센서를 장착하여 측정하기에는 어려움이 있으며, 다수의 센서를 사용하여야 하기 때문에 고가의 센서 구입비가 소요된다는 단점이 있다.
본 발명은 앞서 설명한 바와 같은 종래 기술의 문제점을 해결하기 위하여 제공된 것으로서, 커먼레일 인젝터의 니들변위를 측정하기 위한 각종 센서를 사용하지 않고도 솔레노이드 전압과 측정된 전류로 니들의 변위를 추정하는 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템을 제공하는 데 그 목적이 있다.
도 1은 일반적인 커먼레일 분사장치를 구비한 고속 직분식 디젤엔진의 개념도이고,
도 2는 도 1에 도시된 인젝터의 내부구조를 나타낸 단면도이고,
도 3은 도 2에 도시된 인젝터의 구동전류와 아마추어 변위에 따른 솔레노이드의 흡인력을 측정하여 도시한 그래프이고,
도 4는 도 2에 도시된 인젝터의 압력제어실의 모델링한 개념도이고,
도 5는 본 발명의 한 실시예에 따른 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템의 개념도이고,
도 6a는 2msec의 분사기간과 300bar의 레일압력의 조건에서 본 발명에 따른 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 의해 추정된 니들변위와 실측된 니들변위를 비교하는 그래프이고,
도 6b는 2msec의 분사기간과 900bar의 레일압력의 조건에서 본 발명에 따른 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 의해 추정된 니들변위와 실측된 니들변위를 비교하는 그래프이고,
도 6c는 1msec의 분사기간과 500bar의 레일압력의 조건에서 본 발명에 따른커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 의해 추정된 니들변위와 실측된 니들변위를 비교하는 그래프이며,
도 6d는 3msec의 분사기간과 500bar의 레일압력의 조건에서 본 발명에 따른 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 의해 추정된 니들변위와 실측된 니들변위를 비교하는 그래프이다.
♠ 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 ♠
1a ~ 1f : 센서 5 : 전자제어부(ECU)
10 : 연료탱크 20 : 펌프
30 : 커먼레일(Common-Rail) 40 : 인젝터(Injector)
41 : 니들(Needle) 43 : 제어피스톤(Control Piston)
45 : 솔레노이드 코일 47 : 아마추어(Armature)
52 : 아마추어 챔버 54 : 압력제어실
100 : 관측기(Observer)
앞서 설명한 바와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따르면, 솔레노이드의 자력에 의해 아마추어와 니들이 변위하면서 연료를 분사하는 차량 인젝터의 니들 변위 추정방법에 있어서, 상기 솔레노이드에 공급되는 전류를 측정하는 단계와, 상기 솔레노이드의 전류를 이용하여 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도를 추정하는 단계와, 상기 측정된 상기 솔레노이드의 전류와 상기 추정된 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도를 상태변수로 하여 상기 니들의 변위를 추정하는 단계를 포함하는 차량 인젝터의 니들변위 추정방법이 제공된다.
또한, 본 발명에 따르면, 솔레노이드 코일의 자력에 의해 상하로 이동하면서 압력제어실의 압력을 조절하는 아마추어와, 상기 아마추어의 상하 이동에 의해 분사구가 개폐되면서 연료를 분사 혹은 차단하는 니들을 포함하는 차량 인젝터의 니들변위 추정시스템에 있어서, 상기 솔레노이드의 전류를 측정하고 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도를 추정하는 관측기를 포함하며, 상기 관측기는 상기 측정된 솔레노이드의 전류와 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도의 3개의 상태변수를 구하고, 상기 니들의 변위를 추정하는 차량 인젝터의 니들변위 추정시스템이 제공된다.
아래에서, 본 발명에 따른 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템의 양호한 실시예를 첨부한 도면을 참조로 하여 상세히 설명하겠다.
도면에서, 도 1은 일반적인 커먼레일 분사장치를 구비한 고속 직분식 디젤엔진의 개념도이고, 도 2는 도 1에 도시된 인젝터의 내부구조를 나타낸 단면도이고, 도 3은 도 2에 도시된 인젝터의 구동전류와 아마추어 변위에 따른 솔레노이드의 흡인력을 측정하여 만든 그래프이고, 도 4는 도 2에 도시된 인젝터의 압력제어실의 모델링한 개념도이고, 도 5는 본 발명의 한 실시예에 따른 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템의 개념도이고,
도 1에 도시된 바와 같이, 커먼레일 인젝터 시스템은 연료를 엔진의 실린더로 분사하는 다수 개의 전자제어식 인젝터(40)와, 고압의 연료를 공급하는 펌프(20)와, 펌프(20)로부터 나온 고압의 연료를 다수 개의 인젝터(40)로 유도하는 커먼레일(30) 및, 인젝터(40)의 니들을 변위하도록 전원을 공급하며 각종 센서(1a~1f)로부터 전기적신호를 받는 전자제어부(ECU; Electronic Control Unit)(5)로 구분한다.
우선, 전자제어식 인젝터(40)는 도 2에 도시된 바와 같이, 그 하단부에 분사구가 형성되어 분사구(58)를 통해 고압의 연료가 분사되는 몸체(49)와, 몸체(49)의 내부에 위치하여 분사구(58)를 폐쇄하거나 개방하도록 몸체(49)의 길이방향을 따라 상하로 이동하는 니들(41)과, 니들(41)의 상부에 위치하며 인젝터(40)의 내부에 위치한 솔레노이드 코일(45)과, 솔레노이드 코일(45)과 니들(41)의 사이에 위치하며 전자제어부(5)에서 공급하는 전원에 의해 솔레노이드 코일(45)이 자계를 발생하게 되면 그 자력에 의해 이동하면서 연료의 압력을 제어하는 아마추어(armature)(47)를 구비한다.
그리고, 니들(41)의 둘레에는 니들(41)의 상하 이동에 따라 신축되는 스프링(56)이 감싸여 있고, 몸체(49)의 내부에 위치한 제어피스톤(43)과 아마추어(47) 사이에는 오리피스(46)가 형성되어 있어 아마추어(47)가 오리피스(46)를 개방 또는 폐쇄시키며, 몸체(49) 측면으로 유입된 연료는 제어피스톤(43)의 상단부와 오리피스(46)의 사이에 형성된 압력제어실(54)에 우선적으로 저장된다.
따라서, 아마추어(47)가 오리피스(46)를 개방시키면 인젝터(40)의 측면으로 공급된 연료는 인젝터(40)의 상부방향으로 배출되지만, 아마추어(47)가 오리피스(46)를 폐쇄시키면 연료는 몸체(49)의 내부에 형성된 유도관(42)을 따라 니들(41)이 위치한 인젝터(40)의 분사구 쪽으로 배출되어 압력제어실(54)의 압력이 낮아져 제어피스톤(43)이 상향이동함으로써 니들이 분사구를 개방하고 연료는 몸체(49)의 분사구(58)를 통해 분사된다.
이러한 작동원리를 가지는 커먼레일 인젝터에 대한 동적 모델에 대하여 상세히 설명하겠다.
커먼레일 연료분사 시스템에서 연료 분사과정의 동역학은 매우 복잡하나, 인젝터 자체만으로 한정하여 다음 (1)~(4)의 가정 하에서 인젝터의 모델을 유도하였다.
(1) 커먼레일 연료분사 시스템에서 레일의 압력은 전자제어 시스템에 의해 폐루프 제어가 수행되기 때문에 공급압력의 맥동현상은 무시할 수 있다.
(2) 축압실의 압력은 공급압력과 같다.
(3) 리턴 압력은 대기압과 같다.
(4) 제어실 내의 연료는 압축성이다.
인젝터의 동적 모델은 솔레노이드 코일 양단의 전압(V)을 입력으로 하고, 솔레노이드 구동전류(i)를 출력으로 하는 단일 입출력 시스템으로 모델링하여 수학식 1과 같이 7개의 상태변수를 갖는 7차 1계 비선형 미분방정식으로 표현한다.
여기에서, i는 솔레노이드 전류이고, xa는 아마추어 변위이고, Pa는 아마추어 챔버 압력이고, Pc는 압력제어실 압력이고, xp는 니들 변위이며, ㆍ(dot)는 시간에 대한 미분을 나타낸다.
한편, Kirchhoff의 전압법칙에 의해 솔레노이드 코일에 작용하는 전압(V)은 코일의 구동전류(i)와 아마추어 변위(xa)의 함수로 나타낼 수 있으며, 이는 수학식 2에 같이 나타낼 수 있다.
여기에서, V는 전압이고, i는 코일의 구동전류이고, xa는 아마추어 변위이며, E는 역기전력(back e.m.f.)이고, L은 인덕턴스(Inductance)이다.
한편, 아마추어(47)에는 솔레노이드 코일(45)에 의한 자기력과 스프링(56)의 탄성력 및 연료의 압력차에 의한 힘이 주로 작용한다. 이런 아마추어(47)의 변위에 대한 지배방정식은 수학식 3과 같다.
여기서, Aa는 아마추어 면적이고, ΔPi는 아마추어 챔버 압력과 대기압의 차이이고, Fmag는 솔레노이드 흡인력이고, Fsa0는 초기 스프링력이고, Fsa는 아마추어 변위에 따른 스프링력이고, ma는 아마추어 질량이고, g는 중력가속도이고, xa는 아마추어 변위이고, θ는 인젝터의 장착각도를 나타내며, 솔레노이드 흡인력은 수학식 4에 의해 구할 수 있다.
수학식 4에서의 E(i,xa)는 Fmag/i로 구할 수 있으며, 솔레노이드 실험장치를 이용하여 일정 전류상태에서 구동전류와 아마추어(47) 변위에 따른 솔레노이드의 흡인력(Magnetic Force) 측정실험을 수행한다. 솔레노이드의 흡인력 측정실험 결과는 도 3에 도시되어 있다.
그리고, 도 4에 도시된 바와 같이, 인젝터 몸체(49) 내부의 압력제어실(54)은 단순화된 압력제어실(54)의 모델에 연속방정식을 적용하면 수학식 5와 같이 압력제어실(54)의 압력에 대한 미분방정식을 유도할 수 있다.
여기에서,이며, Vco는 압력제어실의 초기 체적이고, Ap는 제어피스톤의 면적이며, xp는 제어피스톤 즉, 니들밸브의 변위이고, 체적탄성계수βf는이다. 그리고, 입구 오리피스 통과유량인 Qi는와 같이 나타낼 수 있고, 출구 오리피스 통과유량인 Qo는와 같이 나타낼 수 있다. 여기에서, Cdi와 Cdo는 입구와 출구의 유량계수이고, Ai와 Ao는 입구와 출구 오리피스 면적이며, Prail은 커먼레일 압력이고, Pa는 아마추어 챔버 압력이며, Pc는 압력제어실의 압력이고, ρ는 연료의 밀도를 나타낸다.
한편, 압력제어실(54)로부터 출구 오리피스(46)를 통과한 연료는 아마추어(47)를 지나 연료탱크(10)로 되돌아 가며, 이때, 아마추어(47)를 수용하고있는 아마추어 챔버(52)의 압력은 압력제어실(54)로부터 유출된 연료에 의해 어느 정도의 압력이 형성된다.
이 압력을 대기압으로 가정하고 니들 변위 관측기(100)를 설계할 경우에 아마추어 변위와 압력제어실 압력 사이의 상호관계가 무시되므로 아마추어 변위로부터 니들 변위를 추정하는 것이 불가능하게 된다. 따라서, 아마추어 챔버(52)의 압력도 압력제어실(54)과 마찬가지 방법으로 인젝터 구동모델에 포함시키게 되면, 수학식 6과 같이 표현된다.
여기에서, βfa는이고, 아마추어 챔버 체적(Va(t))은이며, 입구 오리피스 통과유량인 Qia는이고, 출구 오리피스 통과유량인 Qoa는이다.
그리고, 제어피스톤(43)과 니들(41)의 변위는 수학식 7과 같이 표현되며, 제어피스톤(43)과 니들(41)은 압력제어실(54)과 축압실(48)의 압력차에 의해 연료분사를 수행하는 역할을 하며, 여기에는 스프링력과 압력차에 의한 힘이 주로 작용한다.
여기에서, 수학식 7의 첫번째 항()은 초기 스프링력이고, 두번째 항()은 니들변위에 따른 스프링력이고, 세번째 항()은 압력제어실의 압력에 의한 힘이고, 네번째 항()은 레일 압력에 의한 힘이며, 마지막 다섯번째 항()은 중력에 의한 힘을 나타낸다.
이와 같은 인젝터 모델 중에서 상태변수를 추정하기 위해 아마추어 전류와 아마추어 변위 및 아마추어 속도의 세 가지의 상태변수만을 고려한 아마추어 변위 관측기를 설계하고, 이 값을 이용하여 니들 변위를 관측한다.
여기에서 관측기(100)란, 도 5에 도시된 바와 같이, 제어시스템의 출력을 이용하여 상태변수를 추정하는 수학적인 알고리즘이며 본 발명에서는 수학식 8과 같이 비선형 시스템의 모델링 오차를 고려할 수 있는 슬라이딩 관측기(Sliding Observer)이다.
앞에서 설명한 수학식 1의 7개의 상태변수와 수학식 2 내지 수학식 7을 비교하면, 수학식 8과 같이 나타낼 수 있다.
여기에서,는 솔레노이드 전류이고,는 아마추어 변위이고,는 아마추어 속도이고,는 아마추어 챔버 압력이고,는 압력제어실 압력이고,는 니들변위이며,는 니들속도이다.
이런 인젝터 모델의 상태변수는 아마추어 변위 관측기 설계에 사용되는 아마추어 모델 상태방정식으로 수학식 9와 같이 나타낼 수 있다.
여기에서, 여기에서, R은 솔레노이드 코일저항이고, E는 역기전력이고, L은 인덕턴스이고,는 아마추어 스프링 상수이고,는 아마추어 스프링의 자유 길이이고,는 아마추어 스프링의 초기 설정길이이고,는 아마추어 챔버 안 연료의 체적탄성계수이고,는 아마추어 중량이고,는 솔레노이드 전압이다.
한편, 관측기는 제어 시스템의 출력을 이용하여 상태변수를 추정하는 수학적인 알고리즘으로, 센서리스(sensorless) 제어에 많이 이용되며, 선형 시스템에 적용가능한 루엔버거 관측기(Luenberger Observer)를 기반으로 하여, 인젝터의 분사과정과 같은 비선형 시스템의 상태변수 추정을 위한 많은 연구가 있어 왔으며, 그 중 모델링 오차를 고려할 수 있는 슬라이딩 관측기가 비선형 시스템의 상태변수 추정에 많이 이용되고 있다.
수학식 9의 형태로 표현되는 아마추어 모델에 대한 아마추어 변위 관측기로 수학식 10과 같은 형태의 슬라이딩 관측기를 사용한다.
여기에서,이고,이며, H는 루엔버거 관측기 게인이고, K는 슬라이딩 게인이다.
한편, 수학식 10을 이용한 슬라이딩 관측기는 일반적인 루엔버거 관측기에 스위칭 텀(switching term)을 추가한 형태로서, 관측기 게인 H(루엔버거 관측기 게인)와 K(슬라이딩 게인)를 결정한다.
여기에서, H(루엔버거 관측기 게인)는 임의로 적절한 게인을 설계자가 결정하는 방식으로서, 관측기의 측정오차가 피드백되면서 관측기의 작동을 결정하는 행렬이다.
수학식 10을 통해 오차동역학은 수학식 11과 같이 나타낼 수 있다.
여기에서,는이고,는 슬라이딩 관측기의 게인 상수이고,는 루엔버거 관측기의 게인 상수이다.
한편, 슬라이딩 함수(s)를 측정된 전류와 추정된 전류의 차이로 정의하면, s와 s의 미분은 수학식 12의 형태로 나타낼 수 있으며,에 대한 슬라이딩 조건은 수학식 13과 같다.
슬라이딩 조건을 만족시키기 위한은 아래의 수학식 14와 같이 선택할 수 있다.
여기에서,는이며, 슬라이딩 시에이므로,이 된다.
이를 수학식 11에 대입하여에 대한 오차동역학을 다시 정리하면 수학식 15와 같다.
수학식 15(c)의 오차동역학이 안정하도록는 수학식 16과 같이 설정된다.
여기에서,이므로, 수학식 15(b)로부터과가 수렴할 경우,도 수렴하게 되어으로 설정된다.
이와같은 결과들로부터 설계된 니들 변위추정기의 형태는 수학식 17과 같다.
니들변위는 인젝터 모델을 이용하여 관측기에 의해 추정된 전류와 아마추어 변위로부터 추정된다.
이상과 같이 설명한 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정기의 성능 확인 실험 결과를 도 6a 내지 도 6d에 도시하였다.
도 6a와 도 6b는 레일압력 변화에 따른 니들 변위 추정 결과를 보여준다. 도6a에 도시된 추정치와 실측치의 실험조건에서의 분사기간은 2msec이고 커먼레일의 압력은 300bar이며, 도 6b의 실험조건에서의 분사기간은 2msec이고 커먼레일의 압력은 900bar이다. 도 6c와 도 6d는 인젝터 구동기간 변화에 따른 니들 변위 추정 결과를 보여준다. 도 6c의 실험조건에서의 분사기간은 1msec이고 커먼레일의 압력은 500bar이며, 도 6d의 실험조건에서의 분사기간은 3msec이고 커먼레일의 압력은 500bar이다.
도 6a 내지 도 6d에 도시된 그래프상에서의 점선은 본 발명의 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 의해 추정된 상태를 나타낸 것이며, 실선은 실제 측정된 결과치를 나타낸 것이다.
도 6a 내지 도 6d에 도시된 바와 같이, 실측된 니들 변위(실선부)와 솔레노이드 전류와 아마추어 변위 및 아마추어 속도의 세 가지 상태변수의 추정치를 이용하여 추정된 니들 변위(점선부)와 거의 유사함을 알 수 있다.
앞서 상세히 설명한 바와 같이, 본 발명의 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템은 디젤기관의 커먼레일 인젝터의 니들의 변위를 측정하기 위해 고가의 변위센서를 설치하지 않고서도, 인젝터 니들의 변위를 추정할 수 있다는 장점이 있다.
이상에서 본 발명의 커먼레일 인젝터의 니들 변위 추정시스템에 대한 기술사상을 첨부도면과 함께 서술하였지만, 이는 본 발명의 가장 양호한 실시예를 예시적으로 설명한 것이지 본 발명을 한정하는 것은 아니다. 또한, 이 기술분야의 통상의지식을 가진 자이면 누구나 본 발명의 기술사상의 범주를 이탈하지 않는 범위 내에서 다양한 변형 및 모방이 가능함은 명백한 사실이다.

Claims (5)

  1. 솔레노이드의 자력에 의해 아마추어와 니들이 변위하면서 연료를 분사하는 차량 인젝터의 니들 변위 추정방법에 있어서,
    상기 솔레노이드에 공급되는 전류를 측정하는 단계와,
    상기 솔레노이드의 전류를 이용하여 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도를 추정하는 단계와,
    측정된 상기 솔레노이드의 전류와 추정된 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도를 상태변수로 하여 상기 니들의 변위를 추정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 차량 인젝터의 니들변위 추정방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 아마추어 변위와 상기 아마추어 속도는 하기 식 1로 추정하는 것을 특징으로 하는 차량 인젝터의 니들변위 추정방법.
    [식 1]
    여기에서,은 솔레노이드 전류이고,는 아마추어 변위이고,는 아마추어 속도이고,는 아마추어 모델 기능함수이고,는 슬라이딩 관측기의 게인 상수이고,는 루엔버거 관측기의 게인 상수이고,는 상태변수이며,는 솔레노이드의 전압이다.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 니들의 변위는 하기 식 2로 추정되는 것을 특징으로 하는 차량 인젝터의 니들변위 추정방법.
    [식 2]
    여기에서, R은 솔레노이드 코일저항이고, E는 역기전력이고, L은 인덕턴스이고,는 아마추어 스프링 상수이고,는 아마추어 스프링의 자유 길이이고,는 아마추어 스프링의 초기 설정길이이고,는 아마추어 챔버 안 연료의 체적탄성계수이고,는 아마추어 중량이고,는 솔레노이드 전압이고,는 솔레노이드전류이고,는 아마추어 변위이고,는 아마추어 속도이다.
  4. 솔레노이드 코일의 자력에 의해 상하로 이동하면서 압력제어실의 압력을 조절하는 아마추어와, 상기 아마추어의 상하 이동에 의해 분사구가 개폐되면서 연료를 분사 혹은 차단하는 니들을 포함하는 차량 인젝터의 니들변위 추정시스템에 있어서,
    상기 솔레노이드의 전류를 측정하고 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도를 추정하는 관측기를 포함하며,
    상기 관측기는 하기 식 3에 의해 측정된 상기 솔레노이드의 전류와 상기 아마추어 변위 및 상기 아마추어 속도의 3개의 상태변수를 구하고, 하기 식 4를 이용하여 상기 니들의 변위를 추정하는 것을 특징으로 하는 차량 인젝터의 니들변위 추정시스템.
    [식 3]
    여기에서,은 솔레노이드 전류이고,는 아마추어 변위이고,는 아마추어 속도이고,는 아마추어 모델 기능함수이고,는 슬라이딩 관측기의 게인상수이고,는 루엔버거 관측기의 게인 상수이고,는이며,
    [식 4]
    여기에서,는 아마추어 챔버 압력이고,는 압력제어실 압력이고,는 니들변위이며,는 니들속도이다.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 관측기는 슬라이딩 관측기로서, 루엔버거 관측기(Luenberger Observer)에 스위칭 텀(switching term)을 추가하여 관측기 게인 H(루엔버거 관측기 게인)와 K(슬라이딩 관측기 게인)를 결정하는 것을 특징으로 하는 차량 인젝터의 니들변위 추정시스템.
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