KR100325783B1 - 스텐레스강 튜브와 지르코늄 합금 튜브를 용접하는데 사용하는중간 조인트 - Google Patents

스텐레스강 튜브와 지르코늄 합금 튜브를 용접하는데 사용하는중간 조인트 Download PDF

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알렉산드르 니꼴라에비치 쎄메노프
바르 바실리 니끼도비치 쮸린
에브게니 유리에비치 리프낀
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게르만 니꼴라에비치 쉐벨레프
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오니센코 스타니슬라브 브이.
나우크노-이스레도바텔레스키아이 콘스트럭토스키 인스티튜트 에너조테크니키
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Abstract

스텐레스와 지르코늄 합금을 용접하는 중간 조인트는 용접될 튜브 금속에 해당하는 금속으로된 슬리이브(1, 2) 사이에 겹치기 확산 용접 조인트 형태로 제조되며, 상기 중간 조인트의 에워사는 슬리이브(2)는 스텐레스강으로 제조되며 상기 슬리이브의 접합 표면에는 상기 겹친 부위의 전체 길이를 따라 교대로 맞물리는 리지 및 골(5, 6)이 제공된다. 겹치기 확산 용접 조인트에 5㎛보다 크지 않은 두께의 고체 확산 사이층(7)이 제공된다.
상기 겹친 지역에서 상기 슬리이브는 가변적 벽 두께를 가져서 한 슬리이브의 벽 두께가 감소할 때 다른 벽두께는 예컨대 계단방식으로 증가하고 상기 리지와 골은 완곡하다.
상기 주안 조인트는 스텐레스강과 지르코늄 합금 튜브를 용접할 때 바이메탈 인서트로서 핵 엔지니어링 및 화학기계 빌딩에 통상사용된다.

Description

스테인레스강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간 조인트.
스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위해 이용되는 중간 조인트가 공지되어 있다(1985년 7월 15일에 공개된 증명문헌 RU 1166948을 참고한다). 중첩된 확산용접조인트형태를 가진 상기 전이조인트가 티타늄합금의 삽입층을 이용하여 스테인레쓰강의 슬리브(sleeve) 및 지르코늄합금의 슬리브사이에 구성된다. 둘러싸는 슬리브가 스테인레쓰강으로 제조되고, 용접되는 슬리브들의 표면에 계단부들이 제공된다. 상기 지르코늄합금의 슬리브에 구성된 계단부들 주위에서 상기 스테인레쓰강의 슬리브에 구성된 계단부들이 움직이도록 상기 슬리브들이 장착된다.
상기 중간조인트의 문제로서, 350℃도에 이르는 고온수 및 고온증기의 환경에서 중첩된 상기 확산용접조인트의 축방향 강도가 감소되어 사용수명이 제한된다. 상기 문제를 설명하면, 명시된 모든 용접조건들을 엄격히 준수하여, 중첩된 상기확산용접조인트의 강도가 제공된다. 그러나 명시된 상기 용접조건들로부터 경미하게 벗어나면, 상기 확산용접조인트의 강도는 감소될 수 있으며, 이것은 대량생산시 피할 수 없다. 다량의 티타늄이 이용되므로, 상기 전이조인트의 제조비용은 고가이고, 제조시 노동력소모가 크다는 점 또한 상기 중간조인트가 가지는 또 다른 문제점이다.
모든 필수 특징들에 대하여, 본 발명과 가장 근사한 조인트는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트이다(1967년 6월 29일에 공개된 증면문헌 USSR 202404를 참고한다). 스테인레쓰강의 슬리브 및 지르코늄합금의 슬리브에 중첩된 확산용접조인트형태로 상기 중간조인트가 제조되고, 둘러싸는 슬리브가 스테인레쓰강으로 제조되며, 상기 슬리브들사이에서 중첩된 상기 확산용접조인트에 대해 결합면들의 전체 중첩부분위에 결합상태의 융기부들 및 오목부들이 교대로 제공된다. 중첩된 상기 확산용접조인트는 10 내지 150㎛의 두께를 가진 액상 확산삽입층을 가진다(액상 지르코늄/철 공융혼합물). 상기 중간조인트의 충분한 강도를 위하여 상기 슬리브들의 기계적 결합부가 이용되고, 상기 액상 지르코늄/철 공융혼합물 형태의 상기 확산삽입층에 의해 상기 기계적 결합부의 전체 영역을 따라 상기 중간조인트의 누출이 방지된다.
상기 중간조인트의 문제점으로서, 150℃이상의 고온수환경에서 중간조인트의 사용수명이 제한되고, 장시간내식강도가 작기때문에 200℃ 내지 350℃도의 고온수 및 고온증기내에서 상기 전이조인트는 작동할 수 없다. 장시간 내식강도는 부식환경, 작동응력 및 열응력에 장시간 노출될 때 가지는 강도이다. 10 내지 150 ㎛의두께를 가진 공융조성물의 엑상확산삽입층을 이용하면, 스테인레쓰강의 슬리브 및 지르코늄합금의 슬리브에 구성된 중첩상태의 상기 확산용접조인트는 낮은 강도 및 낮은 내식성을 가진다. 응력부식에 기인하여 상기 확산용접조인트는 장시간작동후 파괴된다. 서로 다른 열팽창계수들을 가진 서로 다른 재료들의 응력피크(stress peak)들이 튜브형상으로 중첩된 확산용접조인트의 중첩단부들에서 발생된다. 상호 연결되는 슬리브들의 벽들이 가지는 스티프니쓰(stiffness) 및 열팽창계수들의 차이가 상기 응력피크값에 비례한다. 슬리브의 벽두꼐가 증가할수록 상기 슬리브들의 스티프니쓰가 증가하고 중첩단부들에서 응력값들이 증가한다. 상기 중첩부분에서 슬리브의 벽두께가 중첩부분이 없는 슬리브단부의 벽두께보다 작은 값으로 감소하면, 상기 용접조인트의 축방향 강도가 감소한다. 용접조인트의 소요 축방향강도를 유지하기 위하여, 중첩부분에서 슬리브 벽들의 총 두께를 증가시키고 전이조인트의 횡방향 치수를 증가시키지만, 이것은 예를 들어 핵반응로의 코아(core)에서처럼 제한된 설계조건에 대해 허용될 수 없다. 고온수의 온도가 200℃ 이상 증가하면, 중첩부분에서 상기 단부들에 형성되는 피크응력(응력집중)은 정비례하여 증가한다. 상기 피크응력이 상기 확산삽입층의 강도이상 증가할 때, 상기 중첩부분의 단부들에서 용접조인트가 전단된다. 전단되는 위치에서 응력집중이 증가되고, 응력부식속도가 증가되어, 공융조성물의 액상삽입층은 빠르게 파괴된다.
본 발명은 용접부 특히, 스테인레스강의 튜브(tube) 및 지르코늄(zirconium) 합금의 튜브를 서로 용접하는 동안 바이메탈(bimetal)삽입체로서 이용되는 중간 조인트(joint)에 관련되고, 핵공학 및 화학분야 장치제조에 적용될 수 있다.
도 1 은 슬리브들의 계단부를 가진 결합면들로 구성된 중간조인트에 관한 종방향 단면도.
도 2 는 두 개의 원통형 계단부들을 가진 상기 슬리브의 결합면들로 구성되고, 상기 중첩부분의 각 단부위에 한 개의 계단부가 구성되며, 상기 계단부들을 점차적으로 연결시키는 원뿔대부분이 구성되는 중간조인트의 선택적 실시예를 도시한 종방향도면.
도 3 은 상기 중간조인트의 중첩부분에 대한 부분확대도.
도 4 는 고체삽입층을 가진 확산용접조인트의 일부분에 대한 확대도.
* 부호설명 *
1,2.... 슬리브 3, 4.... 계단부
5.... 융기부 6.... 오목부
7.... 확산용접조인트
본 발명의 목적은 중첩부분의 벽두께가 작고 350℃도에 이르는 고온수 및 고온증기내에서 장시간의 사용수명을 가지며 중첩된 확산용접에 의하여 서로 연결되는 스테인레쓰강 및 지르코늄합금의 관형중간조인트를 제공하는 것이다.
본 발명의 실시에에서 구해지는 본 발명의 기술적효과에 의하면, 상기 확산용접조인트가 더 높은 내식성 및 내식강도를 가지기 때문에, 350℃도에 이르는 고온수 및 고온증기에 노출된 전이조인트의 장시간 내식강도는 더 크다. (실험에 의하면) 5㎛ 이하의 두께를 가진 고체 확산삽입층을 이용하여 구성되는 상기 확산용접조인트는 350℃도에 이르는 고온수 및 고온증기내에서 높은 내식성을 가진다. 교대로 구성된 융기부 및 오목부형태의 기계적 연결부와 함께, 5 ㎛ 까지의 두께를 가진 상기 고체확산삽입층에 의하여, 중첩된 원형의 상기 용접조인트가 높은 강도를 가진다. 종래기술에 공지된 것과 같이, 3-5㎛의 두께를 가진 상기 고체확산삽입층에 의해, (지르코늄과 동일한 그룹에 있는 금속인) 티타늄 및 스테인레쓰강의 맞대기 확산용접조인트는 다소 높은 강도를 가진다. 그러나 티타늄의 열팽창계수에 대해 스테인레쓰강의 열팽창계수는 두배가 되기 때문에(1976년 Kazakov N.V.M. 의 《Mashinostroenie》, pp 186-190에서 《재료들의 확산용접》), 상기 확산삽입층을 가로질러 높은 잔류열응력이 발생되고, 그 결과 상기 티타늄 및 스테인레쓰강의 중첩된 확산용접조인트 및 상기 고체 확산삽입층은 냉각과정에서 자연파괴된다. 용접되어야 하는 층들사이에 삽입되고 니오븀, 동, 니켈로 구성된 얇은 삽입층에 의해 다소 높은 강도를 가진 지르코늄 및 스테인레쓰강의 맞대기 확산용접조인트들이 공지되어 있지만, 지르코늄의 열팽창계수에 대해 스테인레쓰강의 열팽창계수는 세배가 되기 때문에, 상기 조인트들은 중첩된 관형의 조인트들로서 적용될 수 없다 (K. Bhanumurthy, J. Krishnan, G.B. Kale, S. Banerjee의 Journal of Nuclearmaterials v 217(1944), pp. 67-74 (확산용접에 의한 스테인레쓰강 및 Zircaloy-2 사이의 중간조인트들). 지르코늄의 열팽창계수에 대해 스테인레쓰강의 열팽창계수가 세배일지라도 상기 잔류열응력은 상기 전이조인트의 기계적 연결부에 의해 수용되고, 그 결과 상기 잔류열응력은 상기 고체확산삽입층내에서 완화된다.
5 ㎛ 이하의 두께를 가진 상기 고체확산삽입층이 높은 내식성 및 강도를 가져서, 350℃도에 이르는 고온수 및 고온증기에 노출된 상기 중간조인트에 장시간 내식성이 제공된다.
상기 기술적 효과를 위하여, 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 상기 중간조인트가 제공되고, 용접되는 튜브들을 구성하는 금속들에 해당하는 금속들로 구성된 슬리브들의 중첩된 확산용접조인트에 의해 상기 중간조인트가 구성되며, 둘러싸는 슬리브는 스테인레쓰강으로 제조되고, 상기 슬리브들의 결합면들이 형성하는 중첩부분의 전체길이에 교대로 구성된 결합상태의 융기부들 및 오목부들이 구성된다.
중첩된 확산용접조인트는 5 ㎛ 이하의 두께를 가진 고체확산삽입층을 가진다.
또한 중첩부분의 단부들에서 용접조인트의 전단작용을 방지하기 위하여, 한쪽 슬리브의 벽두께가 증가함에 따라 다른 한쪽 슬리브의 벽두께가 적합하게 감소하도록, 중첩부분에서 상기 슬리브들은 다양한 두께의 벽으로 구성된다. 상기 확산 삽입층이 가지는 높은 내식성과 함께 슬리브의 상기 구성에 의해, 핵반응로에 구성된 연료채널(fuel channel)의 작동수명이 종료할때까지, 핵반응로에서 용접조인트의 기능이 제공될 수 있도록 부식속도가 감소될 수 있고, 한편 고온수 및 고온 증기의 영향을 받는 상기 중간조인트를 장시간 운전할 때, 상기 부식속도는 필수적이다. 중첩부분에서 상기 슬리브들이 가지는 여러 가지 벽두께들에 의해 상기 중간조인트의 반경방향 치수가 감소된다.
또한 중첩부분의 단부에서 각각의 상기 슬리브가 가지는 최소벽두께는 중첩부분이 없는 부분의 벽두께의 25% 이하이다.
또한 상기 중첩부분의 전체길이에 걸쳐서 상기 슬리브들의 결합면들이 계단부들을 가진다.
또한 상기 슬리브들의 중첩부분에 구성된 결합면들은 전체 길이에 걸쳐서 두개의 원통형 계단부들로 구성되고, 계단부들이 중첩부분의 각 단부에 제공되고, 상기 계단부들을 점차적으로 서로 연결시키기 위한 원뿔대부분이 제공된다.
또한 축방향강도를 향상시키기 위하여, 중첩부분의 단부에서 각 슬리브의 최대 벽두께는 중첩부분이 없는 슬리브의 벽두께보다 크다.
또한 축방향 강도를 향샹시키고, 상기 확산용접조인트의 누출방지기능을 개선하기 위하여, 상기 융기부들 및 오목부들이 원주방향으로 구성된다.
본 발명이 첨부된 도면들을 참고하여 설명된다.
스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트가 중첩된 확산용접조인트의 형태로 구성되고, 지르코늄합금의 둘러싸이는 슬리브(1) 및 스테인레쓰강의 둘러싸는 슬리브(2)를 가진다. 중첩부분의 전체길이를 따라 상기 슬리브(1,2)들의 결합면들이 계단구조로 구성되고, 특히 둘러싸는 상기 슬리브(1)의 외부표면위에 계단부(3)들이 제공되고, 둘러싸는 상기 슬리브(2)의 내부표면위에 상기 계단부(3)들과 결합하는 계단부(4)들이 제공된다. 상기 계단부(3,4)들의 길이는 동일하고, 상기 계단부(3,4)들의 높이는 중첩부분이 없는 슬리브 단부의 벽두께의 약 10-20%이다. 중첩부분에서 상기 슬리브(1,2)들의 두께는 중첩된 조인트의 전체 길이를 따라 단계적으로 감소하여, 중첩부분이 없는 슬리브단부의 벽두께이상인 최대값으로부터 중첩부분이 없는 슬리브단부의 벽두께의25%이거나 0.3-0.7 ㎜에 해당하는 최소값까지 변화한다. 동일한 피치(pitch)에 대해 교대로 구성된 원주방향프로파일의 융기부(5)들 및 오목부(6)들이 중첩된 조인트의 계단부(3,4)들위에 제공된다. 결합된 계단부(3,4)들상의 융기부(5)들이 해당 오목부(6)들과 간극없이 단단히 연결된다. 상기 융기부(5)들 및 오목부(6)들의 표면들이 확산용접에 의해 서로 연결되고, 확산용접조인트(7)를 형성하며, 상기 확산용접조인트(7)는 5 ㎛ 이하의 두께를 가진 고체 삽입층을 형성한다. 상기 슬리브들의 결합면들은 두 개의 원통형 계단부들로 구성되고, 상기 중첩부분의 각 측부위에 한개의 계단부가 구성되며, 상기 계단부들을 점차적으로 연결시키는 원뿔대부분이 구성된다.
중첩영역에서 상기 슬리브들의 여러 가지 벽두께에 의해 중첩부분의 단부영역에서 열응력이 감소되고, 열응력집중(피크응력)이 감소되며, 그 결과 조인트의 전단작용 및 응력부식작용이 제거된다.
중첩부분의 단부들에서 슬리브의 최소 벽두께는 중첩부분이 없는 벽두께의 20%이하이고, 상기 최소벽두께에 의해, 중첩부분이 없는 단부의 벽두께보다 큰 또다른 슬리브의 벽두께가 구성될 수 있으며, 그 결과 중간조인트의 반경방향치수가 감소되고, 특히 중첩부분에서 중간조인트의 벽두께가 감소될 때, 중간조인트의 길이를 따라 중간조인트의 강도는 동일하게 유지되고, 중첩부분의 단부들에서 열응력이 감소된다.
본 발명에 따라 중첩부분의 전체길이를 따라 계단부들로 구성된 중간조인트의 결합면들이 제공되고, 상기 결합면들이 원주방향의 융기부들 및 오목부들을 가지면, 래버린스씰(labyrinth seal)이 구성되어, 심지어 저품질의 확산용접조인트에서도 누출방지작용이 유지될 수 있다.
4 ㎜ 의 벽두께를 가지고 80 ㎜의 내경을 가진 지르코늄합금의 슬리브와, 4 ㎜의 벽두께를 가지고 80 ㎜의 내경을 가진 스테인레쓰강의 슬리브를 결합하기 위해 중간조인트가 제공된다. 상기 중간조인트의 내경은 80 ㎜이고, 중첩부분이 없는 단부들의 벽두께는 슬리브의 벽두께 즉 4 ㎜와 동일하다. 상기 슬리브들의 결합면들이 5개의 계단부들에 의해 계단구조를 가진다. 상기 지르코늄합금의 슬리브에 구성된 단부에서 계단부의 최대직경은 융기부들 및 오목부들과 무관하게 89㎜이고, (순수금속), 계단부의 최소직경은 80.9㎜이다.(순수금속). 링(ring)형상의 융기부들 및 오목부들은 원추형상을 가지고 둥근모양을 가지며, 곡률반경은 0.2㎜이고, 융기부들사이의 피치는 1.5㎜이다. 융기부의 높이(오목부의 깊이)는 1㎜이다. 중첩영역에서 중간조인트의 직경은 92㎜이고, 중첩부분이 없는 상기 중간조인트의 단부가 구성된 길이는 40㎜이다. 중간조인트의 총길이는 200㎜이다. 중첩부분이 없는 슬리브단부의 벽두께가 4㎜일 때, 지르코늄합금의 슬리브가 중첩부분에서 가지는 최대두께는 4.5㎜이고, 최소두께는 0.4㎜이며, 상기 최소두께는 중첩부분이 없는 슬리브단부의 벽두께의 10%이다. 스테인레쓰강의 슬리브가 가지는 최대두께는 4.6㎜이고, 최소두께는 0.5㎜이며, 상기 최소두께는 중첩부분이 없는 슬리브단부의 벽두께의 12.5%이다.
스테인레쓰강의 슬리브들을 지르코늄합금의 슬리브에 용접할 때 중간조인트가 바이메탈삽입체로서 이용되어, 예를 들어, 아르곤 아크(argon-arc)용접 및 전자빔(electron beam)용접과 같이 공지된 용접기술에 의해 서로 다른 재료의 슬리브들을 용접할 수 있다. 상기 목적을 위하여, 우선 확산용접을 위한 진공장치에 의해 중간조인트가 제조되고, 다음에 용접되는 슬리브들에 적용된 소요치수들에 도달하면 상기 중간조인트가 완성된다.
주기적으로 가열 및 냉각되고, 고온수 및 고온증기가 200 내지 350℃ 도인 핵반응로에서 작동될 때, 지르코늄의 열팽창계수에 대해 okh18Nlot형 스텐인레쓰강의 열팽창계수는 세배이므로 지르코늄합금 및 스테인레쓰강으로 구성된 조인트내에 높은 축방향 열응력이 발생된다. 융기부들 및 오목부들이 교대로 구성된 계단구조의 결합부로 구성된 기계적조인트가 상기 축방향 열응력을 수용하고 상기 확산용접 조인트내부의 응력을 상당히 완화시키며, 5 ㎛ 이하의 두께를 가지고 내식성을 가진 고체의 확산삽입층에 의해 상기 확산용접조인트가 구성되어, 상기 중간조인트의 장시간 내식강도, 사용수명 및 신뢰성이 전체적으로 향상된다.

Claims (6)

  1. 용접되는 튜브들의 금속에 해당하는 금속으로 제조된 슬리브들 사이에, 중첩된 확산용접조인트가 구성되고, 상기 확산용접조인트의 둘러싸는 슬리브가 스테인레쓰강으로 제조되며, 전체 중첩길이에 대하여 교대로 구성된 결합상태의 융기부들 및 오목부들이 상기 슬리브들의 결합면들에 제공되고, 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트에 있어서,
    5 ㎛ 이하의 두께를 가진 고체의 확산삽입층이 중첩된 확산용접조인트에 제공되는 것을 특징으로 하는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트.
  2. 제 1 항에 있어서, 중첩부분에서 상기 슬리브들은 다양한 벽두께를 가지고, 한쪽 슬리브의 벽두께가 증가함에 따라 다른 한쪽 슬리브의 벽두께가 적합하게 감소하는 것을 특징으로 하는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트.
  3. 제 2 항에 있어서, 중첩부분의 단부에서 각각의 상기 슬리브가 가지는 최소 벽두께는 중첩부분이 없는 부분의 벽두께의 25%이하인 것을 특징으로 하는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트.
  4. 제 2 항 또는 제 3 항에 있어서, 중첩부분의 전체길이를 따라 상기 슬리브들의 결합면들이 계단구조로 구성되는 것을 특징으로 하는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트.
  5. 제 2 항 또는 제 3 항에 있어서, 상기 슬리브들의 결합면들은 중첩부분의 전체 길이에 걸쳐서 두 개의 원통형 계단부들로 구성되고, 계단부들이 중첩부분의 각 단부에 제공되고, 상기 계단부들을 점차적으로 연결시키기 위한 원뿔대부분이 제공되는 것을 특징으로 하는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트.
  6. 제 1 항에 있어서, 상기 융기부들 및 오목부들이 원주방향으로 구성되는 것을 특징으로 하는 스테인레쓰강의 튜브 및 지르코늄합금의 튜브를 서로 용접하기 위한 중간조인트.
KR1019970709560A 1995-06-20 1996-06-20 스텐레스강 튜브와 지르코늄 합금 튜브를 용접하는데 사용하는중간 조인트 KR100325783B1 (ko)

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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000005816A (ja) * 1998-06-22 2000-01-11 Usui Internatl Ind Co Ltd 多重巻ステンレス鋼管
EP1167852A3 (en) * 2000-05-18 2003-11-12 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Diffusion bonded metal pipe, diffusion bonded metal pipe expansion method, and method for inspecting diffusion bonded metal pipes
US7922065B2 (en) * 2004-08-02 2011-04-12 Ati Properties, Inc. Corrosion resistant fluid conducting parts, methods of making corrosion resistant fluid conducting parts and equipment and parts replacement methods utilizing corrosion resistant fluid conducting parts
US8695868B2 (en) 2006-08-30 2014-04-15 Fluor Technologies Corporation Compositions and methods for dissimilar material welding
CN101382216B (zh) * 2007-09-05 2010-08-11 左铁军 一种抗弯曲的铜铝管接头、其制备方法及专用芯棒
US10118259B1 (en) 2012-12-11 2018-11-06 Ati Properties Llc Corrosion resistant bimetallic tube manufactured by a two-step process
RU2620402C2 (ru) * 2015-09-07 2017-05-25 Открытое акционерное общество "Композит" (ОАО "Композит") Заготовка для диффузионной сварки переходника титан-алюминий
CN108436241B (zh) * 2018-02-11 2020-08-14 佛山市智晓科技服务有限公司 一种电阻焊焊接方法
JP7115343B2 (ja) * 2019-02-01 2022-08-09 トヨタ自動車株式会社 駆動ドラムの製造方法
CN112548278A (zh) * 2020-11-13 2021-03-26 中国原子能科学研究院 一种堆芯组件的凸台对接结构及其焊接方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1570267A (en) * 1977-07-20 1980-06-25 Kloeckner Werke Ag Method of producing a corrosion-resistant compound material
DE3115393C2 (de) * 1981-04-16 1984-11-15 W.C. Heraeus Gmbh, 6450 Hanau Verfahren zur Herstellung eines Rohrverbindungsstückes
SU1261764A1 (ru) * 1982-03-26 1986-10-07 Латвийский Ордена Трудового Красного Знамени Государственный Университет Им.П.Стучки Способ холодной сварки труб
DE3212768A1 (de) * 1982-04-06 1983-12-08 Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim Schweissverfahren

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