KR0158527B1 - 회전코팅장치와 회전코팅방법 - Google Patents

회전코팅장치와 회전코팅방법

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KR0158527B1
KR0158527B1 KR1019950052502A KR19950052502A KR0158527B1 KR 0158527 B1 KR0158527 B1 KR 0158527B1 KR 1019950052502 A KR1019950052502 A KR 1019950052502A KR 19950052502 A KR19950052502 A KR 19950052502A KR 0158527 B1 KR0158527 B1 KR 0158527B1
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미노부 마츠나가
마사히로 미미사카
이쿠오 미조바타
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이시다 아키라
다이닛뽕스크린 세이조오 가부시키가이샤
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    • G03F7/00—Photomechanical, e.g. photolithographic, production of textured or patterned surfaces, e.g. printing surfaces; Materials therefor, e.g. comprising photoresists; Apparatus specially adapted therefor
    • G03F7/16—Coating processes; Apparatus therefor
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    • B05C—APPARATUS FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05C5/00—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Abstract

레지스트액의 비경제적인 사용은 레지스트액 방출시간의 감소에 의해 방지된다. 방출시간 계산수단은, 지지대의 제1 및 제2 회전 각속도와 단위시간당 레지스트액 방출노즐로부터 방출된 방출유량에 근거해서 적절한 레지스트액 방출시간을 계산한다. 펌프 수단에 의해 레지스트액의 방출시작으로부터 적절한 레지스트액 방출시간이 경과할 때, 레지스트액의 방출이 정지된다.

Description

회전코팅장치와 회전코팅방법
제1도는 본 발명의 일실시예에 따른 회전코팅장치를 포함하는 기판처리장치의 전체외관을 나타내는 사시도.
제2도는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치의 개요를 나타내는 블록도.
제3도는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치의 원주형 좌표계의 도면.
제4도는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치의 원주형 좌표계에서 임의의 반경 r에서의 두께 δ를 나타내는 도면.
제5도는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치의 시간에 대한 두께의 변화를 나타내는 도면.
제6도 및 제7도는 파라미터로서 레지스트 점도를 사용하는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치에서의 방출유량과 사용된 레지스트량 사이의 관계를 나타내는 도면.
제8도 및 제9도는 파라미터로서 웨이퍼의 회전각속도를 사용하는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치에서의 방출유량과 방출시간 사이의 관계를 나타내는 도면.
제10도 및 제11도는 파라미터로서 웨이퍼의 회전각속도를 사용하는 본발명의 실시예애 따른 회전코팅장치에서의 방출유량과 방출시간 사이의 관계에 대한 실험값과 이론값 사이의 비교결과를 나타내는 도면.
제12도는 본 발명에 따라 변형된 회전코팅장치의 개요를 나타내는 단면도.
제13도는 종래의 회전코팅장치의 개요를 나타내는 단면도.
제14도는 종래의 회전코팅장치에서 레지스트액의 방출동작을 나타내는 측면도.
제15도∼제17도는 종래의 회전코팅장치에서 레지스트액 방출동작을 나타내는 사시도.
제18도는 종래의 회전코팅장치에서 레블링(levelling) 동작을 나타내는 측면도이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 웨이퍼 2 : 노즐
2a : 부쉬(bush) 3 : 레지스트액
4 : 지지대 4a : 회전축
4b : 흡입홀(suction hole) 5 : 드레인체임버(drain chamber)
5a : 배수홀(drain hole) 5b : 측벽
5c : 핀홀(pin hole) 6 : 코어부
7 : 리버부 8 : 회전플레이트
8a : 경사진벽 8b : 플렌지부(flange portion)
8c : 핀 8d : 스루홀(through hole)
8e : 스페이서(spacer) 8f : 자성유체실(磁性流體 seal)
8s : 디스크부 11 : 웨이퍼
12 : 반송로버트 13 : 지지부재
14 : 이동가능한요소 15 : 카세트
16 : 이전로버트 17 : 노즐기구
18 : 레지스트액방출수단 19 : 배수컵
20 : 웨이팅풋(waiting pot) 21 : 제어/구동부
22 : 코팅액고급파이프 23 : 펌프
25 : 코팅액컨테이너 31 : 입력패널
32 : 기억수단 33 : 방출시간 계산수단
34 : 각속도스위칭수단 36 : 회전각속도비교수단
37 : 제1계산부 38 : 제2계산부
A : 기판처리열 AH : 고착촉진 유니트
B : 기판처리 C : 반송영역
CP : 냉각플레이트 HP : 가열플레이트
IND : 인덱서 SC : 스핀코터
SD : 회전디벨로퍼
본 발명은 원형기판을 회전시키면서 원형기판의 상면에 소정의 코팅액을 공급하는 반도체 웨이퍼와 같은 원형기판을 처리하는 회전코터(spin coater)와 같은 회전코팅장치 및 회전코팅방법에 관한 것이다.
제13도에 나타난 바와 같이, 종래의 기판처리장치에서, 웨이퍼(1)가 제14도에 나타난 바와 같이 약 900rpm의 저속으로 회전하는 동안, 수평적으로 지지된 반도체 웨이퍼(즉, 원형기판)(1)의 중앙부 상으로 코팅액으로서 노즐(2)을 통해서, 레지스트액(3)(즉, 포토레지스트)이 공급된다. 저속회전에 의해 발생된 약한 원심력으로 인해 중앙부에 있는 레지스트액(3)이 웨이퍼(1)전면에 확산된다. 이 스테이지에서, 레지스트액(3)은 2부분, 즉 제15도∼제17도에 나타난 바와 같이, 모든 방향으로 거의 균일하게 확산하는 개략적인 라운드부(6)(이하코어부)와 코어부의 표면장력보다 국부적으로 더 강해진 원심력 때문에 위스커(whisker)형태로 밖을 향하여 흐르는 부분(7)(이하 리버 부)으로 확산된다. 제15도∼제17도에서, Q는 레지스트액(3)의 단위 시간당(초당) 방출유량을 표시하며, w는 방출시 웨이퍼의 회전각 속도를 표시한다.
레지스트액(3)의 코어부(6)가 일정한 범위로 일단 확산되면, 웨이퍼(1)는 원심력을 사용하여 레지스트액(3)을 더 확산시키기 위해 고속으로 회전되어 즉 레지스트액의 막두께가 제18도에 나타난 바와 같이 균일한 내부의 평면 분포(즉, 기판상의 막두께의 분포)를 가지는 레블링(levelling)이 시행된다. 제13도, 제14도와 제18도에서, 4는 흡입력에 의해 웨이퍼(1)의 중앙부를 고정시키는 지지대, 4a는 도면에 나타나지 않은 모터에 의해 회전하도록 구동되며 지지대(4)에 고정적으로 부착되어 있는 회전축, 5는 상부가 개방된 드레인 체임버(drain chamber)이다.
종래의 기술에서, 웨이퍼(1)의 상면 전체에 레지스트액(3)을 확산시키기 위해 필요한 방출유량, 방출흐름시간 및 회전각속도와 같은 조건들은 논리적 근거보다는 경험에 의해 설정된다. 그러므로, 종래의 기술에 있어서, 레지스트액(3)의 방출시 웨이퍼(1)가 저속(약900rpm)으로 회전될 때, 코어부(6)의 레지스트액(3)은 리버부(7)(river portion)의 레지스트액(3)보다 더늦게 확산되고, 따라서, 코어부(6)와 리버부(7)사이의 레지스트 소비율은 대략 3:7이 된다. 이것은, 사용되지 않고 흘러나간 레지스트량이 웨이퍼(1)의 상면을 코팅하는 레지스트의 양보다 2.3배 많다는 것을 의미한다. 따라서, 노즐(2)을 통해 방출되는 레지스트액(3)의 약 70%가 사용되지 않기 때문에, 대량의 레지스트가 소비되어 비용을 증가시킨다. 예를들면, 8인치의 직경을 가진 웨이퍼가 900rpm으로 회전될 때, 레지스트액(3)의 단위시간당(초당) 방출유량(Q)이 1ml/sec라고 한다면, 방출시간 (t)은 약 3∼5초가 필요하고, 전체 방출유량은 3∼5밀리리터이다.
또한, 코어부(6)의 표면영역은 종래의 기술에서와 같이 늦은 회전속도에서 점진적으로 확산되므로 솔벤트가 확산동안 증발하여 확산이 부드럽게 진행되지 않으므로써 처리시간은 더 길어지게 된다.
본 발명은, 기판을 지지하면서 수직축주위를 회전하는 회전지지수단과 ; 소정 반경의 방출홀(hole)을 포함하고, 회전되는 기판의 중앙부상으로 코팅액을 방출하는 코팅액 방출수단과 ; 코팅액을 코팅액 방출수단으로 공급하기 위한 코팅액 공급수단과 ; 코팅액 방출수단으로 코팅액의 공급을 정지시키기 위한 코팅액 정지수단과 코팅액 방출에 대한 제1회전 각속도 (w)로 부터 코팅액이 방출된 후 코팅액의 레블링에 대한 제2회전 각속도(Wo)까지 회전지지수단의 회전각 속도를 스위칭 하기 위한 각속도 스위칭수단과 ; 제1회전 각속도 (W), 제2회전각속도 (Wo)와 단위시간당 코팅액 방출수단으로부터 방출유량에 근거해거 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 계산하기 위한 방출시간 계산수단 및 ; 코팅액 공급수단이 코팅액을 공급하기 시작하여 적절한 코팅액 방출시간 (t)이 경과한 후 코팅액 정지수단을 구동하기 위한 정지 제어수단을 구비한다.
바람직하게, 방출시간 계산수단은, 제1회전 각속도 (W)와 제2회전각속도 (Wo)를 비교하기 위한 회전각속도 비교수단과 ; 회전각속도 비교수단이 제1회전 각속도 (W)가 제2회전각속도 (Wo)보다 빠르다고 결정할 때, 제1회전 각속도 (W)의 회전에 의해 회전원심력으로 코팅액을 기판의 바깥쪽으로 흐르게 하여 가장자리에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제1산술식을 사용하여 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 계산하기 위한 제1계산부 및 ; 회전각 속도 비교수단이 제1회전 각속도(W)가 제2회전 각속도 (Wo)보다 늦다고 결정할 때, 제2회전 각속도 (Wo)의 회전에 의해 발생된 회전원심력으로 코팅액을 기판의 바깥쪽으로 흐르게 하여 소정의 반경으로 정해진 기판의 중간위치에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제2산술식을 사용하여 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 계산하기 위한 제2계산부를 구비한다.
본 발명에 있어서, 먼저 코팅액의 방출에 대한 제1회전 각속도 (W), 코팅액의 레블링에 대한 제2회전 각속도 (Wo) 및 단위시간당 코팅액 방출수단에서 방출된 방출유량 (Q)에 근거해서 적절한 코팅액 방출시간(t)이 계산된다.(방출시간 계산 스텝). 이 스텝에서, 제1회전 각속도 (W)와 제2회전 각속도 (Wo)는 서로 비교되며(회전 각속도 비교스텝), 제1회전 각속도 (W)가 제2회전 각속도 (Wo)보다 빠를 때, 적절한 코팅액 방출시간 (t)은, 제1회전 각속도(W)의 회전에 의해 발생된 회전원심력으로 코팅액을 기판의 바깥쪽으로 흐르게 하여 가장 자리에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제1산술식을 사용하여 계산된다. 한편, 제1회전 각속도 (W)가 제2회전 각속도(Wo)보다 늦을때, 적절한 코팅액 방출시간 (t)은 제2회전 각속도 (Wo)의 회전에 의해 발생된 회전원심력으로 코팅액을 기판의 바깥쪽으로 흐르게 하여 소정의 반경으로 정해진 기판의 중간 위치에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제2산술식을 사용하여 계산된다(제2계산스텝). 이것에 따라서, 기판은 회전지지수단으로 기판을 지지하면서 제1회전 각속도 (W)로 수직축 주위로 회전되며, 소정 반경의 방출홀을 포함하는 코팅액 방출수단은 적절한 코팅액 방출시간 (t)동안만 회전되는 기판의 중앙부상으로 코팅액을 방출한다(코팅액 방출스텝). 다음에, 기판은, 회전지지수단으로 기판을 지지하면서 제2회전 각속도 (Wo)로 수직축 주위로 회전되어, 즉, 코팅액의 막이 균일한 내부평면 분포를 가지는 코팅액의 레블링이 달성된다(코팅액 레블링 스텝). 적절한 코팅액 방출시간(t)은 이런방법으로 계산되고, 코팅액은 적절한 코팅액 방출시간 (t)동안 방출되어 코팅액의 비경제적인 사용이 방지되고, 비용이 절감된다.
바람직하게, 기판보다 큰 직경을 가진 회전플레이트(plate)가 적어도 적절한 코팅액 방출시간 (t)동안 기판과 평행하게 그리고 그위에 가깝게 위치되며, 회전 플레이트를 지지하기 회전플레이트 고정부재가 배치되어 회전플레이트가 회전지지수단과 함께 회전한다.
본 발명에 의하면, 기판이 회전지지수단상에 장착되어 회전될 때, 회전플레이트 고정부재에 의해 고정된 회전플레이트는 기판과 함께 회전된다. 이것은 회전플레이트와 기판사이의 공간에 내포되어 있는 에어(air)를 회전시키기 때문에 소위 리지드 바디(rigid body)처럼 에어를 이동시키므로 기판의 커팅윈드(cutting wind)가 방지되고 코팅액에 내포된 솔벤트(Solvent)의 증발이 억제된다. 게다가, 회전플레이트와 회전지지수단이 거의 밀봉된 공간을 형성하므로 코팅액을 내포한 솔벤트가 증발하더라도 에어가 쉽게 포화상태로 되고 솔벤트의 증발이 억제된다. 그러므로,코팅액의 소비가 절감된다.
또한, 코팅액의 방출시 기판의 회전각속도는 바람직하게 2,000r.p.m 이상이다.
이것은 각각의 산술식에서 솔벤트의 증발에 의한 에러를 감소시켜 상대적으로 정확하게 적절한 코팅액 방출시간을 계산할 수 있다. 이런 방법으로 계산된 코팅액 방출시간 동안 코팅액을 방출하는 것에 의해, 전체 기판상에 코팅액을 확산시키는데 필요한 코팅액의 양은 최소의 양으로 설정된다. 그결과, 코팅액의 소비가 절감된다.
따라서, 본 발명의 목적은 처리시간을 단축되고, 코팅액의 양이 적게 소비되는 회전코팅장치와 회전코팅방법에 제공하기 위한 것이다.
본 발명의 상기 및 다른 목적, 특징, 양태 및 장점은 첨부된 도면과 결합된 다음의 상세한 설명으로부터 더욱 명백해질 것이다.
본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치에서, 레지스트의 경제적 사용을 위한 레지스트점도 사이의 다양한 관계에 관한 최적의 조건들, 코팅회전수, 방출유량, 방출시간, 방출구성 및 방출위치(노즐 반경,노즐높이)가 레지스트 코팅 초기 스테이지에 적용하는 이론적 수식을 기반으로 하여 사용된 레지스트의 양을 감소하기 위해 추출되며, 이때, 레지스트 코팅은 추출된 조건하에서 실행된다.
[구성]
제1도는 본 발명의 실시예에 따른 회전코팅장치를 포함하는 기판처리장치의 전체 외관을 나타내는 사시도이다. 동일 참조부호는 종래의 기술과 같은 기능을 실행하는 동일요소에 붙여진다. 본 실시예에 따른 기판처리장치에서, 제1도에 나타난 전체의 기계적 구성은 청결도가 소정의 레벨을 초과할 수 없도록 제어된 방진실(dust-proof room)내에 배치된다. 즉, 이것은 웨이퍼(반도체 기관) (11)상에서 일련의 처리(예, 코팅, 현상, 고착촉진, 가열, 냉각)를 실행하기 위한 장치이다. 이 장치에서, 코팅하기 위한 기판 처리부로 사용되는 스핀코터(SC) 와 현상하기 위한 기판처리부로 사용되는 스핀 디벨로퍼 (SD)는 정면에 배열되어 기판처리열(A)을 형성한다.
또한, 기판처리열(A)과 대향하는 후측의 위치에서 다양한 종류의 열처리 실행하기 위한 기판처리부로 각각 사용되는 고착촉진 유니트(AH), 가열플레이트(HP)와 냉각플레이트 (CP)는 3차원으로 배열되어 기판처리영역(B)을 형성한다.
더우기, 이 장치는 기판처리열 (A)과 기판처리영역(B) 사이에서 기판처리열(A)을 따라 연장되는 반송 영역(C)을 포함한다. 반송 영역(C)에서, 반송로버트 (12)는 자유롭게 이동할 수 있도록 배열된다. 반송 로버트(12)는 웨이퍼(11)를 지지하기 위한 한쌍의 암으로 구성된 지지부재(13)를 포함하는 이동가능한 요소(14)를 구비한다. 지지부재(13)를 형성하는 한쌍의 암인 상측 및 하측암은 암구동기구(도시되지 않음)에 의해 구동될 때, 기판처리열(A)측과 기판처리열(B)측에, 각각 독자적으로 전/후진한다. 하나의 암이 기판처리열(A)과 기판처리영역(B)의 하나의 처리부부터 처리된 기판을 받고, 다른 암이 이전의 기판처리부 등으로부터 다른 기판을 적재하는 것에 의해 상기 처리부에서 웨이퍼(11)가 교환된다.
비록 제1도에는 나타나지 않았지만, 3차원 구동기구는 반송로버트(12)의 이동가능한 요소(14)와 연결된다. 이동가능한 요소(14)가 구동기구의 제어에 의해 각각의 기판처리부로 이동되어, 웨이퍼(11)가 적재되고 내려진다. 제1도에서 17은 3개의 레지스트액 방출노즐(18)(2)을 포함하는 노즐기구(코팅액 방출수단)이고, 웨이퍼(11)상으로 레지스트액을 방출한다. 노즐기구(17)는 제1도에서 화살표 G방향으로 자유롭게 회전할 수 있고, 수직방향으로 자유롭게 이동할 수 있도록 도시되지 않은 구동장치에 의해 구동되고 제어된다.
인덱서 (IND)는 카세트(15)에서 웨이퍼(11)의 반출, 반입을 행하기 위해 기판처리열(A)이, 기판처리영역(B) 및 반송영역(C)이 끝나는 한쪽 단부상에 설치된다. 인덱서 (IND)에 배치된 이송로버트(16)는 카세트(15)에서 웨이퍼(11)를 반출하고 반출된 웨이퍼(11)를 반송로버트(12)로 이송하거나, 반대로 반송로버트(12)에서 이미 처리된 웨이퍼(11)를 받아 카세트(15)로 다시 반환한다. 제1도에 나타나지는 않았지만, 인터페이스버퍼(IF-B)는 기판처리열(A), 기판처리영역(B) 및 반송영역(C)이 다른 기판 처리장치에 대해 웨이퍼(11)를 내리고, 적재하기 위해 다른쪽 단부에서 끝나는 위치에 배치한다. 웨이퍼(11)의 적재/내림은 인터페이스유니트의 이전로버트와 반송로버트(12)의 협동 동작에 의해 실현된다. 제1도에서, (19)는 배수컵이다. 배수컵(19)의 일측상에, 레지스트액 또는 레지스트액이 포함된 소정의 솔벤트를 수용한 웨이팅폿(waiting pot)(20)이 배치된다.
제2도에 나타난 바와 같이, 실시예에 따른 회전 코팅장치에서, 회전측(4a) 주위로 소정의 회전각속도에서 수평적으로 유지되는 반도체 웨이퍼(원형기관)(1)가 회전하는 동안 레지스트액, 즉, 코팅액은 노즐(2)(레지스트액 방출수단 : 18)로부터 웨이퍼(1)의 중앙부 상으로 방출되어, 저속 회전에 의해 발생된 약한 원심력을 이용하여 웨이퍼(1)의 중앙부에서 전체로 레지스트액(3)을 확산시킨다. 이것에 따라서, 레지스트액(3)을 레블링하기 위해 웨이퍼(1)가 원심력에 의해 고속으로 회전되어, 즉, 레지스트액의 막두께가 균일한 내부 평면 분포를 가진다. 실시예에 따른 회전코팅장치에서, 노즐(2), 지지대(4), 회전축(4a) 및 드레인체임버(5)에 의해 형성된 구성은 제13도에 나타난 것과 같으므로 중복 설명은 생략한다.
제2도에 나타난 바와 같이, 레지스트액이 노즐(2)로부터 방출될 때, 특정 기판처리 수순에 대한 처리 조건에 따라 제어/구동부(21)의 제어하에서 코팅액 공급 파이프(22)에 설치된 펌프(23)가 구동되어 레지스트액이 향해 노즐(2)로부터 웨이퍼(1)로 방출된다. 제2도에서, 25는 레지스트액을 수용하기 위한 코팅액 컨테이너(container) 이다. 펌프(23)와 코팅액 컨테이너(25)는 코팅액 공급수단을 형성한다. 코팅액 공급파이프(22)가 입자들을 제거하기 위한 필터, 유로를 조정하기 위한 매니폴드(manifold)등을 포함하더라도 실제로 제2도에서는 명확하게 하기 위해 이들 요소를 생략한다.
실시예에 따른 회전코팅장치는, 제2도에 나타난 바와 같이, 레지스트의 방출 및 레블링 동안 지지대(4)의 회전각속도(W,Wo)를 각각 입력하기 위한 입력패널(31)과, 단위 시간당 레지스트액의 방출유량(Q)등 회전 각속도(W,Wo)를 저장하기 위한 기억수단(32)과, 회전각 속도 (W,Wo)단위시간당 레지스트액 방출유량(Q)에 근거해서 노즐(2)에 대한 레지스트액 방출시간(t)의 적절한 값을 계산하고, 제어/구동부(21)로 적절한 값을 출력시키기 위한, 방출시간 계산수단(33) 및 레지스트액 방출을 위한 제1회전 각속도 (W)로부터 레지스트액 방출 이후 레지스트액의 레블링을 위한 제2회전 각속도 (Wo)까지 지지대(4)의 회전각속도를 변화시키기 위한 각속도 스위칭수단(34)등을 구비한다.
방출시간 계산수단(33)은 제1회전 각속도 (W)와 제2회전 각속도(Wo)를 비교하기 위한 회전 각속도 비교수단 (36)과, 회전각속도 비교수단(36)이 W＞ Wo 관계를 유지하고 있다고 결정할 때, W 속도의 회전에 의해 발생된 원심력으로 레지스트액을 웨이퍼(1)의 바깥쪽으로 흐르게 하여 주변부에 도달하는데 필요한 시간(t)을 산출하는 제1산술식(즉, 후에 공식 21로 서술함)을 사용하여 적절한 레지스트액 방출시간을 계산하기 위한 제1계산부(37)와, 회전각속도 비교수단(36)이 WWo 관계를 유지하고 있다고 결정할 때, 레지스트액을 웨이퍼(1)의 바깥쪽으로 흐르게 하여 웨이퍼 1×2/3 의 반경 r에 의해 정해진 중간위치에 도달하는데 필요한 시간(t)을 산출하는 제 2산술식(즉, 후에 공식 22로 서술함)을 사용하여 적절한 레지스트액 방출시간을 계산하기 위한 제2계산부(38)를 구비한다.
제어/구동부(21)는, 펌프(23)에 의해 레지스트액의 공급을 시작하여 적절한 레지스트액 방출시간(t)이 경과할 때 펌프(23)를 정지 하는 정지제어수단으로서 기능한다.
(레지스트액 방출시간 t에 관한 생각)
이제, 방출시간 계산수단(33)에 의해 계산된 적절한 레지스트액 방출시간(t)에 관한 생각에 대해 설명될 것이다. 기본적으로, 레지스트 코팅의 초기 스테이지에 적용하는 이론적 공식은, 레지스트 점도 사이의 관계, 코팅시 회전각속도, 방출유량, 방출시간, 방출구성 및 방출위치(노즐반경, 노즐높이)등을 고려하여 결정되며, 사용된 레지스트량을 감소하기 위한 최적의 조건은 이론적 공식에 근거해서 추출된다. 레지스트 솔벤트의 증발이 본 실시예의 방출시간을 감소시키는 것에 의해 억제되므로, 코팅의 초기 스테이지 동안 증발된 레지스트 솔벤트의 양은 파라미터(parameter)로서 고려되지 않는다.
제3도 및 제4도에 나타난 원주형 좌표계에서, 각속도 (W)로 회전하는 축 대칭적인 무한디스크의 중앙으로부터 액체가 공급되는 코팅 모델을 고려할때에, 다음 수식(공식 9)은 축 방향속도의 변화와 임의의 반경 r에 대한 원심력에 근거한 전단응력(shearing force)의 균형에 의해 얻어진다.
공식 9에서, 변수 μ는 레지스트액의 점도계수, 변수 ρ는 밀도, 변수 W는 레지스트액의 방출시 웨이퍼의 회전각속도이다(제3도를 참조). 경계조건은 다음의 수식과 같다(공식10).
공식 10으로부터, 임의의 반경 r과 축방향높이 Z에서 반경 방향 속도 Vr(제4도 참조)는 다음의 수식(공식 11)에 의해 정해진다.
공식 11에서, v는 운동학적인 점도의 계수를 가리킨다. 계수v는 (μ/ρ)와 같은 변수다. 공식 11로부터, 임의의 반경r에서의 평균 반경방향속도 VrAv와 단위시간당 노즐로부터의 방출유량 Q은 각각 공식 12와 공식 13에 의해 정해진다.
공식(13)으로부터, 임의의 반경 r에서 막두께 δ(제4도 참조)는 다음의 수식(공식 14)에 의해 정해진다.
이제, 회전하는 디스크의 외부반경이 R이라고 가정하면, 평균막두께 δAV는 다음의 수식(공식 15)에 의해 정해진다.
이제, 이들 공식에 근거해서 시간에 대한 막두께의 변화가 제5도에 나타난 모델을 이용하여 검토될 것이다. 이제, 어떤 시간 t에서 디스크상의 액체의 양이 V라고 가정하면, 액체의 양에 대한 시간 변화량 dV/dt는 다음의 수식(공식 16)에 의해 정해진다.
그래서, 공식 16으로부터,
공식 17에서, δAVO는 시간 t=0에서 초기 평균막두께를 가리킨다. 그러므로, 막두께 δ에 대한 시간변화식은 다음의 수식(공식 18)에 의해 정해진다.
제 5도에서 Q=2πrδAVdr/dt 관계로부터 임의의 시간 t에서 액체 확산의 반경 r을 계산하면, 다음의 수식(공식 19)이 얻어진다.
시간 t에 관해서 공식 19를 다시 쓰면, 다음의 수식(공식 20)이 얻어진다.
공식 20에서, δo는 시간 t=0에서 초기 막두께를 가리키고, ro는 시간 t=0에서 초기 반경을 가리킨다. 초기막두께 δo는 초기반경 ro가 방출노즐의 반경에 근접되는 동안 기판표면으로부터 측정된 방출노즐의 높이에 근접된다.
다음에 초기확산에 대한 회전 각속도의 영향이 설명될 것이다. 제6도는, 웨이퍼의 크기가 8인치, 방출위치는 웨이퍼의 중앙이고, 또 웨이퍼의 표면으로부터 5mm의 높이이며, 방출파이프의 내부반경은 3mm이고, 레지스트 점도는 17CP(상수)인 경우 웨이퍼의 가장자리까지 레지스트액 방출 시작에서의 시간 t를 기반으로, 공식 19와 20으로부터 계산된 레지스트액의 사용된 양 V=Qt와 방출유량 Q사이의 관계를 나타낸다. 제6도에서, 레지스트의 방출을 위한 회전 각속도 (W)가 파라미터로써 사용된다. 제6도는 레지스트를 방출하기 위한 회전각속도(W)가 더커지고 방출유량(Q)이 더 적어짐에 따라 사용량 (Q×t)이 더 적게 되는 것을 나타낸다.
회전각속도 (W)가 더 빨라지더라도 방출유량 (Q)은 레지스트의 사용량(Q×t)에 대해 덜 영향을 미치며, 사용량은 더 일정해진다.
제7도는 수직축을 따라 측정되는 웨이퍼의 가장자리에 레지스트액을 도달시키는데 필요한 도달시간(이 시간은 레지스트액 방출시간 t와 같다)과 방출유량 (Q)사이의 관계를 나타낸다. 회전각속도 (W)가 빨라지고, 방출유량 (Q)이 커짐에 따라, 도달시간 t는 더 짧아진다.
또, 회전각속도(W)가 빨라짐에 따라, 방출유량 (Q)에 기인한 레지스트의 사용량(Q×t)과 방출시간 t양쪽의 변화율은 더 적어진다.
다음에, 초기확산에 대한 레지스트점도의 영향이 설명될 것이다. 제8도는 파라미터로서 레지스트점도(10CP, 17CP, 25CP)를 사용하여, 회전각속도가 1,000 r.p.m. 및 3,000 r.p.m. 인 2가지 경우의 방출유량 (Q)과 사용량 (Q×t)사이의 관계를 나타낸다.
제8도로부터, 방출유량 (Q)에 관한 레지스트의 사용량(Q×t)은 레지스트 점도가 작아지는 만큼 작아진다는 것이 이해된다. 회전각속도 (W)가 빨라지고, 방출유량(Q)이 더 적어짐에 따라, 점도는 레지스트의 사용량(Q×t)에 대해 덜 영향을 미친다.
제9도는, 방출시간 (t)에 대한 레지스트점도 (10CP, 17CP, 25CP)의 영향을 나타낸다. 점도가 커짐에 따라 방출시간(t)이 길어진다.
제10도는 레지스트의 사용량 (Q×t)과 방출유량 (Q)사이의 관계에 관한 실험값과 이론값 사이의 비교를 나타낸다. 어떤 경우에도, 제11도로부터 실험값과 이론값이 거의 일치할 때, 방출시간 (t)은 1초이하 이다.
상기로부터, 만약 회전각속도 (W)가 2,000 r.p.m이상으로 설정되어 증발된 레지스트 솔벤트의 양을 감소시키면, 방출시간 (t)은 1초 이하로 설정된다.
이제, 공식 20은 평균 반경 방향 속도(VrAv)와 평균막두께(δAV)와 같은 평균값들을 고려하여 산출된 이론적인 산술식이기 때문에, 속도와 막두께는 실제 처리에서 일정하지 않다. 그래서, 실수없이 처리를 실행하기 위해서, 소정의 안정성을 고려하여 레지스트를 방출할 필요가 있다. 보다 구체적으로 공식 20에 위해 계산된 방출시간 (t)은 공식 21과 같은 안전계수 (αs1)와 곱해진다. 안전계수 (αs1)는 대략 1.3정도가 바람직하다.
공식 21은, 제1회전 각속도 (W)의 회전에 의해 발생된 원심력으로 레지스트액을 웨이퍼(1)의 바깥쪽으로 흐르게 하여 가장자리까지 도달하는데 필요한 시간을 계산하는 이론적인 산술식(제1산술식)이다. 공식 21은, 레지스트가 레지스트액의 코어부 (6)(제15도 참조)에서 웨이퍼(1)의 가장자리에 도달될때까지 회전각속도 (W)의 변화없이 방출되는 경우를 가정한다. 그래서, 방출하기 위한 회전각속도(W)가 레블링(즉,W≥Wo)과 같은 일련의 처리를 하기 위한 회전각속도 (Wo)보다 작지 않을 때, 레지스트액이 일련의 처리시 확산되지 않는 경우 레지스트는 공식 21에 의해 산출된 방출시간 (t)시 방출될 것이다.
한편, 방출하기 위한 회전각속도 (W)가 레블링과 같은 일련의 처리를 하기 위한 회전각속도 (Wo)보다 작을때(즉,WWo), 방출시 레지스트액의 전체량을 확산시키기 위해 시도하기보다는, 방출하는 동안 어떤 한도까지 확산을 제한하고 그리고 나서 방출 이후에 남아 있는 반경으로 레지스트액을 확산시키는 것이 처리효율이 향상된다. 여기서, 레지스트액의 코어부(6)의 주변부가 전체 반경이 r인 웨이퍼(1)의 중앙부로부터 이동을 시작하고, 방출시간 (t)이내에 중앙부로부터 거리 r×2/3(이후 중간위치)만큼 떨어진 위치까지 바깥쪽으로 흐르며, 이후 코어부(6)의 주변부가 레블링 결과로 웨이퍼(1)의 가장자리에 도달된다고 전제한다. 이것을 고려하면, 방출하기 위한 회전각속도 (W)와 레블링하기 위한 회전각속도 (Wo)의 가중평균치가 거의 고려된다. 또, 방출시간 (t)은 W=Wo일 때, 공식 21에 의해 정해진 것과 같은 것이어야 한다. 이런 이유 때문에, WWo일 때, 적절한 방출시간 (t)은 상기 공식을 변형하여 얻어진 다음의 수식(공식 22)에 의해 계산된다.
본 실시예에 있어서, 레지스트액의 증발은 상기 설명에서와 같이 고려되지 않는다. 그러나, 잘알려진 바와 같이, 레지스트는 시간에 따라 포함된 솔벤트가 점진적으로 증발하며 따라서 레지스트의 점도가 증가한다고 특성화 되어진다. 그래서, 방출시간 (t)이 더 길어진 만큼 실험값과 이론값 사이의 불일치가 커지더라도, 상기한 실험 결과로부터 레지스트 점도의 변화가 방출 시작으로부터 1초 동안 무시되므로 실험값은 이론값과 거의 일치하는 것을 이해할 수 있다.
(동작)
상기 구성을 가진 회전코팅장치의 동작과 회전코팅방법의 동작이 설명될 것이다. 우선, 제1회전 각속도 (W), 제2회전각속도 (Wo)와 단위시간당 레지스트액 방출수단으로부터 방출된 방출유량 (Q)은 입력패널(31)상에서 입력되어 기억수단(32)에 저장된다. 이 스테이지에서, 방출시간 계산수단(33)은 2개의 회전 각속도(W, Wo)와 방출유량 (Q)에 근거해서 적절한 레지스트액 방출시간 (t)를 계산한다(방출시간계산 스텝). 즉, 우선적으로, 회전각속도 비교수단(36)은 제1회전 각속도 (W)와 제2회전 각속도 (Wo)를 비교한다(회전 각속도 비교스텝). W≥Wo로 결정될 때, 적절한 코팅액 방출시간 (t)은 공식21을 사용하여 계산된다(제1계산 스텝). 반대로, WWo로서 결정되면, 적절한 코팅액 방출시간 (t)은 공식22를 사용하여 계산된다(제2계산스텝).
레지스트액의 방출시 각속도 스위칭 수단(34)은 지지대(4)가 제1회전 각속도 W로 회전하도록 설정하고, 웨이퍼(1)는 수직축주위로 회전된다. 이때, 제어/구동부(21)가 펌프(23)를 구동시키는 것에 의해 레지스트액은 코팅액 컨테이너(25)로부터 코팅액 공급파이프(2)와 노즐(2)를 통해서 웨이퍼(1)의 상층 중앙부상으로 공급된다(레지스트액 방출스텝).
방출시간계산수단에 의해 계산된 적절한 레지스트액 방출시간 (t)동안 이러한 동작을 계속적으로 실행한 후, 제어/구동부(21)(정지제어수단)은 펌프(23)를 정지상태로 전환한다. 이 스테이지에서, 레지스트액의 코어부(6)는 W≥Wo일 때 웨이퍼(1)의 가장자리에 도달되어야 한다. 반대로, WWo로 결정될 때, 레지스트액의 코어부(6)가 이 스테이지에서 바깥쪽으로 흐른 후 웨이퍼(1)상에서 중앙으로부터 거리 r×2/3인 떨어진 중간위치까지 도달되어야 한다.
이에 따라, 각속도 스위칭수단(34)은 지지대(4)의 회전각속도를 제1회전각속도(W)로부터 제2회전 각속도 (Wo)로 변화시키고, 원심력을 이용한 레블링이 약 30초동안 실행되어(레지스트액 레블링스텝) 대체로 균일한 막두께가 얻어진다. 이때, 웨이퍼(1)의 뒷면과 단면이 세정된다.
그래서, 레지스트액의 방출시 회전각속도 (W)가 2,000 r.p.m 이상으로 설정되면 솔벤트의 증발에 의한 이론적 산술식과 같은 공식 21과 공식 22에서의 에러가 감소되며, 따라서, 적어도 공식 21 또는 공식 22를 만족시키기 위해 필요한 레지스트액 방출시간 (t)은 각각 정확하게 계산되어 진다. 레지스트액이, 이러한 방법으로 계산된 레지스트액 방출시간 (t)동안 방출될 때, 레지스트액은 레지스트액의 최소필요량을 사용하여 전체 웨이퍼(1)상으로 확산되며, 따라서 레지스트액의 소비를 감소시킨다.
[변형예]
(1) 제12도는 상기 실시예에 따른 회전코팅장치의 변형된 버전(version)을 나타낸다. 제12도에서 4는 흡입력에 의해 웨이퍼의 중앙부를 고정하는 지지대를 가리킨다. 지지대(4)는 도시되지 않은 모터의 제어하에서 구동된 회전축(4a)의 상단에 도시되지 않은 고정핀 등에 의해 고정적으로 설치된다(즉, 지지수단 : 기판홀딩척[substrate holding chuck]). 흡입홀(4b)은 웨이퍼(1)를 흡입하기 위해 지지대(4)의 중앙부에 형성된다. (5)는 배수홀(5a)을 포함하는 드레인체임버이다. 지지대(4)와 일체로 형성된 체임버(5)(chamber)는 회전축(4a)및 지지대(4)와 함께 회전한다.
또한, 체임버(5)상에서, 거의 콘(cone)형상으로 형성된 회전플레이트(plate)(8)는 체임버(5)와 일체로 배치되어, 웨이퍼(1)는 자신의 표면에서 커팅윈드를 방지하기 위해 체임버(5)내의 에어를 회전시킨다. 도시되지 않은 이동기구는 회전플레이트(8)가 자유롭게 지지대(4)에 접근하고, 떨어질 수 있도록 한다. 웨이퍼(1)가 회전할때(레지스트액 방출스텝을 포함하여), 회전플레이트(8)의 상면벽으로 사용되는 디스크부(8s)는 웨이퍼(1)와 평행하도록 지지대(4)윗쪽 근처에 위치된다. 디스크부(8s)의 내벽표면과 웨이퍼(1) 사이의 거리는 바람직하게 3∼20mm이다. 예를들면, 거리는 5mm이다. 디스크부(8s)의 직경은 회전 플레이트(8)가 웨이퍼(1) 전체에 걸치도록 웨이퍼(1)의 직경보다 크게 설정된다. 예를들면, 디스크부(8s)의 직경은 웨이퍼(1)의 직경 보다 약 10%크게 설정된다. 제12도에 나타난 바와 같이 체임버(5)의 측벽(5b)의 상단에 얹혀진 플렌지부(8b)(flange portion)는 회전플레이트(8)의 주변의 경사진 벽으로서 사용된 경사진 벽(8a)의 하단부에 형성된다. 핀(8c)(회전플레이트 고정부재)은 복수의 위치에서 아래쪽으로 튀어나오도록 플렌지부(8b)에 고정된다. 핀(8c)은 웨이퍼 회전시 체임버(5)와 회전플레이트(8)가 서로 잘못 위치되는 것을 방지하기 위해 형성된다. 핀(8c)은 자유롭게 분리할 수 있도록 하여 체임버(5)의 측벽(5b) 상단에 형성된 핀홀(5c)과 느슨하게 결합된다. 또, 스루홀(8d)은 디스크부(8s)의 중앙부에 형성되며, 노즐(2)은 스루홀(8d)을 통해 관통한다. 거의 실린더 형상으로 형성된 스페이서(spacer)(8e)는 스루홀(8d)에 고정된다. 한편, 부쉬(bush)(2a)는 노즐(2)의 끝부분 근처에 부착된다. 부쉬(2a)는 스페이서(8e)의 공동(hollow)부에 의해 느슨하게 끼워지고, 자성유체실(seal)(8f)로 봉지된다. 이것은 지지대(4), 체임버(5) 및 회전플레이트(8)에 의해 둘러싸인 공간이 노즐(2)의 방출홀 및 지지대(4)의 흡입홀(4b), 배수홀(5a)등을 제외하고 밀봉하여 봉지되도록 한다. 회전플레이트(8)는 웨이퍼(1)가 장착되거나 제거될 때 지지대(4)가 상부에서 개방되도록 지지대(4)와 체임버(5)로부터 떨어져 위치된다.
이 회전코팅장치에서, 지지대(4)가 회전될 때, 핀(8c)으로 고정된 회전플레이트(8)가 웨이퍼(1)와 함께 회전된다. 이것이 회전플레이트(8)와 웨이퍼(1) 사이의 공간에 포함된 에어를 회전시키기 때문에, 소위 리지드 바디(rigid body)와 같이 에어를 이동시키므로 웨이퍼(1)에서 컷팅윈드가 방지되고, 레지스트액에 포함된 솔벤트의 증발이 억제된다. 덧붙여서, 회전플레이트(8)와 지지대(4)가 거의 밀봉하여 봉지된 공간을 형성하므로 레지스트액에 포함된 솔벤트가 증발하더라도, 에어는 곧 포화되고, 또 솔벤트의 증발도 억제된다. 따라서, 레지스트액이 부드럽게 확산되어 처리시간이 더 단축된다.
(2) 제12도에 나타난 변형예에서, 회전플레이트(8)는 웨이퍼(1)의 회전의 전기간에 걸쳐 지지대(4)상에 가깝게 위치된다. 그러나, 회전플레이트(8)는 레지스트액이 노즐(2)로부터 방출되는 방출시간 (t)동안만 지지대(4)상에 가깝게 위치될 수 있다.
(3) 제12도에 나타난 변형예에서, 지지대(4), 체임버(5) 및 회전플레이트(8)에 의해 둘러싸인 공간이 노즐(2)의 방출홀, 지지대(4)의 흡입홀(4b) 및 배수홀(5a)등을 제외하고 밀봉하여 봉지된다. 그러나, 상기 공간은 완전하게 밀봉하여 봉지되지 않는다. 예를들면, 솔벤트 증발량의 감소는, 지지대(4)로 지지된 기판을 둘러싼 영역의 개방 함께 기판상에 위치된 회전플레이트(8)내의 구성으로 감소된다.
발명이 상세하게 설명되었지만, 상기 설명은 예시일뿐 그것에 제한되지 않는다. 수많은 다른 변형 및 변경이 본 발명의 범위를 이탈하지 않는한 궁리될 수 있다.

Claims (14)

  1. 기판을 지지하면서 수직축 주위를 회전하는 회전지지수단과, 소정반경의 방출홀을 포함하고, 회전되는 상기 기판의 중앙부상으로 코팅액을 방출하는 코팅액 방출수단과, 상기 코팅액을 상기 코팅액 방출수단으로 공급하기 위한 코팅액 공급수단과, 상기 코팅액 방출수단으로 상기 코팅액의 공급을 정지 하기 위한 코팅액 정지수단과, 상기 회전지지수단의 회전각속도와 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 방출유량에 근거해서 적절한 코팅액 방출시간을 계산하기 위한 방출시간 계산수단 및, 상기 코팅액 공급수단이 상기 코팅액 공급을 시작하여 상기 적절한 코팅액 방출시간이 경과한 후 상기 코팅액 정지수단을 구동하기 위한 정지제어수단을 구비하는 회전코팅장치.
  2. 기판을 지지하면서 수직축 주위를 회전하는 회전지지수단과, 소정 반경의 방출홀을 포함하고, 회전되는 상기 기판의 중앙부상으로 코팅액을 방출하는 코팅액 방출수단과, 상기 코팅액을 상기 코팅액 방출수단으로 공급하기 위한 코팅액 공급수단과, 상기 코팅액 방출수단으로 상기 코팅액의 공급을 정지 하기 위한 코팅액 정지수단과, 상기 코팅액을 방출하기 위한 제1회전 각속도로부터 상기 코팅액을 방출한 후 상기 코팅액을 레블링(levelling)하기 위한 제2회전 각속도까지 상기 회전지지수단의 회전각속도를 스위칭하기 위한 각속도 스위칭수단과, 상기 제1회전 각속도, 상기 제2회전각속도 및 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 방출유량에 근거해서 적절한 코팅액 방출시간을 계산하기 위한 방출시간 계산수단 및, 상기 코팅액 공급수단이 상기 코팅액 공급을 시작하여 상기 적절한 코팅액 방출시간이 경과한 후 상기 코팅액 정지수단을 구동하기 위한 정지 제어수단을 구비하는 회전코팅장치.
  3. 제 2 항에 있어서, 상기 방출시간 계산수단은, 상기 제1회전 각속도와 상기 제2회전 각속도를 비교하기 위한 회전 각속도 비교수단과, 상기 회전 각속도 비교수단이 상기 제1회전 각속도가 상기 제2회전전 각속도 보다 빠르다고 결정할 때, 상기 제1회전 각속도의 회전에 의해 발생된 회전원심력으로 상기 기판의 바깥쪽으로 상기 코팅액을 흐르게 하여 가장자리에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제1산술식을 사용하여 상기 적절한 코팅액 방출시간을 계산하는 제1계산부와, 상기 회전각속도 비교수단이 상기 제1회전 각속도가 상기 제2회전 각속도 보다 느리다고 결정할 때, 상기 제2회전 각속도의 회전에 의해 발생된 회전 원심력으로 상기 기판의 바깥쪽으로 상기 코팅액을 흐르게 하여 소정의 반경으로 설정한 상기 기판의 중간 위치까지 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제2산술식을 사용하여 상기 적절한 코팅액 방출시간을 계산하는 제2계산부를 구비하는 것을 특징으로 하는 회전코팅장치.
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제1산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전 각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 상기 코팅액의 상기 방출유량, α1과 α2는 소정의 계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전코팅장치.
  5. 제 3 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제1산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전 각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 상기 코팅액의 상기 방출유량, δo는 상기 기판의 상면으로부터 측정된 상기 방출홀의 높이, υ는 상기 코팅액의 운동학적인 점도계수, αs1은 소정의 안전계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전코팅장치.
  6. 제 3 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제2산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전 각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 상기 코팅액의 상기 방출유량, α1, α2및 αS2는 소정의 계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전코팅장치.
  7. 제 3 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제2산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전 각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 상기 코팅액의 상기 방출유량, δo는 상기 기판의 상면으로부터 측정된 상기 방출홀의 높이, υ는 상기 코팅액의 운동학적인 점도계수, αs1과 αs2는 소정의 계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전 코팅장치.
  8. 제 1 항에 있어서, 상기 기판의 직경보다 큰 직경을 가지고, 적어도 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)동안 상기 기판과 평행하고, 가깝게 위치되는 회전플레이트와, 상기 회전 플레이트가 상기 회전지지수단과 함께 회전하도록 상기 회전플레이트를 지지하기 위한 회전플레이트지지부재를 더 구비하는 것을 특징으로 하는 회전코팅장치.
  9. 제 3 항에 있어서, 상기 제1회전 각속도는 2,000 r.p.m ∼6,000 r.p.m 의 범위로 설정되는 것을 특징으로 하는 회전코팅장치.
  10. 코팅액을 방출동안 기판을 회전시키기 위한 제1회전 각속도와, 상기 코팅액을 방출한 후 상기 코팅액을 레블링할 목적으로 상기 기판을 회전시키기 위한 제2회전 각속도 및 단위시간당 코팅액 방출수단에서의 방출유량에 근거해서 적절한 코팅액 방출시간을 계산하기 위한 방출시간 계산스텝과, 회전지지수단으로 상기 기판을 지지하면서 상기 제1회전 각속도로 수직축 주위로 상기 기판을 회전시키고, 상기 적절한 코팅액 방출시간 동안만 회전되는 상기 기판의 중앙부 상으로 상기 코팅액 방출수단에 의해 상기 코팅액을 방출하도록 하기 위한 코팅액 방출스텝과, 회전 지지수단으로 상기 기판을 지지하면서 상기 제2회전 각속도로 상기 수직축 주위로 상기 기판을 회전시키고, 원심력을 사용하여 상기 코팅액을 확산시키기 위한 코팅액 레블링 스텝을 구비하고, 상기 방출시간 계산스텝은, 상기 제1회전 각속도와 상기 제2회전 각속도를 비교하기 위한 회전각속도 비교스텝과, 상기 회전 각속도 비교수단이 상기 제1회전 각속도가 상기 제2회전 각속도 보다 빠르다고 결정할 때, 상기 제1회전 각속도의 회전에 의해 발생된 회전 원심력으로 상기 기판의 바깥쪽으로 상기 코팅액을 흐르게 하여 가장자리에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제1산술식을 사용하여 상기 적절한 코팅액 방출시간을 계산하는 제1계산스텝과, 상기 회전 각속도 비교수단이 상기 제1회전 각속도가 상기 제2회전 각속도 보다 느리다고 결정할 때, 상기 제2회전 각속도의 회전에 의해 발생된 회전원심력으로 상기 기판의 바깥쪽으로 상기 코팅액을 흐르게 하여 소정의 반경으로 설정된 상기 기판의 중간위치에 도달하는데 필요한 시간을 계산하기 위해 제2산술식을 사용하여 상기 적절한 코팅액 방출시간을 계산하기 위한 제2계산스텝을 구비하는 회전코팅방법.
  11. 제 10 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제1산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전 각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 싱기 코팅액 방출수단으로부터 방출되는 상기 코팅액의 상기 방출유량, α1과 α2는 소정의 계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전코팅방법.
  12. 제 10 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제1산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro 는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전 각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출되는 상기 코팅액의 상기 방출유량, δo는 상기 기판의 상면으로부터 측정된 상기 방출홀의 높이, υ는 상기 코팅액의 운동학적인 점도계수, αs1은 소정의 안전계수를 표시하는 것을 특징으로하는 회전코팅방법.
  13. 제 10 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제2산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 상기 코팅액이 상기 방출유량, α1, α2및 αs2는 소정의 계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전코팅방법.
  14. 제 10 항에 있어서, 상기 적절한 코팅액 방출시간 (t)을 산출하기 위한 상기 제2산술식은 다음과 같이 기술되고,
    여기에서, ro는 상기 코팅액 공급수단의 상기 방출홀의 반경, W는 상기 제1회전 각속도, Wo는 상기 제2회전각속도, r은 상기 기판의 반경, Q는 단위시간당 상기 코팅액 방출수단으로부터 방출된 상기 코팅액이 상기 방출유량, δo는 상기 기판의 상면으로부터 측정된 상기 방출홀의 높이,υ는 상기 코팅액의 운동학적인 점도계수, αs1과 αs2는 소정의 계수를 표시하는 것을 특징으로 하는 회전코팅방법.
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