KR0139003B1 - 발전기 - Google Patents

발전기

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KR0139003B1
KR0139003B1 KR1019880003807A KR880003807A KR0139003B1 KR 0139003 B1 KR0139003 B1 KR 0139003B1 KR 1019880003807 A KR1019880003807 A KR 1019880003807A KR 880003807 A KR880003807 A KR 880003807A KR 0139003 B1 KR0139003 B1 KR 0139003B1
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윌리암 뉴만 토마스
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아더 엠.킹
제너럴 일렉트릭 캄파니
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Abstract

내용없음

Description

발전기
제1도는 본원 발명이 구현되는 발전기의 부분 측면도.
제2도는 제1도 발전기의 정면도.
제3도는 제1도 및 제2도 발전기에서 고정자 코어를 형성하는 금속 박판의 평면도.
제4도는 제3도 고정자 박판의 일부분에 대한 확대도.
제5도는 제1도, 제2도의 발전기에서 회전자를 형성하는 또 다른 금속박판의 평면도.
제6도는 제5도에서 회전자 박판의 일부분에 대한 확대도.
제7도는 제3도 및 제5도의 박판과 관련하여 NEMA 표준 180 및 210 프레임 크키들 및 2-폴 동작과 함께 상기 공지된 박판과 관련된 물리적 관계 및 비율에 대한 비교 데이터를 보여주는 표.
*도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명
12:원통형 외부 덮개14:원통형 고정자
18:회전자22:샤프트
26:키30:냉각 팬
32:회전자 스텁34:판금 박판
본원 발명은 일반적으로 박판으로된 회전자 코어와 고정자 코어를 가진 발전기(dynamo-electric machine), 특히 고정자 톱니와 회전자 슬롯이 소정 크기의 발전기에 대한 개선된 출력을 제공하게 할 정도의 상대적 크기를 갖는 박판 구조에 관한 것이다.
예컨대, 미국 특허원 제4,566,179호(1986.1.28) 발전기의 고정자 또는 회전자 코어에서 또는 미국 특허원 제4,209,720호(1980.6.24)에서와 같이 발전기 고정자 폴의 암페어-턴(ampere-turns)에 대한 발전기 고정자의 폴을 통한 자기-플럭스의 소정의 변화를 발생시키므로써 일정한 슬롯 분배를 통해 발전기의 효율 또는 파워 출력을 개선하는 장치가 공지되어 있다.
그러나 스택형의 박판으로된 고정자 및/또는 회전자를 가진 발전기 동작 효율이 해당 박판에 대한 내부 직경 대 외부 직경의 소정의 비율에 의해 개선되는 유용한 발전기 박판 구조도 존재하지 않는다. 아울러, 상기 박판의 요크 부분 내에서의 플럭스 밀도에 대한 상기 박판의 톱니 부분내의 플럭스 밀도의 비율이 종래의 방식으로 얻어진 것에 비해 증가될 수 있는 유용한 박판 구조도 존재하지 않으며, 결과적으로 당해 발전기에 대해 비교적 뛰어난 출력 또는 동작 효율을 제공하게 된다.
각 박판의 주변에 대해 서로 동일한 간격으로 이격된 서로 근접한 슬롯들을 가진 박판 스택으로 형성된 회전자가 예컨대 미국 특허원 제2,794,138호(1957.5.28), 제3,401,280호(1968.9.10)에 공지되어 있으며, 이 두 특허원은 본원 발명의 양수인에게 양도되었다.
이러한 회전자는 통상적으로 유도성 AC 모터에서 사용되고 있으며, 이 때 상기 스택형 박판들의 정렬된 슬롯들을 통해 상기 회전자를 따라 축방향으로 연장되는 도전 부재들이 발전기 회전자 외부 둘레와 발전기 고정자 내부 둘레 사이에서의 공기 갭내에서 발생된 회전 자기장과 상호 작용한다. 상기 공기 갭에 인접하며, 고정자의 방사상으로 내부 쪽으로 돌출한 고정자 슬롯들내에 삽입된 권선들이 상기 AC선에 접속되고, 고정자 권선 도체는 상기 공기 갭내의 자기 플럭스로 하여금 상기 AC선의 주파수와 동기하여 회전하도록 하기 위해 상기 고정자 슬롯들을 일정한 순서로 통과한다.
통상적으로, 각 회전자 슬롯은 방사 방향으로 있는 자체 최상부 및 최하부 사이에서 당해 슬롯의 소위 경부를 형성하도록 제한된다. 이와 같이 서로 근접한 슬롯 회전자들은 통상적으로 상기 슬롯의 상부 경계와 상기 박판의 외부 주변 사이에 좁은 브릿지 부분을 발생시키는 V자 형태의 에지의 중심과 함께 상기 슬롯의 최상부 부분의 상부 경계에서 반전된 V자형 에지로 형성된 각각의 회전자 박판내에 슬롯들을 갖는다. 이해할 수 있는 바와 함께, 상기 브릿지 부분은 회전자 박판 주변에 서로 근접한 슬롯들의 발전(machining)시킴에 있어서 난점을 제시하고 있다.
본원 발명의 목적은 종래 사용된 권선 도체수보다 적은 수의 권선 도체들을 가지며, 아울러 당해 발전기의 고정자 코어와 회전자 모두에 대해 보다 많은 량의 박판 물질을 통해 개선되는 발전기 구조를 제공하는 것이다.
본원 발명의 다른 목적은 박판 코어의 슬롯들내에 삽입된 한 권선의 단부턴들로부터 누설 플럭스가 충분히 감소되는 발전기를 제공하는 것이다.
본원 발명의 또 다른 목적은 앞서 얻어진 것보다 더 큰 마력 대 체적비를 달성할 수 있는 발전기를 제공하는 것이다.
본원 발명의 또 다른 목적은 높은 제조 비용을 들이지 않고 제조될 수 있는 근접한 슬롯 회전자 박판을 제공하는 것이다.
본원 발명에 따라, 발전기는 일반적으로 원통형의 덮개 및 이 덮개내에 고정되고 고정자 박판으로 이루어진 고정자 코어를 포함한다. 한 고정자 권선이 고정자 코어의 보어(bore)로 부터 연장되는 슬롯들내에 삽입되고 한 회전자는 상기 보어내에서 지지되며, 상기 회전자는 당해 회전자의 외부 주변과 상기 고정자 코어의 내부 주변사이의 공기 갭내에 공급된 자계와 상호 작용하기 위한 도전체 수단과 함께 회전자 금속 박판을 구비한다.
상기 각각의 고정자 금속 박판은 앞서 선택된 외부 직경을 가진 강자성체로 된 편평한 환상의 판과 앞서 선택된 내부 직경의 일반적으로 원형인 내부 개구로 이루어진다. 상기 고정자 금속 박판은 상기 슬롯들 사이에 톱니를 설정하기 위해 상기 보어로부터 상기 금속 박의 중간 외주로 방사상으로 외부로 연장되는 다수의 동일하고도 완곡하게 이격된 슬롯들을 갖는다. 한 톱니 부분이 상기 중간 외주와 상기 보어 사이에서 상기 톱니에 의해 한정되고, 한 요크 부분이 상기 고정자 박판의 외부 주변사이에서 규정된다.
각각의 회전자 금속 박판은 당해 박판의 외부 주변 근처에서 방사상으로 연장되는 다수의 동일하고도 완곡하게 이격된 근접한 슬롯들과 함께 강자성체로된 편평한 원형 판으로 이루어진다. 각각의 슬롯들은 한 방사상의 중심선에 대해 평행 및 대칭인 외부 주변에 인접한 상부 슬롯 영역에서 반원 및 곡선 엣지에 의해 정의될 수 있다. 각 곡선 엣지의 끝점은 슬롯의 서로 이격되고 평행한 측면의 단부들에 일치하며, 이 측면들은 곡선 엣지로 정의되는 판금의 중심이 슬롯의 톱부분 방향으로 동일 거리에 도달한다. 톱부분은 슬롯의 대형 보텀 부분에서 개방되어, 연속적으로 삼각모양과 방사선 중심에 관해 대칭적이다.
환상의 고정자 판금 박편의 미리 선택된 내부 직경과 미리 선택된 외부 직경의 주어진 비율에 대하여 고정자 톱니는 고정자 슬롯 개방 면적에 관해 충분히 넓어서, 톱니 부분에서의 플럭스 밀도 대 요크 부분에서의 플럭스 밀도 비율은 고정자 권선에 있어서 주어진 폴 동작 배치를 생략할 수 있다.
본 발명의 여러가지 특징은 특허청구 범위에 잘 나타나 있어서, 본 발명에 대한 설명을 한다.
본 발명의 발전기를 사용하므로서 그것의 운염 잇점과 특별한 목적의 이해를 돕기 위해서 첨부 도면과 발명의 실시예를 상세히 설명한다.
제1도는 본 발명의 실시예가 되는 기계(10)의 측면도를 도시한다. 기계의 정면도는 제2도에 도시한다.
기본적으로, 기계(10)는 원통형의 바깥 케이싱(12)내에 동축적으로 결합되고 동축구멍(16)을 갖는 원통형 고정자(14)를 포함한다. 회전자(18)는 케이싱(12)의 정면과 후면의 적합한 베어링(20a,20b)에 의해서 지탱되며, 구멍(16)안에서 축방향으로 연장한 구멍축에 대해 회전 운동을 한다. 특수한 예로서 회전자(18)의 샤프트 부분(22)은 발전기의 정면 단부 실드(24)로 축방향으로 연장되어 샤프트 부분(22)의 정면에서 축방향으로 어떤 일정한 거리에서 절단된 홈으로부터 방사성으로 외부에 돌출한 키(26)를 갖는다. 키(26)는 예를 들면 기계(10)에의 회전력을 공급받는 부하 부재에서 절단된 대응기 통로에 샤프트 부분(22)을 잠그는 역할을 한다.
케이싱(12)에 붙은 후면 단부 실드(제1도) 및 정면 단부 실드(24)는 고정자(14), 회전자(18) 및 관련 도전체 권선을 보호한다. 예를 들어 도시한 바와 같이 발전기 쿨링 팬(30)을 바깥쪽으로 후면 단부 실드(28)까지 연장된 회전자 스터부부분(32)에 부착되어 있어서, 공기의 흐름을 케이싱 윗부분으로 흐르게 한다.
제1도에서 도시한 바와 같이, 고정자(14)는 강자성체 판금 박판(34)의 적층으로 구성된다. 박편(34)은 종래의 공지된 기술에 의해 정면으로 마주하여 적층되어 있어서 이것이 코어를 형성한다. 슬롯의 수(SI)는 고정자 축의 방향을 따라 연장되어 구멍(16)에서 방사선적으로 돌출되어 있다. 상기 슬롯은 제1도에서 도시했듯이 자리감김(36)을 갖는 고정자 권선을 공급한다.
본 발명의 실시예인 각각의 판금 박판의 상세한 설명을 아래에 서술한다.
제1도에 도시했듯이, 회전자(18)의 샤프트 부분(22)은 발전기의 케이싱 혹은 하우징(12)으로 부터 동축상으로 연장되고, 전후 베어링(20a)(20b)에 개재하는 샤프트 부분(22)에 동축적으로 고정된 회전자 박판(40)의 적층을 갖는다. 도전봉(40)의 세트는 각 박판의 외부 둘레 가까이에 있는 회전자(18)내에서 형성되어진 축방향으로 연장한 수(S2)의 슬롯을 통과한다. 도전봉(42)은 단락환(46a),(46b)의 세트에 의해서 회전자 박판 적층의 축끝(44a).(44b)에서 서로 불충분하다.
제1도에 있어서, 고정자(14)에 대한 축단면(48a,48b)에서 고정자 권선 자리 감김(36)은 고정자 플럭스 누설의 원인이 되며, 예를 들면 이것은 회전자 박판(40) 내에서 도전봉(42)을 간섭받지 않는 고정자 권선에 의해 생성된 자속이다. 고정자 자속 누설은 고정자 권선 혹은 권선 둘레 주입될 때 결정적인 토크가 회전자(18)에 영향을 주지 않기 때문에, 그러한 자속 누설은 기계(10)의 동작 효율에 불리한 영향을 끼친다. 그때문에 발전기 기계 구조에서 상당히 중요한 고정자 플럭스 누설의 포텐샬 소오스를 감소시키거나 제거시키는 어떤 수단들을 강구해야 할 것이다.
어떤 일정한 발전기 구조 표준은 특히 ANSI/NEMA 스탠다드 퍼블리케이션 제 MG1987(R1981)에서 공표된 것이 산업분야에서 공지되어 있다. 인용된 출판물의 전체 목차가 여기에서 참조된다.
본 발명은 산업 표준으로서 적용할 수 있는 발전기 구조, 특히 180 및 210 프레임 사이즈 구조라고 소위 불리는 것과 관련된 것에 적용할 수 있는 발전기 구조를 제공하고자 하는 것을 목표로 하고 있다. 비록 여기에서 발표된 발전기 디멘죤이 180 및 210 프레임 사이즈에 해당될 지라도, 본 발명은 여러가지 크기와 부분으로 이루어진 발전기들에 유용하게 실시될 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.
제3도에 있어서, 본 발명에 따른 180 혹은 210 프레임 사이즈에 대한 고정자 판금 박판(34)은 제7도 테이블에 의해서 외부 직경 OD을 갖는 강자성체 환상 판금을 구비하며, 일반적으로 어떤 일정한 내부 직경 ID의 원형구멍 개구(50)를 포함한다. 판금(34)은 구멍 개구(50)는 방사선 방향으로 연장한 톱니(56)의 수(S1)를 형성하도록 중간 원주(54)로 부터 방사선 방향으로 연장되어서 균등한 원주의 간격에 위치한 슬롯 개구(52)의 수(S1=24)를 갖는다. 제3도의 실시예에서, 박판(34)은 고정자 박판이어서 구멍 개구(5))는 고정자-회전자 공극과 회전자를 유지시키는 구멍간에 하나의 경계가 설정된다. 각 고정자 톱니의 폭은 T1으로 표시된다.
슬롯 개구(52)는 판금(34)의 호전자 권선이 서로 교신하기 위해 연속적으로 정렬된 대응 슬롯 개구(52)와 정면으로 마주해서 적층됐을때 고정자(14)를 통해 방사선 방향으로 연장된 한개 또는 그 이상의 고정자 권선을 포함하는 형식으로 되어 있다. 제1도 및 제2도의 것을 결합한 기계(10)에 있어서, 고정자 권선은 기계(10)에 대해 n(예를 들면 n=2, 혹은 4, 혹은 6, 등등) 폴 동작 구성에 대응토록 배열되어 있다. 고정자 권선이 외부 전원과 연결됐을때, 자속은 회전자(18)의 도전봉(42)과 상호 작용하기 위해 대체로 정렬된 공극 외부면 혹은 적층된 박판(34) 근처에서 발생한다.
제3도에서 환상형 판금(34)은 중간 원주(54) 및 공극 바깥둘레 사이에서 톱니(56)에 의해 정의된 톱니 위치(58)을 포함한다.
판금(34)의 나머지는 판금(34)의 요크 부분에서 정의한 중간 원주(50)와 바깥 둘레(59)에서 연속적이다.
제4도는 제3도에 있어서의 판금 박판(34)부분이 확대도이다. 특히 하나의 슬롯 개구(52)는 인접된 톱니(56)에 의해 둘러싸여 있는 것이 도시된다. 립부분(61)은 인접한 톱니로 부터 서로의 방향으로 원형적으로 돌출하고, 슬롯 개구(52)의 폭에 대한 마우스(62)를 정의한다. 공지된 바와 같이 마우스는 발전기가 조립될 때 마우스(62)를 통해 개구(52)안으로 삽입되어 고정자 권선을 형성하는 개별 도전체(64)를 수용하도록 충분한 폭을 가져야 한다. 립부분(61)은 개구(52)에 의해서 형성된 고정자 슬롯의 장소내에 견고하게 고정자 권선의 도전체(64)를 유지하는 권선 폐쇄된 위치(66)를 고정시키는 역할을 한다. 각각의 고정자 권선을 분리시키기 위해, 절연 권선 분리기(68)는 고정자 슬롯내에서 제4도에 도시한 바와 같이 위치하며, 고정자 슬롯의 벽의 반대편에 위치한 절연 필름(70)은 박판을 형성하는 물질인 개별 전도체(64)에 대해 아아크와 단락 회로를 방지한다.
본 발명의 특징에 따르면 판금의 주어진 내부 직경 대 외부 직경의 비율에 대하여 톱니(56)는 슬롯 개구(52)의 면적에 비하여 폭이 충분히 커서, 고정자 권선이 여기될 때 톱니 부분(58)(제3도)(BT1)에서의 플럭스 밀도의 대 요크 부분(60)(BY1)에서의 플럭스 밀도의 비율은 고정자 권선에 대한 주어진 폴 동작에 대하여 매우 적합하다. 슬롯 개구의 실질적 수(SI)는 임계적이 아니다. 예를 들면, 제3도에서의 박판 판금(34)는 24개 슬롯이 있음을 도시하며, 제7도에서의 디멘죤은 180 혹은 210 프레임 사이즈 기개에 있어서 통합시키는데 적합하다.
본 발명의 기초 개념은 전원 조절 기능을 갖도록 설계된 발전기에 있어서 개별 전도체의 예와 같이, 박판(34)에 대한 강자성체(예, 철)의 최대량과 권선 도체의 최소량을 이용한다는 것이다.
명백한 실시예에서, 박판(34)에 대한 톱니 부분(58) 대 요크 부분(60)의 비율은 박판(34)의 내부 직경 대 외부 직경의 비율이기 때문에 공지된 구조와 상당히 다르다. 따라서 립부분(61)은 비례적인 폭 톱니(56)의 결과에 따라 공지된 구조에 비교해 매우 작아진다. 적은 권선 물질의 사용은 끝이 고정자 박판 적층으로 향한 곳에서 훨씬 적은 자리감김(예를 들면, 고정자 자리감김(36)) 결과를 초래해서, 바람직 하지 않은 플럭스 누설은 종전 구조의 그것에서 보다 현저히 감소된다.
제5도는 본 발명에 따른, 180 혹은 210 프레임 사이즈에 대한 회전자 박판의 평면도이다. 회전자 박판은 강자성체의 평평한 원형 판금(70)의 모양으로 되어 있다. 판금(70)은 판금의 바깥 둘레에서 가까운 방사 방향의 중심선에 대해 대칭으로 연장된 원주상에 일정하게 위치한 폐쇄한 슬롯(72)의 수(예를 들면, n=2에 대해서 28)를 갖는다. 슬롯들(72) 사이에 형성된 회전자 톱니는 각각 폭 T2를 갖는다. 판금(70)이 서로 교류할 수 있게 실질적으로 배열된 대응 슬롯(72)과 정면으로 마주해서 적층될 때 슬롯(72)은 회전자 축에 실제로 평평하게 연장된 도전봉(42)(제1도)을 포함하는 것으로 형성된다. 각 슬롯(72)은 제5도 및 제6도에서 도시했듯이, 상부 슬롯 영역(74)을 지나 대체로 직각이 된다. 판금의 바깥 원주(78)에 인접한 각 슬롯(72)에 대한 곡면 엣지 혹은 원형 엣지(76)는 방사선 방향의 중심선에 대해 대칭적이 된다. 곡면 엣지는 -.625mm와 0.750mm 범위에서 반경을 갖는 반원모양이다. 반원 엣지(76)의 종점(80a),(80b)은 판금(70)의 엣지(82a),(82b)를 실제로 평행하게 간격을 둔 끝과 일치한다. 엣지(82a),(82b)는 회전자 박판 판금(70)이 중심 C방향으로 L1의 거리만큼 균등하게 연장한다. 따라서 판금(70)의 브릿지 면적(84)은 엣지(76)와 바깥 원주(78)의 범위안에서 형성된다.
제5도 및 제6도에서 도시했듯이, 엣지(76)와 평행 엣지(82a),(82b)에 의해서 정의된 각 슬롯의 톱 부분은 대체로 삼각 모양 및 방사선 중심선에 대해 대칭적이다. 점(84a,84b)을 세트하는 것을 보여주는 제6도가 도시하는 바와 같이 기준선(B)에서, 에지(82a),(82b)의 맞은편 끝은 궁형모양으로 약 90도의 각을 유지하면서 중심선으로 부터 제1반경 만큼 벗어나는 곡선을 연속적으로 그리는 한편, 또 하나는 약 90도의 궁형모양을 유지하면서 제2반경 R2은 판금(70)의 중심쪽으로 휜다.
후자의 점 세트로 부터 일정한 간격을 두고 곧게 뻗은 판금(70)의 엣지(86a),(86b)는 판금 중심 C의 방향으로 방사선 방향으로 측정된 거리 L2 만큼의 거리에 있는 한점에 모여 점(88a),(88b)에서 끝난다. 다른 하나의 곡선 또는 반원엣지(90)는 점(88a),(88b)과 연결된다.
참조는 고정자 및 회전자 판금 양쪽의 내용에서 펀치된 직경과 직경으로 했다. 상기 목차에서, 펀치된 직경은 펀치 프레스에 의해서 펀치된 것을 의미하며, 다듬질 표면으로 정의되는 공극 설정을 위해 마무리 기능을 관찰하지 못한다. 예를 들면, 약 102mm인 회전자 박판 판금 직경은 펀치해서 다듬질된 회전자내에 회전자 박판이 적층된 것과 마찬가지로 직경 102mm의 정상적인 것을 갖는 것과, 102mm 보다 어느 정도 적은 다듬질된 바깥 직경을 갖는 박판 판금을 포함할 수 있다. 그리하여 적당한 공간 층이 기계(10)의 회전자 코어와 고정자 코어 사이에서 유지될 수 있을 것이다.
다음의 테이블(1)은 NEMA 스탠다드 180 프레임에 따라 제작된 2폴, 3상 발전기(10)에 대한 고정자 박판 판금(34) 및 회전자 박판 판금(70)의 양호한 디멘죤 값을 도시한다.
테이블 1
NEMA 스탠다드 180 프레임
고정자 박판 판금34:
펀치된 외부 직경 203mm
펀치된 내부 직경 102mm
고정자 슬롯(S1)의 수 24
고정자 톱니폭 T1 7.250mm
슬롯폭 62(W10) 2.600mm
회전자 박판 판금 70:
펀치된 외부 직경 102mm
펀치된 내부 직경 34.468mm
회전자 슬롯(S2)의 수 28
엣지 76의 반경 0.625mm
길이 L1 6.113mm
지름 R1 및 R2 0.762mm
길이 L2 11.644mm
엣지 90의 반경 0.762mm
다음의 테이블 2는 2-폴, 3상 NEMA 스탠다드 210 프레임에 있어서 판금 34.70에 대해서 주어진 양호한 값이다.
테이블 2
NEMA 스탠다드 210 프레임
고정자 박판 판금:
펀치된 외부 직경 242mm
펀치된 내부 직경 122mm
고정자 슬롯(S1)의 수 24
고정자 톱니폭 T1 8.500mm
슬롯폭 62(W10) 3.200mm
회전자 박판 판금 70:
펀치된 외부 직경 122mm
펀치된 내부 직경 42.836mm
회전자 슬롯(S2)의 수 28
엣지 76의 반경 0.750mm
길이 L1 6.488mm
반경 R1 및 R2 0.762mm
길이 L2 16.936mm
엣지 90의 반경 0.762mm
제7도는 NEMA 180 및 210 사이즈를 갖는 2폴 교류 유도 모터에 대한 공지된 구성과 비교하여, 테이블(1), (2)의 발명에 따른 박판 디멘죤과 관련된 물리적인 상수, 관계식 및 비율을 나타내는 테이블이다. 공지된 값과 비교하면, 특정 측정치는 인치로 변환했다. 제7도에 포함된 것은 고정자에서 슬롯의 수(S4)와 곱해진 고정자 내에서의 네트 및 그로스 면적 값이다. 네트 슬롯 면적(ASLOT-NET)은 슬롯 라이너, 분리기 및 0지가 차지하는 면적보다도 적고, 권선 삽입(제4도 참조)에 이용할 수 없는 마우스에서의 면적보다도 적은 그로스 슬롯 면적(ASLOT-GROSS, 제3도 참조)과 같다. 종래의 대응하는 박판보다도 더 작은 내부 직경 대 외부 직경비를 갖는 것과 더불어, 본 발명에 의한 박판의 톱니 폭은 일반적으로 종래의 박판보다도 큰 것임을 제7도에서 알 수 있을 것이다. 회전자 슬롯 수와 회전자 톱니폭(T2)과 곱한 값을 고정자 슬롯수와 고정자 톱니폭(T1)으로 곱한 값으로 나눈것이 180 및 210 사이즈에 있어서는 0.825 내지 0.90의 범위의 값에 존재하는 것이 바람직하다.
제7도는 개선되어진 박판을 정의하는데 사용하는 여러가지 비율에 대한 특정값을 제공한다. 비율 ID/OD은 고정자 박판의 내부 직경 대 외부 직경의 비율을 나타내며,, 본 발명의 박판에서 사용되는 구리 보다도 더 많은 강자성체 임을 가르킨다. 비율 T1/TS은 고정자 슬롯수(S1)(TS=πID/S1)로 나눈 고정자 박판의 톱니폭(T1)과 구멍 원주의 비율을 나타낸다. 상기는 톱니폭의 표시를 효과적으로 제공한다. 또한 상기 비율은 관계식 Bt1/By=(π×n×Y1)(S1×T1)에 의한 고정자 박판으로 부터 기하학적으로 결정할 수 있으며, 여기서 은 폴의 수이고, Y1은 제3도에서 도시한 것과 같이 디멘죤을 표시하고, S1 및 T1은 상기에서 정의했다. 최종적으로 개선된 박판은 여러가지 값의 상호 작용의 결과임을 유의하여야 한다. 따라서, 개별적이 아닌 전체적인 값을 각 실시예에 따라 일정하게 변한다. 종래 기술의 박판 단면도의 특정 회전자들을 본원 발명의 회전자와 비교하기 위해, 도 7에 도시된 표를 참조하여라.
아무튼, 결과는 언급한 바와 같이 권선(예. 구리)물질의 초대량 및 박판 물질의 최대량을 사용하는 본 발명의 개념에 일치한다.
본 발명에 따른 박판 구성을 사용한 발전기는 이에 대응하는 공지된 발전기와 비교할 때, 크기에 비해서 훨씬 큰 마력을 산출한다. 물론 편차는 효율에 따라 발생한다. 다음의 테이블(3)은 본 발명에 따른 박판을 갖는 2폴 교류 온도 모터와 종래의 기술에 따른 대응 모터를 퍼센트 효율과 전자계 크기간의 비교를 보여준다.
테이블 3
2-폴 교류 유도 모타 - 180 프레임
마력 %효율 크기(OD)2L*
종래 개선 종래 개선
5(저효율) 87.2 86.9 2.75 2.27
5(고효율) 90.1 90.4 3.67 3.30
7.5(저효율) 87.5 87.7 3.21 2.68
7.5(고효율) 90.7 90.9 4.12 3.70
10(저효율) 90.2 91.1 5.05 4.68
10(고효율) 91.5 93.3 5.99 7.61
15(저효율) 90.7 91.4 5.99 5.27
15(고효율) 92.0 92.4 5.99 7.03
mm3×10-6 이런식으로 테이블 값 2.75은 2.75(106)mm3이고, 테이블 값 2.27은 2.27(106)mm3을 의미한다.
본 발명의 박판이 비교적 넓은 톱니를 사용하더라도, 주어진 크기와 동력기에 대한 플럭스 밀도 포화는 종래의 구조에서 보다도 훨씬 짧은 박판 적층으로서 실현시킬 수 있다. 그렇기 때문에, 본 발명에 따른 발전기의 전자석 크기(OD)2L는 같은 효율 또는 더나은 효율을 내는 종래의 발전기 보다도 일반적으로 작당 10마력의 고효율 모터에 있어서는, 큰 부피의 전자석이 사용되나 효율에 있어서 실질적인 개선을 도모할 수 있다. 용적이 크고 약간의 효율이 개선되더라도 큰 손실을 갖는 값싼 스틸을 사용한 고효율 15마력 모타에 대하여는 비용 절감이 대단히 중요하며, 오로지 본 발명의 사용에 의해서만이 이룩할 수 있다.
폭이 크거나 또는 다량의 톱니가 쓰여진 것은 본 발명에 따르면 발전기내의 고정자와 회전자 박판적층 사이의 공극에서 비교적 높은 플럭스 밀도를 생성한다. 따라서 더 큰 토크가 주어진 발전기 크기에 대한 회전자로 부터 얻는다.
박판(혹은 판금) 또는 그러한 박판으로 만들어진 구조(예, 그로스 고정자 등등)와 관련된 또는 참조된 일반적인 원통 기본적인 원형 및 환상과 같은 여기에서의 전문 용어는 박판, 코어 등등을 표시하는 것이지, 주위에 위치한 키슬롯의 존재, 메이커 노치 제조 과정에서 초래되는 판금 및 그 밖의 것등(예를 들면 지그재그 펀치선을 발생시키는 것과 같은)에서 기인하는 진원 구성을 갖는 것은 아니다.

Claims (10)

  1. 일반적으로 원통형인 케이싱(12)과; 상기 케이싱에 고정되고 자성체로 된 고정자 박판 플레이트(34)로 이루어지며, 원통형 보어(16;50)를 가진 고정자 코어(14)와; 상기 보어로부터 방사상으로 돌출한 고정자 슬롯들(52) 내에 삽입되며, 이들 슬롯은 상기 코어를 따라 일반적으로 축 방향으로 연장되며, 상기 권선의 단부 턴들(36)은 상기 고정자 코어의 단부 면들(48a 및 48b)을 벗어나 연장되는 두 개의 폴 고정자 권선과; 회전 이동을 위해 상기 보어내에서 지지되는 회전자(18)를 구비하며; 이 때, 상기 고정자 박판은, 상기 플레이트들 중 서로 비슷한 플레이트들이 서로 면대 면으로 스태킹될 때 상기 고정자 보어(50)를 형성하는 앞서 선택된 내부 직경(ID)의 일반적으로 원형의 내부 개구 및 앞서 선택된 외부 주변(59)을 가진 자성체로 된 편평한 플레이트(34)로서, 이 플레이트가 상기 슬롯들 사이에서 톱니들(56)을 한정하도록 상기 플레이트의 중간 주변에 대해 상기 보어로부터 외부로 방사상으로 돌출하는 균일하게 외주상에서 이격된 다수의 슬롯들을 가지며, 상기 스롯들은 상기 유사한 플레이트들내에서의 대응하는 슬롯 개구들이 사실상 서로 통신하도록 정렬되며 상기 플레이트들이 스태킹될 때 상기 고정자 슬롯들을 형성하고, 상기 플레이트들(34)들이 상기 중간 외주와 상기 원형 내부 개구사이에서 방사상으로의 연장부를 갖는 것으로 상기 톱니(56)에 의해 한정되는 톱니 부(58)를 포함하는 편평한 플레이트(34); 및 상기 플레이트의 상기 외부 주변(59)과 상기 중간 외주사이에서 한정된 요크 부분(60)을 포하하는 발전기에 있어서, 상기 회전자(19)가 강자성체로 된 회전자 박판 플레이트(70)로 이루어지며, 상기 회전자는 상기 고정자 권선에 전력이 공급될 때 상기 고정자 코어(50)의 내부주변과 상기 회전자의 외부 주변사이에 공기 갭내에서 발생된 자계와 상호작용하기 위한 도전체 수단(42)을 포함하며, 상기 회전자 박판 플레이트(70)는 상기 플레이트의 외부 주변 근처의 한 영역에서 방사상으로 연장되는 다수의 동일하게 외주변에서 이격된 근접하게 위치한 슬롯들을 가진 강자성체로 된 편평한 원형의 플레이트를 구비하고, 상기 회전자 슬롯들(72)이 상기 플레이트들중 유사한 플레이트들이 서로 관련하여 대응하는 슬롯들과 면과 면끼리 스태킹될 때 상기 회전자를 따라 축을 따라 연장되는 도전 부재(42)를 포함하도록 형성되며, 상기 고정자 박판 플레이트들이 앞서 선택된 외부 직경(OD)을 가진 강자성체로 이루어진 환상형의 플레이트(34)이고, 상기 고정자 박판 플레이트들의 상기 이격된 슬롯들(52)이 서로 일치하며, 상기 각각의 고정자 박판 플레이트들의 상기 환상형 플레이트들에 대한 상기 요크(60)부에 대한 상기 톱니부(58)의 소정의 비율과 상기 앞서 선택된 외부 직경(OD)에 대한 상기 앞서 선택된 내부 직경(ID)의 소정의 비율에 대해, 상기 톱니(56)가 상기 슬롯 개구들(52)의 폭에 대해 충분히 넓은 외주 폭(T1)을 가지며, 그 결과 상기 톱니 부분(58)내의 플럭스 밀도가 약 1.10로, 상기 고정자 권선의 동작구조내의 폴 수에 대한 고정자 권선의 전력 공급에 응답하는 상기 요크 부분(60)내의 플럭스 밀도이며, 상기 고정자 박판을 형성하는 상기 환상의 플레이트(34)의 외부 직경에 대한 내부 직경의 비율이 0.5025보다 크고 0.504에 이르고, 그에 따라 개선된 효율이 상기 고정자 박판 플레이트들의 스택 높이를 증가시키지 않고 달성될 수 있는 것을 특징으로 하는 발전기.
  2. 제1항에 있어서, 각 회전자 박판 플레이트(70)의 상기 슬롯들(72)의 수와 상기 회전자 톱니의 소정의 폭의 곱이 제1값이고, 상기 고정자 슬롯들의 수와 상기 고정자 톱니의 폭의 곱이 제2값이며, 이 제2값에 대한 제1값의 비율이 0.825 내지 0.90 범위 내에 있는 것을 특징으로 하는 발전기.
  3. 제1항에 있어서, 상기 각각의 회전자 슬롯들이 상기 회전자 박판 플레이트(70)의 주변에 인접하고 방사상의 중심 라인에 대해 대칭인 상부 슬롯 영역에서의 곡선형의 에지(76)를 가지며, 상기 곡선 에지의 단부 점들이 상부 슬롯 부분의 이격된 평행한 측면들(82a 및 82b)의 단부들과 일치하고, 상기 측면들이 당해 슬롯의 상부를 상기 곡선에지에 의해 한정하도록 상기 회전자 박판 플레이트의 중심을 향한 방향으로 동일한 거리만큼 연장하며, 상기 상부가 상기 방사상의 중심 라인에 대해 대칭이며 사실상 삼각형(86a 및 86b)인 슬롯의 하부에 대해 오픈되는 것을 특징으로 하는 발전기.
  4. 제1항에 있어서, 상기 고정자 권선이 상기 개구 구조에 대한 상기 고정자 슬롯들내에 포함된 최소수의 도전체들로 이루어지고, 그 결과 상기 고정자의 단부 면들에서의 상기 단부 턴들로부터 플럭스 누설이 사실상 감소되는 것을 특징으로 하는 발전기.
  5. 제1 내지 4항중 어느 한 항에 있어서, 상기 고정자 박판 플레이트(34)의 외부 직경이 약 203mm인 것을 특징으로 하는 발전기.
  6. 제1 내지 4항중 어느 한 항에 있어서, 상기 고정자 박판 플레이트(34)의 외부 직경이 약 242mm인 것을 특징으로 하는 발전기.
  7. 제3항에 있어서, 상기 회전자 박판 플레이트(70)내의 각각의 근접한 슬롯의 상기 곡선 에지(76)가 약 0.625 내지 0.750mm 범위내의 반경을 가진 반원인 것을 특징으로 하는 발전기.
  8. 제3항에 있어서, 상기 회전자 박판 플레이트(70)내의 각각의 근접한 슬롯의 상기 곡선 에지(76)가 약 0.625 내지 0.750mm 범위내의 반경을 가진 반곡선인 것을 특징으로 하는 발전기.
  9. 제3항에 있어서, 상기 각각의 회전자 슬롯의 상기 상부 슬롯 영역의 상기 이격된 평행한 측면들이 6.113mm 내지 6.488mm범위인 거리로 연장되고, 상기 회전자 슬롯의 상기 하부부분이 약 11.644mm 내지 16.936mm의 범위내의 거리로 연장되는 것을 특징으로 하는 발전기.
  10. 제3항에 있어서, 상기 각각의 회전자 슬롯의 상기 상부 슬롯 영역의 상기 이격된 평행한 측면들이 6.113mm 내지 6.488mm 범위의 거리로 연장되고, 상기 회전자 슬롯의 상기 하부부분이 약 11.644mm 내지 16.936mm의 범위내의 거리로 연장되는 것을 특징으로 하는 발전기.
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Families Citing this family (78)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5005281A (en) * 1990-08-20 1991-04-09 Dynamics Systems International Inc. Method of making rotor and stator pole assemblies by stamping magnetic plate
JP2599061B2 (ja) * 1991-12-13 1997-04-09 オリエンタルモーター株式会社 ステッピングモータ
JP3327431B2 (ja) * 1994-08-31 2002-09-24 オークマ株式会社 電動機
US5744888A (en) * 1995-02-03 1998-04-28 Tiedtke-Buhling-Kinne & Partner Multiphase and multipole electrical machine
US5788341A (en) * 1995-06-06 1998-08-04 Itt Automotive Electrical Systems, Inc. Vehicle brake
US6304018B1 (en) 1995-11-21 2001-10-16 Valeo Electrical Systems, Inc. Externally-wound stator with improved magnetic transition
US5716279A (en) * 1995-11-21 1998-02-10 Itt Automotive Electrical Systems, Inc. Apparatus and method for coupling an output shaft of a motor to a secondary shaft
WO1997020376A1 (en) * 1995-11-28 1997-06-05 Itt Automotive Electrical Systems, Inc. Motor having recessed area in motor case for retaining motor shaft bearing therein
US5829305A (en) * 1996-03-18 1998-11-03 Itt Automotive Electrical Systems, Inc. Vehicle window drive system and method
ES2208904T3 (es) 1996-05-29 2004-06-16 Abb Ab Conductor para arrollamientos de alta tension y una maquina electrica rotativa que comprende un arrollamiento que incluye el conductor.
YU54498A (sh) 1996-05-29 2001-03-07 Asea Brown Boveri Ab. Transformator/reaktor
BR9709371A (pt) 1996-05-29 2000-01-11 Asea Brow Boveri Ab Condutor isolado para bobinas de alta voltagem e métodos para fabricar o mesmo.
SE9602079D0 (sv) 1996-05-29 1996-05-29 Asea Brown Boveri Roterande elektriska maskiner med magnetkrets för hög spänning och ett förfarande för tillverkning av densamma
SE510192C2 (sv) 1996-05-29 1999-04-26 Asea Brown Boveri Förfarande och kopplingsarrangemang för att minska problem med tredjetonsströmmar som kan uppstå vid generator - och motordrift av växelströmsmaskiner kopplade till trefas distributions- eller transmissionsnät
SE515843C2 (sv) 1996-11-04 2001-10-15 Abb Ab Axiell kylning av rotor
SE509072C2 (sv) 1996-11-04 1998-11-30 Asea Brown Boveri Anod, anodiseringsprocess, anodiserad tråd och användning av sådan tråd i en elektrisk anordning
SE512917C2 (sv) 1996-11-04 2000-06-05 Abb Ab Förfarande, anordning och kabelförare för lindning av en elektrisk maskin
SE510422C2 (sv) 1996-11-04 1999-05-25 Asea Brown Boveri Magnetplåtkärna för elektriska maskiner
US5794326A (en) * 1996-12-19 1998-08-18 Itt Automotive Electrical Systems, Inc. Removal of end play in electric motors
SE508544C2 (sv) 1997-02-03 1998-10-12 Asea Brown Boveri Förfarande och anordning för montering av en stator -lindning bestående av en kabel.
SE9704423D0 (sv) 1997-02-03 1997-11-28 Asea Brown Boveri Roterande elektrisk maskin med spolstöd
SE9704422D0 (sv) 1997-02-03 1997-11-28 Asea Brown Boveri Ändplatta
SE9704427D0 (sv) 1997-02-03 1997-11-28 Asea Brown Boveri Infästningsanordning för elektriska roterande maskiner
SE9704429D0 (sv) * 1997-02-03 1997-11-28 Asea Brown Boveri Roterande elektrisk maskin
SE508543C2 (sv) 1997-02-03 1998-10-12 Asea Brown Boveri Hasplingsanordning
SE9704431D0 (sv) 1997-02-03 1997-11-28 Asea Brown Boveri Effektreglering av synkronmaskin
SE9704421D0 (sv) 1997-02-03 1997-11-28 Asea Brown Boveri Seriekompensering av elektrisk växelströmsmaskin
GB2331867A (en) 1997-11-28 1999-06-02 Asea Brown Boveri Power cable termination
EP1042853A2 (en) 1997-11-28 2000-10-11 Abb Ab Method and device for controlling the magnetic flux with an auxiliary winding in a rotating high voltage electric alternating current machine
JPH11215748A (ja) * 1998-01-23 1999-08-06 Toshiba Corp 永久磁石形回転電機
KR19990013313A (ko) * 1998-02-11 1999-02-25 이이수 무변출력 무정류자 직류전동기
US6801421B1 (en) 1998-09-29 2004-10-05 Abb Ab Switchable flux control for high power static electromagnetic devices
US6331760B1 (en) * 1998-10-06 2001-12-18 Mclane, Jr. Oscar B. Capacitive induction motor and method
US6313559B1 (en) * 1999-04-14 2001-11-06 Denso Corporation Stator arrangement of rotary electric machine
JP3593038B2 (ja) 2001-01-16 2004-11-24 三菱電機株式会社 車両用交流発電機
US6722015B2 (en) 2001-08-11 2004-04-20 General Electric Company Assembly method for stamped and cupped laminations
US6847285B2 (en) * 2001-08-13 2005-01-25 General Electric Company Interlock tabs for laminations
ES2207370B1 (es) * 2001-10-30 2005-02-16 Gregorio Arias Juberias Motor de induccion electromagnetica radial y variable sobre inducido de cobre solido con ranuras.
US20040012291A1 (en) * 2002-07-19 2004-01-22 Mclennan Paul S. High density winding for electric motor
US7483519B2 (en) 2003-12-23 2009-01-27 At&T Intellectual Property I, L.P. Caller controlled systems to suppress system to de-activate 911 indicator
US7355507B2 (en) * 2003-12-23 2008-04-08 At&T Delaware Intellectual Property, Inc. 911 Emergency light
US7245704B2 (en) * 2004-01-30 2007-07-17 Bellsouth Intellectual Property Corporation Automated third party call activated when 911 dialed
US7620156B2 (en) * 2006-06-06 2009-11-17 At&T Intellectual Property I, L.P. Systems and methods for providing location signals/indicators when 911 dialed
WO2005076435A1 (es) * 2004-02-06 2005-08-18 Gregorio Arias Juberias Motor de inducción electromagnética
US7937485B2 (en) * 2004-08-31 2011-05-03 At&T Intellectual Property I, L.P. Streaming gateway
JP4848842B2 (ja) * 2006-05-29 2011-12-28 株式会社ジェイテクト ブラシレスモータ及び電動パワーステアリング装置
JP2008086064A (ja) * 2006-09-26 2008-04-10 Jtekt Corp ブラシレスモータ
US7692350B2 (en) * 2007-02-28 2010-04-06 Emerson Electric Co. Horizontal axis washing machine having 4 pole 36 slot motor
JP5130777B2 (ja) * 2007-04-23 2013-01-30 株式会社豊田自動織機 ステータ
JP4672083B2 (ja) * 2007-12-27 2011-04-20 三菱電機株式会社 誘導電動機の回転子及び誘導電動機及び圧縮機及び送風機及び空気調和機
KR100921468B1 (ko) 2008-01-21 2009-10-13 엘지전자 주식회사 모터 및 이를 포함하는 압축기
KR101102748B1 (ko) * 2008-01-25 2012-01-05 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 유도 전동기 및 밀폐형 압축기
DE102008015327B4 (de) * 2008-03-20 2021-05-06 Secop Gmbh Rotor einer elektrischen Maschine und Motor mit einem derartigen Rotor
US7709992B2 (en) * 2008-07-31 2010-05-04 Emerson Electric Co. Electric machine
CN102099987B (zh) * 2008-08-05 2014-06-11 三菱电机株式会社 感应电动机及密闭型压缩机
US7893589B2 (en) * 2008-09-03 2011-02-22 Dayton-Phoenix Group, Inc. AC-induction-motor rotor lamination having rotor slots
US7741750B1 (en) * 2008-12-29 2010-06-22 Tesla Motors, Inc. Induction motor with improved torque density
JP5490251B2 (ja) * 2010-10-19 2014-05-14 三菱電機株式会社 誘導電動機の回転子及び誘導電動機及び圧縮機及び送風機及び空気調和機
CN103250335B (zh) * 2010-12-06 2016-04-13 三菱电机株式会社 感应电动机、压缩机、送风机和空调
JP5591099B2 (ja) 2010-12-28 2014-09-17 三菱電機株式会社 圧縮機および冷凍サイクル装置
JP5722116B2 (ja) * 2011-05-13 2015-05-20 日立オートモティブシステムズ株式会社 誘導回転電機
CN202889143U (zh) * 2011-12-28 2013-04-17 日本电产株式会社 单相感应马达
MX348501B (es) 2012-11-22 2017-06-14 Emerson Electric Co Máquinas eléctricas, estatores y compresores y métodos de manufactura de los mismos.
JP2015186403A (ja) * 2014-03-26 2015-10-22 住友重機械工業株式会社 誘導電動機
EP2950424B1 (en) * 2014-05-26 2020-11-04 General Electric Technology GmbH Chamber for conductors of electric machines
CN105471127B (zh) * 2014-05-29 2019-02-05 德昌电机(深圳)有限公司 电机及电机用磁芯
CN105471132B (zh) * 2014-05-29 2019-09-17 德昌电机(深圳)有限公司 电机用永久磁极及包括其的电机
DE102015201731A1 (de) 2014-11-13 2016-05-19 Robert Bosch Gmbh Elektrische Maschine
JP2015112011A (ja) * 2015-02-10 2015-06-18 三菱電機株式会社 誘導電動機、圧縮機および冷凍サイクル装置
CN104917345B (zh) * 2015-06-18 2017-10-20 哈尔滨电气动力装备有限公司 低噪声36极三相异步电机的定转子冲片结构
US10498280B1 (en) * 2016-08-25 2019-12-03 Apple Inc. Electric motor with shielded phase windings
US10528023B2 (en) * 2016-12-22 2020-01-07 General Dynamics-OTS. Inc. Electric motor drive system for low-voltage motor
CN107659008A (zh) * 2017-11-13 2018-02-02 安徽美芝精密制造有限公司 压缩机的电机组件、压缩机及制冷设备
FR3082375B1 (fr) * 2018-06-07 2021-12-24 Leroy Somer Moteurs Stator de machine electrique tournante
FR3082374B1 (fr) 2018-06-07 2020-05-29 Moteurs Leroy-Somer Stator de machine electrique tournante
JP2018139494A (ja) * 2018-06-14 2018-09-06 住友重機械工業株式会社 誘導電動機
US11742711B1 (en) 2019-11-19 2023-08-29 United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Rotor for a high speed electrical machine
DE102020128431A1 (de) * 2020-10-29 2022-05-05 Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft Traktionsmotor für ein Fahrzeug

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2125970A (en) * 1936-01-06 1938-08-09 Wagner Electric Corp Method of making squirrel cage rotors
US2528154A (en) * 1947-03-13 1950-10-31 Westinghouse Electric Corp Shrunk rotor for squirrel-cage motors
US2794138A (en) * 1954-05-27 1957-05-28 Gen Electric Closed slot rotor punching
US2778964A (en) * 1954-12-29 1957-01-22 Gen Electric Slot liner-closer for dynamoelectric machine core member
DE1176269B (de) * 1961-04-08 1964-08-20 Kurt Westphalen Staenderblech fuer Ein- bis Dreiphasen-Wechselstrom-Motoren mit einem Aussen-durchmesser bis zu 200 mm
US3122667A (en) * 1961-05-25 1964-02-25 Gen Electric Laminated magnetic core for use in an electric inductive device
US3401280A (en) * 1966-03-01 1968-09-10 Gen Electric Fabricated squirrel cage rotor construction for electric motor and method of assembling the same
US3457445A (en) * 1967-12-19 1969-07-22 Gen Electric Laminated rotors and stators with flux barriers for synchronous induction motors and method of making the same
US3596121A (en) * 1969-09-10 1971-07-27 Robbins & Myers Electric induction motor
JPS4926902B1 (ko) * 1970-12-24 1974-07-12
JPS5523876B2 (ko) * 1972-06-09 1980-06-25
FR2414816A1 (fr) * 1978-01-11 1979-08-10 Citroen Sa Perfectionnements apportes aux moteurs electriques alimentes par un courant hache
DE2814745C2 (de) * 1978-04-05 1982-06-16 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Stromverdrängungsläufer
US4241274A (en) * 1978-05-10 1980-12-23 General Electric Company Dynamoelectric machine and stationary assembly therefor
US4365178A (en) * 1981-06-08 1982-12-21 General Electric Co. Laminated rotor for a dynamoelectric machine with coolant passageways therein
US4566179A (en) * 1983-05-19 1986-01-28 Display Components, Inc. Core element for electrodynamic rotary machine
US4585967A (en) * 1983-10-21 1986-04-29 General Electric Company Rotor of AC dynamoelectric machine with improved cooling and stability and method of making the same
US4654552A (en) * 1985-03-28 1987-03-31 General Electric Company Lanced strip and edgewise wound core
US4780635A (en) * 1987-02-27 1988-10-25 General Electric Company Dynamo-electric machine lamination construction
US4788761A (en) * 1987-06-26 1988-12-06 General Electric Company Method of assembling a core and method of assembling a slot liner
US4831301A (en) * 1987-11-04 1989-05-16 General Electric Company Dynamo-electric machine lamination construction

Also Published As

Publication number Publication date
DE3855362D1 (de) 1996-07-18
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EP0314860A1 (en) 1989-05-10
US4801832A (en) 1989-01-31
CA1312902C (en) 1993-01-19

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