JPWO2020203037A1 - 電気接続部材、および端子付きガラス板構造 - Google Patents
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Abstract
Description
ゴム状弾性体で作製される、導電性ゴムは、粘弾性を示すので、温度が上昇した状態で、長時間、圧縮状態に保持すると、圧縮永久歪みが増し、ゴム状弾性は減少する。その結果、圧縮永久歪みが増した導電性ゴムでは、電気抵抗が大きくなるという問題もある。
一方で、特許文献2に記載されるコネクタシートは、筐体の金属部と、回路基板とを接地接続するためのものであり、本質的に、該接地接続部には電流は流れない。特許文献2に記載されるコネクタシートを、電力供給に使用される金属端子と、ガラス板上の給電部を電気的に接続するために使用することは難しい。
[1]ゴム状弾性体で構成される導電部材を備える電気接続部材であって、前記導電部材は、少なくとも、上面と下面を有しており、前記導電部材を、前記上面と下面の間に荷重印加し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪みが、50%以下であり、荷重印加時、前記上面と下面の間の電気抵抗は、0.1Ω以下である、電気接続部材。
[2]ゴム状弾性体で構成される導電部材を備える電気接続部材であって、前記導電部材は、少なくとも、上面と下面を有しており、前記導電部材を、前記上面と下面の間に荷重印加し、25%圧縮変形させた状態に保持した後、印加された荷重を取り除き、圧縮応力を解放し、再び、前記導電部材を、前記上面と下面の間に荷重印加し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪みが、50%以下であり、荷重印加時、前記上面と下面の間の電気抵抗は、0.1Ω以下である、電気接続部材。
[3]前記電気接続部材は、固着部材と、前記導電部材と前記固着部材とを連結する連結部材とを備えており、前記連結部材は、前記導電部材を固定させる開口を有しており、前記導電部材の側面を、前記連結部材の開口部に当接させて、前記導電部材が前記連結部材に固定されている、[1]又は[2]に記載に記載の電気接続部材。
[4]前記連結部材の開口の直径は、前記導電部材の導電可能直径の50%〜200%の範囲に選択される、[3]に記載に記載の電気接続部材。
[5]前記連結部材の開口に固定されている前記導電部材が有する上面と下面は、それぞれ、前記連結部材の上面及び下面から突き出している、[3]又は[4]に記載に記載の電気接続部材。
[6]前記導電部材の側面の高さ方向に対して、前記連結部材の開口部に当接される部位は、前記側面の高さの中央位置を含んでいる、[3]〜[5]のいずれかに記載に記載の電気接続部材。
[7]前記導電部材は、全体が導電性である、架橋されたゴム状弾性体で構成されており、前記導電性である、架橋されたゴム状弾性体は、導電性フィラーを50〜90体積%含有している、[1]〜[6]のいずれかに記載に記載の電気接続部材。
[8]前記導電部材は、導電性のゴム状弾性体からなる柱状の導電部と、前記柱状の導電部の周囲を取り巻く、絶縁性のゴム状弾性体からなる絶縁部とで構成され、前記柱状の導電部を形成する、導電性のゴム状弾性体は、導電性フィラーを25〜80体積%含有している、[1]〜[6]のいずれかに記載に記載の電気接続部材。
[9]前記柱状の導電部を形成している、導電性のゴム状弾性体中に含有される導電性フィラーは、該柱形状の高さ方向に配列している、[8]に記載に記載の電気接続部材。
[10]前記上面と下面の間に荷重印加し、圧縮変形した際、その圧縮方向に導電性を示す、前記導電部材の導電可能直径は、1.2mm〜5.0mmの範囲であり、前記導電部材の導電可能直径に対する、圧縮変形していない状態の前記導電部材の高さの比(アスペクト比)は、0.1以上、1.5以下の範囲である、[1]〜[9]のいずれかに記載に記載の電気接続部材。
[11]前記連結部材の上面及び下面は、前記電気接続部材の上面と下面をそれぞれ固着できるように、上下方向に対する固着部材を備えている、[3]〜[10]のいずれかに記載に記載の電気接続部材。
[12]端子と、前記端子に対して電気接続される接点部材が設けられるガラス板と、前記端子と接点部材との間の電気接続を行う電気接続部材とを備える端子付きガラス板構造であって、前記端子との接点部材との間の電気接続を行う電気接続部材は、[1]〜[11]のいずれかに記載の電気接続部材であり、前記電気接続部材が有する、圧縮変形状態とされている前記導電部材を介して、前記端子との接点部材との間の電気接続がなされている、端子付きガラス板構造。
[13]前記ガラス板上に設けられる接点部材と、前記端子とにより、前記導電部材の上面と下面の間に荷重印加し、圧縮変形状態とするための圧縮力が印加される位置に、前記接点部材と前記端子、ならびに、前記導電部材が配置され、前記接点部材と前記端子、ならびに、前記導電部材の配置を保持するように、前記電気接続部材は、前記接点部材が設けられるガラス板上に固着されている、[12]に記載の端子付きガラス板構造。
圧縮永久歪みが50%より大きくなると、例えば大電流が流されて電気接続部材の温度が上昇すると、導電部材のゴム弾性の低下が起こり、被着体に対する密着性が低くなり安定して導通することが難しくなる。
ゴム弾性の低下を抑えて、より安定して導通させるために、導電部材11は、圧縮永久歪みが、30%以下であることが好ましく、27%以下であることがより好ましい。また、圧縮永久歪みは低ければ低い方がよいが、例えば実用的には7%以上であるとよい。
なお、圧縮永久歪みは、JIS K6262:2013に記載される「加硫ゴム及び熱可塑性ゴムの常温,高温及び低温における圧縮永久ひずみの求め方」に準拠して測定できる。
25%圧縮時の電気抵抗は、導電部材11の上面と下面の間に荷重を負荷し、25%圧縮した状態で、定電流電源から発生させた電流を上面と下面の間に通して、その間の電圧差を室温(23℃)で計測し、電気抵抗値を算出することにより測定できる。
[第1の実施形態]
図1は、本発明の第1の実施形態に係る電気接続部材を示す。第1の実施形態に係る電気接続部材10は、図1に示すように、ゴム状弾性体で構成される導電部材11と、固着部材15と、導電部材11と固着部材15を連結する、シート状の連結部材18とを備える。図1に示すように,導電部材11の固定に使用される連結部材18は、平面状のシート状部材であり、例えば、樹脂シートからなる。連結部材18には、開口18Cが設けられており、ゴム状弾性体で構成される導電部材11は、開口18Cによって固定される。
さらに、シート状の連結部材18の開口18Cを、導電部材11の側面部に当接させる形状とすることで、圧縮変形させた際、導電部材11の外側に膨らみ変形した部分を、連結部材18の上面より上の部分と、下面より下の部分に限定している。圧縮変形させた際、この上下に分割された部分を、導電部材11の膨らみ変形した部分による、締め付ける機能をも利用することで、弾性変形から塑性変形への変換をより効率的に抑制できる。
その結果、第1の実施形態では、上記第1の圧縮永久歪みは、上記の通り50%以下となり、また、第2の圧縮永久歪みも、50%以下にすることも可能である。
(連結部材)
連結部材18は、開口18Cによって固定されている導電部材11の上面と下面の間に圧縮荷重を負荷し、圧縮変形させた際、開口18Cの径拡大、シート厚さの減少を示さず、圧縮変形させた導電部材11を支持できる一定の強度を有していれば、特に限定されない。例えば、連結部材18は、シートの厚さ方向、ならびに、その平面内方向に圧縮応力を負荷した際、実質的に弾性変形、および塑性変形を示さない、樹脂シートからなる。また、連結部材18には、圧縮変形は示さないが、シートの撓み変形が可能な、可撓性を有する樹脂シートを使用してもよい。
連結部材18(樹脂シート)の厚さT1は、特に限定されないが、例えば、30〜500μm、好ましくは50〜350μmである。
本発明の第1の実施形態に係る電気接続部材10に使用される導電部材11は、少なくとも、上面と下面を有しており、上面と下面の間に荷重印加し、圧縮変形した際、導電性を示す。
本発明の第1の実施形態で使用される導電部材11は、上面と下面の間に荷重印加し、当初の高さH0に対し、少なくとも25%圧縮し、高さH1が、0.75×H0以下となるまで圧縮可能である。
導電部材11は、架橋されたゴム状弾性体中に分散された導電性フィラーを含有する。導電部材11は、上面と下面の間に荷重印加し、圧縮変形率(H0−H1)/H0が増加することに伴い、上面と下面の間の電気抵抗が減少する。架橋されたゴム状弾性体自体は、絶縁性の架橋されたゴム状弾性体であるが、圧縮変形させると、分散されている導電性フィラー相互の接触が引き起こされ、導電経路が形成され、電気抵抗が減少する。したがって、上記のように、圧縮時の電気抵抗を低くすることができる。
磁性を有する導電性フィラーを含有する、ゴム状弾性体で構成される導電部材11を作製する際、その上面と下面に印加される圧縮応力の方向(高さ方向Z)と、外部磁場に因る磁気モーメントの方向を揃えると、磁性を有する導電性フィラーは、印加される圧縮応力の方向(高さ方向Z)に、連鎖的に配列される。このように、磁性を有する導電性フィラーを、高さ方向Zに連続するように配列することで、上面と下面の間への荷重負荷による圧縮変形量が少なくても、導電経路の形成が可能である。
導電部材11の側面を、連結部材18(樹脂シート)の開口18Cに当接させる際、連結部材18の開口部に当接される部位は、側面の高さの中央位置17を含んでいることが好ましい。より好ましくは、図1に示すように、連結部材18の開口部18Cの中央位置は、側面の高さの中央位置17に一致する。当接される部位が、側面の高さの中央位置17を含む、特には、側面の高さの中央位置17と一致すると、導電部材11に圧縮荷重を負荷した際、外側への膨らみ変形をより効果的に抑制することができる。その結果、導電部材11の圧縮永久歪みをより効果的に抑制できる。ただし、連結部材18の開口部18Cに当接される部位は、側面の高さの中央位置17を含んでいれば好ましく、例えば、図2に示すように、連結部材18の開口部18Cの中央位置は、側面の高さの中央位置17からずれていてもよい。
連結部材18の開口18Cの直径D1は、導電部材11の導電可能直径Deffectの50〜200%の範囲に選択されることが好ましく、60〜150%の範囲に選択されることがより好ましい。上記範囲内とすることで、圧縮永久歪みと電気抵抗値をバランスよく低下させることができる。
なお、導電部材11が有する、上面の直径D2、下面の直径D3は、それぞれ、上面の面積、下面の面積と等しい面積を有する円の直径として、算出することができる。また、導電部材11が有する、上面の直径D2、下面の直径D3が相違している場合、導電部材11の導電可能直径Deffectは、上面の直径D2と下面の直径D3の平均値(相乗平均値)を算出すればよい。
導電部材11の当初の高さH0を、これら下限値以上とすることで、導電部材11が十分に圧縮変形した状態で電気接続を行っても、圧縮変形された導電部材11の上面と下面の少なくともいずれかは、連結部材18の上面および/または下面から突出した状態に保持される。この状態が保持することで、接続不良が生じたりすることを防止する。また、導電部材11の当初の高さH0を、これら上限値以下とすることで、電気接続部材10を介して電気接続される、端子と導電層などの接点部材との距離を必要以上に離す必要がなくなる。
全体が導電性である、架橋されたゴム状弾性体を作製する際、原料となるゴム状弾性体は、上記したものの中から1種単独で使用してもよいし、2種以上を併用してもよい。
ゴム状弾性体の硬度は、A20〜A50が好ましく、A25〜A40がより好ましい。上記範囲内とすることで、弾性変形から塑性変形に変換することが防止され、上記した圧縮永久歪みを低くできる。なお、ゴム状弾性体の硬度は、JIS K6253−3:2012に記載される「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−硬さの求め方−第3部:デュロメータ硬さ」に準拠して、タイプAデュロメータを用いて23℃で測定されたものであり、導電フィラーを含まないゴム状弾性体の硬度である。
したがって、接点部材が設けられる被取付部材(後述するガラス板など)と端子の接着を行っている固着部材15が、電気接続部材10の温度上昇などが原因となって、劣化し、固着部材15が被取付部材から剥がれたりすることが防止される。
さらに、導電部材11の大面積のものを単数設ける場合よりも、小さな面積の導電部材11を複数設けることで、導電部材11を所定の圧縮歪みで圧縮する際の、荷重の負荷点が分散される。その結果、導電部材11の反発力によって、端子の接着を行っている固着部材15が剥離することも防止される。
さらには、上面、下面が大面積である導電部材11では、圧縮変形させた際、膨らんだ外周部分の幅が広くなる。外周部分の幅が広くなると、温度が上昇した状態に保持される間に、弾性変形から塑性変形に変換される比率は、相対的に増加する。したがって、上面、下面が大面積である導電部材11と比較して、上面、下面が小面積である導電部材11の方が、圧縮永久歪みは、相対的に小さくなる。
固着部材15は、シート状の連結部材18の開口18Cに固定されている導電部材11を、電気接続を行う配置に維持するように、シート状の連結部材18の上面と下面を、他の部材に固着するための部材である。電気接続部材10は、固着部材15を備えていることで、端子と導電層などの接点部材との間などを電気的に接続させつつ、端子を接点部材が設けられる被取付部材(例えば、ガラス板)に確実かつ容易に固定させることが可能となる。固着部材15の固着力を利用することで、導電部材11を圧縮した状態で固定することができ、さらに、導電部材11を圧縮している、端子などが被取付部材から剥がれにくくなる。
本発明の第1の実施形態に係る電気接続部材10では、シート状の連結部材18の上面18Aと下面18Bそれぞれに、第1の固着部材15Aと第2の固着部材15Bを備えている。
なお、以下の説明では、被取付部材上に設けられる接点部材と、導電部材11の上面が接し、接点部材と対向する端子の面と、導電部材11の下面が接する形態を例にとり、固着部材15による、電気接続部材10の固着を説明する。
粘着剤層は、通常、柔軟であり、貼り付け固着する際、接着対象である、被取付部材、端子の固着箇所の形状に追従して、変形しやすく、広い接着面積でも、全体を密着させて接着することができる。それにより、シート状の連結部材18は、被取付部材、端子の固着箇所の双方に、高い接着力で固定することが可能である。
粘着剤層を構成する粘着剤としては、公知の粘着剤が使用可能であり、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、シリコーン系粘着剤、ゴム系粘着剤などが使用できる。
また、第1の固着部材15Aと第2の固着部材15Bにおいて使用される粘着剤層の厚さは、それぞれ、連結部材18の上面から導電部材11の上面までの高さ、連結部材18の下面から導電部材11の下面までの高さそれぞれより小さくなってもよいし、大きくなってもよいし、同一であってもよい。
例えば、図7に示す例では、四角形に形成された、シート状の連結部材18の中央部に、4個の導電部材11を対称的に固定している。その形状に合わせて、固着部材15(第1の固着部材15Aと第2の固着部材15B)は、四角枠形状に形成されている。また、図8に示す例では、四角形に形成された、シート状の連結部材18の中央部に、4個の導電部材11を対称的に固定している。その形状に合わせて、固着部材15(第1の固着部材15Aと第2の固着部材15B)は、4つの窓開け領域を設けた、四角枠形状に形成されている。
固着部材15は、部分的に細く切欠きを設けることと等によって、固着部材15が存在せずに別れた部分を設け、切欠き16を通気孔としてもよい。また、連結部材18には、開口18C用の貫通孔のほかに、空いている箇所に小径の貫通孔19を設けることとしてもよい。これらにより、固着部材15の内周側と外側に対して、もしくは連結部材18の上下面に対して通気ができ、被取付部材や端子に対して固定しやすくなる。また、囲まれた空間の空気膨張により生じる、固着部材15の剥がれや導電部材11の導通不良などの不具合を避けることができる。また、前記小径の貫通孔19は、導電部材11を開口に固定する作業、固着部材15を形成する作業の際に使用する、シート状の連結部材18の位置決め用穴として使用することができる。
以下、本発明の第1の実施形態に係る電気接続部材10の製造方法について説明する。まず、連結部材18の開口18Cに固定された導電部材11の製造方法では、作製される導電部材11の外形形状に相当する金型を準備する。金型は、アルミニウムや銅などの非磁性体でなる上型と下型で構成される。使用される上型と下型は、作製される導電部材11の側面に、連結部材18の開口18Cは当接する状態となるように、導電部材11の上面、連結部材18の開口18C、導電部材11の上面の配置を決定できる。
連結部材18を構成するための樹脂シートなどを用意する。樹脂シートは打ち抜き加工などをして、開口18Cとして利用される、貫通孔を形成したものを用意すればよい。貫通孔が形成されている樹脂シートは、上記金型に挿入し、全体が導電性である、架橋されたゴム状弾性体の原料となる液状ゴムをキャビティ内に注入する。液状ゴムには、磁性を有する導電性フィラーとして利用する、磁性導電体粒子が予め混合されている。
基材16Aの厚さは、例えば20〜200μmであり、好ましくは40〜175μm、さらに好ましくは60〜150μmである。基材16Aの厚さを上記範囲内とすることで、固着部材15の機械的強度が得られる。
各粘着剤層16B,16Cの厚さは、例えば10〜100μmであり、好ましくは20〜80μm、さらに好ましくは30〜60μmである。各粘着剤層16B,16Cの厚さを上記範囲内とすることで、貼り付け性を確保しつつ、各固着部材の厚さ方向への変形を可能とする。
基材16Aの厚さは、例えば5〜50μmであり、好ましくは10〜45μm、さらに好ましくは15〜40μmである。基材16Aの厚さを上記範囲内とすることで、固着部材15の柔軟性を向上させることができる。
各粘着剤層16B1,16B2,16C1,16C2の厚さは、例えば5〜60μmであり、好ましくは10〜55μm、さらに好ましくは15〜50μmである。各粘着剤層16B1,16B2,16C1,16C2の厚さを上記範囲内とすることで、貼り付け性を確保しつつ、各固着部材の厚さ方向への変形を可能とする。
このように、固着部材15が複数の両面粘着テープを重ねる構成である場合、使用する両面粘着テープの基材16A1,16A2は薄いものを採用することができ、固着部材15の柔軟性を向上させ、固着部材15を他の部材に固着する際に、例えば、100〜300N程度の小さい圧力で固着することが可能となる。小さい圧力で固着することが可能な固着部材15は、固着の際に固着面で発生するエアの面積を減らすことができ、固着面積を十分に確保することが可能となることから高い粘着力を得ることができる。
図3は、本発明の第2の実施形態に係る電気接続部材10を示す。以下、第2の実施形態について、第1の実施形態との相違点を中心に説明する。なお、以下の記載において特に言及しない点は、上記した第1の実施形態と同様である。本発明の第2の実施形態に係る電気接続部材10も、図3に示すように、ゴム状弾性体で構成される導電部材11と、固着部材15と、導電部材11と固着部材15を連結する、シート状の連結部材18とを備える。
第1の実施形態に係る電気接続部材10で使用される導電部材11と同様に、第2の実施形態に係る電気接続部材10で使用される導電部材11も、シート状の連結部材18の開口18Cに固定される。
本発明の第2の実施形態に係る電気接続部材10でも、使用されている導電部材11を、上面と下面の間に荷重を負荷し、25%圧縮した状態で、105℃で22時間保持した後、負荷されていた荷重を除去し、室温で30分間経過した後も残留している、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)は、50%以下であり、好ましくは30%以下、より好ましくは27%以下であり、また、実用的には7%以上である。
本発明の第2の実施形態でも、導電部材11を25%圧縮させた状態で、105℃で22時間保持後、圧縮応力を解放した後、再度、圧縮させた状態で、105℃で22時間保持する間に、新たに生じる圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)も、50%以下となることが好ましく、30%以下がより好ましく、27%以下がさらに好ましい。また、実用的には例えば7%以上である。
また、25%圧縮時の電気抵抗や、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後、室温に戻して再び25%圧縮変形させて測定した電気抵抗値も上記のとおり低くなる。
本発明の第2の実施形態に係る電気接続部材10では、ゴム状弾性体で構成される導電部材11は、導電性のゴム状弾性体からなる柱状の導電部21と、前記柱状の導電部21の周囲を取り巻く、絶縁性のゴム状弾性体からなる絶縁部22とで構成されている。その際、前記柱状の導電部を形成する、導電性のゴム状弾性体は、導電性フィラーを25〜80体積%、好ましくは、30〜75体積%含有している。
なお、柱状の導電部21の上端面の直径D2P、下端面の直径D3Pは、それぞれ、上端面の面積、下端面の面積と等しい面積を有する円の直径として、算出することができる。また、柱状の導電部21の上端面の直径D2P、下端面の直径D3Pが相違している場合、導電部材11の導電可能直径Deffectは、柱状の導電部21の上端面の直径D2Pと下端面の直径D3Pの平均値(相乗平均値)を算出すればよい。
導電部材11の導電可能直径Deffectは、第1の実施形態と同様に、例えば1.0mm以上6.0mm以下であり、1.2mm以上5.0mm以下であり、好ましくは、1.5mm以上3.5mm以下である。導電部材11の当初の高さH0は、好ましくは0.50mm以上、より好ましくは0.60mm以上、さらに好ましくは0.8mm以上、また好ましくは7.50mm以下、より好ましくは5.0mm以下、さらに好ましくは2.5mm以下である。
また、導電部材11の導電可能直径Deffectに対する、導電部材11の当初の高さH0の比(アスペクト比)も、同様に好ましくは0.1以上、より好ましくは0.25以上、さらに好ましくは0.5以上、よりさらに好ましくは0.55以上であり、また、好ましくは1.5以下、より好ましくは1.45以下、さらに好ましくは1.0以下に選択することが望ましい。
第2の実施形態において、柱状の導電部21は、連結部材18の開口18Cを貫通している。導電部材11が圧縮変形されていない状態では、柱状の導電部21の直径D2P,D3Pは、連結部材18の開口18Cの直径D1よりも小さい。
また、導電可能直径Deffectは、導電部材11の上面の直径D2と下面の直径D3の平均値に対して、35〜97%であることが好ましい。35%以上とすることで、電気抵抗を十分に低くすることができ、97%以下とすることで、弾性変形が塑性変形に変換される比率が低くなり、上記した第1及び第2の圧縮永久歪みを小さくしやすくなる。これら観点から、導電可能直径Deffectの直径D2、D3の平均値に対する割合は、50%以上がより好ましく、55%以上がさらに好ましく、よりさらに好ましくは60%以上であり、また、95%以下がより好ましい。本実施形態では、導電可能直径Deffectの上下面の直径D2,D3に対する比率を大きくしつつ、第1及び第2の圧縮永久歪みが小さくなる。そのため、大電流を流すことが可能でありながらも、長期間にわたってゴム弾性が維持され、より一層安定した導通が可能になる。
従って、本発明の第2の実施形態に係る電気接続部材10では、本発明の第1の実施形態に係る電気接続部材10と比較して、圧縮永久歪みの低減がより容易である。
一方で、絶縁部22は、通常、フィラー粒子が含有されてなく、絶縁性のゴム状弾性体で形成されている。従って、絶縁部22における導電性フィラーの含有率は、通常0体積%である。ただし、絶縁部22には、絶縁性を損なわない範囲内において、その製造過程などにおいて不可避的に混入される導電性フィラーが少量含有されていてもよい。したがって、例えば、絶縁部22における導電性フィラーの含有率は5体積%未満であってもよく、好ましくは1体積%未満である。
なお、以上の図3の第2の実施形態では、導電性のゴム状弾性体で構成される柱状の導電部21の上端面の直径D2P、下端面の直径D3Pが、連結部材18の開口18Cの直径D1よりも小さくなっていた。ただし、上記した第1の圧縮変形歪みを50%以下にできる限り、図4に示すように、導電性のゴム状弾性体で構成される柱状の導電部21の上端面の直径D2P、下端面の直径D3Pが、連結部材18の開口18Cの直径D1よりも大きくなっていてもよい。
以下、本発明の第2の実施形態の電気接続部材10の製造方法について説明する。まず、本製造方法では、金型を準備する。金型はアルミニウムや銅などの非磁性体でなる上型と下型で構成される。上型と下型には、それぞれ導電部11に対応する位置に、鉄や磁石などの強磁性体からなるピンが埋め込まれる。ピンの一端は、上型と下型のキャビティ面に露出している。
本発明の電気接続部材10は、例えば、端子を導電層に電気的に接続させ、かつ導電層を有するガラス板に、端子を固定させるために使用される。
図10は、第2の実施形態に係る電気接続部材10によって、端子71がガラス板72に固定された、端子付きガラス板構造70を示す。以下、端子付きガラス板構造70についてより詳細に説明する。
導電層73の材質は、特に限定されないが、金、銀、白金、アルミニウム、銅、鉄、パラジウム、クロム、ステンレスなどの導電性を有する金属膜もしくは金属含有塗料膜であればよい。また、端子71の材質も、特に限定されないが、同様に、金、銀、白金、アルミニウム、銅、鉄、パラジウム、クロム、ステンレスなどの導電性を有する金属であればよい。
また、電気接続部材10は、固着部材15の第2の固着部材15Bが端子71に接着され、かつ第1の固着部材15Aがガラス板72に接着されることで、端子71をガラス板72に固定させる。また、第1の固着部材15Aは、場合によっては、ガラス板72上に設けられている導電層73に接着されることとしてもよい。
なお、導電部材11の導電部21は、例えば、5〜40%、好ましくは10〜30%圧縮した状態とされるとよい。
また、電気接続部材10が複数個の導電部材11を備えている場合、端子71が、複数個の導電部材11の下面に接触する面は、平面状であるとよい。平面状であることで、複数個の導電部材11に対して、均等に荷重を負荷し、等しい圧縮ひずみで圧縮させることが容易になる。
自動車用ガラスに設けられた電熱線は、消費電力が高く、大電流を流す必要があるが、本発明の電気接続シート10は、上記したように、電気抵抗が小さくなるため、電熱線用に大電流を流しても温度上昇が抑えられる。
そのため、本発明の電気接続部材は、自動車用ガラス板、特にデフォッガーのために伝熱線が設けられることが多いリアウィンドウ用ガラス板に使用されることが好ましい。そのほか、自動車用ガラス板には、アンテナやカメラ、カメラヒーター、ワイパーヒーター、バックライト、レインセンサーやその他のセンサーが設けられることがあり、それらへの電気接続にも本発明の電気接続部材および端子付きガラス構造を利用することができる。
以下に示すように、シート状の連結部材の開口に一体に固定された、磁性導電体粒子を含有する、架橋されたゴム状弾性体からなる導電部材を用意して、導電部材の上面と下面の間に荷重印加し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪みを評価した。
まず、強磁性体のピンが埋め込まれた金型を準備し、その金型に、磁性を有する導電性フィラーとしての銀被覆ニッケル粒子(平均粒径35μm)が配合された、液状ゴムとしてのシリコーンゴムを流し込んで、加硫成形した。導電部材の成形においては、金型内部に、貫通孔を有し、かつ厚さ0.1mmのPETシートであるシート状の連結部材を挿入し、シート状の連結部材の開口に一体的に成形された。導電部材は、シート状の連結部材が絶縁部に埋め込まれ、図3に示す構造を有していた。形成された導電部の導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、約30体積%である。導電性フィラーは、高さ方向に連続的に連なっていた。導電性フィラーを配合していない、液状シリコーンゴムを加硫成形(硬化)した後の硬度は、A35である。従って、絶縁部を構成する、絶縁性のゴム状弾性体の硬度は、A35である。
なお、実施例1では、シート状の連結部材に開口が2つ設けられ、2つの導電部材をシート状の連結部材に形成した。シート状の連結部材に設けた開口の直径D1は、2.0mmである。
なお、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.65mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が1.2mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.4mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、50%であった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して167%となっている。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの比(アスペクト比)は、0.65/1.2(=0.54)であった。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、8.0mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、10%であった。
初回の圧縮変形処理後、圧縮永久歪みを評価した後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価した。再度、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、12%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、2.2mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例2では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.64mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が1.8mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.6mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、69%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.64/1.8(=0.36)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.0mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して111%となっている。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、6.5mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、14%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、14%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、1.5mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例3では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.70mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が2.2mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.5mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、88%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.70/2.2(=0.32)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.0mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して91%となっている。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、5.5mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、18%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、19%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、1.1mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例4では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.75mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が2.3mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.4mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、96%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.75/2.3(=0.33)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.0mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して87%となっている。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、5.0mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、19%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、25%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、1.0mΩであった。
実施例5では、シート状の連結部材に開口が4つ設けられ、4つの導電部材をシート状の連結部材に形成した。実施例5では、連結部材全体を、導電性フィラー(銀被覆ガラス繊維粉末)を含有する、液状シリコーンゴムを架橋硬化させて、架橋されたゴム状弾性体で作製している。形成された導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、約50体積%である。導電性フィラーを配合していない、液状シリコーンゴムを加硫成形(硬化)した後の硬度は、A硬度30である。
実施例5で作製された導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.69mm、導電部材の上面、下面の直径(D2、D3)が2.4mmであった。導電部材の高さH0/導電部材の直径(導通径)D2比(アスペクト比)は、0.69/2.4(=0.29)である。厚さ0.1mmのPETシートを、シート状の連結部材に用いた。シート状の連結部材に設けた貫通孔の直径は、2.0mmである。シート状の連結部材の開口18Cの直径は,導電部材の上面の直径D2(導電部材の導電可能直径)に対して83%となっている。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、50mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、24%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、26%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、40mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例6では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.71mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が2.0mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.4mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、83%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.71/2.0(=0.36)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.0mmであり、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)(導電可能直径Deffect)の100%となっている。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、4.5mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、30%であった。
実施例6で作製された導電部材では、第1の圧縮永久歪みの評価後の導電部材高さ0.65mmが、第2の圧縮永久歪みの評価後の導電部材の高さ0.62mmへと減少すると、25%圧縮時の電気抵抗は、4.5mΩから0.9mΩへと顕著に減少している。
実施例6と下記の点で相違している。
実施例7で作製された導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.75mm、柱状の導電部21による導通径DC(柱状の導電部の上端面の直径D2P)が2.0mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22による絶縁径DI(導電部材の上面の直径D2)が2.4mmであった。従って、導通径/絶縁径の比率は、83%に相当している。導電部材の高さH0/導通径DCの比(アスペクト比)は、0.75/2.0(=0.38)である。実施例6で作製された導電部材と異なり、シート状の連結部材を側面部に挿入してなく、導電部材は、シート状の連結部材と連結されておらず、導電部材は連結部材の開口に固定されていない。
作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、5.5mΩであった。従って、25%圧縮時の電気抵抗が20mΩ以下であった。
初回の圧縮変形処理後、圧縮永久歪みを評価した後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、55%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、15mΩであった。
実施例7で作製された導電部材では、第1の圧縮永久歪みの評価後の導電部材高さ0.68mmが、第2の圧縮永久歪みの評価後の導電部材の高さ0.61mmへと減少すると、25%圧縮時の電気抵抗は、5.5mΩから15.0mΩへと増加している。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例8では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が1.50mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が1.0mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.6mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、38%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、1.50/1.0(=1.50)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.0mmであった。開口の直径D1は,導電可能直径Deffectに対して200%となっている。形成された導電部の導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、30体積%である。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、60mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、12%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、12%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、40mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例9では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.75mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が4.5mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が5.0mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、90%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.75/4.5(=0.17)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.5mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して、56%となっている。形成された導電部の導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、30体積%である。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、5.0mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、35%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、35%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、1.1mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
実施例10では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.75mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が4.8mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が5.0mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、96%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.75/4.8(=0.16)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.5mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して52%となっている。形成された導電部の導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、50体積%である。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、3.0mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、40%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、40%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、0.9mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
比較例1では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が1.00mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が0.5mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)が2.6mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、19%であった。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、1.00/0.5(=2.00)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、2.0mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して400%となっている。形成された導電部の導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、20体積%である。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、200mΩであった。比較例1では、導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、1.5を超え、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)は、1.2mmに達してなく、また、導電性フィラーの含有率は、25体積%に達してなく、疎らになっている。そのため、25%圧縮時の電気抵抗が、0.1Ωを超えている。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、10%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、10%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、450mΩであった。
下記の点で相違している以外は、実施例1と同様に実施した。
比較例2では、導電部材は、圧縮変形前の導電部材の高さH0が0.66mm、柱状の導電部21の直径(D2P、D3P)が7.0mm、柱状の導電部21を取り巻く絶縁部22の直径(D2,D3)も7.0mmであった。従って、導電可能直径Deffect(D2P,D3Pの平均値)の直径D2と直径D3の平均値に対する割合は、100%であった。従って、導電部材の上面、下面には。絶縁部22は露呈してなく、導電部材の側面のみに絶縁部22が存在している。導電部材の高さH0/導電可能直径Deffectの直径の比(アスペクト比)は、0.66/7.0(=0.09)であった。また、シート状の連結部材の開口18Cの直径D1は、15.0mmであった。開口の直径D1は、導電可能直径Deffectに対して214%となっている(導電可能直径Deffectは、開口の直径D1に対して47%となっている)。形成された導電部の導電性ゴム状弾性体中における、導電性フィラーの含有率は、50体積%である。作製された導電部材の上面と下面の間に荷重を負荷し、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、3.0mΩであった。
スペーサを利用して、圧縮時の導電部材の高さH1を維持し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第1の圧縮永久歪み)を評価したところ、55%であった。
第1の圧縮永久歪みの評価後、再度、圧縮変形処理を施し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪み(第2の圧縮永久歪み)を評価したところ、55%であった。また、再度、圧縮変形させた際、25%圧縮時の電気抵抗は、10mΩであった。
比較例3で作製された電気接続部材は、ポリウレタン発泡体に、アルミ蒸着PETフィルムを巻いた構造を有するスポンジガスケットである。このスポンジガスケットは、固着部材ならびに連結部材は備えていない。合計5個のスポンジガスケットを作製した。作製された5個のスポンジガスケットの初期厚みは、平均1.12mmであった。
厚さ0.84mmのスペーサを利用して、圧縮時の電気接続部材の高さを0.84mmに維持し、105℃で22時間、圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪みの評価を試みた。
圧縮変形後、105℃で22時間保持した後、スポンジガスケットの厚みは、0.07〜0.18mmの範囲となり、スペーサの厚みより薄くなっていた、その結果、算定される圧縮永久歪みは、100%を超えており、評価した5個のスポンジガスケットの圧縮永久歪みの平均値は、353%であった。
比較例3で作製された電気接続部材では、ポリウレタン発泡体を使用しているが、圧縮変形後、105℃で22時間保持する間に、ポリウレタン発泡体は、弾性を失い、荷重を取り除いても、その後、復帰性を示さない。
11 導電部材
15 固着部材(第1の固着部材15Aと第2の固着部材15B)
15A 第1の固着部材
15B 第2の固着部材
16 切欠き
17 導電部材の側面の高さの中央位置
18 連結部材
18A 連結部材の上面
18B 連結部材の下面
18C 連結部材の開口
19 小径の貫通孔
21 柱状の導電部
22 絶縁部
70 端子付きガラス板構造
71 端子
72 ガラス板
73 導電層
D2P 導電部の上面の直径
D2 導電部材の上面の直径
H 導電部材の高さ
DC 導電径
DI 絶縁径
Claims (13)
- ゴム状弾性体で構成される導電部材を備える電気接続部材であって、
前記導電部材は、少なくとも、上面と下面を有しており、
前記導電部材を、前記上面と下面の間に荷重印加し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪みが、50%以下であり、
荷重印加時、前記上面と下面の間の電気抵抗は、0.1Ω以下である、電気接続部材。 - ゴム状弾性体で構成される導電部材を備える電気接続部材であって、
前記導電部材は、少なくとも、上面と下面を有しており、
前記導電部材を、前記上面と下面の間に荷重印加し、25%圧縮変形させた状態に保持した後、印加された荷重を取り除き、圧縮応力を解放し、
再び、前記導電部材を、前記上面と下面の間に荷重印加し、105℃で22時間、25%圧縮変形させた後に示す、圧縮永久歪みが、50%以下であり、
荷重印加時、前記上面と下面の間の電気抵抗は、0.1Ω以下である、電気接続部材。 - 前記電気接続部材は、固着部材と、前記導電部材と前記固着部材とを連結する連結部材とを備えており、
前記連結部材は、前記導電部材を固定させる開口を有しており、
前記導電部材の側面を、前記連結部材の開口部に当接させて、前記導電部材が前記連結部材に固定されている、請求項1又は2に記載に記載の電気接続部材。 - 前記連結部材の開口の直径は、前記導電部材の導電可能直径の50%〜200%の範囲に選択される、請求項3に記載に記載の電気接続部材。
- 前記連結部材の開口に固定されている前記導電部材が有する上面と下面は、それぞれ、前記連結部材の上面及び下面から突き出している、請求項3又は4に記載に記載の電気接続部材。
- 前記導電部材の側面の高さ方向に対して、前記連結部材の開口部に当接される部位は、前記側面の高さの中央位置を含んでいる、請求項3〜5のいずれか1項に記載に記載の電気接続部材。
- 前記導電部材は、全体が導電性である、架橋されたゴム状弾性体で構成されており、
前記導電性である、架橋されたゴム状弾性体は、導電性フィラーを50〜90体積%含有している、請求項1〜6のいずれか1項に記載に記載の電気接続部材。 - 前記導電部材は、
導電性のゴム状弾性体からなる柱状の導電部と、
前記柱状の導電部の周囲を取り巻く、絶縁性のゴム状弾性体からなる絶縁部とで構成され、
前記柱状の導電部を形成する、導電性のゴム状弾性体は、導電性フィラーを25〜80体積%含有している、請求項1〜6のいずれか1項に記載に記載の電気接続部材。 - 前記柱状の導電部を形成している、導電性のゴム状弾性体中に含有される導電性フィラーは、該柱形状の高さ方向に配列している、請求項8に記載に記載の電気接続部材。
- 前記上面と下面の間に荷重印加し、圧縮変形した際、その圧縮方向に導電性を示す、前記導電部材の導電可能直径は、1.2mm〜5.0mmの範囲であり、
前記導電部材の導電可能直径に対する、圧縮変形していない状態の前記導電部材の高さの比(アスペクト比)は、0.1以上、1.5以下の範囲である、請求項1〜9のいずれか1項に記載に記載の電気接続部材。 - 前記連結部材の上面及び下面は、前記電気接続部材の上面と下面をそれぞれ固着できるように、上下方向に対する固着部材を備えている、請求項3〜10のいずれか1項に記載に記載の電気接続部材。
- 端子と、前記端子に対して電気接続される接点部材が設けられるガラス板と、前記端子と接点部材との間の電気接続を行う電気接続部材とを備える端子付きガラス板構造であって、
前記端子との接点部材との間の電気接続を行う電気接続部材は、請求項1〜11のいずれか一項に記載の電気接続部材であり、
前記電気接続部材が有する、圧縮変形状態とされている前記導電部材を介して、前記端子との接点部材との間の電気接続がなされている、端子付きガラス板構造。 - 前記ガラス板上に設けられる接点部材と、前記端子とにより、前記導電部材の上面と下面の間に荷重印加し、圧縮変形状態とするための圧縮力が印加される位置に、前記接点部材と前記端子、ならびに、前記導電部材が配置され、
前記接点部材と前記端子、ならびに、前記導電部材の配置を保持するように、前記電気接続部材は、前記接点部材が設けられるガラス板上に固着されている、請求項12に記載の端子付きガラス板構造。
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