JPWO2019156078A1 - Ｈ形鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

ウェブ高さ方向の伸びやフランジ相当部の変形といった問題を生じることなく大型の粗形材の平造形圧延を行い、従来に比べフランジ幅の大きなＨ形鋼製品を効率的且つ安定的に製造する。粗圧延工程は、エッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも１孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に隆起部を形成させる窪み部がロール胴長中央部に設けられ、平圧延工程を行う孔型には、隆起部が形成された被圧延材に対し、隆起部を圧下し、且つ、被圧延材のウェブ部の内法拡幅を行う隆起部消去孔型が更に含まれ、隆起部消去孔型での圧延造形は、前記隆起部を形成させる窪み部を有する孔型において当該隆起部が形成された後の被圧延材に対して行われ、前記隆起部を形成させる圧延造形は、前記隆起部の圧下後には行われない。

Description

（関連出願の相互参照）
本願は、２０１８年２月９日に日本国に出願された特願２０１８−０２２１０５号に基づき、優先権を主張し、その内容をここに援用する。

本発明は、例えば矩形断面であるスラブ等を素材としてＨ形鋼を製造する製造方法に関する。

Ｈ形鋼を製造する場合には、加熱炉から抽出されたスラブやブルーム等の素材を粗圧延機（ＢＤ）によって粗形材（所謂ドッグボーン形状の被圧延材）に造形し、中間ユニバーサル圧延機によって上記粗形材のウェブやフランジの厚さを圧下し、併せて前記中間ユニバーサル圧延機に近接したエッジャー圧延機によって被圧延材のフランジに対し幅圧下や端面の鍛錬と整形が施される。そして、仕上ユニバーサル圧延機によってＨ形鋼製品が造形される。

このようなＨ形鋼の製造方法において、矩形断面であるスラブ素材から所謂ドッグボーン形状の粗形材を造形する際には、粗圧延工程の第１の孔型においてスラブ端面に割り込みを入れた後、第２以降の孔型において当該割り込みを割広げる、又は、割り込み深さを深くさせ、それ以降の孔型にてスラブ端面の割り込みを消去する技術が知られている（例えば特許文献１参照）。

また、Ｈ形鋼の製造においては、スラブ等の素材の端面（スラブ端面）をエッジングするいわゆるエッジング圧延の後に、被圧延材を９０°又は２７０°回転させ、ウェブ相当部の圧下を行う平造形圧延を行うことが知られている。この平造形圧延では、ウェブ相当部の圧下と共にフランジ相当部の圧下及び整形が行われるが、近年、大型のＨ形鋼製品が求められていることに鑑み、大型の素材を被圧延材とした場合に、一般的な平造形圧延では、ウェブ高さ方向の伸びやフランジ相当部の変形等、種々の問題が生じることがあり、形状の修正が求められる場合があった。具体的には、ウェブ相当部の圧下に伴い、ウェブ相当部が長手方向に延伸し、当該延伸に引っ張られてフランジ相当部も長手方向に延伸し、フランジ相当部の厚みが薄くなってしまうといった現象が懸念されていた。

このような平造形圧延に関し、例えば特許文献２には、ウェブ相当部への圧下を選択的に行う技術が開示されており、ウェブ相当部の中央に未圧下部を設け、その後形成された凸部（本発明の隆起部に相当）を消去し、ウェブ相当部の拡幅を行うことで、大型のＨ形鋼の製造を効率的に行うこととしている。

特開平７−８８５０１号公報 特開昭５７−１４６４０５号公報

上述したように、近年、構造物等の大型化に伴い大型のＨ形鋼製品の製造が望まれている。特にＨ形鋼の強度・剛性に大きく寄与するフランジを従来に比べて広幅化した製品が望まれている。フランジが広幅化されたＨ形鋼製品を製造するためには、粗圧延工程における造形から従来に比べフランジ幅の大きな被圧延材を造形する必要がある。

しかしながら、例えば上記特許文献１に開示されている技術では、スラブ等の素材の端面（スラブ端面）に割り込みを入れ、当該端面をエッジングし、その幅拡がりを利用して粗圧延を行う方法において、フランジの広幅化に限界がある。即ち、従来の粗圧延方法においてフランジの広幅化を図るためにはウェッジ設計（割り込み角度の設計）、圧下調整、潤滑調整といった技術により幅拡がりの向上が図られるが、いずれの方法もフランジ幅に大幅に寄与するものではないため、エッジング量に対するフランジ幅の拡がり量の比率を示す幅拡がり率は、エッジングの初期段階の効率が最も高い条件でも０．８程度であり、同一孔型でエッジングを繰り返す条件では、フランジ幅の拡がり量が大きくなるにつれて低下し、最終的には０．５程度になることが知られている。また、スラブ等の素材自体を大型化し、エッジング量を大きくすることも考えられるが、粗圧延機の設備規模や圧下量等には装置限界があるため十分な製品フランジの広幅化が実現されないといった事情がある。

また、大型のＨ形鋼製品を製造する際に、粗圧延工程において大型の粗形材を圧延造形する場合がある。大型の粗形材を従来とは異なる方法で圧延造形し、粗形材の形状をよりＨ形鋼に近い形状に造形した場合には、上記特許文献２に記載された技術によって平造形圧延を行うと、ウェブ高さ方向の伸びやフランジ相当部の変形等の問題が生じることが分かってきている。

本発明者らは、フランジの増肉性については、ウェブに未圧下部（後述する隆起部）を生成するための凹部を有する前段のプロセスに加え、後段のプロセスで未圧下部を消去するプロセスを含む一貫プロセスにて評価を行っている。具体的には、後述する本発明の実施の形態で説明するように、例えば３００厚スラブを素材とした場合に被圧延材のウェブ部内法の２５％以上５０％以下の幅に未圧下部の幅を設定することでフランジの生成効率を高めることを見出し、本発明に至っている。

上記事情に鑑み、本発明は、Ｈ形鋼を製造する際の孔型を用いた粗圧延工程において、ウェブ高さ方向の伸びやフランジ相当部の変形といった問題を生じることなく大型の粗形材の平造形圧延を行い、従来に比べフランジ幅の大きなＨ形鋼製品を効率的且つ安定的に製造する技術を提供することを目的とする。

前記の目的を達成するため、本発明によれば、粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたＨ形鋼の製造方法であって、前記粗圧延工程は、被圧延材を所定の略ドッグボーン形状に圧延造形するエッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を９０°あるいは２７０°回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、前記平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも１孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に隆起部を形成させる窪み部が当該上下孔型ロールのロール胴長中央部に設けられ、前記平圧延工程を行う孔型には、前記隆起部が形成された被圧延材に対し、当該隆起部を圧下し、且つ、当該被圧延材のウェブ部の内法拡幅を行う隆起部消去孔型が更に含まれ、前記隆起部消去孔型での圧延造形は、前記隆起部を形成させる窪み部を有する孔型において当該隆起部が形成された後の被圧延材に対して行われ、前記隆起部を形成させる圧延造形は、前記隆起部の圧下後には行われないことを特徴とする、Ｈ形鋼の製造方法が提供される。

前記隆起部消去孔型での圧延造形は複数パスで行われ、当該複数パスのうち、少なくとも１パス以上において、被圧延材のフランジ内面と孔型ロールとが接触した状態で圧延造形が行われても良い。

前記隆起部消去孔型での圧延造形は複数パスで行われ、当該複数パスのうち、第1パスにおいて、被圧延材のフランジ内面と孔型ロールとが接触した状態で圧延造形が行われても良い。

前記隆起部消去孔型での圧延造形では、前記隆起部の消去が部分的に行われ、残存した隆起部は後段の任意の孔型での圧延造形により消去されても良い。

前記平圧延工程において形成される隆起部の幅は被圧延材のウェブ部内法の２５％以上５０％以下に設定されても良い。

前記隆起部消去孔型における前記隆起部に対する圧下率を２．１以下としても良い。

前記エッジング工程は４以上の複数の孔型により行われ、当該複数の孔型では被圧延材の１又は複数パス造形が行われ、前記複数の孔型のうち、第１孔型及び第２孔型には、被圧延材の幅方向に対し鉛直に割り込みを入れて被圧延材端部に分割部位を形成させる突起部が形成され、前記複数の孔型のうち、第３孔型以降の孔型には、前記割り込みに当接し、形成された分割部位を順次折り曲げる突起部が形成されても良い。

本発明によれば、Ｈ形鋼を製造する際の孔型を用いた粗圧延工程において、ウェブ高さ方向の伸びやフランジ相当部の変形といった問題を生じることなく大型の粗形材の平造形圧延を行い、従来に比べフランジ幅の大きなＨ形鋼製品を効率的且つ安定的に製造することができる。

Ｈ形鋼の製造ラインについての概略説明図である。 第１孔型の概略説明図である。 第２孔型の概略説明図である。 第３孔型の概略説明図である。 第４孔型の概略説明図である。 第５孔型の概略説明図である。 第６孔型の概略説明図である。 第６孔型での圧延造形において、フランジ部内面とロールとが接触した状態で圧延造形が行われる場合の概略説明図である。 望ましい第６孔型の構成についての概略説明図である。 表３及び表４のパススケジュールでのそれぞれの隆起部消去後の被圧延材形状を示すシミュレーションに基づく概略図である。 逃がし率とＨ形粗形材造形後のフランジ幅増減率との関係を示すグラフである。 被圧延材の反りに関する説明図である。 反りとウェブ厚みとの関係を示したグラフである。 圧下部分の圧下後厚みと、隆起部の高さとの関係において、反りが発生して通材不良となる場合と、反りが発生せずに通材良好となる場合と、を比較検討した結果を示すグラフである。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。

図１は、本実施の形態にかかる圧延設備１を含むＨ形鋼の製造ラインＴについての説明図である。図１に示すように、製造ラインＴには上流側から順に、加熱炉２、サイジングミル３、粗圧延機４、中間ユニバーサル圧延機５、仕上ユニバーサル圧延機８が配置されている。また、中間ユニバーサル圧延機５に近接してエッジャー圧延機９が設けられている。なお、以下では、説明のために製造ラインＴにおける鋼材を、総称して「被圧延材Ａ」と記載し、各図において適宜その形状を破線・斜線等を用いて図示する場合がある。

図１に示すように、製造ラインＴでは、加熱炉２から抽出された例えばスラブ１１である矩形断面素材（後の被圧延材Ａ）がサイジングミル３ならびに粗圧延機４において粗圧延される。次いで、中間ユニバーサル圧延機５において中間圧延される。この中間圧延時には、必要に応じてエッジャー圧延機９によって被圧延材のフランジ先端部（フランジ対応部１２）に対して圧下が施される。通常の場合、サイジングミル３及び粗圧延機４のロールには、エッジング孔型及びウェブ部分を減厚し、フランジ部分の形状を成形するいわゆる平造形孔型が刻設されており、これらを経由して複数パスのリバース圧延でＨ形粗形材１３が造形され、該Ｈ形粗形材１３を前記中間ユニバーサル圧延機５−エッジャー圧延機９の２つの圧延機からなる圧延機列を用いて、複数パスの圧下が加えられ、中間材１４が造形される。そして中間材１４は、仕上ユニバーサル圧延機８において製品形状に仕上圧延され、Ｈ形鋼製品１６が製造される。

ここで、加熱炉２から抽出されるスラブ１１のスラブ厚Ｔは、例えば、２９０ｍｍ以上３１０ｍｍ以下の範囲内である。これは、大型のＨ形鋼製品を製造する際に用いられるいわゆる３００厚スラブと呼ばれるスラブ素材の寸法である。

次に、以下では図１に示したサイジングミル３及び粗圧延機４に刻設される孔型構成や孔型形状について図面を参照して説明する。図２〜図７は粗圧延工程を行うサイジングミル３及び粗圧延機４に刻設される孔型についての概略説明図である。ここで、説明する第１孔型〜第６孔型は、例えばサイジングミル３に全て刻設されても良く、サイジングミル３及び粗圧延機４に第１孔型〜第６孔型の６つの孔型が分けて刻設されても良い。即ち、第１孔型〜第６孔型はサイジングミル３及び粗圧延機４の両方に亘って刻設されても良く、どちらか一方の圧延機に刻設されても良い。通常のＨ形鋼の製造における粗圧延工程では、これら各孔型において１又は複数パスでの造形が行われる。

また、本実施の形態では刻設される孔型が６つの場合を例示して説明するが、その孔型数についても、必ずしも６孔型である必要はなく、６以上の複数の孔型数であっても良い。例えば、後述する第６孔型Ｋ６の後段に一般的な拡幅圧延孔型を設けるような構成としても良い。即ち、Ｈ形粗形材１３を造形するために好適な孔型構成であれば良い。なお、図２〜図７では、各孔型における造形時の被圧延材Ａの概略最終パス形状を破線にて図示している。

図２は第１孔型Ｋ１の概略説明図である。第１孔型Ｋ１は、一対の水平ロールである上孔型ロール２０と下孔型ロール２１に刻設され、これら上孔型ロール２０と下孔型ロール２１のロール隙において被圧延材Ａが圧下・造形される。また、上孔型ロール２０の周面（即ち、第１孔型Ｋ１の上面）には、孔型内部に向かって突出する突起部２５が形成されている。更に、下孔型ロール２１の周面（即ち、第１孔型Ｋ１の底面）には、孔型内部に向かって突出する突起部２６が形成されている。これら突起部２５、２６はテーパー形状を有しており、その突出長さ等の寸法は、突起部２５と突起部２６とでそれぞれ等しく構成されている。突起部２５、２６の高さ（突出長さ）をｈ１とし、先端部角度をθ１ａとする。

この第１孔型Ｋ１においては、突起部２５、２６が被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に押し当てられ、割り込み２８、２９が形成される。ここで、突起部２５、２６の先端部角度（ウェッジ角度とも呼称される）θ１ａは例えば２５°以上４０°以下であることが望ましい。

ここで、第１孔型Ｋ１の孔型幅は、被圧延材Ａの厚み（即ち、スラブ厚）とほぼ等しいことが好ましい。具体的には、第１孔型Ｋ１に形成された突起部２５、２６の先端部における孔型の幅と、スラブ厚を同一にすることで、被圧延材Ａの左右センタリング性が好適に確保される。また、このような孔型寸法の構成とすることで、図２に示すように、第１孔型Ｋ１での造形時において、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）においては、上記突起部２５、２６及び孔型側面（側壁）の一部が被圧延材Ａと接していて、割り込み２８、２９により４つの要素（部位）に分割されたスラブ上下端部に対して、第１孔型Ｋ１の上面及び底面にて積極的な圧下が行われない方が好ましい。孔型の上面及び底面による圧下は、被圧延材Ａの長手方向への伸びを生じさせてしまい、フランジ（後述するフランジ部８０）の生成効率を低下させてしまうからである。即ち、第１孔型Ｋ１においては、突起部２５、２６が被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に押し当てられ、割り込み２８、２９が形成される際の突起部２５、２６における圧下量（ウェッジ先端圧下量）は、スラブ上下端部における圧下量（スラブ端面圧下量）よりも十分に大きなものとされ、これにより割り込み２８、２９が形成される。

図３は第２孔型Ｋ２の概略説明図である。第２孔型Ｋ２は、一対の水平ロールである上孔型ロール３０と下孔型ロール３１に刻設される。上孔型ロール３０の周面（即ち、第２孔型Ｋ２の上面）には、孔型内部に向かって突出する突起部３５が形成されている。更に、下孔型ロール３１の周面（即ち、第２孔型Ｋ２の底面）には、孔型内部に向かって突出する突起部３６が形成されている。これら突起部３５、３６はテーパー形状を有しており、その突出長さ等の寸法は、突起部３５と突起部３６とでそれぞれ等しく構成されている。これら突起部３５、３６の先端部角度は２５°以上４０°以下のウェッジ角度θ１ｂであることが望ましい。

なお、上記第１孔型Ｋ１のウェッジ角度θ１ａは、フランジ相当部の先端部厚みを確保し、誘導性を高め、圧延の安定性を担保するために、後段の第２孔型Ｋ２のウェッジ角度θ１ｂと同じ角度であることが好ましい。

突起部３５、３６の高さ（突出長さ）ｈ２は、上記第１孔型Ｋ１の突起部２５、２６の高さｈ１より高く構成されており、ｈ２＞ｈ１となっている。また、突起部３５、３６の先端部角度は上記第１孔型Ｋ１の突起部２５、２６の先端部角度と同じであることが圧延寸法精度上、好ましい。これら上孔型ロール３０と下孔型ロール３１のロール隙において、上記第１孔型Ｋ１通材後の被圧延材Ａが更に造形される。

ここで、第１孔型Ｋ１に形成される突起部２５、２６の高さｈ１より、第２孔型Ｋ２に形成される突起部３５、３６の高さｈ２の方が高く、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）への侵入長さも同様に第２孔型Ｋ２の方が長くなる。第２孔型Ｋ２での突起部３５、３６の被圧延材Ａへの侵入深さは、突起部３５、３６の高さｈ２と同じである。即ち、第１孔型Ｋ１での突起部２５、２６の被圧延材Ａへの侵入深さｈ１’と、第２孔型Ｋ２での突起部３５、３６の被圧延材Ａへの侵入深さｈ２はｈ１’＜ｈ２との関係になっている。
また、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に対向する孔型上面３０ａ、３０ｂ及び孔型底面３１ａ、３１ｂと、突起部３５、３６の傾斜面とのなす角度θｆは、図３に示す４箇所ともに約９０°（略直角）に構成されている。

図３に示すように、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）へ押し当てられた時の突起部の侵入長さが長いことから、第２孔型Ｋ２においては、第１孔型Ｋ１において形成された割り込み２８、２９が更に深くなるように造形が行われ、割り込み３８、３９が形成される。なお、ここで形成される割り込み３８、３９の寸法に基づき粗圧延工程でのフランジ造形工程終了時のフランジ片幅が決定される。

また、図３に示す第２孔型Ｋ２での造形は多パスにより行われるが、この多パス造形では、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）において被圧延材Ａの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Ａの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ相当部（後述するフランジ部８０に相当）の生成効率を低下させてしまうからである。

図４は第３孔型Ｋ３の概略説明図である。第３孔型Ｋ３は、一対の水平ロールである上孔型ロール４０と下孔型ロール４１に刻設される。上孔型ロール４０の周面（即ち、第３孔型Ｋ３の上面）には、孔型内部に向かって突出する突起部４５が形成されている。更に、下孔型ロール４１の周面（即ち、第３孔型Ｋ３の底面）には、孔型内部に向かって突出する突起部４６が形成されている。これら突起部４５、４６はテーパー形状を有しており、その突出長さ等の寸法は、突起部４５と突起部４６とでそれぞれ等しく構成されている。

上記突起部４５、４６の先端部角度θ２は、上記角度θ１ｂに比べ広角に構成され、突起部４５、４６の被圧延材Ａへの侵入深さｈ３は、上記突起部３５、３６の侵入深さｈ２よりも短くなっている（即ち、ｈ３＜ｈ２）。この角度θ２は例えば７０°以上１１０°以下が好ましい。
また、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に対向する孔型上面４０ａ、４０ｂ及び孔型底面４１ａ、４１ｂと、突起部４５、４６の傾斜面とのなす角度θｆは、図４に示す４箇所ともに約９０°（略直角）に構成されている。

図４に示すように、第３孔型Ｋ３では、第２孔型Ｋ２通材後の被圧延材Ａに対し、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）において第２孔型Ｋ２において形成された割り込み３８、３９が、突起部４５、４６が押し当てられることにより、割り込み４８、４９となる。即ち、第３孔型Ｋ３での造形における最終パスでは、割り込み４８、４９の最深部角度（以下、割り込み角度とも呼称する）がθ２となる。換言すると、第２孔型Ｋ２において割り込み３８、３９の形成と共に造形された分割部位（後述するフランジ部８０に対応する部位）が外側に折り曲げられるような造形が行われる。

また、図４に示す第３孔型Ｋ３での造形は少なくとも１パス以上によって行われ、当該パス造形では、これらのパスにおいて被圧延材Ａの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Ａの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ相当部（後述するフランジ部８０に相当）の生成効率を低下させてしまうからである。

図５は第４孔型Ｋ４の概略説明図である。第４孔型Ｋ４は、一対の水平ロールである上孔型ロール５０と下孔型ロール５１に刻設される。上孔型ロール５０の周面（即ち、第４孔型Ｋ４の上面）には、孔型内部に向かって突出する突起部５５が形成されている。更に、下孔型ロール５１の周面（即ち、第４孔型Ｋ４の底面）には、孔型内部に向かって突出する突起部５６が形成されている。これら突起部５５、５６はテーパー形状を有しており、その突出長さ等の寸法は、突起部５５と突起部５６とでそれぞれ等しく構成されている。

上記突起部５５、５６の先端部角度θ３は、上記角度θ２に比べ広角に構成され、突起部５５、５６の被圧延材Ａへの侵入深さｈ４は、上記突起部４５、４６の侵入深さｈ３よりも短くなっている（即ち、ｈ４＜ｈ３）。この角度θ３は例えば１３０°以上１７０°以下が好ましい。
また、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に対向する孔型上面５０ａ、５０ｂ及び孔型底面５１ａ、５１ｂと、突起部５５、５６の傾斜面とのなす角度θｆは、上記第３孔型Ｋ３と同様に、図５に示す４箇所ともに約９０°（略直角）に構成されている。

第４孔型Ｋ４では、第３孔型Ｋ３通材後の被圧延材Ａに対し、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）において第３孔型Ｋ３において形成された割り込み４８、４９が、突起部５５、５６が押し当てられることにより押し広げられ、割り込み５８、５９となる。即ち、第４孔型Ｋ４での造形における最終パスでは、割り込み５８、５９の最深部角度（以下、割り込み角度とも呼称する）がθ３となる。換言すると、第３孔型Ｋ３において割り込み４８、４９の形成と共に造形された分割部位（後述するフランジ部８０に対応する部位）が更に外側に折り曲げられるような造形が行われる。このようにして造形された被圧延材Ａの上下端部の部位は、後のＨ形鋼製品のフランジに相当する部位であり、ここではフランジ部８０と呼称する。

また、図５に示す第４孔型Ｋ４での造形は少なくとも１パス以上によって行われ、これらのパスにおいて被圧延材Ａの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Ａの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ部８０の生成効率を低下させてしまうからである。

以上の第１孔型Ｋ１〜第４孔型Ｋ４を用いた圧延造形は、被圧延材Ａを所定の略ドッグボーン形状となるように造形するエッジング圧延工程とも呼称され、矩形断面の素材スラブを立てた状態で実施される。

図６は第５孔型Ｋ５の概略説明図である。第５孔型Ｋ５は、一対の水平ロールである上孔型ロール８５と下孔型ロール８６から構成される。図６に示すように、第５孔型Ｋ５では、第４孔型Ｋ４までに造形された被圧延材Ａが９０°あるいは２７０°回転させられ、第４孔型Ｋ４までは被圧延材Ａの上下端に位置していたフランジ部８０が、圧延ピッチライン上に来るような配置となる。そして、第５孔型Ｋ５では、２か所のフランジ部８０を繋ぐ接続部であるウェブ部８２の圧下が行われる。

ここで、第５孔型Ｋ５の上下孔型ロール８５、８６は、そのロール胴長中央部において所定長さＷ１の窪み部８５ａ、８６ａが形成された形状となっている。このような図６に示す孔型構成により、ウェブ部８２の圧下は当該孔型の第１パスから隆起部８２ｂが充満するパスまで部分的に行われることになり、圧下後のウェブ部８２には、ウェブ高さ方向両端の圧下部分８２ａと、その中央部に隆起部８２ｂが形成されることになる。このようにして、いわゆるドッグボーン形状の被圧延材においてウェブ部８２に隆起部８２ｂを形成する圧延造形が行われる。
なお、この第５孔型Ｋ５では、ウェブ部８２を部分的に圧下し、隆起部８２ｂを形成されるような圧延造形が実施されることから、当該孔型を「ウェブ部分圧延孔型」とも呼称する。また、形成後の隆起部８２ｂの幅長さと同じ長さは上記窪み部８５ａ、８６ａの幅長さＷ１と同じ長さ（後述する逃がし量Ｗ１）となる。ここで、図６の拡大図に示すように、本明細書における窪み部８５ａ、８６ａの幅長さＷ１は、当該窪み部８５ａ、８６ａの深さｈｍの１／２の深さでの幅長さとして規定し、後述する逃がし量Ｗ１も同様の規定によるものとする。

図７は第６孔型Ｋ６の概略説明図である。第６孔型Ｋ６は、一対の水平ロールである上孔型ロール９５と下孔型ロール９６から構成される。第６孔型Ｋ６では、第５孔型Ｋ５において圧延造形された被圧延材Ａに対し、ウェブ部８２に形成された隆起部８２ｂを消去し、且つ、ウェブ部８２の内法を拡幅するような圧延造形が行われる。

この第６孔型Ｋ６においては、ウェブ部８２に形成された隆起部８２ｂに上下孔型ロール９５、９６を当接させて当該隆起部８２ｂを圧下（消去）する圧延が行われる。
第６孔型Ｋ６による圧延造形により、隆起部８２ｂの圧下に伴うウェブ高さ方向への拡がり及びフランジ部８０へのメタルフローを促進させ、フランジ減面をなるべく生じさせずに圧延造形を実施することが可能となる。
この第６孔型Ｋ６は、ウェブ部８２に形成された隆起部８２ｂを消去することから、「隆起部消去孔型」とも呼称する。

また、上述してきた第１孔型Ｋ１〜第６孔型Ｋ６を経た被圧延材Ａに対しては、必要に応じて更なるウェブ部８２の拡幅圧延を行っても良い。この場合には、第６孔型Ｋ６での圧延造形の後段において、１又は複数の拡幅用孔型を用いた拡幅圧延を行えば良い。なお、その場合の拡幅圧延用の孔型は、従来より既知の孔型であるため、本明細書での拡幅圧延用の孔型の説明は省略する。

以上の第５孔型Ｋ５、第６孔型Ｋ６（及び必要に応じた拡幅用孔型）を用いた圧延造形は、エッジング圧延工程で造形された被圧延材Ａを９０°あるいは２７０°回転させた略Ｈ形姿勢で実施されることから、平圧延工程とも呼称される。

上述してきた第１孔型Ｋ１〜第６孔型Ｋ６や必要に応じた拡幅圧延用孔型を用いて、図１に示すＨ形粗形材１３が造形される。このように造形されたＨ形粗形材１３に対し、既知の圧延機である中間ユニバーサル圧延機５−エッジャー圧延機９の２つの圧延機からなる圧延機列を用いて、複数パスのリバース圧延が加えられ、中間材１４が造形される。そして中間材１４は、仕上ユニバーサル圧延機８において製品形状に仕上圧延され、Ｈ形鋼製品１６が製造される（図１参照）。

上述したように、本実施の形態にかかるＨ形鋼の製造方法では、第１孔型Ｋ１〜第４孔型Ｋ４を用いて被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に割り込みを入れ、それら割り込みによって左右に分かれた各部分を左右に折り曲げる加工を行い、フランジ部８０を形成するといった造形をすることで、被圧延材Ａ（スラブ）の上下端面をほぼ上下方向に圧下することなくＨ形粗形材１３の造形を行うことができる。即ち、従来行われていたスラブ端面を常に圧下する粗圧延方法に比べ、フランジ幅を広幅化させてＨ形粗形材１３を造形することが可能となり、その結果、フランジ幅の大きな最終製品（Ｈ形鋼）を製造することができる。

また、本実施の形態ではエッジング圧延後に実施される平造形圧延を、隆起部８２ｂを形成させる第５孔型Ｋ５と、隆起部８２ｂを消去し、且つ、ウェブ部８２の内法を拡幅する第６孔型Ｋ６と、を備えた孔型構成で実施することとしている。これにより、従来に比べフランジ幅の大きなＨ形粗形材１３を圧延造形することが可能となり、結果として従来に比べフランジ幅の大きなＨ形鋼製品を製造する事が可能となる。

ここで、上記第５孔型Ｋ５及び第６孔型Ｋ６を用いた圧延造形時には、ウェブ部８２に形成された隆起部８２ｂを消去しているが、当該隆起部８２ｂの消去に伴いウェブ部８２の内法が拡大することが分かっており、第６孔型Ｋ６での圧延造形時にはフランジ部８０内面とロール（本実施の形態では上孔型ロール９５及び下孔型ロール９６）との間に隙間が生じてしまう場合がある。フランジ部８０内面とロールとの間に隙間が生じると、フランジ左右肉量偏差等が生じやすく、通材性等の圧延安定性を損ないやすい。

このような事情に鑑み、本発明者らは、第６孔型Ｋ６において隆起部８２ｂの消去を行う際に、圧延安定性を損なわないような好適な条件について更なる検討を行い、以下に説明するような知見を得た。以下、本知見について図面等を参照して説明する。

第６孔型Ｋ６での圧延造形に代表される平造形圧延での圧延安定性を損なう圧延状態は、隆起部８２ｂ消去時にフランジ肉量アンバランスが生じることである。これを回避するためには、第６孔型Ｋ６での圧延造形においてフランジ部８０内面とロールが少なくとも１パスでは接触した状態となることが求められると考えられる。隆起部消去圧延造形においてフランジ部８０内面とロールとが接触することで、フランジ部８０の左右変形が均等化され、圧延安定性の維持が図られる。特に、複数パスでの圧延造形時において、その第１パスでフランジ部８０内面とロールを接触させることが望ましい。
このような第６孔型Ｋ６での圧延造形においてフランジ部８０内面とロールが少なくとも１パスでは接触した状態となるような条件を実現させるためには、第６孔型Ｋ６の孔型設計を好適に行うか、あるいは、第６孔型Ｋ６でのパススケジュールを好適なものとすることが必要となる。

（好適な孔型設計及びパススケジュール）
図８は、第６孔型Ｋ６での圧延造形において、フランジ部８０内面とロールとが接触した状態で圧延造形が行われる場合の概略説明図である。なお、説明の簡略化のため、図８では被圧延材Ａの上半分のみを図示している。図８（ａ）、（ｂ）に示すように、上孔型ロール９５による隆起部８２ｂの圧下において、フランジ部８０の内側面８０ａが上孔型ロール９５と接触した状態で圧延造形が行われることが好ましい。フランジ部８０の内側面８０ａが上孔型ロール９５と接触した状態は、第６孔型Ｋ６での圧延造形が複数パスで行われる場合に、全てのパスでそのような状態でも良く、また一部のパス（例えば第１パス）でそのような状態となっていても良い。即ち、少なくとも１パス以上の圧延造形においてフランジ部８０の内側面８０ａが上孔型ロール９５と接触した状態となっていれば良い。

ここで、フランジ部８０の内側面８０ａが上孔型ロール９５と接触した状態で圧延造形が行われるための条件の１つとして、第６孔型Ｋ６の形状を所定の形状とすることが挙げられる。具体的な第６孔型Ｋ６の構成としては、第１パス圧延造形時に、ロールとフランジ部８０の内側面８０ａの全体に亘っている状態となるような構成が望ましい。図９は、望ましい第６孔型Ｋ６の構成についての概略説明図であり、実線でロール形状を示し、メッシュにて被圧延材Ａを示している。第６孔型Ｋ６の構成を、フランジ部８０の内側面８０ａの全体（図９中の破線部）においてロールと接触するような構成とすることで、少なくともフランジ部８０の先端部の成形は行われるため、圧延安定性が維持される。

図９に示すように、被圧延材Ａにおけるフランジ部８０に対するロールからの加工力（図９中の矢印参照）の作用位置と被圧延材Ａの中心位置との距離、即ち、被圧延材Ａが回転しようとするモーメントアームは、フランジ部８０の先端側の方が長く（図中のＬ１＞Ｌ２）、被圧延材Ａに非対称な変形が生じたとしても圧延が安定しやすいと考えられる。なお、このような第６孔型Ｋ６の構成に係る条件の調整は、例えば孔型の内法の値や孔型のフランジ対向部分の傾斜角度等により制御することができる。

以下の表１は、従来の孔型設計を示すロール孔型諸元であり、平圧延造形において隆起部を形成させることなく、平圧延造形及び拡幅圧延によってウェブ内法の拡幅を行う場合の条件の一例を示すものである。
また、以下の表２は、本発明に係る孔型設計を示すロール孔型諸元であり、隆起部を形成させた後、隆起部消去及び拡幅（第１段拡幅）を同時に行う孔型（表中のＫ６）を含むような条件を示すものである。なお、表２に記載の各ロールＫ１〜Ｋ６は本実施の形態に係る第１孔型Ｋ１〜第６孔型Ｋ６に相当し、その他、Ｋ７〜Ｋ９は一般的な拡幅孔型である。また、Ｋ２−１、Ｋ２−２は突起高さの異なる割り込み孔型を示すが、共に本実施の形態に係る第２孔型Ｋ２に相当する機能を有する孔型である。

表１と表２を比較して分かるように、本実施の形態に係る技術において、第６孔型Ｋ６で隆起部消去及び拡幅圧延を同時に実施した場合と、従来技術とでは、平圧延造形以降で用いられる孔型数は同一であり、孔型配置等も変更されていない。即ち、第６孔型Ｋ６の孔型設計を好適なものとし、隆起部８２ｂの消去とウェブ内法拡幅を当該第６孔型Ｋ６で同時に行うような構成としたことで、ロール胴長等が従前の条件のままでフランジ幅の大きなＨ形粗形材１３を圧延造形することが可能となり、結果として従来に比べフランジ幅の大きなＨ形鋼製品を製造する事が可能となる。

また、隆起部８２ｂの消去時にフランジ部８０内面とロールと接触させるようなロール孔型諸元とすることで、フランジ部８０の左右変形が均等化され、圧延安定性の維持が図られる。

また、フランジ部８０の内側面８０ａが上孔型ロール９５と接触した状態で圧延造形が行われるための条件の１つとして、第６孔型Ｋ６での圧延造形のパススケジュールを好適に設計することが挙げられる。具体的には、隆起部消去を行う孔型（ここでは第６孔型Ｋ６）での圧下量を好適に調整し、隆起部８２ｂの圧下量を抑えることで、隆起部８２ｂの消去に伴うウェブ部８２の内法の拡大を抑制させ、圧延安定性の維持が実現される。

先ず、図９を参照して上述したように、好適な孔型形状として、第１パス目の圧延造形において、隆起部８２ｂの長手方向の変動を含めたロール隙の評価を行い、その最小値を示すようなロール隙（即ち、ウェブ部ロール隙を隆起部８２ｂの高さに合わせたロール隙）に設定した場合にフランジ部８０の内側面８０ａとロール内面とが接触するように設計する。このような孔型を用いて、実際にウェブ部ロール隙を隆起部８２ｂの高さに合わせたロール隙に第１パスを設定することで、フランジ部８０の内側面８０ａの確実な成形が可能となり、圧延安定性の維持が実現される。

更に、好適なパススケジュールとしては、隆起部消去圧延造形を行う孔型において、隆起部の消去を部分的に行うようなパススケジュールとすることでフランジ内面の接触状態をコントロールすることも可能である。例えば、複数パスで隆起部消去圧延造形が行われる場合に、１パスあたりの圧下量を大きく取り過ぎると、隆起部８２ｂの消去（圧下）によるウェブ内法の拡がりが生じるために、フランジ部８０の内側面８０ａがロールと接触しにくくなり、圧延安定性を損ないやすい。そこで、第１パス目の圧延造形において、隆起部８２ｂの圧下量に制約を加えることで、フランジ部８０の内側面８０ａの確実な成形が可能となり、圧延安定性の維持が実現される。
なお、隆起部の消去が部分的に行われた場合、残存した隆起部の消去は後段の任意の孔型において行われることが好ましい。例えば、中間圧延工程を行う中間ユニバーサル圧延機５（図１参照）でのユニバーサル圧延により残存した隆起部の圧下・消去が行われても良い。

以下に示す表３、４は、上記説明した第５孔型Ｋ５及び第６孔型Ｋ６を用い、隆起部８２ｂの形成及び消去を行う場合のパススケジュールの一例であり、表３は従来のパススケジュールであり、表４は本発明に係るパススケジュールである。なお、表３、４に記載の各孔型Ｋ５、Ｋ６は、本実施の形態に係る第５孔型Ｋ５、第６孔型Ｋ６に相当する。

表３と表４を比較して分かるように、従来のパススケジュールでは、第６孔型Ｋ６での最初のパス（第１４パス）において隆起部８２ｂを完全に消去し、ウェブ端部厚とウェブ突起部（隆起部）厚が等しくなっている（１００．０ｍｍ）のに対し、本発明に係るパススケジュールでは、隆起部８２ｂを完全に消去せず、隆起部８２ｂが残存した状態（１５０．０ｍｍ）となっている。このようなパススケジュールを採用することで、隆起部８２ｂの消去に伴うウェブ部８２の内法拡大を抑制させることができ、圧延安定性の維持が実現される。

図１０は、上記表３及び表４のパススケジュールでのそれぞれの隆起部消去後の被圧延材形状を示すシミュレーションに基づく概略図であり、（ａ）は従来のパススケジュールでの概略図、（ｂ）は本発明に係るパススケジュールでの概略図である。
図１０（ａ）に示すように、隆起部を消去する圧延造形において、完全に隆起部を消去した場合、隆起部消去に伴うウェブ内法の拡幅に伴い、孔型ロールと被圧延材のフランジ内面との間に隙間が生じてしまう（図中破線部参照）。一方、図１０（ｂ）に示すように、隆起部の消去を一部にとどめた場合、孔型ロールと被圧延材のフランジ内面とが接触した状態で圧延造形を完了させることができる。
これにより、フランジ部８０の左右変形が均等化され、圧延安定性の維持が図られる。

（ウェブ内法における逃がし量（隆起部形成幅）の比率）
上述した通り、本実施の形態に係る第５孔型Ｋ５（図６参照）では、被圧延材Ａのウェブ部８２の中央に隆起部８２ｂが形成され、形成された隆起部８２ｂは、後段の第６孔型Ｋ６において消去される。そして、隆起部消去後に必要に応じてウェブ内法の拡幅圧延が行われ、Ｈ形粗形材が造形されるが、従来に比べフランジ幅の大きな大型Ｈ形鋼製品を製造するためには、Ｈ形粗形材のフランジ幅もできるだけ大きくすることが望まれる。
本発明者らは、第５孔型Ｋ５において形成する隆起部８２ｂの幅長さＷ１（即ち、第５孔型Ｋ５での圧延造形におけるウェブ内法の逃がし量）を変えることで、最終的に得られるＨ形粗形材のフランジ幅に違いが出ることを見出した。これは、隆起部８２ｂの幅長さを大きくする程フランジ肉量が確保しやすい反面、後の隆起部消去時において被圧延材Ａの長手方向延伸作用によってフランジ幅が減少することに起因する。

そこで、本発明者らは、第５孔型Ｋ５での圧延造形におけるウェブ内法の逃がし量（以下、単に「逃がし量Ｗ１」とも記載）の好適な範囲を定めるべく、逃がし率とＨ形粗形材造形後のフランジ幅の増減との関係に着目し、逃がし率の好適な数値範囲を導き出した。なお、逃がし率とは以下の式（１）で定義される値である。
逃がし率［％］＝（逃がし量Ｗ１／ウェブ内法Ｗ２）×１００ ・・・（１）

図１１は、逃がし率とＨ形粗形材造形後のフランジ幅増減率との関係を示すグラフである。なお、図１１におけるフランジ幅増減率とは、逃がし率が０％である場合のフランジ幅を基準（１．０００）として、逃がし率が各値（１２％〜５６％）である場合のフランジ幅を示した値である。

図１１に示すように、逃がし率が大きくなるとＨ形粗形材のフランジ幅を増大する傾向にあるが、逃がし率が約２５％以上となった領域ではフランジ幅増減はほぼ一定値（グラフ中の破線部参照）となっている。
図１１に示す結果から、従来に比べフランジ幅の大きな大型Ｈ形鋼製品を製造する場合には、Ｈ形粗形材のフランジ幅も大きくなるような圧延造形が所望されることに鑑み、逃がし率の数値範囲は２５％〜５０％とすることが望ましいことが分かる。

（隆起部消去時の通材性）
上述したように、隆起部８２ｂを形成する際の逃がし率の数値範囲は２５％〜５０％とすることが望ましいことが図１１の結果から分かっているが、一方で、このような数値範囲の逃がし率で隆起部８２ｂを形成する際のウェブの圧下部分８２ａの厚みの値については更なる検討を行う必要がある。これは、隆起部８２ｂを形成した後に、当該隆起部８２ｂを消去するための圧延造形を第６孔型Ｋ６で実施する際に、圧下部分８２ａが薄すぎ、隆起部８２ｂのメタル移動が断面内で行われず、被圧延材Ａの長手方向へのメタル移動が生じてしまった結果であると推定される。

そこで本発明者らは、素材として２０００×３００ｍｍの矩形断面スラブを用いて、製品フランジ幅４００ｍｍ以上のＨ形鋼を製造する場合に、本実施の形態に係る第１孔型Ｋ１〜第６孔型Ｋ６により圧延造形を行うに際し、第５孔型Ｋ５での圧延造形時のウェブ圧下量を変えた条件で造形性（圧延安定性）の評価を行った。具体的な条件としては、圧下部分８２ａの圧下後厚みを２００ｍｍ、１６０ｍｍ、１４０ｍｍ、１２０ｍｍ、１００ｍｍとした場合をそれぞれ水準１〜５とした。なお、比較水準として隆起部８２ｂを形成せずにウェブ厚み圧下を実施する場合を水準６とした。

以下に示す表５は、上記水準１〜水準６のパススケジュールを示すものであり、表中の各孔型Ｇ１、Ｇ２−２、Ｇ３−１、Ｇ３−２、Ｇ４−１、Ｇ４−２は、本実施の形態で説明した第１孔型Ｋ１〜第６孔型Ｋ６に相当する。また、造形性の評価については、表５の最下段に記載し、通材不良・形状不良が発生した場合を「不良」、通材不良・形状不良が発生しなかった場合を「良好」としている。

表５に示すように、圧下部分８２ａの圧下後厚みを２００ｍｍ、１６０ｍｍ、１４０ｍｍとした場合（水準１〜３）には、隆起部８２ｂの消去時において通材不良・形状不良は発生していない。一方で、圧下部分８２ａの圧下後厚みを１２０ｍｍ、１００ｍｍとした場合（水準４、５）には、隆起部８２ｂの消去時において通材不良・形状不良が発生している。また、隆起部８２ｂを形成させずにウェブ厚み圧下を１００ｍｍまで実施した場合（水準６）も、同様の通材不良・形状不良が発生している。

ここで、造形性（圧延安定性）の評価基準について説明する。造形性の評価は、隆起部８２ｂを消去する圧延造形を実施した際に、被圧延材Ａの長手方向に生じる反りに基づき行われる。
図１２は、被圧延材Ａの反りに関する説明図であり、被圧延材Ａの長手方向端部において反りが生じた際の概略側面図である。図１２に示すように、被圧延材Ａの長手方向端部において反りが生じた際の端部と定常部との差異が「反り量」として規定される。そして、被圧延材Ａにおいて反りが発生した長手方向長さに対し発生した反り量の比率が以下の式（２）で定義される「反り（％）」とされる。
反り［％］＝反り量／反りの発生した被圧延材長さ ・・・（２）

上述した式（２）で定義される「反り（％）」と、圧下部分８２ａの圧下後厚みとの関係について検証した。図１３は、反りとウェブ厚み（圧下部分８２ａの圧下後厚み）との関係を示したグラフである。なお、図１３に示すグラフは、逃がし率を約３３％とした条件でのデータである。

図１３に示すように、圧下部分８２ａの圧下後厚みが薄くなる程、反りが大きくなる傾向が有る。特に、圧下部分８２ａの圧下後厚みが１４０ｍｍ以下である場合には反りが約３％以下と小さく、圧下部分８２ａの圧下後厚みが１４０ｍｍ超となると反りが約１０％以上と大きくなり形状の悪化が著しいことが分かっている。
操業上、被圧延材Ａで生じた反りが１０％以上となると、次パス以降での寸法形状悪化が著しく圧延続行が困難である。即ち、図１３に示す結果から、ウェブ厚み（圧下部分８２ａの圧下後厚み）を１４０ｍｍ以上となるように第５孔型Ｋ５での圧延造形を行うことで、良好な造形性が担保されることが分かる。これは、表１に示す水準１〜３の条件で造形性が良好であることと一致する。

ここで、反りに係る閾値を１０％としているのは、被圧延材の端部数ｍに対し、１０％の割合で数百ｍｍ程度の最大反り量が発生した場合に、上下肉量差異が発生することが当業者には容易に確認されることであり、操業上、圧延続行が困難となることが明らかな値が１０％であるからである。
なお、同条件下において反りが数％（１０％未満）である場合には、数十ｍｍ程度の反りが通常操業にて観察されるが、操業上問題無い程度であることは当業者であれば容易に推察することが可能である。

図１３から分かる通り、第６孔型Ｋ６での圧延造形において、圧下部分８２ａに反りが発生しないような最小の圧下後厚みは１４０ｍｍであるため、この時の隆起部８２ｂの延伸λは２．１４（＝３００／１４０）である。
なお、第５孔型Ｋ５においてウェブ厚み（圧下部分８２ａの圧下後厚み）を所定の値（例えば１４０ｍｍ）以上となるようにした場合、後段の第６孔型Ｋ６においてウェブ厚みが更に薄くなるようなウェブの減厚圧下を行っても良い。

また、図１４は、第５孔型Ｋ５における圧下部分８２ａの圧下後厚み（圧下後の仕上りウェブ厚）と、隆起部８２ｂの圧下を行う前の高さとの関係を示すグラフである。図１１を参照して上述した「逃がし率」を好適な条件に設定（例えば２５％〜５０％）した場合、隆起部８２ｂの長手方向への延伸作用は小さく、孔型によって隆起部高さに制約を加えない限り、隆起部高さは素材のスラブ厚のままである。
例えば、スラブ厚が３００ｍｍ、隆起部８２ｂの高さを十分な高さに孔型を取った場合、隆起部高さは３００ｍｍのままである。その状態から、隆起部消去孔型（図７の第６孔型Ｋ６）において隆起部８２ｂの消去をしたところ、第５孔型Ｋ５での圧下後仕上りウェブ厚が１４０ｍｍのケースでは通材性に問題はなかったが、１３０ｍｍのケースでは通材不良が発生した。これらのケースでは隆起部８２ｂの厚みはいずれも３００ｍｍとなっており、隆起部８２ｂの延伸は１４０ｍｍの場合、３００ｍｍから１４０ｍｍまで圧下されるので２．１４であり、１３０ｍｍの場合、３００ｍｍから１３０ｍｍまで圧下されるので２．３１である。同様に種々のケースについてプロットすると、図１４に示すように、通材不良の閾値を示す限界延伸はいずれも２．１程度となっている。

即ち、図１４に示すように、第６孔型Ｋ６での隆起部消去の際の圧下率（延伸）が２．１超となる場合、通材不良（図１４中の×）が生じることが実験的に明らかとなっている。第６孔型Ｋ６での隆起部消去の際の圧下率が２．１以下となるような条件で孔型設計を行うことで、通材不良を生じさせることなく、第５孔型Ｋ５及び第６孔型Ｋ６による圧延造形を実施することが可能であることが分かる。なお、第６孔型Ｋ６での隆起部消去圧延を行った後、更にウェブの厚み圧下が必要な場合には、第６孔型Ｋ６での圧延造形の後段において、１又は複数の拡幅用孔型を用いた拡幅圧延を行えば良い。

以上、本発明の実施の形態の一例を説明したが、本発明は図示の形態に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

例えば、上記実施の形態において、第１孔型Ｋ１〜第４孔型Ｋ４の４つの孔型を用いて被圧延材Ａの造形を行い、その後、第５孔型Ｋ５、第６孔型Ｋ６（及び必要に応じた拡幅圧延孔型）を用いてＨ形粗形材の圧延造形を行う技術を説明したが、粗圧延工程を実施する孔型数はこれに限られるものではなく、第１孔型Ｋ１〜第４孔型Ｋ４に示す圧延造形工程を更に多くの孔型を用いて実施しても良い。即ち、上記実施の形態に示した孔型構成は一例であり、サイジングミル３や粗圧延機４に刻設される孔型の数は任意に変更可能であり、好適に粗圧延工程を実施することができる程度に適宜変更される。

また、上記実施の形態では、第１孔型Ｋ１〜第４孔型Ｋ４において、被圧延材Ａの上下端部（スラブ端面）に割り込みを入れ、それら割り込みによって左右に分かれた各部分を左右に折り曲げる加工を行い、フランジ部８０を形成するといった造形方法を説明している。しかしながら、本発明に係る第６孔型Ｋ６での圧延造形技術は、このような技術によって造形された被圧延材Ａに対してのみ適用されるものではなく、例えば特許文献１に代表されるような従来のＨ形粗形材（いわゆるドッグボーン材）に対しても適用することが可能である。

本発明は、例えば矩形断面であるスラブ等を素材としてＨ形鋼を製造する製造方法に適用できる。

１…圧延設備
２…加熱炉
３…サイジングミル
４…粗圧延機
５…中間ユニバーサル圧延機
８…仕上ユニバーサル圧延機
９…エッジャー圧延機
１１…スラブ
１３…Ｈ形粗形材
１４…中間材
１６…Ｈ形鋼製品
２０…上孔型ロール（第１孔型）
２１…下孔型ロール（第１孔型）
２５、２６…突起部（第１孔型）
２８、２９…割り込み（第１孔型）
３０…上孔型ロール（第２孔型）
３１…下孔型ロール（第２孔型）
３５、３６…突起部（第２孔型）
３８、３９…割り込み（第２孔型）
４０…上孔型ロール（第３孔型）
４１…下孔型ロール（第３孔型）
４５、４６…突起部（第３孔型）
４８、４９…割り込み（第３孔型）
５０…上孔型ロール（第４孔型）
５１…下孔型ロール（第４孔型）
５５、５６…突起部（第４孔型）
５８、５９…割り込み（第４孔型）
８０…フランジ部
８０ａ…（フランジ部の）内側面
８２…ウェブ部
８２ａ…圧下部分
８２ｂ…隆起部（未圧下部分）
８５…上孔型ロール（第５孔型）
８５ａ…窪み部
８６…下孔型ロール（第５孔型）
８６ａ…窪み部
９５…上孔型ロール（第６孔型）
９６…下孔型ロール（第６孔型）
Ｋ１…第１孔型
Ｋ２…第２孔型
Ｋ３…第３孔型
Ｋ４…第４孔型
Ｋ５…第５孔型（ウェブ部分圧延孔型）
Ｋ６…第６孔型（隆起部消去孔型）
Ｔ…製造ライン
Ａ…被圧延材

前記の目的を達成するため、本発明によれば、粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたＨ形鋼の製造方法であって、前記粗圧延工程は、被圧延材を所定の略ドッグボーン形状に圧延造形するエッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を９０°あるいは２７０°回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、前記平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも１孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に隆起部を形成させる窪み部が当該上下孔型ロールのロール胴長中央部に設けられ、前記平圧延工程を行う孔型には、前記隆起部が形成された被圧延材に対し、当該隆起部を圧下し、且つ、当該被圧延材のウェブ部の内法拡幅を行う隆起部消去孔型が更に含まれ、前記隆起部消去孔型での圧延造形は、前記隆起部を形成させる窪み部を有する孔型において当該隆起部が形成された後の被圧延材に対して行われ、前記隆起部消去孔型での圧延造形は複数パスで行われ、当該複数パスのうち、少なくとも１パス以上において、被圧延材のフランジ内面と孔型ロールとが接触した状態で圧延造形が行われ、前記隆起部を形成させる圧延造形は、前記隆起部の圧下後には行われないことを特徴とする、Ｈ形鋼の製造方法が提供される。

また、本発明によれば、粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたＨ形鋼の製造方法であって、前記粗圧延工程は、被圧延材を所定の略ドッグボーン形状に圧延造形するエッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を９０°あるいは２７０°回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、前記平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも１孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に隆起部を形成させる窪み部が当該上下孔型ロールのロール胴長中央部に設けられ、前記平圧延工程を行う孔型には、前記隆起部が形成された被圧延材に対し、当該隆起部を圧下し、且つ、当該被圧延材のウェブ部の内法拡幅を行う隆起部消去孔型が更に含まれ、前記隆起部消去孔型での圧延造形は、前記隆起部を形成させる窪み部を有する孔型において当該隆起部が形成された後の被圧延材に対して行われ、前記隆起部消去孔型での圧延造形は複数パスで行われ、当該複数パスのうち、第１パスにおいて、被圧延材のフランジ内面と孔型ロールとが接触した状態で圧延造形が行われ、前記隆起部を形成させる圧延造形は、前記隆起部の圧下後には行われないことを特徴とする、Ｈ形鋼の製造方法が提供される。

また、本発明によれば、粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたＨ形鋼の製造方法であって、前記粗圧延工程は、被圧延材を所定の略ドッグボーン形状に圧延造形するエッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を９０°あるいは２７０°回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、前記平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも１孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に隆起部を形成させる窪み部が当該上下孔型ロールのロール胴長中央部に設けられ、前記平圧延工程を行う孔型には、前記隆起部が形成された被圧延材に対し、当該隆起部を圧下し、且つ、当該被圧延材のウェブ部の内法拡幅を行う隆起部消去孔型が更に含まれ、前記隆起部消去孔型での圧延造形は、前記隆起部を形成させる窪み部を有する孔型において当該隆起部が形成された後の被圧延材に対して行われ、前記隆起部消去孔型での圧延造形では、前記隆起部の消去が部分的に行われ、残存した隆起部は後段の任意の孔型での圧延造形により消去され、前記隆起部を形成させる圧延造形は、前記隆起部の圧下後には行われないことを特徴とする、Ｈ形鋼の製造方法が提供される。

Claims (7)

1. 粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたＨ形鋼の製造方法であって、
   前記粗圧延工程は、被圧延材を所定の略ドッグボーン形状に圧延造形するエッジング圧延工程と、エッジング圧延工程完了後の被圧延材を９０°あるいは２７０°回転させてウェブ部の圧延を行う平圧延工程を有し、
   前記平圧延工程を行う孔型のうち、少なくとも１孔型の上下孔型ロールには、被圧延材のウェブ部中央に隆起部を形成させる窪み部が当該上下孔型ロールのロール胴長中央部に設けられ、
   前記平圧延工程を行う孔型には、前記隆起部が形成された被圧延材に対し、当該隆起部を圧下し、且つ、当該被圧延材のウェブ部の内法拡幅を行う隆起部消去孔型が更に含まれ、
   前記隆起部消去孔型での圧延造形は、前記隆起部を形成させる窪み部を有する孔型において当該隆起部が形成された後の被圧延材に対して行われ、
   前記隆起部を形成させる圧延造形は、前記隆起部の圧下後には行われないことを特徴とする、Ｈ形鋼の製造方法。
2. 前記隆起部消去孔型での圧延造形は複数パスで行われ、
   当該複数パスのうち、少なくとも１パス以上において、被圧延材のフランジ内面と孔型ロールとが接触した状態で圧延造形が行われることを特徴とする、請求項１に記載のＨ形鋼の製造方法。
3. 前記隆起部消去孔型での圧延造形は複数パスで行われ、
   当該複数パスのうち、第１パスにおいて、被圧延材のフランジ内面と孔型ロールとが接触した状態で圧延造形が行われることを特徴とする、請求項１に記載のＨ形鋼の製造方法。
4. 前記隆起部消去孔型での圧延造形では、前記隆起部の消去が部分的に行われ、残存した隆起部は後段の任意の孔型での圧延造形により消去されることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載のＨ形鋼の製造方法。
5. 前記平圧延工程において形成される隆起部の幅は被圧延材のウェブ部内法の２５％以上５０％以下に設定されることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載のＨ形鋼の製造方法。
6. 前記隆起部消去孔型における前記隆起部に対する圧下率を２．１以下とすることを特徴とする、請求項１に記載のＨ形鋼の製造方法。
7. 前記エッジング工程は４以上の複数の孔型により行われ、
   当該複数の孔型では被圧延材の１又は複数パス造形が行われ、
   前記複数の孔型のうち、第１孔型及び第２孔型には、被圧延材の幅方向に対し鉛直に割り込みを入れて被圧延材端部に分割部位を形成させる突起部が形成され、
   前記複数の孔型のうち、第３孔型以降の孔型には、前記割り込みに当接し、形成された分割部位を順次折り曲げる突起部が形成されることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載のＨ形鋼の製造方法。

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