JPWO2018062429A1 - ガスバリア性に優れた成形体 - Google Patents
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Abstract
酸素透過量比=(P/P0)×100
式中、Pは、前記壁部の酸素透過量(cc)を表し、
P0は、酸素吸収成分を含んでいない同じ厚みの壁部の酸素透過量
(cc)を表す。
Description
環Xは、1つの不飽和結合を有する脂肪族環であり、
nは、0または1であり、
Yは、アルキル基である、
で表される酸無水物;該酸無水物から誘導されるエステル、アミド、イミド、ジカルボン酸などの誘導体;或いは該酸無水物から誘導される構成単位を含むポリマー;が開示されている。
Arが、フェニレン部分またはナフタレン部分であり、
R1及びR2が、水素、アルキル、アルケニルまたはアリールであり、
Xが、Oまたは−(CH2)n−であり、
nおよびpが0、1または2である、
で表される非高分子の酸化性有機化合物が開示されている。
酸素透過量比=(P/P0)×100
式中、Pは、前記壁部の酸素透過量(cc)を表し、
P0は、酸素吸収成分を含んでいない同じ厚みの壁部の酸素透過
量(cc)を表す。
(1)前記壁部が酸素吸収成分として更にコバルトを含んでおり、該コバルトの含有量が40ppm以下であるか、または、
(2)前記壁部が酸素吸収成分としてコバルトを含んでいない、
ことが好ましい。また、
(3)前記酸素吸収成分を含む層が、前記壁部の断面の5〜20面積%の割合で形成されていること、
(4)ポリエステルからなる内外層と、前記酸素吸収成分を有する中間層とを含み、該中間層は、ポリエステルのマトリクス中に該酸素吸収成分が分散された層であること、
(5)前記非ポリマー型酸素吸収有機成分が、分子中に不飽和脂環を有するイミド化合物であること、
(6)前記非ポリマー型酸素吸収有機成分が、下記式(1)で表わされる酸無水物から誘導されるイミド化合物であること、
nは、前記環Xに結合した置換基Yの数を示し、0又は1の整
数であり、
Yはアルキル基である、
が好ましい。更にまた、本発明の成形体は、
(7)容器成形用プリフォームの形状を有していること、または、
(8)ブローボトルの形状を有していること、
が好ましい。
本発明に用いられる樹脂としては、成形体としたときに後述の非ポリマー型酸素吸収有機成分を分散できる限り、熱可塑性樹脂でも熱硬化性樹脂でもよいが、成形性等の観点から熱可塑性樹脂が好ましい。
オレフィン樹脂、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、ポリ1−ブテン、ポリ4−メチル−1−ペンテンあるい
はエチレン、プロピレン、1−ブテン、4−メチル−1−ペンテン等のα
−オレフィン同士のランダムあるいはブロック共重合体、環状オレフィン
共重合体など;
エチレン・ビニル共重合体、例えば、エチレン・酢酸ビニル共重合体、
エチレン・ビニルアルコール共重合体、エチレン・塩化ビニル共重合体等
;
スチレン樹脂、例えば、ポリスチレン、アクリロニトリル・スチレン共
重合体、ABS、α−メチルスチレン・スチレン共重合体等;
ビニル樹脂、例えば、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩化ビニ
ル・塩化ビニリデン共重合体、ポリアクリル酸メチル、ポリメタクリル酸
メチル等;
ポリアミド樹脂、例えば、ナイロン6、ナイロン6−6、ナイロン6/
6−6共重合体、ポリメタキシリレンジアジパミド、ナイロン6−10、
ナイロン11、ナイロン12、ナイロン13等;
ポリエステル樹脂、例えば、ポリエチレンテレフタレート(PET)、
ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリトリメチ
レンナフタレート、及びこれらの共重合ポリエステル等;
ポリカーボネート樹脂;
ポリフエニレンオキサイド樹脂;
生分解性樹脂、例えば、ポリ乳酸など;
成形性が損なわれない限り、これらの熱可塑性樹脂のブレンド物を使用することもできる。
ポリアミド樹脂以外のガスバリア性樹脂としては、エチレン−ビニルアルコール共重合体が代表的である。例えば、エチレン含有量が20〜60モル%、特に25〜50モル%のエチレン−酢酸ビニル共重合体を、ケン化度が96%以上、特に99モル%以上となるようにケン化して得られる共重合体ケン化物が、好適に使用される。
上記のようなガスバリア性樹脂は、少なくともフィルムを形成し得るに足る分子量を有していればよい。
本発明では、酸素吸収成分として非ポリマー型酸素吸収有機成分が使用される。
(非ポリマー型酸素吸収有機成分)
非ポリマー型酸素吸収有機成分としては公知のものを使用すればよい。公知の非ポリマー型酸素吸収有機成分としては、例えばブタジエン、無水マレイン酸変性ブタジエン等の酸乃至酸無水物で変性されたポリエンオリゴマーがある。また、下記式(1);
環Xは、1つの不飽和結合を有する脂肪族環であり、
nは、0または1であり、
Yは、アルキル基である、
で表される酸無水物;該酸無水物から誘導されるエステル、アミド、イミド、ジカルボン酸などの誘導体;に代表される、不飽和脂環を有する低分子化合物も挙げられる。尚、上記式(1)で表される酸無水物またはその誘導体の具体的態様は公知であり、特許文献1〜3に記載されている。
本発明では、酸素吸収成分として更に酸素吸収助剤を併用することもできる。例えばポリスチレン等のスチレン重合体に代表されるベンジル水素を有する化合物を併用し、酸素吸収性をより高めることができる。ベンジル水素は引き抜かれやすく、例えば溶融混練等に際して引き抜かれ、酸素と反応し難い安定なラジカルを生成する。これがラジカル供給源となって前述した酸素吸収有機成分のラジカルを生成せしめ、酸素と接触したときの酸素吸収有機成分の酸化を促進する。従って、このような酸素吸収助剤の併用により、より一層酸素吸収性能を高めることができる。
本発明の成形体は、酸素吸収有機成分が最大で2.5質量%しか含まれていないにも関わらず、優れたガスバリア性を発揮する。本発明がこのような効果を発揮するのは、壁部の内部に酸素吸収成分、即ち、酸素吸収有機成分および必要に応じて使用される酸素吸収助剤が集約された領域を有しているからである。壁部は、ボトル状容器やプリフォームにおいては、口部、首部および底部以外の領域、換言すると、肩部から胴部にかけての領域を意味する。カップ状およびトレイ状の容器においては、フランジおよび底部以外の領域を意味する。チューブ状の容器においては、口部および首部以外の領域を意味する。本発明の成形体がフィルム状およびシート状並びにこれらから形成される袋状である場合、壁部は、全体を意味する。
尚、本発明において、上記の壁部断面の厚さ割合は、成形体壁部の高さ方向中心を測定したものである。酸素吸収有機成分量、必要に応じて使用される酸素吸収助剤量および後述の酸素透過量比がいずれも所定の数値範囲に含まれている限り、壁部の一部に酸素吸収成分が存在しない断面部分があってもかまわない。
酸素透過量比=(P/P0)×100
式中、Pは、本発明の成形体の壁部の酸素透過量(cc)を表す。
P0は、酸素吸収成分を含んでいない同じ厚みの壁部の酸素透過
量(cc)を表す
酸素透過量は、成形体の形態等に応じて公知の手段により測定すればよいが、例えば、後述の実施例で示されているように、水中溶存酸素濃度計(oxygen indicater:orbisphere laboratories製)を使用して測定した溶存酸素濃度から算出することができる。
各実験例にて使用した材料を示す。
(1)PET樹脂
PET1:イソフタル酸(共重合比率=0.3mol%)、ジエチレングリ
コール(共重合比率=1.8mol%)共重合ポリエチレンテレ
フタレート樹脂(IV=0.77)
PET2:イソフタル酸(共重合比率=1.8mol%)、ジエチレングリ
コール(共重合比率=2.3mol%)共重合ポリエチレンテレ
フタレート樹脂(IV=0.83)
(2)遷移金属触媒
ネオデカン酸コバルト(OMG AMERICA.Inc製)
(3)酸素吸収有機成分
窒素雰囲気下で2−プロパノール57kgにヘキサメチレンジアミン(東レ製)6kgを溶解し、そこへ4−メチル−Δ3−テトラヒドロ無水フタル酸を45質量%およびcis−3−メチル−Δ4−テトラヒドロ無水フタル酸を21質量%含有するメチルテトラヒドロ無水フタル酸混合物(HN−2200:日立化成製)19kgを液温が50℃を超えないようにゆっくりと加えた。全量投入後、100〜160℃の温度で、生成する水および溶媒を除去しながらヘキサメチレンジアミンと無水フタル酸とからビスイミド化合物を得る反応を約7時間行った。その結果、酸素吸収有機成分16.7kgを得た。
バレル設定温度を200〜280℃とした造粒設備付帯二軸押出機(TEM−35B:東芝機械(株))を用い、PET樹脂に酸素吸収有機成分を混合混練し、ストランド状に押出し、酸素吸収性樹脂ペレットを得た。酸素吸収有機成分は、PET樹脂と酸素吸収成分の合計あたり10質量%または20質量%となるような量で配合した。
PET樹脂としてPET1を用い、酸素吸収有機成分濃度を10質量%としたものをマスターバッチペレット1とした。PET樹脂としてPET1を用い、酸素吸収有機成分濃度を20質量%としたものをマスターバッチペレット2とした。PET樹脂としてPET2を用い、酸素吸収有機成分濃度を10質量%としたものをマスターバッチペレット3とした。
後述する実験例で作成したプリフォームの胴部高さ方向中心部の断面を切り出し、光学顕微鏡(カールツァイスマイクロスコピーGmbH社製共焦点レーザースキャン顕微鏡)を用い、倍率50倍で断面の観察を行い、プリフォーム断面における酸素吸収層の面積分率を算出した。
尚、プリフォーム中の各層は同じ倍率で延伸されることから、最終目的物であるボトルの酸素吸収層の面積分率は、プリフォームにおけるそれと実質的に一致する。
(1)溶存酸素濃度の測定
無酸素水製造器(LOW DISSOLVED OXYGEN:三浦工業(株)製)でほぼ酸素濃度が0である無酸素水を作成した。作成した無酸素水を、後述する実験例で作成した各ボトル(満注528ml)に満注充填し、プラスチックキャップで密封した。次いで、密封後のボトルを23℃50%R.H.の恒温恒湿室に最長で8週間保管した。保管後のボトル内水中溶存酸素濃度を水中溶存酸素濃度計(oxygen indicater:orbisphere laboratories製)で測定した。
(2)酸素透過量の算出
(1)で測定した溶存酸素濃度(ppm)から酸素透過量(cc)を算出した。具体的には、溶存酸素濃度の値(ppm)、ボトル内の水量528(ml)、23℃でのモル体積24.6(L)および酸素の分子量32.0を用い、下記式より酸素透過量(cc)を算出した。
酸素透過量(cc)=528(ml)×溶存酸素濃度(ppm)
×24.6(L)×0.001/32
(3)酸素透過量比の算出
(2)で算出した各ボトルの酸素透過量を、実験例10のボトル(PET単層ボトル)の酸素透過量で除し、100をかけ、酸素透過量比を算出した。
共射出成形機を使用し、層構成が2種3層(PET/中間層/PET)の多層プリフォームを成形した。
具体的には、内外PET層用射出成形機ホッパー(以下、内外PET層用ホッパーと略称することがある。)には乾燥済みPET1を、中間層用射出成形機ホッパー(以下、中間層用ホッパーと略称することがある。)にはマスターバッチペレット1を投入した。内外層、中間層の成形温度はどちらも280℃とした。プリフォームの重量は25gとした。中間層割合は、プリフォーム全体の10質量%とした。プリフォームの成形にあたっては、中間層が口首部及び底部に達しないようにした。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は、1.0質量%であった。
得られたプリフォームにおける酸素吸収層の断面面積割合を確認した。
次いで、外側より赤外線ヒーターにて、多層プリフォームの胴部の表面温度を100℃に加熱した。その後、ストレッチロッドによりボトル軸方向に機械的延伸をし、次いで、ブローエアを導入して二軸延伸ブローをした。これにより、胴部におけるおおよその延伸倍率が縦3倍、横3倍、面積9倍であり、容量500mlの延伸ブローボトルを成形した。成形に際し、金型温度は60℃に設定した。ブローエアには、室温(20℃)の3.5MPaの高圧空気を導入した。
得られたボトルについて、溶存酸素濃度の測定を行い、酸素透過量および酸素透過量比を算出した。
中間層用ホッパーにマスターバッチペレット2を投入した以外は、実験例1と同様にして多層プリフォームおよびボトルを成形した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は2.0質量%であった。酸素吸収層の断面面積割合の確認、溶存酸素濃度の測定、並びに、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
内外PET層用ホッパーに乾燥済みPET2を、中間層用ホッパーにマスターバッチペレット3を投入し、且つ、ネオデカン酸コバルトを金属換算で70ppmの量で中間層用ホッパー内のマスターバッチペレット3に外添した以外は、実験例1と同様にして多層プリフォームおよびボトルを作成した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は1.0質量%であった。容器壁部におけるコバルト濃度は7ppmであった。酸素吸収層の断面面積割合の確認、溶存酸素濃度の測定、並びに、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
中間層割合を5質量%とした以外は実験例3と同様にして多層プリフォームおよびボトルを作成した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は0.5質量%であった。容器壁部におけるコバルト濃度は3.5ppmであった。酸素吸収層の断面面積割合の確認、溶存酸素濃度の測定、並びに、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
中間層割合を20質量%とした以外は実験例3と同様にして多層プリフォームおよびボトルを作成した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は2.0質量%であった。容器壁部におけるコバルト濃度は14ppmであった。酸素吸収層の断面面積割合の確認、溶存酸素濃度の測定、並びに、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
マスターバッチペレット3とPET2とを質量比8:2でブレンドし、得られたブレンド物を中間層用ホッパーに投入した点、および、ネオデカン酸コバルトを金属換算で70ppmの量で中間層用ホッパー内のブレンド物に外添した点以外は、実験例3と同様にして多層プリフォームおよびボトルを作成した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は0.8質量%であった。容器壁部におけるコバルト濃度は7ppmであった。酸素吸収層の断面面積割合の確認、溶存酸素濃度の測定、並びに、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
マスターバッチペレット3とPET2とを質量比2:8でブレンドし、得られたブレンド物を中間層用ホッパーに投入した点、ネオデカン酸コバルトを金属換算で110ppmの量で中間層用ホッパー内のブレンド物に外添した点、および、中間層割合をプリフォーム全体の40質量%とした点以外は、実験例2と同様にして多層プリフォームおよびボトルを作成した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は0.8質量%であった。容器壁部におけるコバルト濃度は44ppmであった。酸素吸収層の断面面積割合の確認、溶存酸素濃度の測定、並びに、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
共射出成形機を使用し、中間層用射出成形機を停止させ、PET1とマスターバッチペレット1を質量比9:1でブレンドして、得られたブレンド物を内外PET層用射出成形機ホッパーに投入した。設定温度を280℃とした。かくして25g単層PETプリフォームを成形した。
実験例1と同様の方法で二軸延伸ブロー成形し、単層PETボトルを成形した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は1.0質量%であった。
溶存酸素濃度の測定を行い、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
PET2とマスターバッチペレット3を質量比9:1でブレンドし、得られたブレンド物を内外PET層用ホッパーに投入した点、および、ネオデカン酸コバルトを金属換算で21ppmの量で内外PET層用ホッパー内のブレンド物に外添した点以外は、実験例8と同様にして単層ボトルを作成した。容器壁部における酸素吸収有機成分濃度は1.0質量%であった。容器壁部におけるコバルト濃度は21ppmであった。溶存酸素濃度の測定を行い、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
内外PET層用ホッパーにPET1のみを投入した以外は、実験例8と同様にして単層ボトルを作成した。溶存酸素濃度の測定を行い、酸素透過量および酸素透過量比の算出を行った。
Claims (9)
- 樹脂からなる成形体であって、壁部を有しており、該壁部は、酸素吸収成分として非ポリマー型酸素吸収有機成分を0.5〜2.5質量%含んでおり、且つ、下記式;
酸素透過量比=(P/P0)×100
式中、Pは、前記壁部の酸素透過量(cc)を表し、
P0は、酸素吸収成分を含んでいない同じ厚みの壁部の
酸素透過量(cc)を表す、
で表される壁部の酸素透過量比が42%以下に抑制されていることを特徴とする成形体。 - 前記壁部が酸素吸収成分として更にコバルトを含んでおり、該コバルトの含有量が40ppm以下である、請求項1に記載の成形体。
- 前記壁部が酸素吸収成分としてコバルトを含んでいない、請求項1に記載の成形体。
- 前記酸素吸収成分を含む層が、前記壁部の断面の5〜20面積%の割合で形成されている、請求項1に記載の成形体。
- ポリエステルからなる内外層と、前記酸素吸収成分を有する中間層とを含み、該中間層は、ポリエステルのマトリクス中に該酸素吸収成分が分散された層である、請求項1に記載の成形体。
- 前記非ポリマー型酸素吸収有機成分が、分子中に不飽和脂環を有するイミド化合物である、請求項1に記載の成形体。
- 前記非ポリマー型酸素吸収有機成分が、下記式(1)
nは、前記環Xに結合した置換基Yの数を示し、0又
は1の整数であり、
Yはアルキル基である、
で表される酸無水物から誘導されるイミド化合物である、請求項1に記載の成形体。 - 容器成形用プリフォームの形状を有している、請求項1に記載の成形体。
- ブローボトルの形状を有している、請求項1に記載の成形体。
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