JPWO2017122481A1 - アキュムレータ - Google Patents

Abstract

ステーに対してシール部を保護するための緩衝作用を持ち、かつ圧力配管の内の圧力上昇時にステーからベローズキャップを迅速に離間させることができるアキュムレータを提供する。
圧力容器（２）内に、筒状のベローズ（６）と、前記ベローズとともに液室（Ｍ）とガス室（Ｇ）とを仕切るベローズキャップ（１０）と、貫通孔（３３）を具備し、前記液室（Ｍ）を前記ベローズ（６）側の密閉液室（Ｍｃ）と前記液圧ポート側の開放液室（Ｍｏ）とに区画するステー（３０）と、を備え、前記ベローズキャップ（１０）には、前記貫通孔（３３）の周りに対向して位置づけられた環状のシール部（２５）と、該シール部（２５）よりも径方向内側に位置する緩衝部（２６）とを具備する弾性当接部（２３）が設けられるとともに、前記弾性当接部（２３）の緩衝部には、常時前記貫通孔（３３）に連通する連通路（２７Ａ）が形成されている。

Description

本発明は、液圧回路に用いられるアキュムレータに関する。

従来から、蓄圧装置や脈圧減衰装置として、金属ベローズを用いたアキュムレータが用いられている。このアキュムレータは、例えば特許文献１に示されるように、シェルと蓋体とを溶接等で一体化した圧力容器内に、円筒状の金属ベローズが配置されている。この金属ベローズの一端はキャップにより閉塞されており、金属ベローズとキャップにより圧力容器がガス室と液室とに仕切られている。また、ハウジング内には、底部中央に貫通孔が形成された略カップ状のステーが倒立配置されている。液室の圧力が低下しガス圧により金属ベローズが圧縮されたときに、キャップの下端がステーに支持される構成とされているため、液室の圧力が低下しても、金属ベローズはステーにより所望の長さに維持される。キャップの下方にはシール用のゴムが取り付けられており、ゴムには内径側に斜辺部、外径側に斜辺部、両斜辺部を連結する平坦部を有する断面形状の環状突部が形成されている。

蓄圧がオイルポートから排出されると、キャップは、ガス圧により、ステー側に移動させられ、環状突部がステーの底部に当接して押し潰され、貫通孔の周りを密封する。詳細には、環状突部のシール部である平坦部がステーの底部に当接した後、環状突部は押し潰され、シール部である平坦部に加えて隣接する内径側の緩衝部である斜辺部もステーの底部に密着した状態となる。この状態をゼロダウンという。このため、金属ベローズ及びステーにより、液室は金属ベローズの内側とステーの外側との間の密閉液室と、ステー内側に位置しオイルポートに連通する開放液室とに画成される。

このように、ゼロダウンとなり、キャップがステーの底部に当接する状態において、ステー外周面と金属ベローズ間に密閉液室が形成され、金属ベローズに外側からガス圧が作用しても、内側から液圧が作用するため、金属ベローズに大きな圧力不均衡が生じることなく金属ベローズの損傷を抑制することができるとともに、ゼロダウンの状態から通常の運転状態に移行する際に、ステー外周面と金属ベローズ間に形成された密閉液室に保たれた液圧がいわゆる与圧としてキャップをステーから離間させる方向に作用し、キャップのステーからの離間に寄与する構造となっている。

特開２０１０−１７４９８５号公報（段落0027-段落0032、図１）

上述したように従来のアキュムレータは、キャップの下方に取り付けられたゴムの環状突部の断面形状が、内径側に斜辺部、外径側に斜辺部、両斜辺部を連結する平坦部を有するものである。ゴムの環状突部に設けられた斜辺部は、シール部を成す平坦部が変形を繰り返して劣化することを抑制するために、シール部の近傍に荷重を受ける緩衝部として機能する。そして、ゼロダウン時には、環状突部は上下方向に潰され、シール部である平坦部に加えて緩衝部である内径側の斜辺部もステーの底部に密着した状態となる。そのため、運転再開時に、密着した緩衝部である斜辺部は液体の受圧面として瞬間的に機能せず、ステーからキャップを迅速に離間させるためには改善の余地があった。特に、運転を再開する前に低温の環境に曝されていると、ゴム自体の弾性復元性（粘弾性）が低下するため、運転再開時に、開放液室から液圧が作用しても、ゴムの形状が復元しにくく、内径側の斜辺部とステーの底部との間にすき間が生じにくく、ステーからキャップを迅速に離間させることが更に困難となっていた。

この発明は、上述した課題を解決するためになされたものであって、ステーに対してシール部を保護するための緩衝作用を持ち、かつ圧力配管の内の圧力上昇時にステーからベローズキャップを迅速に離間させることができるアキュムレータを提供することを目的とする。

本発明のアキュムレータは、
圧力配管に接続される液圧ポートを具備する圧力容器と、
前記圧力容器内壁に沿って伸縮自在に配置される筒状のベローズと、
前記ベローズの一端を閉塞し、前記ベローズとともに前記液圧ポートに連通する液室と圧力ガスが封入されたガス室とを仕切るベローズキャップと、
貫通孔を具備し、前記液室を前記ベローズ側の密閉液室と前記液圧ポート側の開放液室とに区画するステーと、を備えたアキュムレータであって、
前記ベローズキャップには、前記貫通孔の周りに対向して位置づけられた環状のシール部と、該シール部よりも径方向内側に位置する緩衝部とを具備する弾性当接部が設けられるとともに、前記弾性当接部の緩衝部と、当該緩衝部に接触する前記ステーとの少なくともいずれか一方には、常時前記貫通孔に連通する連通路が形成されていることを特徴としている。
この特徴によれば、ステーに対してシール部を保護するための緩衝作用を緩衝部に持たせたまま、圧力配管内の圧力上昇時には、連通路に存する液体に圧がかかり、ベローズキャップに押し上げ力が瞬時に作用することになり、ガス圧により付勢されるベローズキャップをステーから迅速に離間させることができる。

前記連通路は、前記ステーの前記貫通孔から放射方向に等配に配置されていることを特徴としている。
この特徴によれば、押し上げ力が周方向に均等に作用するため、偏荷重によりベローズキャップが傾くことなく、ベローズキャップをステーから円滑に離間させることができる。

前記連通路は、前記ステーの前記貫通孔から放射状に直線状に前記シール部に向かい延設されていることを特徴としている。
この特徴によれば、押し上げ力がシール部近傍まで瞬時にかつ均等に作用し、偏荷重によりベローズキャップが傾くことなく、ベローズキャップをステーから円滑に離間させることができる。

前記連通路は、前記緩衝部に形成されていることを特徴としている。
この特徴によれば、緩衝部は連通路以外の部分でガス圧による緩衝作用を奏するとともに、圧力配管内の圧力上昇時に、連通路に存する液体に圧がかかり、ベローズキャップに押し上げ力を瞬時に作用させることができることとなる。

前記連通路は、放射方向に延びる径方向溝と、当該径方向溝に連結され周方向に延びる周方向溝とを有することを特徴としている。
この特徴によれば、連通路による液圧を受ける受圧面積を広くできるため、ベローズキャップをステーから迅速に離間させることができる。

実施例１におけるアキュムレータのベローズ圧縮時の断面図である。 実施例１におけるアキュムレータベローズ伸張時の断面図である。 図１におけるベローズキャップを構成するシールを示す斜視図である。 図４Ａは図１におけるシールの断面図、図４Ｂは同底面図である。 図４ＢにおけるＡ−Ａ線で切ったステーとシールとの接触状態を拡大して示す断面図であり、図５Ａは環状突部が着座面に接したときの断面図、図５Ｂは図５Ａの着座後環状突部がつぶされたときの断面図、図５Ｃは図５Ｂの状態からベローズキャップがステーから離間される直前の状態を示す断面図である。 図４ＢにおけるＢ−Ｂ線で切ったステーとシールとの接触状態を拡大して示す断面図であり、図６Ａは環状突部が着座面に接したときの断面図、図６Ｂは図６Ａの着座後環状突部がつぶされたときの断面図、図６Ｃは図６Ｂの状態からベローズキャップがステーから離間される直前の状態を示す断面図である。 実施例２におけるシールを説明する図であり、図７Ａは断面図、図７Ｂは底面図である。 実施例３におけるシールを説明する図であり、図８Ａは断面図、図８Ｂは底面図である。 実施例４におけるシールを説明する斜視図である。 実施例５におけるステーの平面図である。 実施例６におけるシールを説明する図であり、図１１Ａは断面図、図１１Ｂは底面図である。

本発明に係るアキュムレータを実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。

実施例１に係るアキュムレータにつき、図１から図６を参照して説明する。以下、図１紙面上下をアキュムレータの上下として説明する。

アキュムレータ１は、ベローズとして金属ベローズ６を用いる金属ベローズ型アキュムレータであって、ハウジング２、金属ベローズ６、ベローズキャップ１０、ステー３０から主に構成されている。また、ハウジング２内は、常時、金属ベローズ６及びベローズキャップ１０により高圧ガス（例えば窒素ガス）が封入されるガス室Ｇと液体（例えばブレーキフルード）が供給される液室Ｍとに仕切られている。ガス室Ｇは、図示しない圧力配管内の液圧の低下時に、ベローズキャップ１０及びステー３０により密閉液室Ｍｃと開放液室Ｍｏとに仕切られる。

以下、詳説する。ハウジング２は、図示しない圧力配管に接続されるオイルポート５が設けられた蓋体４が、有底円筒状のシェル３の開口部に固定（溶接）されて構成されている。ハウジング２は本構造に限定されるものではなく、例えば蓋体４とシェル３は一体であっても良く、シェル３の底部はシェル３と別体のエンドカバーであっても良く、何れにしてもシェル３の底部又はこれに相当する部品に、ガス室Ｇにガスを注入するためのガス注入口３ａが設けられ、ガス注入後、ガスプラグ３ｂで閉じられている。

金属ベローズ６は、その固定端６ａが蓋体４の内面に固定（溶接）されるとともにその遊動端６ｂに円盤状のベローズキャップ１０が固定（溶接）されており、当該アキュムレータ１は金属ベローズ６の外周側にガス室Ｇが設けられた外ガスタイプのアキュムレータとされている。ベローズキャップ１０の外周部にはシェル３の内面に対し金属ベローズ６及びベローズキャップ１０が接触しないようガイド７が取り付けられている。なお、このガイド７はシール作用を奏するものではなく、ガイド７の上下方向にガスを連通可能となっている。

ベローズキャップ１０は、金属により円盤状に形成され、その外周縁１２が上述した金属ベローズ６の遊動端６ｂに密封固定され、金属ベローズ６とベローズキャップ１０によりガス室Ｇと液室Ｍを密封した状態で仕切っている。シールホルダ１３は、板金により形成され、筒状を呈する取付部１３ａの一端（下端）に径方向内方へ向けて内向きフランジ状の係合部１３ｂが一体成形されており、取付部１３ａがベローズキャップ１０の下面に取り付けられるとともに、内向きの係合部１３ｂが弾発的にシール２０をベローズキャップ１０側に押圧して保持している。

シール２０は、金属、硬質樹脂等よりなる円盤状の剛性プレート２１の外表面の全面に渡り、ゴム２２（弾性体）が加硫接着により被覆されている。このシール２０は、その外周縁部が、シールホルダ１３の係合部１３ｂにより保持されている。ゴム２２の下側（オイルポート５側）には、下方に突出する環状突部２３（弾性当接部）が形成されており、この環状突部２３はステー３０の着座面３５に接離自在とされている。環状突部２３は、径方向において最も外側に位置する外縁の平坦部２９から連なる急な斜辺部２４、径方向における最も内側に位置する中央の平坦な中央部２８から連なるなだらかな斜辺部２６、両斜辺部２４、２６を連結する平坦部２５を有する断面形状とされている。なお、斜辺部２４、２６は、径方向内側がなだらか、径方向外側が急である例について説明しているがこのような角度とすることは必須ではない。斜辺部２６には径方向に放射状に延び、等配に配置される８本の溝２７が形成されている。溝２７は、斜辺部２６を横切り、その一部は中央部２８まで延びている。なお、中央部２８の下面及び平坦部２９の下面は、同平面に属しているが、異なる平面に属するものでもよく、要するに両下面が環状突部２３よりも低い高さに位置（図５における上方の位置）すればよい。なお、溝の本数、幅、深さは適宜変更可能である。また、弾性体の素材はゴムに限られず弾性を有するもの例えば樹脂であってもよい。

ステー３０は、金属、硬質樹脂等よりなる略キャップ状の構造体であり、筒状を呈する立ち上がり部３２と、底部３４と、底部３４の中央に設けられた貫通孔３３とから主に構成され、ハウジング２内に略倒置状態で配置されている。立ち上がり部３２の端部は蓋体４に液密に溶接により固定されている。液体は密閉液室Ｍｃと開放液室Ｍｏとの間を貫通孔３３を通して出入り可能とされている。また、底部３４の上面は、シール２０の環状突部２３が着座する着座面３５とされている。環状突部２３が着座面３５に着座したときにシール作用を奏して密閉液室Ｍｃと開放液室Ｍｏとの間を液密に閉塞する。

つぎに、アキュムレータ１の作動を説明する。
＜定常作動時（運転時）の作動＞
アキュムレータ１は、オイルポート５において図示しない機器の圧力配管に接続されている。この機器の定常作動時において、図２に示されるように、この圧力配管から液室Ｍに高圧の流体が導入されるため、金属ベローズ６は伸張し、ベローズキャップ１０はステー３０から離間している。この状態では、貫通孔３３を通してオイルポート５と密閉液室Ｍｃ、開放液室Ｍｏとが連通し、オイルポート５からそのときどきの圧力の液体が随時導入され、ベローズキャップ１０は導入された液圧及びガス室Ｇに封入されたガス圧が均衡するよう随時移動する。

＜ゼロダウン時＞
定常作動時の状態から機器の運転が停止する等して圧力配管の圧力が略ゼロとなるまで低下していわゆるゼロダウン状態になると、液室Ｍの液体がオイルポート５から徐々に排出され、これに伴って図１、図５、図６に示されるように、ベローズキャップ１０は金属ベローズ６の収縮に伴い下方へ移動し、ベローズキャップ１０の環状突部２３がステー３０の着座面３５に着座し、密閉液室Ｍｃと開放液室Ｍｏとの間が仕切られる。詳細には、先ず、着座面３５に環状突部２３の半径方向長さＬ１のシール部である平坦部２５が接触し（図５Ａ、図６Ａ）、その後、さらにベローズキャップ１０はガス圧による押圧力Ｆを受け、環状突部２３は押し潰され、平坦部２５から連なる緩衝部である斜辺部２４、斜辺部２６の一部も弾性変形して着座面３５に接触し、すなわち環状突部２３は半径方向長さＬ２の部分において着座面３５に接触する（図５Ｂ、図６Ｂ）。このようにして、環状突部２３は、平坦部２５がシール性を確保する機能を有するとともに、斜辺部２４、２６が、特に変形量の大きな斜辺部２６が、変形により押圧力Ｆを分散させる緩衝部として作用し、環状突部２３及び剛性プレート２１を含むシール２０、ベローズキャップ１０並びにステー３０の機械的損傷を抑制する機能を有する。

また、上述のとおり、密閉液室Ｍｃが閉塞され、密閉液室Ｍｃに一部の液体（バックアップフルード）が閉じ込められるので、密閉液室Ｍｃの更なる圧力低下が発生しなくなる。その結果、金属ベローズ６内外で液圧及びガス圧が均衡する。この圧力の均衡により金属ベローズ６の破損が防止されるとともに、ゼロダウンから定常作動への移行時に密閉液室Ｍｃに保持された液圧がいわゆる与圧として作用し、ステー３０からベローズキャップ１０を迅速に離間させることに寄与する。

＜ゼロダウン状態から定常作動状態への移行時＞
ゼロダウン状態が解消されて、図示しない機器の圧力配管の液体の圧力が上昇し、オイルポート５から液体が流入すると、この液体の圧力がシール２０に作用してベローズキャップ１０をステー３０から離間させる（液体の導入直後の動作の詳細は後述する。）。引きつづき液体は密閉液室Ｍｃに導入され、ベローズキャップ１０を金属ベローズ６の伸長方向へ向け液圧及びガス圧が均衡する位置まで移動させる。したがって、図２に示される定常作動状態に復帰することになる。

図５Ｂ、図６Ｂを参照して、オイルポート５から液体が導入されると、開放液室Ｍｏの液圧が上昇し、シール２０の中央部２８及び斜辺部２６の一部、すなわちシール２０の中心Ｏから半径Ｌ３により画定される円領域に作用する。同時に、液体は、溝２７が開放液室Ｍｏ側に連通している（図６Ｂ参照。）ため、着座面３５と接触する斜辺部２６に位置する導圧部２７Ａ（連通路）にも導入される。すなわち、液体の液圧は、上記円領域（Ｌ３に対応する領域）に加えて導圧部２７Ａにも作用する。

この液圧の作用により、シール２０は上方に持ち上げられるにつれて、斜辺部２６は徐々に元の形に復元し、斜辺部２６と着座面３５との間に形成される楔状の空間が、ゼロダウン時の空間Ｗ１から、中間状態の空間Ｗ２、斜辺部２６が着座面３５から離れた直後の空間Ｗ３と大きくなり、言い換えると斜辺部２６と着座面３５との接触領域Ｌ４が徐々に減少し、シール２０の持ち上げに寄与する受圧面積が大きくなる。同時に、シール２０は上方に持ち上げられるにつれて、溝２７が圧縮状態から開放されて徐々に元の形状に復元しその溝体積が増えるため、溝２７に作用する液体も増加する。このように、空間Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３や溝２７の受圧面積が徐々に増加し、かつ、空間Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３や溝２７に流れ込む流体の流れＶによる楔効果によって、環状突部２３を着座面３５から迅速に離間させることができる。このように、シール２０をステー３０から離間させるには、液体の圧力（衝撃力）と流体の流れによる生じる離間力が複合的に作用していると考えられる。上述した先行技術として説明したシール、すなわち、溝２７が設けられず周方向に円滑に連続する斜辺部２６を有するシールを用いる場合に比較し、シールをステーから離間させるのに必要な圧力が数％程度低下することが実験により確認された。

また、ステー３０に対して平坦部２５（シール部）を保護するための緩衝作用を斜辺部２６（緩衝部）に持たせたまま、圧力配管内の圧力上昇時に、溝２７の導圧部２７Ａ（連通路）に存する液体に圧がかかり、ベローズキャップ１０に押し上げ力が瞬時に作用することとなり、ガス圧により付勢されるベローズキャップ１０をステー３０から迅速に離間させることができる。さらに、導圧部２７Ａ（連通路）は、斜辺部２６（緩衝部）に形成されているため、斜辺部２６（緩衝部）は導圧部２７Ａ以外の部分でガス圧による緩衝作用を奏するとともに、圧力配管内の圧力上昇時に、導圧部２７Ａに存する液体に圧がかかり、ベローズキャップ１０に押し上げ力を瞬時に作用させることができることとなる。
また、溝２７はステー３０の貫通孔３３から放射方向に等配に配置されている。このため、押し上げ力が周方向に均等に作用するため、偏荷重によりベローズキャップ１０が傾くことなく、ベローズキャップ１０をステー３０から円滑に離間させることができる。さらに、溝２７はステー３０の貫通孔３３から直線状かつ放射状に平坦部２５に向けて延設されているため、押し上げ力が径方向に渡って作用し、ベローズキャップをステーから円滑に離間させることができる。

さらに、寒冷地における使用する場合に、ゼロダウン時にシール２０の環状突部２３が変形しにくい場合にあっても、上述した先行技術として説明したシールよりも、シール２０をステー３０から迅速に離間させることができる。これは、溝２７を設けたことにより、液体が溝２７に導入されやすくなっていることや溝２７が脆弱部となって、斜辺部２６が機械的に変形しやすくなっているためと考えられる。

次に、実施例２に係るアキュムレータにつき、図７を参照して説明する。実施例２はシール２０に設けた溝の形状が実施例１とは異なっている。なお、実施例１と同一構成で重複する構成を省略する。

図７に示されるように、実施例２における溝４０は、径方向に８本の溝４１（実施例１の溝２７と同じ形状。）に２本の環状溝４２、環状溝４３が設けられ、溝４１は、環状溝４２と環状溝４３に流体が導通可能に接続されている。このように構成したため、溝４１を通って径方向から導かれた液体は、環状溝４２、環状溝４３により周方向にも導かれるため、ベローズキャップ１０をステー３０から迅速に離間させることができる。また、斜辺部２６は、溝４１と環状溝４２又は環状溝４３により、径方向及び周方向にセグメント状に分離されるため、斜辺部２６が機械的に変形しやすくなる。なお、環状溝４２、環状溝４３を２本設ける例について説明したが、本数は２本に限られず、さらに、周方向に分断された溝であってもよい。

次に、実施例３に係るアキュムレータにつき、図８を参照して説明する。実施例３はシール２０に設けた溝をディンプルに代えた点が実施例１とは異なっている。なお、実施例１と同一構成で重複する構成を省略する。

図８に示されるように、ディンプル４５（連通路）が、斜辺部２６に設けられている。このようにディンプル４５を設けることにより、ゼロダウン状態から定常作動状態への移行時に、シール２０に液圧が作用する受圧面積が広くなるとともに、斜辺部２６が機械的に変形しやすい形状となる。このため、シール２０をステー３０から迅速に離間させることができる。

また、ディンプル４５の大部分は、ゼロダウン時に貫通孔３３側に連通することなく着座面３５との間で液圧を閉じ込められる構造となっている。このようにすると、ゼロダウン時に、この閉じ込められた液体の液圧により、シール２０には、当該シール２０を上方に離間させる方向の離間力が作用しており、シール２０をステー３０からより迅速に離間させることに寄与できる。なお、ディンプル４５に代えて突起を採用してもよい。

次に、実施例４に係るアキュムレータにつき、図９を参照して説明する。実施例４はシール２０に設けた溝を突条に代えた点が実施例１とは異なっている。なお、実施例１と同一構成で重複する構成を省略する。

図９に示されるように、放射状に延びる８本の突条４７が、斜辺部２６に設けられている。これら突条４７はゴム２２と別体でもよいが、ゴム２２に一体成形することが強度上、製造作業性の観点から望ましい。このように突条４７を設けることにより、突条４７の両側面近傍にゼロダウン時にシール２０のゴム２２と着座面３５との間に貫通孔３３に連通する断面略三角形状の連通路が形成されるため、ゼロダウン状態から定常作動状態への移行時に、シール２０に液圧が作用する受圧面積が広くなるとともに、ゼロダウン時に突条４７の近傍に高い応力が作用し斜辺部２６の周方向に不均一な応力が作用しているため斜辺部２６が機械的に変形しやすい形状となる。このため、シール２０をステー３０から迅速に離間させることができる。

次に、実施例５に係るアキュムレータにつき、図１０を参照して説明する。実施例５は溝を設ける部材をシール２０に代えてステー３０とした点が実施例１とは異なっている。なお、実施例１と同一構成で重複する構成を省略する。

図１０に示されるように、放射状に延びる８本の溝３７（連通路）がステー３０の底部３４の上面側に設けられている。溝３７が設けられる径方向位置は、シール２０の斜辺部２６に対向する位置である。このようにステー３０に溝３７を設けることにより、ゼロダウン状態から定常作動状態への移行時に、シール２０に液圧が作用する受圧面積が広くなる。このため、シール２０をステー３０から迅速に離間させることができる。
ステー３０に溝３７を設ける場合には、シール２０の環状突部２３が周方向に不連続部を有しないため、環状突部２３の機械的な強度に優れる、一方、実施例１のように、環状突部２３の斜辺部２６に溝２７を設ける場合には、溝の形成の加工が容易である。
なお、ステー３０の溝３７に加えて、シール２０の斜辺部２６に溝２７を設けてもよく、この場合に、溝３７と溝２７は周方向にずらして配置しても、同じ位置に配置してもよい。

次に、実施例６に係るアキュムレータにつき、図１１を参照して説明する。実施例６はシール２０の平坦部２５に環状溝を追加した点が実施例１とは異なっている。なお、実施例１と同一構成で重複する構成を省略する。

図１１に示されるように、平坦部２５の下端側には、３本の環状溝５０が設けられている。このように平坦部２５に環状溝５０を設けることにより、平坦部２５と着座面３５との接触面積が減るため、ゼロダウン状態から定常作動状態への移行時に、シール２０をステー３０から迅速に離間させることができる。なお、環状溝５０の本数は３本に限られず、また、周方向に不連続な溝であってもよい。

以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。

例えば、前記実施例１−２，４−５では、溝２７、溝３７、突条４７により、ゼロダウン時に着座面３５との間に貫通孔３３側に連通する連通路が形成される例について説明したが、連通路以外に、実施例３のごとく、貫通孔側に連通しない、溝やディンプルを設けてもよい。このようにすると、ゼロダウン時に、当該溝やディンプルに閉塞された状態で液体が閉じ込められるため、この閉じ込められた液体の液圧により、シール２０には、シール２０を上方に離間させる方向の離間力が作用しており、シール２０をステー３０からより迅速に離間させることに寄与できる。

また、環状突部２３のシール部は、密封機能を奏すればよいため、その形状は必ずしも平坦である必要はなく、図１１に示されるように、環状溝５０が形成される形状のみならず、断面が曲面であってもよい。

さらに、弾性当接部として環状突部２３を例に説明したが、弾性当接部はベローズキャップ１０に設けられ、ガス圧からの力を緩衝する緩衝作用とシール機能を有するものであればよく、実施例１−６で説明したように、ゴム２２が環状突部を有する形状に限定されるものではない。さらに、環状突部を有するものであっても、シール部の形状は平坦な形状に限られず、曲面状等他の形状であってよく、かつ緩衝部の形状は斜辺を有する形状に限られない。

１ アキュムレータ
２ ハウジング
３ シェル
４ 蓋体
５ オイルポート
６ 金属ベローズ
１０ ベローズキャップ
１３ シールホルダ
１７ ベローズ
２０ シール
２１ 剛性プレート
２２ ゴム
２３ 環状突部（弾性当接部）
２４ 斜辺部
２５ 平坦部
２６ 斜辺部
２７ 溝（連通路）
２７Ａ 導圧部
２８ 中央部
２９ 平坦部
３０ ステー
３２ 立ち上がり部
３３ 貫通孔
３４ 底部
３５ 着座面
３７ 溝（連通路）
４０ 溝（連通路）
４１ 溝（連通路）
４２ 環状溝（連通路）
４３ 環状溝（連通路）
４５ ディンプル（連通路）
４７ 突条
５０ 環状溝
Ｆ 押圧力
Ｇ ガス室
Ｍ 液室
Ｍｃ 密閉液室
Ｍｏ 開放液室

Claims (5)

1. 圧力配管に接続される液圧ポートを具備する圧力容器と、
   前記圧力容器内壁に沿って伸縮自在に配置される筒状のベローズと、
   前記ベローズの一端を閉塞し、前記ベローズとともに前記液圧ポートに連通する液室と圧力ガスが封入されたガス室とを仕切るベローズキャップと、
   貫通孔を具備し、前記液室を前記ベローズ側の密閉液室と前記液圧ポート側の開放液室とに区画するステーと、を備えたアキュムレータであって、
   前記ベローズキャップには、前記貫通孔の周りに対向して位置づけられた環状のシール部と、該シール部よりも径方向内側に位置する緩衝部とを具備する弾性当接部が設けられるとともに、前記弾性当接部の緩衝部と、当該緩衝部に接触する前記ステーとの少なくともいずれか一方には、常時前記貫通孔に連通する連通路が形成されていることを特徴とするアキュムレータ。
2. 前記連通路は、前記ステーの前記貫通孔から放射方向に等配に配置されていることを特徴とする請求項１に記載のアキュムレータ。
3. 前記連通路は、前記ステーの前記貫通孔から放射状に直線状に前記シール部に向かい延設されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のアキュムレータ。
4. 前記連通路は、前記緩衝部に形成されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載のアキュムレータ。
5. 前記連通路は、放射方向に延びる径方向溝と、当該径方向溝に連結され周方向に延びる周方向溝とを有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載のアキュムレータ。

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