JPWO2017033276A1 - 軽水炉用燃料棒及び燃料集合体 - Google Patents
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Abstract
Description
各原子炉燃料棒は、長さ約4mの燃料被覆管にウラン燃料ペレットが充填されており、その両端が端栓によって封じられている。燃料被覆管および端栓は、従来から、熱中性子吸収断面積が小さくかつ耐食性に優れたジルコニウム合金(ジルカロイ)がその材料として使用されており、中性子経済に優れるとともに通常の原子炉内環境において安全に使用されてきた。
例えば、燃料被覆管や端栓の材料として、水素発生の原因となるジルコニウム合金の代わりにセラミックス材料を用いる検討が進められている。中でも、炭化ケイ素(SiC)は、耐食性に優れ、熱伝導率も高く、熱中性子吸収断面積も小さいことから、燃料被覆管・端栓の有望な材料として研究開発が進んでいる。また、1300℃を超えるような高温水蒸気環境におけるSiCの酸化速度は、ジルコニウム合金の酸化速度よりも2桁低いことから、万が一冷却材喪失事故(LOCA)が発生したとしても水素生成の大幅な低減が期待できる。
また、地震、もしくは万が一の落下事故を想定した場合、燃料棒には、通常運転時よりも更に大きな曲げ荷重が付加される。燃料棒を構成する、中実の端栓と中空の燃料被覆管が接続された端栓接合部は、急激に断面積が変化する領域である。従って、端栓が固定された状態で曲げ荷重が付加されると、端栓接合部に応力が集中する。従来のジルコニウム合金製燃料棒の端栓溶接部では、耐力以上の応力が生じても塑性変形することにより破断応力に達するまでは、き裂が燃料棒の内外部を貫通することはない。一方、セラミックス材料を基材とする燃料被覆管と端栓との端栓接合部では、一旦、き裂が発生すると塑性変形することなくき裂が進展し、燃料棒の内外部を貫通する可能性が高い。
よって、特許文献1の構成では、仮に、上記端栓接合部に応力が集中し燃料被覆管と端栓の接合面(端栓接合部)に介在する接合材との界面にき裂が生じた場合、当該き裂が接合面に沿って、燃料被覆管又は端栓の外周面へと向かい進展し、燃料被覆管又は端栓を貫通する恐れがある。
また、本発明の燃料集合体は、スペーサにより複数の燃料棒が束ねられ、原子炉の炉心に装荷される燃料集合体であって、前記燃料棒は、セラミックス材料を基材とする円筒状の被覆管と、前記被覆管と同種の材料で形成される中子と、前記中子を収容し得る連続した曲面形状の凹部を有する端栓とを備え、前記端栓は前記被覆管と同種の材料で形成され、前記被覆管の端部に形成された傾斜面と前記端栓の端部に形成された傾斜面が当接し金属接合材にて接合され、当該接合部を前記中子が支持することを特徴とする。
上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
図1は、本発明の一実施形態に係る原子炉燃料棒の部分断面模式図である。本実施例に係る原子炉燃料棒10aは、燃料被覆管11と、燃料被覆管11の両端に接合され燃料被覆管11を封止する下部端栓12a及び上部端栓12bとを有し、燃料被覆管11内に複数の燃料ペレット13が充填されている。原子炉燃料棒10aは、円筒状の燃料被覆管11内に複数充填される燃料ペレット13を固定するため、プレナムスプリング15を備える。プレナムスプリング15の上端部は上部端栓12bに接続され、プレナムスプリング15の下端部は燃料ペレット13を押圧する。なお、燃料被覆管11、上部端栓12a、及び下部端栓12bは、セラミックス材料を基材として構成され、以下では、炭化ケイ素(SiC)材料にて構成する場合を例に説明する。
なお、上述の通常運転時における繰り返し応力は、特に、中空円筒状の燃料被覆管11が外側へ押し広げるよう作用する。換言すれば、繰り返し応力により、中空円筒状の燃料被覆管11は、燃料被覆管11の内径及び外径が拡大する方向へ押し広げられる。このとき、燃料被覆管11の変位量は、下部端栓12aの突き合わせ面12d、特に、挿入直胴部12cの立ち上がり部を起点として、図2中上方に向かうに従い大きくなる。従って、繰り返し応力の影響により、最もき裂が生じ易いと考えられる箇所は、燃料被覆管11の内周面と挿入直胴部12cとの間隙に存在する金属接合材20のうち、挿入直胴部12cの外周面に接する金属接合材20の最上部付近となる。この金属接合材20と挿入直胴部12cとの界面のうち最上部に生じたき裂は、挿入直胴部12cの外周面に沿って、挿入直胴部12cの立ち上がり部へと下方に向けて進展する。挿入直胴部12cの立ち上がり部にき裂が到達すると、下部端栓12aの突き合わせ面12dと金属接合材20との界面を、円環状の突き合わせ面12dの外周部側へと径方向に進展し、やがてき裂は原子炉燃料棒を貫通する恐れがある。
図4に示すように、下部端栓12aは、中実の円柱状をなすと共に、燃料被覆管11の下部端面と接合される突き合わせ面12dを含む上部領域に曲面形状の凹部12fを有する。この曲面形状の凹部12fは、その底部付近が球面の一部として近似された窪み部と、当該窪み部と内面が連続する円筒状部からなる。曲面形状の凹部12fを画定する下部端栓12aの上部端面は、後述する燃料被覆管11の下部端面である突き合わせ面11aと当接し得る突き合わせ面12dをなす。図4に示すように、下部端栓12aの突き合わせ面12dは、内周面側から外周面側へと向かい上方(燃料被覆管11側)へ傾斜する傾斜面をなす。すなわち、下部端栓12aの突き合わせ面12dは、曲面形状の凹部12fの内径が燃料被覆管11側へと向かうに従い拡大する形状を有する。換言すれば、上面視、円環状の突き合わせ面12dは、内径側から外径側へと向かうに従い高さが増す、下に凸となる円錐の内側領域を切り欠いた形状と類似する。
また、図4に示すように、下部端栓12aの突き合わせ面12dと燃料被覆管11の突き合わせ面11a、突き合わせ面12dのうち中子21に対向する側の端部から所定の距離だけ上方へと位置する領域内において、燃料被覆管11の内周面と中子21の外周面とは、金属接合材20にて接合されている。なお、中子21の外周面と下部端栓12aの曲面形状の凹部12fとの内周面との間に形成される間隙に、金属接合材20が流れ込んでも構わず、もしくは、予め金属接合材20を中子21の外周面または下部端栓12aの曲面形状の凹部12fに付与し、接合時に当該間隙を金属接合材20で埋めても良い。
まず、上述の図2及び図3に示した比較例の構造では、下部端栓12aを構成する挿入直胴部12cの立ち上がり部(燃料被覆管11と下部端栓12aとの接合部付近)が、中実の下部端栓12aの横断面積が急激に変化する領域であったのに対し、図4に示す構造では、下部端栓12aの曲面形状の凹部12fの球面の一部にて近似される窪み部が、中実の下部端栓12aの横断面積が急激に変化する領域となる。従って、上述の曲げ荷重の付加による応力が集中する箇所は、燃料被覆管11と下部端栓12aとの接合部である、燃料被覆管11の突き合わせ面11a及び下部端栓12aの突き合わせ面12dから離間する曲面形状の凹部12fの窪み部付近となる。また、この下部端栓12aの曲面形状の凹部12fの窪み部は、球面の一部にて近似された形状であることから、応力集中自体が緩和される。
また、万が一、上述のように金属接合材20と中子21の外周面との界面のうち、最上部にき裂が生じた場合であっても、原子炉燃料棒10aの内外圧力差に起因する繰返し応力により進展するき裂は、燃料被覆管11の突き合わせ面11a及び下部端栓12aの突き合わせ面12dが、共に、内周面側から外周面側へと上方に向かって傾斜しているため、突き合わせ面12dと金属接合材20との界面を進展し、原子炉燃料棒10aの外周面へ貫通するとはない。また、金属接合材20と中子21の外周面との界面を進展するき裂は、下部端栓12aの突き合わせ面12dの内周側端部に到達すると、その後、き裂は、下方に位置する下部端栓12aの曲面形状の凹部12fの内面と中子21の外表面に沿って進展し原子炉燃料棒10aの内部に留まる。
なお、ここで、仮にき裂が中子21の内側へと進展した場合であっても、原子炉燃料棒10aを貫通することはないため、特に問題とならない。
さらに、燃料被覆管11及び下部端栓12aには、SiC自体を原子炉内の冷却水環境から遮蔽するため、Zr、TiまたはCrを基材とした合金または化合物を最大100μm程度被覆することが好ましい。この環境遮蔽皮膜の形成方法に特段の限定はなく、例えば、物理蒸着法(PVD法)、化学蒸着法(CVD法)、塗布・焼結法等を用いることができる。
なお、本実施形態では、金属接合材20を介して燃料被覆管11と下部端栓12aとの接合を行っているため、「ろう付け」と「拡散接合」とを微細組織的に完全に識別することが困難な場合がある。そのため、本明細書においては、金属接合材20を介して加熱接合することを前提として、「ろう付け及び/又は拡散接合」と表現する。
例えば、まず、接合しようとする燃料被覆管11の突き合わせ面11aと下部端栓12aの突き合わせ面12dとのいずれか一方または両方、及び、燃料被覆管11の内周面と中子21の外周面とのいずれか一方または両方に、金属接合材20の皮膜を成膜する。当該皮膜厚さは、上述した遊び分(燃料被覆管11の内径と中子21の外径との間隙)を埋める程度(例えば、0.01〜0.25mm程度)が好ましい。これにより、燃料被覆管11の突き合わせ面11aと下部端栓12aの突き合わせ面12dを当接させると共に、燃料被覆管11内及び下部端栓12aの曲面形状の凹部12f内に中子21を挿入したときに、下部端栓12aのガタツキや抜け落ちを防ぐことができる。金属接合材20の皮膜を成膜する方法に特段の限定はなく、既知の方法、例えば、蒸着法、溶射法、コールドスプレー法、或いは溶融法等を用いることができる。
その後、燃料被覆管11内に、燃料ペレット13を充填し、プレナムスプリング15を挿入し、上部端栓12bの突き合わせ面と燃料被覆管11の突き合わせ面とを当接させ、加熱し接合する。燃料ペレット13を充填することなく、燃料被覆管11と下部端栓12aとを接合する場合は、下部端栓12aとの接合部を含む燃料被覆管11全体を加熱することができる。また、燃料ペレット13及びプレナムスプリング15を挿入した後に、上部端栓12bと燃料被覆管11とを接合する場合は、燃料ペレット13を加熱しないよう、接合部を局所的に加熱する。加熱方法に特段の限定はなく、既知の方法、例えば、長尺加熱炉を用いた全体加熱、レーザまたは高周波或いは局所ヒータを用いた局所加熱を用いることができる。
図6に示すように、中空円筒状の燃料被覆管11の端部(図6の側面図中の左側端部)に形成される突き合わせ面11aは、拡大断面図に示すように燃料被覆管11の外径が先端部に向かうに従い縮小する傾斜面をなし、この突き合わせ面11aと燃料被覆管11の内周面とは傾斜角度θaをなす。すなわち、突き合わせ面11aは、燃料被覆管11の軸方向に対し傾斜角度がθaとなるよう傾斜している。
また、図7に示すように、下部端栓12aの曲面形状の凹部12fを構成する円筒状部の端部(図7の側面図中の右側端部)に形成される突き合わせ面12dは、拡大断面図に示すように、曲面形状の凹部12fを構成する円筒状部の内径が先端部に向かうに従い拡大する傾斜面をなし、この突き合わせ面12dと曲面形状の凹部12fを構成する円筒状部の内周面とは傾斜角度θbをなす。すなわち、突き合わせ面12dは、下部端栓12aの軸方向に対し傾斜角度がθbとなるよう傾斜している。そしてこれら傾斜角度θa及びθbは等しく、上述のように、燃料被覆管11の突き合わせ面11aと下部端栓12aの突き合わせ面12dとが当接可能となる。
また、上述したように、原子炉燃料棒10aの内外圧力差に起因し生ずる繰り返し応力によるき裂の進展を、燃料被覆管11の突き合わせ面11a及び下部端栓12aの突合せ面12dが、それぞれ傾斜角度θa及びθbにて傾斜することにより、き裂が原子炉燃料棒10aを貫通することはない。
これら上記の作用効果を奏するためには、傾斜角度θa及びθbは、30〜80°であることが好ましく、45〜60°であることが望ましい。傾斜角度θa及びθbが80°を超える場合は、軸合わせ精度の向上効果は得られるものの、突き合わせ面12dへのき裂の進展を抑制するには不十分である。一方、傾斜角度θa及びθbが30°未満の場合は、加工が困難となり、突き合わせ面11a,12dの先端部分に欠けが生じ易くなる。
図10は、図9に示す燃料被覆管11と下部端栓12aとの接合部の一例を示す拡大断面模式図であり、図11は、図9に示す燃料被覆管11と下部端栓12aとの接合部の一例を示す拡大断面模式図である。
図10に示すように、接合部被覆14は、燃料被覆管11の突き合わせ面11aと下部端栓12aの突き合わせ面12dを覆い、その下端が下部端栓12aの曲面形状の凹部12fを構成する窪み部より下方に位置し、上端が燃料被覆管11及び下部端栓12aの曲面形状の凹部12f内に配される中子21の上端部より上方に位置する。また、図11においても同様に、接合部被覆14は、燃料被覆管11の突き合わせ面11aと下部端栓12aの突き合わせ面12dを覆い、その下端が下部端栓12aの曲面形状の凹部12fを構成する窪み部より下方に位置し、上端が燃料被覆管11及び下部端栓12aの曲面形状の凹部12f内に配される中子21の上端部より上方に位置する。このように、本実施形態の原子炉燃料棒10bは、図1、図4、及び図5に示した原子炉燃料棒10aと比較し、耐食性の高い接合部被覆14により、下部端栓12aと燃料被覆管11との接合部を含む外周面、及び上部端栓12bと燃料被覆管11との接合部を含む外周面が覆われるため、上記各接合部における強度を更に向上することが可能となる。
図12は、本発明の一実施形態に係る燃料集合体の縦断面模式図であり、図13は、図12に示す燃料集合体のA―A断面矢視図である。
図12及び図13に示す燃料集合体30は、沸騰水型原子炉(BWR)用の燃料集合体の一例であり、上部タイプレート31、下部タイプレート32、これら上部タイプレート31及びに下部タイプレート32に両端が保持されている複数の原子炉燃料棒10、ウォータロッド33(ウォータチャネルと称される場合もある)、これらの原子炉燃料棒を束ねる燃料支持格子(スペーサ)34、及び、燃料支持格子34により束ねられている燃料棒束を取り囲み上部タイプレート31に取り付けられたチャンネルボックス35を備えている。上部タイプレート31にはハンドル37が締結されており、ハンドル37を吊り上げることで、燃料集合体30全体を引き上げることができる。原子炉燃料棒として、その一部に高さが上部タイプレート31まで達しない部分長燃料棒36が用いられる。すなわち、部分長燃料棒36は、原子炉燃料棒10(全長燃料棒とも称される)よりも内部に充填される燃料有効長が短く、高さが上部タイプレート31まで達しない原子炉燃料棒である。
原子炉燃料棒10や部分長燃料棒36のほかに、ウォータロッド33及びチャンネルボックス35の接水面には、SiC自体を原子炉内の冷却水環境から遮蔽するため、Zr、TiまたはCrを基材とした合金または化合物を最大100μm程度被覆することが好ましい。この環境遮蔽皮膜の形成方法に特段の限定はなく、例えば、物理蒸着法(PVD法)、化学蒸着法(CVD法)、塗布・焼結法等を用いることができる。この環境遮蔽皮膜とSiC基材との密着性を向上させるために、熱膨張差を小さくするように化学組成や構成する相の比率を制御したものが好ましい。
図16は、加圧水型原子炉のセルの一例を示す横断面模式図である。図16に示すように、加圧水型原子炉(PWR)のセル60は、燃料集合体50の中に制御棒が配設されることから、4体の燃料集合体50がそのまま正方状に配置される。セル60も、本実施形態に係る原子炉燃料棒10及び燃料集合体50を用いることにより、通常運転環境下で従来と同等の長期信頼性を維持しつつ、万が一の非常事態(例えば、冷却材喪失事故)における安全性を向上することができる。
複数種の金属接合材20を用意し、SiC製模擬燃料被覆管とSiC製模擬端栓の接合実験を行った。SiC製模擬燃料被覆管とSiC製模擬端栓は、その表面にSiC層を形成したものを用いた。表1に用意した金属接合材の諸元を示す。
実施例2では、Geが50%以下、Cが0.08%以下であり残部がSiの金属接合材を用いた。
また、実施例3では、Moが5%以下、Wが20%以下、Feが40%以下であり残部がSiの金属接合材を用いた。
実施例4では、Tiが2%以下、Zrが2%以下、Taが2%以下、Nbが2%以下、Vが2%以下、Yが2%以下、Crが2%以下であり残部がSiの金属接合材を用いた。
実施例5では、Feが0.3%以下、Cが0.08%以下であり残部がTiの金属接合材を用いた。
また、実施例6では、Zrが50%、Feが0.3%以下、Cが0.08%以下であり残部がTiの金属接合材を用いた。
実施例7では、Feが0.3%以下、Cが0.08%以下であり残部がZrの金属接合材を用いた。
実施例8では、Snが1.2〜1.7%、Niが0.03〜0.08%、Feが0.07〜0.2%、Crが0.05〜0.15%、Tiが0.005%以下であり残部がZrの金属材料を用いた。
また、実施例9では、Snが1.2〜1.7%、Feが0.18〜0.24%、Crが0.07〜0.13%、Tiが0.005%以下であり残部がZrの金属接合材を用いた。
実施例10では、Nbが1〜2.5%、Tiが0.005%以下であり残部がZrの金属接合材を用いた。
Claims (18)
- セラミックス材料を基材とする円筒状の被覆管と、前記被覆管と同種の材料で形成される中子と、前記中子を収容し得る連続した曲面形状の凹部を有する端栓とを備え、
前記端栓は前記被覆管と同種の材料で形成され、前記被覆管の端部に形成された傾斜面と前記端栓の端部に形成された傾斜面が当接し金属接合材にて接合され、当該接合部を前記中子が支持することを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項1に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記中子は、
円柱状部と、当該円柱状部の長手方向の一方端又は両端部に球面の一部にて近似された曲面部を備え、
前記円柱状部の外表面と前記曲面部の外表面が連続する形状を有することを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項2に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記端栓の曲面形状の凹部は、
前記中子の円柱状部と所定の間隙にて対向する円筒部と、球面の一部にて近似された窪み部を備え、
前記円筒部の内面と前記窪み部の内面が連続する形状を有することを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項3に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記端栓の端部に形成された傾斜面は、前記曲面形状の凹部の内径が前記被覆管側へと向かうに従い拡大する形状を有することを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項4に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記被覆管の端部に形成された傾斜面は、前記端栓の端部に形成された傾斜面と当接するよう、前記被覆管の外周側から内周側へと前記端栓側へ向かい傾斜することを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項5に記載の軽水炉用燃料棒において、
少なくとも、前記被覆管の傾斜面と前記端栓の傾斜面、前記被覆管の内周面と前記中子の外周面は、前記金属接合材を介して接合されることを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項6に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記金属接合材は、平均熱膨張係数が10ppm/K未満であり、前記セラミックス材料が炭化珪素材料の場合、ケイ素、ケイ素合金、チタン、チタン合金、ジルコニウム、及びジルコニウム合金から選ばれる何れか一種であり、ろう付け又は拡散接合により接合されることを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項7に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記被覆管の傾斜面及び/又は前記端栓の傾斜面と、前記被覆管の内周面及び/又は前記中子の円柱状部の外周面に、前記金属接合材が予め成膜され、
前記予め金属接合材が成膜された接合部を突き合わせ、レーザ又は高周波或は局所ヒータを用いて前記接合部が局所加熱されることを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - 請求項8に記載の軽水炉用燃料棒において、
前記被覆管の傾斜面は、その面方向が前記被覆管の軸方向に対して30°以上80°以下の傾斜角度を有することを特徴とする軽水炉用燃料棒。 - スペーサにより複数の燃料棒が束ねられ、原子炉の炉心に装荷される燃料集合体であって、
前記燃料棒は、セラミックス材料を基材とする円筒状の被覆管と、前記被覆管と同種の材料で形成される中子と、前記中子を収容し得る連続した曲面形状の凹部を有する端栓とを備え、前記端栓は前記被覆管と同種の材料で形成され、前記被覆管の端部に形成された傾斜面と前記端栓の端部に形成された傾斜面が当接し金属接合材にて接合され、当該接合部を前記中子が支持することを特徴とする燃料集合体。 - 請求項10に記載の燃料集合体において、
前記中子は、円柱状部と、当該円柱状部の長手方向の一方端又は両端部に球面の一部にて近似された曲面部を備え、前記円柱状部の外表面と前記曲面部の外表面が連続する形状を有することを特徴とする燃料集合体。 - 請求項11に記載の燃料集合体において、
前記端栓の曲面形状の凹部は、前記中子の円柱状部と所定の間隙にて対向する円筒部と、球面の一部にて近似された窪み部を備え、前記円筒部の内面と前記窪み部の内面が連続する形状を有することを特徴とする燃料集合体。 - 請求項12に記載の燃料集合体において、
前記端栓の端部に形成された傾斜面は、前記曲面形状の凹部の内径が前記被覆管側へと向かうに従い拡大する形状を有することを特徴とする燃料集合体。 - 請求項13に記載の燃料集合体において、
前記被覆管の端部に形成された傾斜面は、前記端栓の端部に形成された傾斜面と当接するよう、前記被覆管の外周側から内周側へと前記端栓側へ向かい傾斜することを特徴とする燃料集合体。 - 請求項14に記載の燃料集合体において、
少なくとも、前記被覆管の傾斜面と前記端栓の傾斜面、前記被覆管の内周面と前記中子の外周面は、前記金属接合材を介して接合されることを特徴とする燃料集合体。 - 請求項15に記載の燃料集合体において、
前記金属接合材は、平均熱膨張係数が10ppm/K未満であり、前記セラミックス材料が炭化珪素材料の場合、ケイ素、ケイ素合金、チタン、チタン合金、ジルコニウム、及びジルコニウム合金から選ばれる何れか一種であり、ろう付け又は拡散接合により接合されることを特徴とする燃料集合体。 - 請求項16に記載の燃料集合体において、
前記被覆管の傾斜面及び/又は前記端栓の傾斜面と、前記被覆管の内周面及び/又は前記中子の円柱状部の外周面に、前記金属接合材が予め成膜され、
前記予め金属接合材が成膜された接合部を突き合わせ、レーザ又は高周波或は局所ヒータを用いて前記接合部が局所加熱されることを特徴とする燃料集合体。 - 請求項17に記載の燃料集合体において、
前記被覆管の傾斜面は、その面方向が前記被覆管の軸方向に対して30°以上80°以下の傾斜角度を有することを特徴とする燃料集合体。
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US11049622B2 (en) * | 2018-02-13 | 2021-06-29 | Westinghouse Electric Company Llc | Method to pressurize sic fuel cladding tube before end plug sealing by pressurization pushing spring loaded end plug |
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KR20240044343A (ko) * | 2022-09-28 | 2024-04-04 | 바울 포 정 | 리셉터클을 폐쇄하기 위한 방법 및 시스템 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5435585A (en) * | 1977-08-25 | 1979-03-15 | Toshiba Corp | Nuclear fuel rod |
JPS54141990A (en) * | 1978-04-26 | 1979-11-05 | Toshiba Corp | Method of mixed gas sealing for nuclear fuel element |
JPS5648577A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-01 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear fuel element |
US4612159A (en) * | 1982-10-18 | 1986-09-16 | Hitachi, Ltd. | Nuclear fuel element and process for fabricating the same |
US4659544A (en) * | 1983-06-30 | 1987-04-21 | Doryokuro Kakunenryo Kaihatsu Jigyodan | Unitary structure of tag gas capsule and end cap of nuclear fuel cladding tube |
JPS6444895A (en) * | 1987-08-14 | 1989-02-17 | Mitsubishi Nuclear Fuel | Manufacture of fuel rod and fuel rod end plug |
JP2012233734A (ja) * | 2011-04-28 | 2012-11-29 | Toshiba Corp | 燃料被覆管接合体およびその製造方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4642217A (en) * | 1984-07-26 | 1987-02-10 | Westinghouse Electric Corp. | Fuel rod for a nuclear reactor having an improved end plug assembly |
US20060039524A1 (en) | 2004-06-07 | 2006-02-23 | Herbert Feinroth | Multi-layered ceramic tube for fuel containment barrier and other applications in nuclear and fossil power plants |
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5435585A (en) * | 1977-08-25 | 1979-03-15 | Toshiba Corp | Nuclear fuel rod |
JPS54141990A (en) * | 1978-04-26 | 1979-11-05 | Toshiba Corp | Method of mixed gas sealing for nuclear fuel element |
JPS5648577A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-01 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear fuel element |
US4612159A (en) * | 1982-10-18 | 1986-09-16 | Hitachi, Ltd. | Nuclear fuel element and process for fabricating the same |
US4659544A (en) * | 1983-06-30 | 1987-04-21 | Doryokuro Kakunenryo Kaihatsu Jigyodan | Unitary structure of tag gas capsule and end cap of nuclear fuel cladding tube |
JPS6444895A (en) * | 1987-08-14 | 1989-02-17 | Mitsubishi Nuclear Fuel | Manufacture of fuel rod and fuel rod end plug |
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