JPWO2016125666A1 - コンクリート補強材及びコンクリート成形体 - Google Patents

Abstract

コンクリート成形体の補強効果及び靱性を向上させることができ、かつ成形性が良好なコンクリート補強材及びそれを含有するコンクリート成形体を提供する。少なくとも１本の芯糸１と、芯糸１に巻き付くように構成された少なくとも２本の鞘糸２，３と、芯糸１及び鞘糸２，３を被覆する樹脂層とを含むコンクリート補強材１０であって、芯糸１及び鞘糸２，３のうちの少なくとも１本が、ガラス繊維束から構成されていることを特徴としている。

Description

本発明は、コンクリート補強材及びそれを含むコンクリート成形体に関する。

従来、コンクリート成形体は、構造体として種々の用途に用いられている。特に、トンネルの内壁や高架壁では、剥落防止のため、補強材としてポリプロピレン、ポリエチレン、アクリルなどの合成繊維束を用いたコンクリート成形体が使用されている。このようなコンクリート成形体は、クラック発生後も、補強材が切断されずに、補強材の引き抜け抑制効果により、コンクリートが割れにくく、剥落しにくくなる。

しかし、ポリプロピレンなどの合成繊維束は、弾性率や破断応力が低いため、コンクリートの補強材として用いた場合、コンクリート成形体の補強効果や靭性が十分でないという問題がある。

また、補強材としてスチールファイバも使用されているが、スチールファイバは、錆が発生しやすいことや、コンクリートと混練する際に、流動性が低下し、コンクリート成形体の成形性が低下しやすいという問題がある。

これらの問題を解決できる補強材として、ガラス繊維を樹脂で被覆した補強材が挙げられる。ガラス繊維は、合成繊維よりも弾性率や破断応力が高く、錆びることがなく、コンクリート混練時の成形性に優れている。しかし、ガラス繊維を樹脂で被覆した補強材は、クラック発生後の引抜け抵抗力が低いため、コンクリート成形体の靱性が低い。

これに対し、連続した無機繊維束に樹脂を含浸させ、それを硬化させてから切断し、表面に凹凸を形成したコンクリート補強材が提案されている（特許文献１）。

特開２００３−３３５５５９号公報

上記特許文献１のコンクリート補強材は、ガラス繊維束などの無機繊維束を用いているので、弾性率が高く、錆びないため、コンクリート成形体の補強効果を向上させることができる。また、表面に凹凸が形成されているので、クラック発生後の引き抜けの抵抗力を高めることができるため、コンクリート成形体の靱性が高い。

しかしながら、トンネルの内壁や高架壁等において、剥落防止効果の向上のため、コンクリート成形体の靱性をさらに高めることができるコンクリート補強材が求められている。しかし、含浸した樹脂をプレスや歯車等によって形成した凹凸は柔らかいため、クラック発生後の引き抜けの抵抗力を十分に高めることができない。

本発明の目的は、コンクリート成形体の補強効果及び靱性を向上させることができ、かつ成形性が良好なコンクリート補強材及びそれを含有するコンクリート成形体を提供することにある。

本発明のコンクリート補強材は、少なくとも１本の芯糸と、芯糸に巻き付けられた少なくとも２本の鞘糸と、芯糸及び／または鞘糸を被覆した樹脂層とを含むコンクリート補強材であって、芯糸及び鞘糸のうちの少なくとも１本が、ガラス繊維束から構成されていることを特徴としている。

本発明において、少なくとも１本の鞘糸の巻き付け方向が、他の鞘糸の巻き付け方向と反対であることが好ましい。

本発明において、少なくとも１本の前記芯糸が、ガラス繊維束から構成されていることが好ましい。

本発明において、少なくとも１本の鞘糸は、ガラス繊維束から構成されていることが好ましい。

本発明において、ガラス繊維束から構成されている鞘糸以外の、少なくとも１本の鞘糸は、合成繊維束から構成されていてもよい。

本発明において、芯糸及び鞘糸の全てが、ガラス繊維束から構成されていることがさらに好ましい。

本発明において、少なくとも１本の鞘糸は、撚りが加えられた繊維束から構成されていることが好ましい。

本発明において、芯糸の１本の太さ（ｔｅｘ）が、１００〜１２００ｔｅｘの範囲内であることが好ましい。

本発明において、鞘糸の１本の太さ（ｔｅｘ）は、芯糸の１本の太さ（ｔｅｘ）の０．１倍〜４倍の範囲内であることが好ましい。

本発明において、上記少なくとも２本の鞘糸は、それぞれ太さ（ｔｅｘ）が異なっていてもよい。

鞘糸の巻き付けにおける一周のピッチは、１〜２０ｍｍの範囲内であることが好ましい。

本発明のコンクリート補強材は、チョップドストランドからなることが好ましい。また、チョップドストランドは、１０〜４０ｍｍの範囲内の長さであることが好ましい。

本発明のコンクリート補強材は、少なくとも１本の芯糸と、芯糸に巻き付けられた少なくとも２本の鞘糸と、芯糸及び／または鞘糸を被覆した樹脂層とを含み、芯糸及び鞘糸のうちの少なくとも１本が、ガラス繊維束から構成されているカバーリング糸を、メッシュ状に配置させた織物からなるものであってもよい。

本発明のコンクリート成形体は、上記本発明のコンクリート補強材を含むことを特徴としている。

本発明のコンクリート成形体は、コンクリート補強材を、０．３〜２．０体積％含むことが好ましい。

本発明によれば、コンクリート成形体の補強効果及び靱性を向上させることができ、かつ成形性が良好となる。

図１は、本発明の実施形態のコンクリート補強材を示す模式的平面図である。 図２は、図１に示すII−II線に沿う断面図である。 図３は、図１に示すIII−III線に沿う断面図である。 図４は、本発明の実施形態における鞘糸の他の例を示す断面図である。 図５は、本発明の他の実施形態のコンクリート補強材を示す模式的平面図である。 図６は、コンクリート成形体の曲げ試験における応力変化を示す図である。

以下、好ましい実施形態について説明する。但し、以下の実施形態は単なる例示であり、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。また、各図面において、実質的に同一の機能を有する部材は同一の符号で参照する場合がある。

図１は、本発明の実施形態のコンクリート補強材を示す模式的平面図である。図２は、図１に示すII−II線に沿う断面図である。図３は、図１に示すIII−III線に沿う断面図である。図１〜図３に示すように、本実施形態のコンクリート補強材１０は、１本の芯糸１と、巻き付けられた２本の鞘糸２，３と、樹脂層４（図１においては図示省略、図２及び図３に図示）により構成されており、芯糸１及び２本の鞘糸２，３のうちの少なくとも１本がガラス繊維束から構成されている。

このため、このコンクリート補強材１０を用いたコンクリート成形体の補強効果及び靱性を向上させることができる。これは、少なくとも２本の鞘糸２，３が芯糸１に巻き付けられており、かつ、ガラス繊維が高弾性率と高い破断応力を有しているため、コンクリート成形体の補強効果が十分となり、少なくとも２本の鞘糸２，３は、十分な硬さを有するため、クラック発生後の引抜け抵抗力が高くなるからである。

本実施形態のコンクリート補強材１０は、図１〜図３に示すように芯糸１に鞘糸２及び３を巻き付けた状態で、芯糸１、鞘糸２及び３が樹脂層４で被覆されて、鞘糸２及び鞘糸３が芯糸１の表面に固着している。本実施形態に係るコンクリート補強材１０は、表面に鞘糸２及び鞘糸３を巻き付けた芯糸１を樹脂溶液中に浸漬させ、その後取り出して乾燥させることによって、芯糸１、鞘糸２及び３の表面を樹脂層４で被覆し、固化させて作製される。図１に示すように、鞘糸２は、Ｚ撚りで芯糸１に巻き付けられており（時計回りで芯糸１に巻き付けられており）、鞘糸３は、Ｓ撚りで芯糸１に巻き付けられている（反時計回りで芯糸１に巻き付けられている）。このように、鞘糸２の巻き付け方向が、鞘糸３の巻き付け方向と反対であることにより、図１に示すように、鞘糸２と鞘糸３が交差点Ａ１及びＡ２で交差する。

図２に示すように、本実施形態では、交差点Ａ１において、鞘糸２の上に鞘糸３が重なるように交差している。鞘糸２の上に鞘糸３が重なることにより、芯糸１の表面上に大きな凸部が形成される。

図３に示すように、本実施形態では、芯糸１の表面に、鞘糸２または鞘糸３からなる凸部が形成される。

これらの凸部は、コンクリート成形体にクラックが発生し、コンクリート補強材１０がコンクリート成形体から引き抜かれる際に、引き抜きの抵抗として機能する。したがって、これらの凸部が形成されることより、クラック発生後の引き抜けの抵抗力を高めることができるため、コンクリート成形体の靱性が向上する。

本実施形態では、図２を参照して説明したように、鞘糸２と鞘糸３が交差する交差点Ａ１及びＡ２において、芯糸１の表面に、鞘糸２と鞘糸３が重なり合って形成された大きな凸部は、図３に示す凸部よりも突出している。この大きな凸部の存在により、クラック発生後の引き抜けの抵抗力をさらに高めることができる。

本実施形態では、鞘糸２の巻き付け方向が、鞘糸３の巻き付け方向と反対であるが、本発明はこれに限定されるものではない。鞘糸２と鞘糸３が同じ方向に巻き付けられても、芯糸１の表面に凸部が形成されるので、本発明の効果を得ることができる。しかしながら、上述のように、鞘糸の少なくとも１本の巻き付け方向が、他の鞘糸の巻き付け方向と反対方向とすることにより、大きな凸部が形成されやすい。このような大きな凸部が形成されることにより、クラック発生後の引き抜けの抵抗力をさらに高めることができる。

本実施形態では、芯糸１を１本用いているが、本発明では、少なくとも１本の芯糸を用いればよく、複数本の芯糸を用いてもよい。本実施形態では、鞘糸２，３を２本用いているが、本発明では、少なくとも２本の鞘糸を用いればよく、３本以上の鞘糸を用いてもよい。鞘糸は、２〜４本であると、巻き付け加工がしやすく、芯糸の表面に巻き付けによる凸部を形成しやすい。

本実施形態では、芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３のいずれもが、ガラス繊維束から構成されている。具体的には、芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３は、それぞれ複数のガラス繊維フィラメントを束ねたガラス繊維束から構成されている。しかしながら、本発明は、これに限定されるものではなく、芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３のうちの少なくとも１本が、ガラス繊維束から構成されており、それ以外はガラス繊維束以外の繊維束から構成されていてもよい。芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３のうちの少なくとも１本がガラス繊維束から構成されることにより、コンクリート成形体の補強効果を向上させることができる。ガラス繊維束以外の繊維束としては、例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン、アクリルなどの合成繊維束や、炭素繊維束などの無機繊維束を用いることができる。

なお、コンクリート補強材１０がガラス繊維束と、ガラス繊維束以外の繊維束から構成されている場合において、芯糸１は、ガラス繊維束から構成されていることが好ましい。芯糸１がガラス繊維束であると、芯糸１が合成繊維束である場合と比較して、コンクリート補強材１０の弾性率や破断応力を更に高めることができる。

本発明において、鞘糸２及び鞘糸３の少なくとも１本がガラス繊維束から構成されていることが好ましい。これにより、クラック発生後の引き抜けの抵抗力をさらに高めるができ、コンクリート成形体の補強効果を向上させることができる。本発明においては、本実施形態のように、芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３の全てがガラス繊維束から構成されてもよい。これにより、コンクリート成形体の補強効果及び靱性をさらに向上させることができる。

本発明において、２本の鞘糸２，３のいずれか一方は、ガラス繊維束から構成され、他方はガラス繊維束以外の繊維束から構成されていてもよい。このような構成であれば、芯糸１を１００〜１６０ｔｅｘ程度まで細くしても、コンクリート成形体の補強効果を担保することができる。この場合、ガラス繊維束以外の繊維束としては、上述の合成繊維束や、無機繊維束を用いることができる。また、本発明において、２本の鞘糸２，３のいずれもが、ガラス繊維束以外の繊維束から構成されていてもよい。鞘糸が、ガラス繊維束より柔軟である合成繊維束から構成されていると、芯糸１に鞘糸を巻き付けやすくなるため好ましい。

全ての芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３がモノフィラメントを束ねた繊維束である場合、樹脂で被覆する際、繊維束への樹脂の含浸性が良くなり、芯糸１、と２本の鞘糸２，３の接着力が大きくなる。モノフィラメント径は、特に制限されないが、ガラス繊維束の場合、ガラス繊維モノフィラメントの径は、繊維の製造に適した１２〜２６μｍの範囲内であると好ましい。

芯糸１は、１本の太さ（ｔｅｘ）が、１００〜１２００ｔｅｘの範囲内であることが好ましい。１００ｔｅｘ未満であると、芯糸１の破断荷重が小さくなり、コンクリート成形体の補強効果が不十分となる場合がある。また、コンクリート補強材１０が細くなるため、コンクリート補強材１本あたりの体積が小さくなる。そのため、コンクリートに対してコンクリート補強材１０を所定割合（体積％）添加しようとする場合、多本数のコンクリート補強材１０を添加する必要があり、コンクリートと混練する際に、流動性が低下しやすくなる。また、１２００ｔｅｘを超えると、コンクリート補強材１本あたりの体積が大きくなる。そのため、コンクリートに対してコンクリート補強材１０を所定割合（体積％）添加しようとする場合、少数本のコンクリート補強材１０しか添加できず、コンクリートとコンクリート補強材１０の接触面積が低下し、コンクリートの補強効果が不十分となる場合がある。より好ましくは、１３０〜４００ｔｅｘの範囲内であり、更に好ましくは、１３０〜３５０ｔｅｘの範囲内である。

また、２本の鞘糸２，３は、撚りが加えられた繊維束である撚り糸であることが好ましい。繊維束は、通常モノフィラメントが並列した撚りがない形態をとっている。そのため、コンクリート補強材１０の製造工程等によって、繊維束に外力が加わると、その外力によって扁平形状となりやすい。この並列したモノフィラメントに撚りを加え、並列したモノフィラメントが撚れることで、外力が加わっても繊維束自体の断面が扁平形状となりにくく、繊維束に、より厚みを持たせることができる。そのため２本の鞘糸２，３を芯糸１に巻き付ける際に、並列したモノフィラメント状態となっている繊維束を巻き付けた時よりも、より突出した凸部を形成することができる。

図４は、本発明の実施形態における鞘糸２の他の例を示す断面図である。図４に示すように、鞘糸２は、並列した繊維モノフィラメントに撚りが加えられた撚り糸２ａ、２ｂ及び２ｃを撚り合わせた合撚糸であってもよい。

以上、図４を参照して、鞘糸２について説明したが、鞘糸３についても同様である。

ガラス繊維モノフィラメントに用いられるガラスの種類としては、Ｅガラス、Ｔガラス、Ｓガラス、Ｈガラス、ＡＲガラス等が挙げられるが、特に耐アルカリ性に優れたＺｒＯ_２を多く含む耐アルカリ性ガラスであるＡＲガラスが好ましい。ＡＲガラス繊維モノフィラメントを用いることにより、コンクリート補強材１０が、コンクリート中のアルカリ成分によって浸食されにくくなり、コンクリート補強材１０の劣化が生じにくくなる。

ＡＲガラス繊維モノフィラメントは、質量百分率表示で、ＺｒＯ_２を１２〜２４％含有するガラスからなることが好ましい。質量百分率表示で、ＺｒＯ_２を１２％以上含有するガラスは、耐アルカリ性が良好であるため、セメントに含まれるアルカリ成分により浸食されにくい。また、質量百分率表示で、ＺｒＯ_２を２４％以下含有するガラスであれば、比較的安価なコストで製造することができる。なお、ＡＲガラス繊維モノフィラメントは、質量百分率表示で、ＺｒＯ_２を１４〜２０％含有するガラスからなることがより好ましく、ＺｒＯ_２を１６〜１９％含有するガラスからなることが更に好ましい。

ＡＲガラスは、例えば、質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を５４〜６５％、ＺｒＯ_２を１２〜２４％、ＭｇＯ＋ＣａＯを０〜１０％、ＴｉＯ_２を０〜１０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜２％、Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏを１０〜３０％含有するガラスが挙げられる。

鞘糸２は１本の太さが、５０〜２０００ｔｅｘであることが好ましい。５０ｔｅｘ未満であると、芯糸１に巻き付けた際に、芯糸１の表面に形成される凸部が小さくなり、十分な引き抜き抵抗力が得られない場合がある。また、２０００ｔｅｘを超えると、コンクリートと混練する際に、芯糸１の表面に形成される凸部でコンクリートとの抵抗が大きくなりすぎ、流動性が低下する場合がある。５０〜２０００ｔｅｘの範囲であると、引き抜き抵抗力と流動性を確保しやすい。より好ましくは、２００〜１５００ｔｅｘである。なお、鞘糸２について説明したが、鞘糸３についても同様である。

鞘糸２の１本の太さ（ｔｅｘ）は、芯糸１の１本の太さ（ｔｅｘ）の０．１倍〜４倍の範囲内であることが好ましい。０．１倍未満であると、芯糸１に巻き付けた際に、芯糸１の表面に形成される凸部が小さくなり、十分な引き抜き抵抗力が得られない場合がある。４倍を超えると、巻き付ける際に芯糸１が鞘糸の張力に負けてしまい、芯糸が切れてしまう場合がある。より好ましくは、０．２倍〜３倍の範囲内である。なお、鞘糸２について説明したが、鞘糸３についても同様である。

少なくとも２本の鞘糸２，３の太さ（ｔｅｘ）は、同一であっても異なっていてもよい。例えば、最も太い鞘糸の太さ（ｔｅｘ）と最も細い鞘糸の太さ（ｔｅｘ）の比は、最も太い鞘糸の太さ（ｔｅｘ）：最も細い鞘糸の太さ（ｔｅｘ）＝５：１〜２０：１であれば、芯糸１の表面に十分な大きさの凸部を形成でき、ストランドを細くすることが可能である。最も太い鞘糸の断面積は０．２ｍｍ^２以上であることが好ましい。また、最も太い鞘糸が合成繊維束であると、鞘糸を芯糸に巻き付けやすくなる。

鞘糸２の巻き付けにおける一周のピッチ（図１に示すＰ）は、１〜２０ｍｍの範囲内であるであることが好ましい。鞘糸２の一周のピッチＰが、１ｍｍ未満であると、コンクリート中のセメント成分が十分に鞘糸２のピッチ間に入っていきにくくなり、十分な引き抜き抵抗力を得られない場合がある。また、鞘糸２の一周のピッチＰが、２０ｍｍを超えると、芯糸の表面に形成される凸部が少なくなり、十分な引き抜き抵抗力が得られない場合がある。鞘糸２の一周のピッチＰは、より好ましくは、４〜１０ｍｍの範囲内である。なお、鞘糸２について説明したが、鞘糸３についても同様である。

本発明のコンクリート補強材１０は、チョップドストランドからなることが好ましく、長さは、１０〜４０ｍｍの範囲内であることが好ましい。１０ｍｍより短いと、クラックが発生した際に十分な引き抜き抵抗が得られない場合がある。さらに、コンクリートに対してコンクリート補強材１０を所定割合（体積％）添加しようとする場合、多本数のコンクリート補強材１０（チョップドストランド）を添加する必要があり、コンクリートと混練する際に、流動性が低下しやすくなる。また、４０ｍｍより長いと、コンクリートとの混練時に、コンクリートの流動性が著しく低下し、作業性が悪化する場合がある。またコンクリート補強材１０同士が絡まり、コンクリート中で均一に分散できないため好ましくない。チョップドストランドは、芯糸に鞘糸を巻き付け、樹脂で被覆した後に切断することにより得られる。

芯糸１への２本の鞘糸２，３の巻き付け方法は、特に限定されないが、カバーリングヤーンの製造装置を用いた方法などが適用できる。

本発明のコンクリート補強材１０における芯糸１と２本の鞘糸２，３を被覆した樹脂４の含有量は、芯糸１、２本の鞘糸２，３及び樹脂４の合計に対して５〜３０質量％であることが好ましい。５質量％未満であると、十分に芯糸１と２本の鞘糸２，３を接着させることが難しく、コンクリートと混練した際に、鞘糸が芯糸１から剥がれてしまう場合がある。また、３０質量％を超えると、樹脂４の皮膜が厚くなり、表面が平滑になりやすくなり、引き抜き抵抗性に効果のある凸部の異形性が確保できない場合がある。

芯糸１と２本の鞘糸２，３を樹脂４で被覆する際、芯糸１及び２本の鞘糸２，３全体を樹脂４で被覆することが好ましい。樹脂被覆が無いと、芯糸１及び／または２本の鞘糸２，３がガラス繊維束から構成されている場合、ガラス繊維束はセメントマトリクスと接着性が良すぎるため、セメント成形体にクラックが生じた際に、ガラス繊維束が破断してしまうおそれがある。そのため、芯糸１及び２本の鞘糸２，３全体を樹脂４で被覆することにより、ガラス繊維束とセメントマトリクスとの接着を防止し、クラックが生じた際にガラス繊維が破断するのを防止することができる。

樹脂の種類については特に限定されないが、エマルジョンタイプの樹脂が好ましく用いられる。ＦＲＰ製品に使用されるポリエステル、ビニルエステル等の熱硬化性樹脂や、成形後に変形可能なポリ塩化ビニル、ナイロン、ポリプロピレン、ポリエチレン等の熱可塑性樹脂が使用可能であるが、ガラス繊維束へ含浸性しやすく、加工しやすいので、これらの樹脂をエマルジョンにして塗布、乾燥させることが好ましい。エマルジョンの種類としては、酢酸ビニル系、アクリル系、ウレタン系、エポキシ系、ポリエステル系、ポリオレフィン系など特に限定されないが、耐アルカリ性に優れ、安価であり、様々な硬さに調整できるアクリル系エマルジョンが特に適している。

また、セメントマトリクスとの親和性を向上させ、コンクリート成形体の機械的強度を向上させるために、上記の樹脂に水溶性高分子を添加することが好ましい。水溶性高分子としては、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリエチレングリコール、セルロース類等が挙げられる。

図５は、本発明の他の実施形態のコンクリート補強材２０を示す模式的平面図である。図５に示すように、本実施形態のコンクリート補強材２０は、芯糸１と、それに巻き付けられた鞘糸２及び３からなるカバーリング糸５を、メッシュ状に編んだ織物からなる。芯糸１及び鞘糸２及び３は、図１〜４等を用いて説明したような材質及び形状とすることができる。本実施形態では、カバーリング糸５を互いに略垂直方向に交差させて、編み込むことによりメッシュ状の織物にしている。しかしながら、本発明は、これに限定されるものではなく、互いに斜めに交差させて、編み込むことによりメッシュ状にしてもよい。また、本実施形態では、２本のカバーリング糸５を交差させて、編み込むことによりメッシュ状にしているが、３本以上のカバーリング糸５を交差させて、編み込むことによりメッシュ状にしてもよい。

本発明のコンクリート成形体は、上述した本発明のコンクリート補強材を０．３〜２体積％含有することが好ましい。コンクリート補強材の含有率が０．３体積％よりも低いと、コンクリートの補強効果が低く、外部からの応力によりコンクリート成形体にクラックが発生した際に、コンクリートの剥落が発生しやすくなる場合がある。また、２体積％よりも高いと、コンクリートと混練する際に、コンクリートの流動性が悪くなり、混練作業が困難になり好ましくない。

コンクリート成形体に用いるセメントとしては、例えば、普通ポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメント等が挙げられる。コンクリート成形体におけるセメントの含有量は、例えば、コンクリート１ｍ^３あたりの質量で２２５ｋｇ以上（以後ｋｇ／ｍ^３と表す）であることが好ましい。コンクリート成形体における川砂等の細骨材は１５００ｋｇ／ｍ^３以下、川砂利等の粗骨材は１５００ｋｇ／ｍ^３以下であることが好ましい。これらの材料を分離が生じない程度に水や混和剤を添加して混練し、次いで所定の長さにカットされたコンクリート補強材を０．３〜２体積％になるよう添加後、さらに上記の材料が均一になるまで混練してコンクリートを作製し、所望の形状になるように、型に流し込み、硬化後型を外してコンクリート成形体を得ることができる。

図５に示す織物からなるコンクリート補強材は、例えば、コンクリートの表面近傍に配置して用いることができる。具体的には、例えば、コンクリートを流し込んだ後、その上に織物からなるコンクリート補強材を配置して用いることができる。

（実施例１）
＜コンクリート補強材の作製＞
図１に示す実施形態のコンクリート補強材１０を、以下のようにして作製した。芯糸１として、太さ１１００ｔｅｘのガラス繊維ストランド（ＤＷＲ）を用いた。鞘糸２及び３としては、ガラス繊維合撚糸（Ｋ３７の０．７Ｚ撚りガラスヤーン３本を２．２Ｓに合撚した合撚糸品 ＡＣＫ３７１／３ ２．２Ｓ ＴＦ−１２６）を用いた。したがって、鞘糸２及び３は、図４に示すような３本のガラス繊維束２ａ、２ｂ及び２ｃを撚り合わせて撚り糸とした構造となっている。鞘糸２及び３の太さは、いずれも４６５ｔｅｘである。

芯糸１、鞘糸２及び鞘糸３を構成するガラス繊維モノフィラメントは、質量％でＳｉＯ_２ ５７．７％、ＺｒＯ_２ １７．５％、Ｎａ_２Ｏ １５．７％、ＴｉＯ_２ ７．４％、ＣａＯ １．２％、Ａｌ_２Ｏ_３ ０．２％、Ｋ_２Ｏ ０．２％、Ｌｉ_２Ｏ ０．１％含有するガラスからなる。なお、ガラス繊維フィラメントの集束剤としては、ガラス繊維ストランドについてはポリオレフィン系の集束剤を用い、ガラス繊維合撚糸についてはでんぷん系の集束剤を用いた。

次に、カバーリングヤーン製造装置を用いて、芯糸１に、鞘糸２及び３をそれぞれ反対方向に巻き付けた。鞘糸２及び３の一周のピッチＰは、芯糸１のカバーリングヤーン装置内の通過速度と鞘糸２及び３の巻き付け回数を制御することによって調整した。本実施例では、鞘糸２及び３の一周のピッチＰを、６ｍｍに調整した。

次に、鞘糸２及び鞘糸３を巻き付けた芯糸１を所定の濃度に調整したアクリルエマルジョン溶液に浸漬し、１３０℃に設定したホットローラーにて乾燥することにより、芯糸１の表面に、鞘糸２及び鞘糸３をアクリル樹脂で固着させ、前駆体を作製した。樹脂の含有量は、１５質量％であった。

次に、この前駆体を、カッターマシンを用いて、長さ３０ｍｍに切断し、チョップドストランドからなる本実施例のコンクリート補強材を得た。

＜コンクリート成形体の作製＞
普通ポルトランドセメントを３６３ｋｇ／ｍ^３、最大粒径５．０ｍｍの川砂（細骨材）を８５９ｋｇ／ｍ^３、最大粒径２５ｍｍの川砂利（粗骨材）を８０６ｋｇ／ｍ^３、水を１６１ｋｇ／ｍ^３、及び高性能ＡＥ減水剤（株式会社エヌエムビー製：商品名レオビルドＳＰ−８Ｎ）を４．７ｋｇ／ｍ^３の比率で混練し、次いで上記のコンクリート補強材を１体積％になるように添加した。その後、３０秒間混練してコンクリートを作製した。このコンクリートを１５ｃｍ×１５ｃｍ×６０ｃｍの型枠に流し込み、１６時間後脱型してコンクリート成形体を得た。

（実施例２）
鞘糸２及び３の一周のピッチＰを１２ｍｍに調整し、樹脂の含有量が１３質量％であること以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例３）
芯糸１として、太さ３１０ｔｅｘのガラス繊維ストランド（ＤＷＲ）を用い、鞘糸２及び３の一周のピッチＰを４ｍｍに調整したこと以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例４）
鞘糸２及び３として、太さ６２０ｔｅｘのガラス繊維ストランド（ＤＷＲ）を用い、鞘糸２及び３の一周のピッチＰを８ｍｍに調整し、樹脂の含有量が１６質量％であること以外、上記の実施例３と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例５）
鞘糸２及び３として、太さ９３０ｔｅｘのガラス繊維合撚糸を用い、鞘糸２及び３の一周のピッチＰを１６ｍｍに調整し、樹脂の含有量が１８質量％であること以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例６）
鞘糸２及び３の一周のピッチＰを６ｍｍに調整し、樹脂の含有量が１７質量％であること以外、上記の実施例５と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例７）
芯糸１として、太さ１５５ｔｅｘのガラス繊維ヤーン（Ｋ３７の０．７Ｚ撚り１本）を用い、鞘糸２及び３として、太さ３１０ｔｅｘのガラス繊維ストランド（ＤＷＲ）を用い、鞘糸２及び３の一周のピッチＰを８ｍｍに調整したこと以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例８）
芯糸１として、太さ３１０ｔｅｘのガラス繊維ストランド（ＤＷＲ）を用い、鞘糸２及び３として、太さ１１００ｔｅｘのＤＷＲを用い、鞘糸２及び３の一周のピッチＰを１０ｍｍに調整し、樹脂の含有量が１２質量％であること以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例９）
芯糸１として、太さ３１０ｔｅｘのガラス繊維ストランド（ＤＷＲ）を用い、鞘糸２及び３として、太さ２００ｔｅｘのビニロン繊維合撚糸を用い、樹脂の含有量が１３質量％であること以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例１０）
芯糸１として、太さ１５５ｔｅｘのガラス繊維ヤーン（Ｋ３７の０．７Ｚ撚り１本）を用い、鞘糸２として、太さ１５５ｔｅｘのガラス繊維ヤーン（Ｋ３７の０．７Ｚ撚り１本）を用い、鞘糸３として、太さ６００ｔｅｘのビニロン繊維合撚糸を用い、樹脂の含有量が１２質量％であり、ピッチＰが５ｍｍであること以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（実施例１１）
芯糸１として、太さ１５５ｔｅｘのガラス繊維ヤーン（Ｋ３７の０．７Ｚ撚り１本）を用い、鞘糸２として、太さ１５５ｔｅｘのガラス繊維ヤーン（Ｋ３７の０．７Ｚ撚り１本）を用い、鞘糸３として、太さ３９０ｔｅｘのＰＰ繊維合撚糸を用い、樹脂の含有量が１４質量％であり、ピッチＰが６ｍｍであること以外、上記の実施例１と同様にしてコンクリート補強材を作製し、このコンクリート補強材を用いてコンクリート成形体を作製した。

（比較例１）
芯糸１として、太さ１１００ｔｅｘのガラス繊維合撚糸を用い、鞘糸２及び３を使用することなく、芯糸１のみをコンクリート補強材として用いて、上記の実施例１と同様にして、コンクリート成形体を作製した。なお、芯糸１としては、実施例１と同じガラス繊維合撚糸を用いた。

（比較例２）
芯糸１として、樹脂被膜していない太さ１０００ｔｅｘのポリプロピレン（ＰＰ）繊維ストランドを用いたこと以外、上記の比較例１と同様にして、コンクリート成形体を作製した。

（比較例３）
芯糸１として、長さ５０ｍｍのスチールファイバを用いたコンクリート補強材が０．５体積％になるように添加したこと以外、上記の比較例２と同様にして、コンクリート成形体を作製した。

（コンクリートの流動性の評価）
コンクリートの流動性の評価は、スランプ値を用いて行った。このスランプ値は、上記のコンクリートの一部を採取し、ＪＩＳ Ａ １１０１（２０１４年）に示すコンクリートのスランプ試験方法に準じて測定した。なお、スランプ値が大きいほどコンクリートの流動性に優れ、成形性が良くなることを示している。

（コンクリート成形体の評価）
コンクリート成形体の補強効果とコンクリート成形体の靭性は、コンクリート成形体の曲げ試験により評価した。この曲げ試験では、２０℃、６０％ＲＨで２週間養生したコンクリート成形体を用い、スパン４５ｃｍ、載荷速度０．２ｍｍ／分の条件での三等分点載荷曲げ試験を行った。

図６は、コンクリート成形体の曲げ試験における応力変化を示す図である。コンクリート成形体の補強効果は、図６に示す最大荷重値Ｂ（クラック発生時の荷重値）で評価した。また、コンクリート成形体の靭性は、クラック発生後のたわみ量が３ｍｍの時の荷重値Ｃ、すなわち、コンクリート成形体の中央部底面に取り付けた１５０ｍｍのパイ型変位計によってクラックの開口幅を測定し、クラックの開口幅の３／４倍に相当するクラック発生後のたわみ量（中央補正たわみ量）が３ｍｍの時の荷重値を測定して評価した。

表１に、実施例１〜１１並びに比較例１〜３のスランプ値、最大荷重値Ｂ、及び中央補正たわみ３ｍｍでの荷重値Ｃの測定結果を示す。

表１に示すように、本発明に従う実施例１〜１１はスランプ値が高く、コンクリートの流動性にすぐれることがわかる。また、本発明に従う実施例１〜１１のコンクリート補強材を用いた場合、コンクリート成形体は最大荷重値Ｂ、及び中央補正たわみ３ｍｍでの荷重値Ｃが、いずれも高く、コンクリート成形体の補強効果及び靱性を向上させることができることがわかる。

一方、比較例１〜３は、鞘糸を有していないため、コンクリート成形体の最大荷重値Ｂ、及び中央補正たわみ３ｍｍでの荷重値Ｃがいずれも低かった。また、比較例３は、スチールファイバを用いているため、スランプ値が低かった。

１…芯糸
２，３…鞘糸
２ａ，２ｂ，２ｃ…撚り糸
４…樹脂層
５…カバーリング糸
１０，２０…コンクリート補強材
Ａ１，Ａ２…交差点
Ｐ…鞘糸の一周のピッチ

Claims (16)

1. 少なくとも１本の芯糸と、前記芯糸に巻き付けられた少なくとも２本の鞘糸と、前記芯糸及び／または前記鞘糸を被覆した樹脂層とを含むコンクリート補強材であって、
   前記芯糸及び前記鞘糸のうちの少なくとも１本が、ガラス繊維束から構成されている、コンクリート補強材。
2. 少なくとも１本の前記鞘糸の巻き付け方向が、他の前記鞘糸の巻き付け方向と反対である、請求項１に記載のコンクリート補強材。
3. 少なくとも１本の前記芯糸が、ガラス繊維束から構成されている、請求項１または２に記載のコンクリート補強材。
4. 少なくとも１本の前記鞘糸が、ガラス繊維束から構成されている、請求項１〜３のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
5. 前記ガラス繊維束から構成されている鞘糸以外の、少なくとも１本の前記鞘糸が、合成繊維束から構成されている、請求項４に記載のコンクリート補強材。
6. 前記芯糸及び前記鞘糸の全てが、ガラス繊維束から構成されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
7. 少なくとも１本の前記鞘糸が、撚りが加えられた繊維束から構成されている、請求項１〜６のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
8. 前記芯糸の１本の太さ（ｔｅｘ）が、１００〜１２００ｔｅｘの範囲内である、請求項１〜７のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
9. 前記鞘糸の１本の太さ（ｔｅｘ）が、前記芯糸の１本の太さ（ｔｅｘ）の０．１倍〜４倍の範囲内である、請求項１〜８のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
10. 前記少なくとも２本の鞘糸は、それぞれ太さ（ｔｅｘ）が異なる、請求項１〜９のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
11. 前記鞘糸の巻き付けにおける一周のピッチが、１〜２０ｍｍの範囲内である、請求項１〜１０のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
12. チョップドストランドからなる、請求項１〜１１のいずれか一項に記載のコンクリート補強材。
13. 前記チョップドストランドの長さが、１０〜４０ｍｍの範囲内である、請求項１２に記載のコンクリート補強材。
14. 少なくとも１本の芯糸と、前記芯糸に巻き付けられた少なくとも２本の鞘糸と、前記芯糸及び／または前記鞘糸を被覆した樹脂層とを含み、前記芯糸及び前記鞘糸のうちの少なくとも１本が、ガラス繊維束から構成されているカバーリング糸を、メッシュ状に編んだ織物からなる、コンクリート補強材。
15. 請求項１〜１４のいずれか一項に記載のコンクリート補強材を含む、コンクリート成形体。
16. 前記コンクリート補強材を、０．３〜２．０体積％含む、請求項１５に記載のコンクリート成形体。

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