JPWO2016038659A1 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents
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Abstract
圧縮機10と、第一の熱交換器12と、絞り装置16と、第二の熱交換器15と、を冷媒配管で接続して構成され、冷媒が循環する冷凍サイクルを備え、冷媒は不均化反応を起こす性質の物質で構成した単一冷媒または混合冷媒であり、冷媒配管は曲り部45を有し、第一の熱交換器12及び第二の熱交換器15のうち、一方は凝縮器、他方は蒸発器として作用するものであり、曲り部45は凝縮器と絞り装置との間の流路、絞り装置と蒸発器との間の流路の一方または両方に設けられ、液冷媒または二相冷媒が流通する曲り部45の曲げ半径Rが、以下の関係を満たす。R≧(d/2)×[1+{tan(π/36)+cosθ}]/[1−{tan(π/36)+cosθ}]θ(rad):曲り部45の冷媒入口側を構成する入口管の中心線と曲り部45の冷媒出口側を構成する出口管の中心線とがなす角度R(mm):曲り部45の曲げ半径d(mm):曲り部45の入口管の内径
Description
本発明は、たとえばビル用マルチエアコン等に適用される空気調和装置等の冷凍サイクル装置に関するものである。
ビル用マルチエアコン等のように、冷媒を循環する冷媒回路を構成して空気調和等を行う冷凍サイクル装置においては、一般的に、不燃性であるR410A、可燃性を示すプロパン等の水素と炭素を含む物質が冷媒として用いられる。これらの物質は、大気中に放出された場合に、大気中で分解されて別の物質に変わるまでの寿命は異なるが、冷凍サイクル装置内においては、安定性が高く、数十年の長い間冷媒として使用することができる。
これに対して、水素と炭素を含む物質の中には、冷凍サイクル装置内においても安定性が悪く、冷媒としては使用し難いものも存在する。これらの安定性が悪い物質としては、たとえば、不均化反応を起こす性質のものがある。不均化とは、同一種類の物質同士が反応して別の物質に変化する性質のことである。
たとえば、液状態等の隣り合う物質同士の距離が非常に近い状態で、冷媒に対して何らかの強いエネルギーが加わると、このエネルギーによって、不均化反応が起き、隣り合う物質同士が反応して、別の物質に変化してしまう。不均化反応が起きると、発熱し、急激な温度上昇が起き、そのため圧力が急激に上昇する可能性がある。たとえば、不均化反応を起こす性質の物質を冷凍サイクル装置の冷媒として用い、銅等の配管内に封入していると、配管が内部の冷媒の圧力上昇に耐え切れず、配管が破裂してしまう、等が起きる可能性がある。この不均化反応を起こす性質の物質としては、たとえば、1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)、アセチレン等が知られている。
また、1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)を熱サイクル用作動媒体として用いる熱サイクルシステム(冷凍サイクル装置)が存在している(たとえば、特許文献1)。
特許文献1に記載されている熱サイクルシステム等の冷凍サイクル装置においては、熱サイクル用作動媒体として、1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)を使用することが記載されている。1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)は、不均化反応を起こす性質の物質である。そのまま冷媒として使用すると、液、二相等の隣り合う物質同士の距離が非常に近い液状態の物質が存在する場所で、何らかのエネルギーによって、隣り合う物質同士が反応して、別の物質に変化し、冷媒として機能しなくなるばかりか、急激な圧力上昇により配管破裂等が起こる可能性がある。
このため、冷媒として使用するためには、この不均化反応を起こさないように使用しなければならないという課題がある。そこで、この不均化反応を起こさせないための工夫が必要になるが、特許文献1等には、不均化反応を起こさせない装置等を実現する方法については、何ら記述されていない。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、冷媒が外部から受けるエネルギーを低減させ、不均化反応を起こす性質の物質を、安全に、冷媒として使用することができる冷凍サイクル装置を得るものである。
本発明に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、第一の熱交換器と、絞り装置と、第二の熱交換器と、を冷媒配管で接続して構成され、冷媒が循環する冷凍サイクルを備え、冷媒は、不均化反応を起こす性質の物質で構成した単一冷媒または不均化反応を起こす性質の物質を含む混合冷媒であり、冷媒配管は、冷媒配管内の冷媒の流動方向を変化させる曲り部を有し、第一の熱交換器及び第二の熱交換器のうち、一方は凝縮器、他方は蒸発器として作用するものであり、曲り部は、凝縮器と絞り装置との間の流路、絞り装置と蒸発器との間の流路の一方または両方に設けられ、液冷媒または二相冷媒が流通する曲り部の曲げ半径Rが、以下の関係を満たすものである。
R≧(d/2)×[1+{tan(π/36)+cosθ}]/[1−{tan(π/36)+cosθ}]
θ(rad):曲り部の冷媒入口側を構成する入口管の中心線と曲り部の冷媒出口側を構成する出口管の中心線とがなす角度
R(mm):曲り部の曲げ半径
d(mm):曲り部の入口管の内径
R≧(d/2)×[1+{tan(π/36)+cosθ}]/[1−{tan(π/36)+cosθ}]
θ(rad):曲り部の冷媒入口側を構成する入口管の中心線と曲り部の冷媒出口側を構成する出口管の中心線とがなす角度
R(mm):曲り部の曲げ半径
d(mm):曲り部の入口管の内径
本発明の冷凍サイクル装置は、1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)等の不均化反応を起こす性質の物質が、不均化反応を起こして、冷媒として使用できなくなったり、配管破裂等が発生したりすることを防ぎ、安全に冷媒として使用することができる。
以下、発明の実施の形態に係る冷凍サイクル装置について図面等を参照しながら説明する。ここで、図1を含め、以下の図面において、同一の符号を付したものは、同一またはこれに相当するものであり、以下に記載する実施の形態の全文において共通することとする。そして、明細書全文に表わされている構成要素の形態は、あくまでも例示であって、明細書に記載された形態に限定するものではない。特に構成要素の組み合わせは、各実施の形態における組み合わせのみに限定するものではなく、他の実施の形態に記載した構成要素を別の実施の形態に適用することができる。更に、添字で区別等している複数の同種の機器等について、特に区別したり、特定したりする必要がない場合には、添字を省略して記載する場合がある。また、図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。そして、温度、圧力等の高低については、特に絶対的な値との関係で高低等が定まっているものではなく、システム、装置等における状態、動作等において相対的に定まるものとする。
実施の形態1.
本発明の実施の形態1について、図面に基づいて説明する。図1は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の設置例を示す概略図である。図1に示す冷凍サイクル装置は、冷媒を循環させる冷媒回路を構成して冷媒による冷凍サイクルを利用することで、運転モードとして冷房モードあるいは暖房モードのいずれかを選択できるものである。ここで、本実施の形態の冷凍サイクル装置は、空調対象空間(室内空間7)の空気調和を行う空気調和装置を例として説明する。
本発明の実施の形態1について、図面に基づいて説明する。図1は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の設置例を示す概略図である。図1に示す冷凍サイクル装置は、冷媒を循環させる冷媒回路を構成して冷媒による冷凍サイクルを利用することで、運転モードとして冷房モードあるいは暖房モードのいずれかを選択できるものである。ここで、本実施の形態の冷凍サイクル装置は、空調対象空間(室内空間7)の空気調和を行う空気調和装置を例として説明する。
図1においては、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置は、熱源機である1台の室外機1と、複数台の室内機2と、を有している。室外機1と室内機2とは、冷媒を導通する延長配管(冷媒配管)4で接続され、室外機1で生成された冷熱あるいは温熱は、室内機2に配送されるようになっている。
室外機1は、通常、ビル等の建物9の外の空間(たとえば、屋上等)である室外空間6に配置され、室内機2に冷熱または温熱を供給するものである。室内機2は、建物9の内部の空間(たとえば、居室等)である室内空間7に温調された空気を供給できる位置に配置され、空調対象空間となる室内空間7に冷房用空気あるいは暖房用空気を供給するものである。
図1に示すように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置においては、室外機1と各室内機2とが2本の延長配管4を用いて、それぞれ接続されている。
なお、図1においては、室内機2が天井カセット型である場合を例に示してあるが、これに限定するものではない。天井埋込型または天井吊下式等、室内空間7に直接またはダクト等により、暖房用空気あるいは冷房用空気を吹き出せるようになっていればどんな種類のものでもよい。
図1においては、室外機1が室外空間6に設置されている場合を例に示しているが、これに限定するものではない。たとえば、室外機1は、換気口付の機械室等の囲まれた空間に設置してもよい。また、排気ダクトで廃熱を建物9の外に排気することができるのであれば建物9の内部に設置してもよい。更に、水冷式の室外機1を用いて建物9の内部に設置するようにしてもよい。どのような場所に室外機1を設置するとしても、特段の問題が発生することはない。
また、室外機1及び室内機2の接続台数を図1に図示してある台数に限定するものではなく、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置が設置される建物9に応じて台数を決定すればよい。
図2は、実施の形態1に係る冷凍サイクル装置(以下、冷凍サイクル装置100と称する)の回路構成の一例を示す回路構成図である。図2に基づいて、冷凍サイクル装置100の詳しい構成について説明する。図2に示すように、室外機1と室内機2とが、内部に冷媒が流れる延長配管(冷媒配管)4で接続されている。
[室外機1]
室外機1には、圧縮機10と、四方弁等の第1冷媒流路切替装置11と、熱源側熱交換器12と、アキュムレータ19とが冷媒配管で直列に接続されて搭載されている。
室外機1には、圧縮機10と、四方弁等の第1冷媒流路切替装置11と、熱源側熱交換器12と、アキュムレータ19とが冷媒配管で直列に接続されて搭載されている。
圧縮機10は、冷媒を吸入し、その冷媒を圧縮して高温高圧の状態にするものであり、たとえば容量制御可能なインバータ圧縮機等で構成するとよい。第1冷媒流路切替装置11は、暖房運転時における冷媒の流れと冷房運転時における冷媒の流れとを切り替えるものである。熱源側熱交換器12は、暖房運転時には蒸発器として機能し、冷房運転時には凝縮器(または放熱器)として機能する。そして、第一の熱交換器となる熱源側熱交換器12は、図示省略の送風機から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行い、その冷媒を蒸発ガス化または凝縮液化するものである。熱源側熱交換器12は、室内空間7を冷房する運転の場合には凝縮器として作用する。また、室内空間7を暖房する運転の場合には蒸発器として作用する。アキュムレータ19は、圧縮機10の吸入側に設けられており、運転モード変化等により冷媒回路中で余剰となる冷媒を貯留するものである。
室外機1には、圧縮機10、第1冷媒流路切替装置11、熱源側熱交換器12、アキュムレータ19、高圧検出装置37、低圧検出装置38、及び、制御装置60が備えられている。また、圧縮機10は、たとえば、密閉容器内に圧縮室を有し、密閉容器内が低圧の冷媒圧雰囲気となり、密閉容器内の低圧冷媒を吸入して圧縮する低圧シェル構造のものを使用するか、あるいは、密閉容器内が高圧の冷媒圧雰囲気となり、圧縮室で圧縮された高圧冷媒を密閉容器内に吐出する高圧シェル構造のものを使用する。
また、室外機1は、制御装置60を備えており、各種検出装置での検出情報、リモコンからの指示等に基づいて、機器の制御を行う。たとえば、圧縮機10の駆動周波数、送風機の回転数(ON/OFF含む)、第1冷媒流路切替装置11の切り替え等を制御し、後述する各運転モードを実行するようになっている。ここで、本実施の形態の制御装置60は、たとえばCPU(Central Processing Unit )等の制御演算処理手段を有するマイクロコンピュータ等で構成されている。また、制御装置60は、記憶手段(図示せず)を有しており、制御等に係る処理手順をプログラムとしたデータを有している。そして、制御演算処理手段がプログラムのデータに基づく処理を実行して制御を実現する。
[室内機2]
室内機2には、それぞれ第二の熱交換器となる負荷側熱交換器15が搭載されている。この負荷側熱交換器15は、延長配管4によって室外機1に接続するようになっている。この負荷側熱交換器15は、図示省略の送風機から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行い、室内空間7に供給するための暖房用空気あるいは冷房用空気を生成するものである。負荷側熱交換器15は、室内空間7を暖房する運転の場合には凝縮器として作用する。また、負荷側熱交換器15は、室内空間7を冷房する運転の場合には蒸発器として作用する。
室内機2には、それぞれ第二の熱交換器となる負荷側熱交換器15が搭載されている。この負荷側熱交換器15は、延長配管4によって室外機1に接続するようになっている。この負荷側熱交換器15は、図示省略の送風機から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行い、室内空間7に供給するための暖房用空気あるいは冷房用空気を生成するものである。負荷側熱交換器15は、室内空間7を暖房する運転の場合には凝縮器として作用する。また、負荷側熱交換器15は、室内空間7を冷房する運転の場合には蒸発器として作用する。
この図2では、4台の室内機2が接続されている場合を例に示しており、紙面下から室内機2a、室内機2b、室内機2c、室内機2dとして図示している。また、室内機2a〜室内機2dに応じて、負荷側熱交換器15も、紙面下側から負荷側熱交換器15a、負荷側熱交換器15b、負荷側熱交換器15c、負荷側熱交換器15dとして図示している。なお、図1と同様に、室内機2の接続台数を図2に示す4台に限定するものではない。
冷凍サイクル装置100が実行する各運転モードについて説明する。この冷凍サイクル装置100は、各室内機2からの指示に基づいて、室外機1の運転モードを冷房運転モードか暖房運転モードかのいずれかに決定する。すなわち、冷凍サイクル装置100は、室内機2の全部で同一運転(冷房運転か暖房運転)をすることができ、室内の温度調節を行う。なお、冷房運転モード、暖房運転モードのいずれにおいても、各室内機2の運転/停止は自由に行うことができる。
冷凍サイクル装置100が実行する運転モードには、駆動している室内機2の全てが冷房運転(停止も含む)を実行する冷房運転モード、及び、駆動している室内機2の全てが暖房運転(停止も含む)を実行する暖房運転モードがある。以下に、各運転モードについて、冷媒の流れと共に説明する。
[冷房運転モード]
図3は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。この図3では、全部の負荷側熱交換器15において冷熱負荷が発生している場合を例に冷房運転モードについて説明する。なお、図3では、太線で表された配管が冷媒の流れる配管を示しており、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。
図3は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。この図3では、全部の負荷側熱交換器15において冷熱負荷が発生している場合を例に冷房運転モードについて説明する。なお、図3では、太線で表された配管が冷媒の流れる配管を示しており、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。
図3に示す冷房運転モードの場合、室外機1では、第1冷媒流路切替装置11を、圧縮機10から吐出された冷媒が熱源側熱交換器12へ流入するように切り替える。低温低圧の冷媒が圧縮機10によって圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して熱源側熱交換器12に流入する。そして、熱源側熱交換器12に流入した冷媒は、熱源側熱交換器12で室外空気に放熱しながら凝縮液化し、高圧の液冷媒となり、室外機1から流出する。
室外機1を流出した高圧の液冷媒は、延長配管4を通って、室内機2(2a〜2d)のそれぞれに流入する。室内機2(2a〜2d)に流入した高圧の液冷媒は、絞り装置16(16a〜16d)に流入して、絞り装置16(16a〜16d)で絞られて、減圧され、低温低圧の二相冷媒となる。低温低圧の二相冷媒は、更に、蒸発器として作用する負荷側熱交換器15(15a〜15d)のそれぞれに流入し、負荷側熱交換器15の周囲を流通する空気から吸熱して、低温低圧のガス冷媒となる。そして、低温低圧のガス冷媒は、室内機2(2a〜2d)から流出し、延長配管4を通って再び室外機1へ流入し、第1冷媒流路切替装置11を通り、アキュムレータ19を介して、圧縮機10へ再度吸入される。
このとき、絞り装置16a〜16dの開度(開口面積)は、負荷側熱交換器ガス冷媒温度検出装置28の検出温度と、室外機1の制御装置60から各室内機2の制御装置(図示せず)に通信で送信された蒸発温度と、の温度差(過熱度)が目標値に近づくように制御される。
なお、冷房運転モードを実行する際、熱負荷のない負荷側熱交換器15(サーモオフを含む)へは冷媒を流す必要がないため、運転を停止させる。このとき、停止している室内機2に対応する絞り装置16は、全閉または冷媒が流れない小さい開度としておく。
[暖房運転モード]
図4は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の暖房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。この図4では、全部の負荷側熱交換器15において温熱負荷が発生している場合を例に暖房運転モードについて説明する。なお、図4では、太線で表された配管が冷媒の流れる配管を示しており、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。
図4は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の暖房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。この図4では、全部の負荷側熱交換器15において温熱負荷が発生している場合を例に暖房運転モードについて説明する。なお、図4では、太線で表された配管が冷媒の流れる配管を示しており、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。
図4に示す暖房運転モードの場合、室外機1では、第1冷媒流路切替装置11を、圧縮機10から吐出された冷媒が、熱源側熱交換器12を経由せずに室内機2へ流入するように切り替える。低温低圧の冷媒が圧縮機10によって圧縮され、高温高圧のガス冷媒となって吐出され、第1冷媒流路切替装置11を通り、室外機1から流出する。室外機1から流出した高温高圧のガス冷媒は、延長配管4を通って室内機2(2a〜2d)のそれぞれに流入する。
室内機2(2a〜2d)に流入した高温高圧のガス冷媒は、負荷側熱交換器15(15a〜15d)のそれぞれに流入し、負荷側熱交換器15(15a〜15d)の周囲を流通する空気に放熱しながら凝縮液化し、高温高圧の液冷媒となる。負荷側熱交換器15(15a〜15d)から流出した高温高圧の液冷媒は、絞り装置16(16a〜16d)に流入し、絞り装置16(16a〜16d)で絞られて、減圧され、低温低圧の二相冷媒となり、室内機2(2a〜2d)から流出する。室内機2から流出した低温低圧の二相冷媒は、延長配管4を通って再び室外機1へ流入する。
このとき、絞り装置16a〜16dの開度(開口面積)は、室外機1の制御装置60から各室内機2の制御装置(図示せず)に通信で送信された凝縮温度と、負荷側熱交換器液冷媒温度検出装置27の検出温度と、の温度差(過冷却度)が目標値に近づくように制御される。
室外機1に流入した低温低圧の二相冷媒は、熱源側熱交換器12に流入し、熱源側熱交換器12の周囲に流れる空気から吸熱し、蒸発して低温低圧のガス冷媒または低温低圧の乾き度の大きい二相冷媒となる。低温低圧のガス冷媒または二相冷媒は、第1冷媒流路切替装置11及びアキュムレータ19を介して、再び圧縮機10に吸入される。
暖房運転モードを実行する際、熱負荷のない負荷側熱交換器15(サーモオフを含む)へは冷媒を流す必要がない。しかし、暖房運転モードにおいて、暖房負荷のない負荷側熱交換器15と対応する絞り装置16を全閉または冷媒が流れない小さい開度とすると、運転していない負荷側熱交換器15の内部で冷媒が周囲空気によって冷やされて凝縮し、冷媒が溜まり込んでしまい、冷媒回路全体として冷媒不足に陥ってしまう可能性がある。そこで、暖房運転時においては、熱負荷のない負荷側熱交換器15と対応する絞り装置16の開度(開口面積)は全開等の大きい開度にし、冷媒の溜まり込みを防止する。
また、第1冷媒流路切替装置11は、四方弁を用いるのが一般的であるが、これに限るものではなく、二方流路切替弁、三方流路切替弁を複数個用い、同じように冷媒が流れるように構成してもよい。
また、ここでは、冷媒回路中に余剰冷媒を貯留するアキュムレータ19を備える場合について説明をしたが、延長配管4が短い場合、室内機2の台数が1台である場合等は、余剰冷媒が少ないため、アキュムレータ19を備えていなくてもよい。
以上、説明した通り、冷凍サイクル装置100では、室内機2が冷房運転を行っている時は、熱源側熱交換器12が凝縮器として作用し、熱源側熱交換器12に、高温高圧のガス冷媒が流入して凝縮し、二相域を経て液化し、高温高圧の液冷媒となって流出する。また、室内機2が暖房運転を行っている時は、負荷側熱交換器15(15a〜15d)が凝縮器として作用し、負荷側熱交換器15(15a〜15d)に、高温高圧のガス冷媒が流入して凝縮し、二相域を経て液化し、高温高圧の液冷媒となって流出する。
[冷媒の種類]
冷凍サイクル装置100で使用する冷媒として、R32、R410A等のように、通常に冷媒として使用されている物質を使用する場合は、冷媒回路内での冷媒の安定性を改善するための工夫を施すことなく、このまま普通に使用すればよい。しかし、ここでは、冷媒として、C2H1F3で表され分子構造中に二重結合を1つ有する1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)等の不均化反応を起こす性質の物質で構成した単一冷媒、または、不均化反応を起こす性質の物質に別の物質を混合させた混合冷媒を用いるものとする。なお、本例で使用する冷媒はHFO−1123に限るものではなく、不均化反応を起こす性質の物質であれば、どのようなものを用いてもよい。
冷凍サイクル装置100で使用する冷媒として、R32、R410A等のように、通常に冷媒として使用されている物質を使用する場合は、冷媒回路内での冷媒の安定性を改善するための工夫を施すことなく、このまま普通に使用すればよい。しかし、ここでは、冷媒として、C2H1F3で表され分子構造中に二重結合を1つ有する1,1,2−トリフルオロエチレン(HFO−1123)等の不均化反応を起こす性質の物質で構成した単一冷媒、または、不均化反応を起こす性質の物質に別の物質を混合させた混合冷媒を用いるものとする。なお、本例で使用する冷媒はHFO−1123に限るものではなく、不均化反応を起こす性質の物質であれば、どのようなものを用いてもよい。
混合冷媒を生成させるために、不均化反応を起こす性質の物質に混合させる物質としては、たとえば、C3H2F4で表されるテトラフルオロプロペン(CF3CF=CH2で表される2,3,3,3−テトラフルオロプロペンであるHFO−1234yf、CF3CH=CHFで表される1,3,3,3−テトラフルオロ−1−プロペンであるHFO−1234ze等)、または、化学式がCH2F2で表されるジフルオロメタン(HFC−32)等が用いられる。しかし、不均化反応を起こす性質の物質に混合させる物質は、これらに限るものではなく、HC−290(プロパン)等を混合させてもよく、冷凍サイクル装置100の冷媒として使用できる熱性能を有する物質であれば、どのようなものを用いてもよい。また、そのときの混合比は、どのような混合比としてもよい。
不均化反応を起こす性質の物質は、そのまま冷媒として使用すると以下の問題が生じる。すなわち、液相、二相等のように隣り合う物質同士の距離が非常に近い液状態の物質が存在する場所で、何らかの強いエネルギーが加わると、隣り合う物質同士が反応して、別の物質に変化し、冷媒として機能しなくなる。そればかりか、発熱による急激な圧力上昇のため、配管破裂等が起こる可能性がある。そこで、不均化反応を起こす性質の物質を冷媒として使用するためには、液部、または、気体と液体との混合状態である二相部において、この不均化反応を起こさないような工夫が必要となる。ここで、冷媒と構造物とが衝突したときの衝突エネルギーも、冷媒の不均化反応を起こさせる要因になる。このため、冷媒回路の構成部品を、その衝突エネルギーが低減される構造にすると不均化反応が起き難くなる。
[曲り部45]
図3の冷房運転時においては、熱源側熱交換器12が凝縮器として作用しており、熱源側熱交換器12の出口から絞り装置16(16a〜16d)の入口までは液冷媒が流れており、この部分に、冷媒配管内の冷媒の流動方向を変化させる曲り部45(45a、45b)が存在している。
図3の冷房運転時においては、熱源側熱交換器12が凝縮器として作用しており、熱源側熱交換器12の出口から絞り装置16(16a〜16d)の入口までは液冷媒が流れており、この部分に、冷媒配管内の冷媒の流動方向を変化させる曲り部45(45a、45b)が存在している。
図5は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置における曲り部の拡大断面図である。曲り部45において、管内径をd、配管の中心における曲げ半径をRとすると、曲り部45の配管の内側における曲げ半径はR−d/2、配管の外側における曲げ半径はR+d/2となる。図5において曲り部45は冷媒入口側の入口管46と、冷媒出口側の出口管47と、入口管46と出口管47との間の曲管48とを有している。
ここで、図5における点O、点A〜点Fの各点は以下の位置を示している。
点O:曲り部45の曲げ半径Rの中心
点A:入口管46の中心線46aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線46bと配管の内面との交点2つのうち、点Oに遠い方
点B:出口管47の中心線47aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線47bと配管の内面の交点2つのうち、点Oに遠い方
点C:入口管46の中心線46aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線46bと 配管の内面との交点2つのうち、点Oに近い方
点D:出口管47の中心線47aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線47bと配管の内面の交点2つのうち、点Oに近い方
点E:入口管46の点Oから離れた方の内面に沿った直線と出口管47の点Oから離れた方の内面に沿った直線との交点
点F:点Oと点Eとを結ぶ直線と配管の点Oから離れた方の内面との交点
なお、点A、点B、点C、点D、点E、点F、点Oは、すべて同一平面上にあるものとする。
点O:曲り部45の曲げ半径Rの中心
点A:入口管46の中心線46aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線46bと配管の内面との交点2つのうち、点Oに遠い方
点B:出口管47の中心線47aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線47bと配管の内面の交点2つのうち、点Oに遠い方
点C:入口管46の中心線46aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線46bと 配管の内面との交点2つのうち、点Oに近い方
点D:出口管47の中心線47aと直交する法線方向に引いた点Oを通る直線47bと配管の内面の交点2つのうち、点Oに近い方
点E:入口管46の点Oから離れた方の内面に沿った直線と出口管47の点Oから離れた方の内面に沿った直線との交点
点F:点Oと点Eとを結ぶ直線と配管の点Oから離れた方の内面との交点
なお、点A、点B、点C、点D、点E、点F、点Oは、すべて同一平面上にあるものとする。
さて、ここで、冷媒が曲り部45に流入し、その対面である曲面A−F−Bに衝突する際の衝突エネルギーは式(1)で求められる。
[数1]
衝突エネルギー = 冷媒の質量×冷媒の速度変化
=(冷媒の質量流量×単位時間)×冷媒の速度変化 (1)
衝突エネルギー = 冷媒の質量×冷媒の速度変化
=(冷媒の質量流量×単位時間)×冷媒の速度変化 (1)
以下に、この衝突エネルギーの緩和について説明する。なお、実際の配管は三次元の円筒形をしているが、ここでは図5に示した二次元断面内での説明を行う。従って、実際の衝突エネルギーの緩和量と、以下で説明する衝突エネルギー緩和量とは、少し値が異なることになるが、傾向は同じであり、二次元で扱っても大きな問題はない。
図5において、入口管46から曲り部45に流入する冷媒の対面は曲率(R+d/2)の曲面になっており、その影響で、冷媒の衝突エネルギーが分散され緩和される。この時、曲り部45(曲管48)の曲げ半径Rが大きいほど、対面の曲率が大きく、冷媒の衝突エネルギーの緩和量が大きくなる。つまり、曲り部45の曲げ半径Rが大きいほど衝突エネルギーが低減され、不均化反応が起き難くなる。そして、線分B−Eの長さである(R+d/2)が、入口管46から流入した冷媒が衝突する部分よりも大きければ、入口管46から流入した冷媒が、全部、曲面A−F−Bに衝突するため、冷媒の衝突エネルギーが緩和される。
一方、線分B−Eの長さである(R+d/2)が入口管46から流入した冷媒が衝突する部分よりも小さいと、入口管46から流入した冷媒は、曲面A−F−Bにあたるものと、出口管47に衝突するものとが発生する。出口管47の内面は入口管46の内面の法線方向に向いているため、入口管46から流入した冷媒のうち出口管47に衝突するものは、出口管47の内面に直角に衝突することになる。このため、冷媒と配管内面との衝突エネルギーが緩和されず、大きな衝突エネルギーが発生し、冷媒の不均化反応が発生する可能性がある。よって、冷媒の衝突エネルギーを緩和させ、冷媒の不均化反応を起こさせないためには、入口管46から流入した冷媒が全部曲面A−F−Bに衝突する必要がある。
さて、流体が空間に噴出された場合、周囲に広がりながら拡散していくが、その時の広がり角度は一般的に5度程度とされている。以下、この広がり角度を踏まえ、冷媒の衝突エネルギーを緩和させるための構成について検討する。
図6は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置において冷媒の衝突エネルギーを緩和させるための構成の説明図である。
入口管46から流入した冷媒は、線分A−Cを断面とする面を通り、そこから噴流の広がり角度に従い広がってから対面に衝突する。固体壁面と接していないのは、出口管47側のみであり、冷媒が進む距離は線分O−Bの長さ、すなわち、(R+d/2)である。よって入口管46から流入した冷媒を全部曲面A−F−Bに衝突させ、冷媒の衝突エネルギーを緩和させるためには、式(2)が成りたつ必要がある。
入口管46から流入した冷媒は、線分A−Cを断面とする面を通り、そこから噴流の広がり角度に従い広がってから対面に衝突する。固体壁面と接していないのは、出口管47側のみであり、冷媒が進む距離は線分O−Bの長さ、すなわち、(R+d/2)である。よって入口管46から流入した冷媒を全部曲面A−F−Bに衝突させ、冷媒の衝突エネルギーを緩和させるためには、式(2)が成りたつ必要がある。
[数2]
R+d/2≧d+(R+d/2)×tan(5×π/180) (2)
R+d/2≧d+(R+d/2)×tan(5×π/180) (2)
これを書き換えると式(3)になり、この式が成り立てば、冷媒の曲り部45での衝突エネルギーが緩和され、冷媒の不均化が起き難くなる。
例えば、曲り部45の入口管46の外径が1/4インチ(6.35mm)の場合、配管の肉厚は0.6mm程度であり、内径は5.15mmとなり、曲げ半径が3.0688mm以上であれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が小さい場合は、より小さい曲げ半径で同様の効果が出るため、曲り部45の入口管46の外径が1/4インチ以下の場合、曲げ半径を3.0688mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
また、例えば、曲り部45の入口管46の外径が3/8インチ(9.52mm)の場合、配管の肉厚は0.7mm程度であり、内径は8.12mmとなり、曲げ半径が4.8385mm以上であれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が1/4インチより大きくかつ3/8インチ以下の場合、曲げ半径を4.8385mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
また、例えば、曲り部45の入口管46の外径が1/2インチ(12.7mm)の場合、配管の肉厚は0.8mm程度であり、内径は11.1mmとなり、曲げ半径が6.6142mm以上であれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が3/8インチより大きくかつ1/2インチ以下の場合、曲げ半径を6.6142mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
また、例えば、曲り部45の入口管46の外径が5/8インチ(15.88mm)の場合、配管の肉厚は0.9mm程度であり、内径は14.08mmとなり、曲げ半径が8.3899mm以上であれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が1/2インチより大きくかつ5/8インチ以下の場合、曲げ半径を8.3899mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
また、例えば、曲り部45の入口管46の外径が3/4インチ(19.05mm)の場合、配管の肉厚は1mm程度であり、内径は17.05mmとなり、曲げ半径が10.1597mm以上であれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が5/8インチより大きくかつ3/4インチ以下の場合、曲げ半径を10.1597mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
また、例えば、曲り部45の入口管46の外径が7/8インチ(22.2mm)の場合、配管の肉厚は1〜1.2mm程度であり、内径は19.8〜20.2mmとなり、このうちの大きい方の寸法である20.2mmに対して算出した値12.0367mm以上に曲げ半径を設定すれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が3/4インチより大きくかつ7/8インチ以下の場合、曲げ半径を12.0367mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
また、例えば、曲り部45の入口管46の外径が1インチ(25.4mm)の場合、配管の肉厚は1〜1.3mm程度であり、内径は22.8〜23.4mmとなり、このうちの大きい方の寸法である23.4mmに対して算出した値13.9435mm以上に曲げ半径を設定すれば、冷媒の不均化反応が起き難くなる。従って、曲り部45の入口管46の外径が7/8インチより大きくかつ1インチ以下の場合、曲げ半径を13.9435mm以上とすると冷媒の不均化反応が起き難くなる。
さて、図5は、曲り部45の出口管47が入口管46の法線方向を向いている場合、すなわち、入口管46と出口管47との角度が90度である場合を示していた。以下では、入口管46と出口管47との角度がθである場合の衝突エネルギーについて検討する。
図7は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置における曲り部の入口管と出口管との角度がθである場合の曲り部を示した図である。
この場合、入口管46の傾きを考慮して、入口管46からの流入冷媒がすべて曲面A−F−Bと衝突するようにすればよく、式(4)、すなわちこれを展開した式(5)、が成りたてば、衝撃力が緩和され、冷媒の不均化が起き難い。なお、式(2)及び式(3)は、式(4)及び式(5)において、θが90度の場合を示している。
この場合、入口管46の傾きを考慮して、入口管46からの流入冷媒がすべて曲面A−F−Bと衝突するようにすればよく、式(4)、すなわちこれを展開した式(5)、が成りたてば、衝撃力が緩和され、冷媒の不均化が起き難い。なお、式(2)及び式(3)は、式(4)及び式(5)において、θが90度の場合を示している。
[数4]
R+d/2≧d+(R+d/2)×{tan(5×π/180)+cosθ}(4)
R+d/2≧d+(R+d/2)×{tan(5×π/180)+cosθ}(4)
なお、曲り部45の入口管46、曲面A−F−Bを含む部分、及び、出口管47の形状に関して、どのような形であってもよい。ここでは、円管であるかのように示したが、矩形管、楕円管、その他の形状でもよく、同様の効果を奏する。
また、図4の暖房運転時においては、負荷側熱交換器15(15a〜15d)が凝縮器として作用しており、負荷側熱交換器15(15a〜15d)の出口から絞り装置16(16a〜16d)の入口までは液冷媒が流れており、この部分に配管の曲り部45が存在する場合は、曲り部45を、上述と同様の構造とすれば、同様の効果を奏する。また、図4において、熱源側熱交換器12が蒸発器として作用しており、絞り装置16(16a〜16d)の出口から蒸発器入口までは液冷媒とガス冷媒とが混在している二相冷媒が流れており、この二相冷媒が流れる部分に配管の曲り部45が存在する場合は、曲り部45を、上述と同様の構造とすれば、同様の効果を奏する。また、各運転モードにおいて、液冷媒または二相冷媒が流れるその他の部分においても、曲り部45が存在する場合は、同様に構造とすれば、同様の効果を奏する。
[冷凍機油]
冷媒回路中に充填される冷凍機油は、ポリオールエステル及びポリビニルエーテルのうちいずれかを主成分とするものであり、圧縮機10に充填され冷凍機油の一部が冷媒と一緒に冷媒回路中を循環する。ポリオールエステル及びポリビニルエーテルは、いずれも、分子構造中に二重結合を1個有する冷媒に対して溶解しやすい相溶性を有する冷凍機油であり、この冷凍機油と冷媒であるHFO1123とを混合すると、HFO−1123が、冷凍機油に、ある程度溶解する。上述のように、不均化反応を起こす性質の冷媒に対し、曲り部45を上述のように構成すれば、冷媒の衝突エネルギーを緩和させ冷媒の不均化が起き難くなる。そして、更に、相溶性の高い冷凍機油を冷凍サイクルに充填すると、相溶性の低い冷凍機油または非相溶性の冷凍機油を冷凍サイクルに充填する場合に比べ、冷媒の不均化反応が更に起き難くなる。
冷媒回路中に充填される冷凍機油は、ポリオールエステル及びポリビニルエーテルのうちいずれかを主成分とするものであり、圧縮機10に充填され冷凍機油の一部が冷媒と一緒に冷媒回路中を循環する。ポリオールエステル及びポリビニルエーテルは、いずれも、分子構造中に二重結合を1個有する冷媒に対して溶解しやすい相溶性を有する冷凍機油であり、この冷凍機油と冷媒であるHFO1123とを混合すると、HFO−1123が、冷凍機油に、ある程度溶解する。上述のように、不均化反応を起こす性質の冷媒に対し、曲り部45を上述のように構成すれば、冷媒の衝突エネルギーを緩和させ冷媒の不均化が起き難くなる。そして、更に、相溶性の高い冷凍機油を冷凍サイクルに充填すると、相溶性の低い冷凍機油または非相溶性の冷凍機油を冷凍サイクルに充填する場合に比べ、冷媒の不均化反応が更に起き難くなる。
図8は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷凍機油の溶解度線図である。溶解度が大きいとは、冷凍機油に沢山の冷媒が溶けることを意味し、溶解度が小さいとは、冷凍機油に少しの冷媒しか溶けないことを意味する。図8には、溶解度と圧力との関係を、冷媒の温度T1、T2、T3毎に示している。なお、図8において、T1、T2、T3は異なる温度であり、式(6)が成り立つ。
[数6]
T1<T2<T3 (6)
T1<T2<T3 (6)
図8に示すように、同一圧力条件では、冷媒の温度が低い方が溶解度が大きく、同一温度条件では、冷媒の圧力が高い方が溶解度が大きい。冷媒が冷凍機油に溶解すると、冷媒の分子と分子の間に冷凍機油の分子が溶け込んで存在するようになる。すなわち、冷媒の冷凍機油に対する溶解度が大きいと、多くの冷媒の分子と分子の間に冷凍機油が存在することになる。冷媒の不均化反応は、上述したように、隣接する冷媒の分子同士が反応する現象であるため、冷媒に対して相溶性を有する冷凍機油を使用すれば、冷媒の分子と分子の間に冷凍機油の分子が存在することから、冷媒の不均化反応が起き難くなる。なお、冷凍機油は冷媒と相溶性を示すものであれば、これに限らず別の種類の油を使用してもよい。
冷媒の不均化反応を抑制するためには、冷媒の冷凍機油に対する溶解度が大きい方が効果が大きい。実用的には、溶解度が50wt%(重量%)以上であれば、多くの冷媒が冷凍機油に溶解するため、不均化反応を抑制できる。
通常、ビル用マルチエアコン等では、圧縮機10の周波数、熱源側熱交換器12に付属の送風機(図示せず)の回転数を制御して、凝縮器内の冷媒の温度である凝縮温度を約50℃に制御する。また、絞り装置16を制御して、凝縮器の出口の冷媒の過冷却度が約10℃になるように制御する。すなわち、凝縮温度が約50℃であれば凝縮器の出口の冷媒は約40℃に制御され、凝縮器を流出する。よって、凝縮器と絞り装置16の間の冷媒は、温度が約40℃、圧力が50℃の飽和圧力の状態になっている。
絞り装置16での制御性能(過渡特性)も考慮すると、凝縮器と絞り装置16の間を流れる冷媒は、温度が約40〜50℃の間の温度、圧力が50℃の飽和圧力の状態になっている。よって、これらの温度、圧力の状態で、冷媒の冷凍機油に対する溶解度が大きいと、冷媒の不均化反応が起き難い。実用的には、冷媒が、これらの温度、圧力にある状態において、冷媒の冷凍機油に対する溶解度が50wt%(重量%)以上であれば、多くの冷媒が冷凍機油に溶解するため、更に不均化反応が起き難くできる。
[延長配管4]
以上説明したように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置100は、幾つかの運転モードを具備している。これらの運転モードにおいて、室外機1と室内機2とを接続する延長配管4には冷媒が流れている。
以上説明したように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置100は、幾つかの運転モードを具備している。これらの運転モードにおいて、室外機1と室内機2とを接続する延長配管4には冷媒が流れている。
なお、高圧検出装置37、低圧検出装置38は、冷凍サイクル高圧と低圧を目標値に制御するために設置されているが、飽和温度を検出する温度検出装置でもよい。
また、一般的に、熱源側熱交換器12及び負荷側熱交換器15a〜15dには、送風機が取り付けられており、送風により凝縮あるいは蒸発を促進させる場合が多いが、これに限るものではない。たとえば負荷側熱交換器15a〜15dとしては放射を利用したパネルヒータのようなものも用いることができるし、熱源側熱交換器12としては、水または不凍液により熱を移動させる水冷式のタイプのものも用いることができる。放熱あるいは吸熱をできる構造のものであればどんな熱交換器でも用いることができる。
また、熱源側熱交換器12または負荷側熱交換器15a〜15dは、通常は伝熱性能を向上させるために、フィン44を有するが、伝熱管43のみで十分な伝熱性能が得られる場合は、フィン44を備えていなくてもよい。
また、ここでは、負荷側熱交換器15a〜15dが4つである場合を例に説明を行ったが、幾つ接続してもよい。更に、室外機1が複数接続され、1つの冷凍サイクルを構成していてもよい。
また、室内機2が冷房運転か暖房運転のいずれかの運転のみを行う冷房暖房切替型の冷凍サイクル装置100を例に説明を行ったが、これに限定するものではない。たとえば、室内機2が冷房運転と暖房運転のいずれかの運転を任意に選択でき、システム全体として、冷房運転を行う室内機2と暖房運転を行う室内機2との混在運転を行うことができる冷凍サイクル装置にも適用することができ、同様の効果を奏する。
また、室内機2が1つだけ接続できるルームエアコン等の空気調和装置、ショーケースまたはユニットクーラを接続する冷凍装置等にも適用することができ、冷凍サイクルを使用する冷凍サイクル装置であれば、同様の効果を奏する。
実施の形態2.
本発明の実施の形態2について、図面に基づいて説明する。以下、実施の形態2が実施の形態1と異なる部分を中心に説明する。なお、実施の形態1の構成部分において適用された変形例は、実施の形態2の同様の構成部分においても同様に適用される。
本発明の実施の形態2について、図面に基づいて説明する。以下、実施の形態2が実施の形態1と異なる部分を中心に説明する。なお、実施の形態1の構成部分において適用された変形例は、実施の形態2の同様の構成部分においても同様に適用される。
図9は、本発明の実施の形態2に係る冷凍サイクル装置の回路図である。
図9に示す冷凍サイクル装置100は、室外機1と中継器である熱媒体変換機3とが延長配管4で接続されて冷媒が循環する冷媒循環回路Aを備えている。また、冷凍サイクル装置100は、熱媒体変換機3と室内機2とが配管(熱媒体配管)5で接続されて、水、ブライン等の熱媒体が循環する熱媒体循環回路Bを備えている。熱媒体変換機3は冷媒循環回路Aを循環する冷媒と、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体との熱交換を行う負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bを備えている。
図9に示す冷凍サイクル装置100は、室外機1と中継器である熱媒体変換機3とが延長配管4で接続されて冷媒が循環する冷媒循環回路Aを備えている。また、冷凍サイクル装置100は、熱媒体変換機3と室内機2とが配管(熱媒体配管)5で接続されて、水、ブライン等の熱媒体が循環する熱媒体循環回路Bを備えている。熱媒体変換機3は冷媒循環回路Aを循環する冷媒と、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体との熱交換を行う負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bを備えている。
熱媒体変換機3は、室外機1及び室内機2とは別体で離れた位置、たとえば、図1に示したように建物9の内部ではあるが室内空間7とは別の空間である天井裏等の空間(以下、単に空間8と称する)に設置される。熱媒体変換機3は、その他、エレベーター等がある共用空間等に設置することも可能である。
[冷媒の種類]
この冷凍サイクル装置100において、冷媒は実施の形態1と同様のものが使用でき、同様の効果を奏する。
この冷凍サイクル装置100において、冷媒は実施の形態1と同様のものが使用でき、同様の効果を奏する。
この冷凍サイクル装置100が実行する運転モードには、駆動している室内機2の全てが冷房運転を実行する全冷房運転モード及び駆動している室内機2の全てが暖房運転を実行する全暖房運転モードがある。また、冷房負荷の方が大きい場合に実行する冷房主体運転モード、及び、暖房負荷の方が大きい場合に実行する暖房主体運転モードがある。
[全冷房運転モード]
全冷房運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して、熱源側熱交換器12へ流入し、周囲の空気に放熱して凝縮液化し、高圧液冷媒となり、逆止弁13aを通って室外機1から流出する。そして、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、開閉装置17aを通り、絞り装置16a及び絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となる。二相冷媒は、蒸発器として作用する負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bのそれぞれに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体から吸熱し、低温低圧のガス冷媒となる。ガス冷媒は、第2冷媒流路切替装置18a及び第2冷媒流路切替装置18bを介して熱媒体変換機3から流出する。そして、延長配管4を通って再び室外機1へ流入する。室外機1へ流入した冷媒は、逆止弁13dを通って、第1冷媒流路切替装置11及びアキュムレータ19を介して、圧縮機10へ再度吸入される。
全冷房運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して、熱源側熱交換器12へ流入し、周囲の空気に放熱して凝縮液化し、高圧液冷媒となり、逆止弁13aを通って室外機1から流出する。そして、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、開閉装置17aを通り、絞り装置16a及び絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となる。二相冷媒は、蒸発器として作用する負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bのそれぞれに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体から吸熱し、低温低圧のガス冷媒となる。ガス冷媒は、第2冷媒流路切替装置18a及び第2冷媒流路切替装置18bを介して熱媒体変換機3から流出する。そして、延長配管4を通って再び室外機1へ流入する。室外機1へ流入した冷媒は、逆止弁13dを通って、第1冷媒流路切替装置11及びアキュムレータ19を介して、圧縮機10へ再度吸入される。
熱媒体循環回路Bにおいては、熱媒体は、負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bの双方で冷媒により冷却される。冷却された熱媒体は、ポンプ21a及びポンプ21bによって配管5内を流動する。第2熱媒体流路切替装置23a〜23dを介して、利用側熱交換器26a〜26dに流入した熱媒体は、室内空気から吸熱する。室内空気は冷却されて室内空間7の冷房を行う。利用側熱交換器26a〜26dから流出した冷媒は、熱媒体流量調整装置25a〜25dに流入し、第1熱媒体流路切替装置22a〜22dを通って、負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bへ流入して冷却され、再びポンプ21a及びポンプ21bへ吸い込まれる。なお、熱負荷のない利用側熱交換器26a〜26dに対応する熱媒体流量調整装置25a〜25dは全閉とする。また、熱負荷のある利用側熱交換器26a〜26dに対応する熱媒体流量調整装置25a〜25dは開度を調整し、利用側熱交換器26a〜26dでの熱負荷を調節する。
[全暖房運転モード]
全暖房運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して第1接続配管4a、逆止弁13bを通り、室外機1から流出する。そして、室外機1から流出した冷媒は、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、第2冷媒流路切替装置18a及び第2冷媒流路切替装置18bを通って、負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bのそれぞれに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体に放熱し、高圧の液冷媒となる。高圧の液冷媒は、絞り装置16a及び絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となり、開閉装置17bを通って、熱媒体変換機3から流出する。
全暖房運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して第1接続配管4a、逆止弁13bを通り、室外機1から流出する。そして、室外機1から流出した冷媒は、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、第2冷媒流路切替装置18a及び第2冷媒流路切替装置18bを通って、負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bのそれぞれに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体に放熱し、高圧の液冷媒となる。高圧の液冷媒は、絞り装置16a及び絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となり、開閉装置17bを通って、熱媒体変換機3から流出する。
そして、熱媒体変換機3から流出した冷媒は、延長配管4を通って再び室外機1へ流入する。室外機1へ流入した冷媒は、第2接続配管4b及び逆止弁13cを通り、蒸発器として作用する熱源側熱交換器12に流入し、周囲の空気から吸熱して、低温低圧のガス冷媒となる。ガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11及びアキュムレータ19を介して圧縮機10へ再度吸入される。なお、熱媒体循環回路Bにおける熱媒体の動作は、全冷房運転モードの場合と同じである。全暖房運転モードでは、負荷側熱交換器15a及び負荷側熱交換器15bにおいて、熱媒体が冷媒によって加熱され、利用側熱交換器26a及び利用側熱交換器26bで室内空気に放熱して、室内空間7の暖房を行う。
[冷房主体運転モード]
冷房主体運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して熱源側熱交換器12に流入し、周囲の空気に放熱して凝縮し、二相冷媒となり、逆止弁13aを通って、室外機1から流出する。そして、室外機1から流出した冷媒は、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、第2冷媒流路切替装置18bを通って凝縮器として作用する負荷側熱交換器15bに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体に放熱して高圧の液冷媒となる。
冷房主体運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して熱源側熱交換器12に流入し、周囲の空気に放熱して凝縮し、二相冷媒となり、逆止弁13aを通って、室外機1から流出する。そして、室外機1から流出した冷媒は、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、第2冷媒流路切替装置18bを通って凝縮器として作用する負荷側熱交換器15bに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体に放熱して高圧の液冷媒となる。
高圧の液冷媒は、絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となる。二相冷媒は、絞り装置16aを介して蒸発器として作用する負荷側熱交換器15aに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体から吸熱して低圧のガス冷媒となり、第2冷媒流路切替装置18aを介して熱媒体変換機3から流出する。そして、熱媒体変換機3から流出した冷媒h、延長配管4を通って再び室外機1へ流入する。室外機1へ流入した冷媒は、逆止弁13dを通って、第1冷媒流路切替装置11及びアキュムレータ19を介して、圧縮機10へ再度吸入される。
熱媒体循環回路Bにおいては、負荷側熱交換器15bで冷媒の温熱が熱媒体に伝えられる。そして、暖められた熱媒体はポンプ21bによって配管5内を流動する。第1熱媒体流路切替装置22a〜22d及び第2熱媒体流路切替装置23a〜23dを操作して暖房要求のある利用側熱交換器26a〜26dに流入した熱媒体は、室内空気に放熱する。室内空気は加熱されて室内空間7の暖房を行う。一方、負荷側熱交換器15aで冷媒の冷熱が熱媒体に伝えられる。
そして、冷やされた熱媒体はポンプ21aによって配管5内を流動する。第1熱媒体流路切替装置22a〜22d及び第2熱媒体流路切替装置23a〜23dを操作して冷房要求のある利用側熱交換器26a〜26dに流入した熱媒体は、室内空気から吸熱する。室内空気は冷却されて室内空間7の冷房を行う。なお、熱負荷のない利用側熱交換器26a〜26dに対応する熱媒体流量調整装置25a〜25dは全閉とする。また、熱負荷のある利用側熱交換器26a〜26dに対応する熱媒体流量調整装置25a〜25dは開度を調整し、利用側熱交換器26a〜26dでの熱負荷を調節する。
[暖房主体運転モード]
暖房主体運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して、第1接続配管4a及び逆止弁13bを通って、室外機1から流出する。そして、室外機1から流出した冷媒は、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、第2冷媒流路切替装置18bを通って凝縮器として作用する負荷側熱交換器15bに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体に放熱して高圧の液冷媒となる。高圧の液冷媒は、絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となる。二相冷媒は、絞り装置16aを介して蒸発器として作用する負荷側熱交換器15aに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体から吸熱し、第2冷媒流路切替装置18aを介して熱媒体変換機3から流出する。
暖房主体運転モードの場合、圧縮機10から吐出された高温高圧のガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11を介して、第1接続配管4a及び逆止弁13bを通って、室外機1から流出する。そして、室外機1から流出した冷媒は、延長配管4を通って熱媒体変換機3に流入する。熱媒体変換機3に流入した冷媒は、第2冷媒流路切替装置18bを通って凝縮器として作用する負荷側熱交換器15bに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体に放熱して高圧の液冷媒となる。高圧の液冷媒は、絞り装置16bで膨張して低温低圧の二相冷媒となる。二相冷媒は、絞り装置16aを介して蒸発器として作用する負荷側熱交換器15aに流入し、熱媒体循環回路Bを循環する熱媒体から吸熱し、第2冷媒流路切替装置18aを介して熱媒体変換機3から流出する。
そして、延長配管4を通って再び室外機1へ流入する。室外機1へ流入した冷媒は、第2接続配管4b及び逆止弁13cを通って、蒸発器として作用する熱源側熱交換器12に流入し、周囲の空気から吸熱して、低温低圧のガス冷媒となる。ガス冷媒は、第1冷媒流路切替装置11及びアキュムレータ19を介して圧縮機10へ再度吸入される。なお、熱媒体循環回路Bにおける熱媒体の動作、第1熱媒体流路切替装置22a〜22d、第2熱媒体流路切替装置23a〜23d、熱媒体流量調整装置25a〜25d、及び、利用側熱交換器26a〜26d、の動作は冷房主体運転モードと同一である。
[曲り部45]
図9において、熱源側熱交換器12を凝縮器として作用させる全冷房運転モードまたは冷房主体運転モードにおいて、凝縮器出口から絞り装置16の入口までの液冷媒または二相冷媒が流れる部分には、曲り部45a、曲り部45b、曲り部45cが設置されている。これらを実施の形態1に記載の式(3)または式(5)を満たすように構成すれば、冷媒の衝突エネルギーが緩和され、冷媒の不均化が起き難くなる。また、熱源側熱交換器12を蒸発器として作用させる全暖房運転モードまたは暖房主体運転モードにおいて、絞り装置16(16a〜16d)の出口から蒸発器入口までは液冷媒とガス冷媒とが混在している二相冷媒が流れており、この二相冷媒が流れる部分に配管の曲り部45が存在する場合は、曲り部45を、上述と同様の構造とすれば、同様の効果を奏する。また、各運転モードにおいて、液冷媒または二相冷媒が流れるその他の部分においても、曲り部45が存在する場合は、同様な 構造とすれば、同様の効果を奏する。
図9において、熱源側熱交換器12を凝縮器として作用させる全冷房運転モードまたは冷房主体運転モードにおいて、凝縮器出口から絞り装置16の入口までの液冷媒または二相冷媒が流れる部分には、曲り部45a、曲り部45b、曲り部45cが設置されている。これらを実施の形態1に記載の式(3)または式(5)を満たすように構成すれば、冷媒の衝突エネルギーが緩和され、冷媒の不均化が起き難くなる。また、熱源側熱交換器12を蒸発器として作用させる全暖房運転モードまたは暖房主体運転モードにおいて、絞り装置16(16a〜16d)の出口から蒸発器入口までは液冷媒とガス冷媒とが混在している二相冷媒が流れており、この二相冷媒が流れる部分に配管の曲り部45が存在する場合は、曲り部45を、上述と同様の構造とすれば、同様の効果を奏する。また、各運転モードにおいて、液冷媒または二相冷媒が流れるその他の部分においても、曲り部45が存在する場合は、同様な 構造とすれば、同様の効果を奏する。
[延長配管4及び配管5]
本実施の形態における各運転モードにおいて、室外機1と熱媒体変換機3とを接続する延長配管4には冷媒が流れ、熱媒体変換機3と室内機2とを接続する配管5には水、不凍液等の熱媒体が流れている。
本実施の形態における各運転モードにおいて、室外機1と熱媒体変換機3とを接続する延長配管4には冷媒が流れ、熱媒体変換機3と室内機2とを接続する配管5には水、不凍液等の熱媒体が流れている。
利用側熱交換器26にて暖房負荷と冷房負荷とが混在して発生している場合は、暖房運転を行っている利用側熱交換器26に対応する第1熱媒体流路切替装置22及び第2熱媒体流路切替装置23を加熱用の負荷側熱交換器15bに接続される流路へ切り替える。また、冷房運転を行っている利用側熱交換器26に対応する第1熱媒体流路切替装置22及び第2熱媒体流路切替装置23を冷却用の負荷側熱交換器15aに接続される流路へ切り替える。このため、各室内機2にて、暖房運転、冷房運転を自由に行うことができる。
なお、第1熱媒体流路切替装置22及び第2熱媒体流路切替装置23は、三方弁等の三方流路を切り替えられるもの、開閉弁等の二方流路の開閉を行うものを2つ組み合わせる等、流路を切り替えられるものであればよい。また、ステッピングモーター駆動式の混合弁等の三方流路の流量を変化させられるもの、電子式膨張弁等の二方流路の流量を変化させられるものを2つ組み合わせる等して第1熱媒体流路切替装置22及び第2熱媒体流路切替装置23として用いてもよい。
更に、熱媒体流量調整装置25は、二方弁以外でも、三方流路を持つ制御弁とし利用側熱交換器26をバイパスするバイパス管と共に設置するようにしてもよい。また、熱媒体流量調整装置25は、ステッピングモーター駆動式で流路を流れる流量を制御できるものを使用するとよく、二方弁でも三方弁の一端を閉止したものでもよい。また、熱媒体流量調整装置25として、開閉弁等の二方流路の開閉を行うものを用い、ON/OFFを繰り返して平均的な流量を制御するようにしてもよい。
また、第1冷媒流路切替装置11及び第2冷媒流路切替装置18は四方弁であるかのように示したが、これに限るものではなく、二方流路切替弁、三方流路切替弁を複数個用い、同じように冷媒が流れるように構成してもよい。
また、利用側熱交換器26と熱媒体流量調整装置25とが1つしか接続されていない場合でも同様のことが成り立つのは言うまでもなく、更に負荷側熱交換器15及び絞り装置16として、同じ動きをするものが複数個設置されていても、当然問題ない。更に、熱媒体流量調整装置25は、熱媒体変換機3に内蔵されている場合を例に説明したが、これに限るものではなく、室内機2に内蔵されていてもよく、熱媒体変換機3と室内機2とは別体に構成されていてもよい。
また、熱媒体流路切替装置22及び熱媒体流路切替装置23の一方または両方に熱媒体の流量を調整する機能を備えるように構成すれば、熱媒体流量調整装置25を備えなくてもよい。
熱媒体としては、たとえばブライン(不凍液)、水、ブラインと水との混合液、水に対して防食効果が高い添加剤の混合液等を用いることができる。従って、冷凍サイクル装置100においては、熱媒体が室内機2を介して室内空間7に漏洩したとしても、熱媒体に安全性の高いものを使用しているため安全性の向上に寄与することになる。
また、一般的に、熱源側熱交換器12及び利用側熱交換器26a〜26dには、送風機が取り付けられており、送風により凝縮あるいは蒸発を促進させる場合が多いが、これに限るものではない。たとえば利用側熱交換器26a〜26dとしては放射を利用したパネルヒータのようなものも用いることができる。また、熱源側熱交換器12としては、水または不凍液により熱を移動させる水冷式のタイプのものも用いることができる。放熱あるいは吸熱できる構造のものであればどんなものでも用いることができる。
また、ここでは、利用側熱交換器26a〜26dが4つである場合を例に説明を行ったが、幾つ接続してもよい。更に、室外機1が複数接続され、1つの冷凍サイクルを構成していてもよい。
また、負荷側熱交換器15a、15bが2つである場合を例に説明を行ったが、当然、これに限るものではなく、熱媒体を冷却、加熱できるように構成すれば、幾つ設置してもよい。
また、負荷側熱交換器15としては、一般的にプレート式熱交換器が使用されるが、プレート式でなくても、冷媒と熱媒体とを熱交換できる形式ものであれば、どのようなものでもよい。
また、ポンプ21a及び21bはそれぞれ一つとは限らず、複数の小容量のポンプを並列に並べてもよい。
また、圧縮機10、四方弁(第1冷媒流路切替装置)11、熱源側熱交換器12を室外機1に収容し、空調対象空間の空気と冷媒とを熱交換させる利用側熱交換器26を室内機2に収容し、負荷側熱交換器15及び絞り装置16を熱媒体変換機3に収容し、室外機1と熱媒体変換機3との間を延長配管4で接続して冷媒を循環させ、室内機2と熱媒体変換機3との間をそれぞれ2本一組の配管5で接続して熱媒体を循環させ、負荷側熱交換器15で冷媒と熱媒体とを熱交換させるシステムについて、冷房運転を行う室内機2と暖房運転を行う室内機2との混在運転が可能なシステムを例に説明を行ったが、これに限るものではない。たとえば、実施の形態1で説明した室外機1と熱媒体変換機3とを組み合わせて、室内機2で冷房運転または暖房運転のみを行うシステムにも適用することができ、同様の効果を奏する。
1 熱源機(室外機)、2、2a、2b、2c、2d 室内機、3 熱媒体変換機(中継器)、4 延長配管、4a 第1接続配管、4b 第2接続配管、5 配管(熱媒体配管)、6 室外空間、7 室内空間、8 天井裏等の室外空間及び室内空間とは別の空間、9 ビル等の建物、10 圧縮機、11 第1冷媒流路切替装置(四方弁)、12 熱源側熱交換器(第一の熱交換器)、13a、13b、13c、13d 逆止弁、15、15a、15b、15c、15d 負荷側熱交換器(第二の熱交換器)、16、16a、16b、16c、16d 絞り装置、17a、17b 開閉装置、18、18a、18b 第2冷媒流路切替装置、19 アキュムレータ、21a、21b ポンプ、22、22a、22b、22c、22d 第1熱媒体流路切替装置、23、23a、23b、23c、23d 第2熱媒体流路切替装置、25、25a、25b、25c、25d 熱媒体流量調整装置、26、26a、26b、26c、26d 利用側熱交換器、27 負荷側熱交換器液冷媒温度検出装置、28 負荷側熱交換器ガス冷媒温度検出装置、37 高圧検出装置、38 低圧検出装置、43 伝熱管、45a、45b、45c 曲り部、46 入口管、47 出口管、49 流路、60 制御装置、100 冷凍サイクル装置、A 冷媒循環回路、B 熱媒体循環回路。
Claims (18)
- 圧縮機と、第一の熱交換器と、絞り装置と、第二の熱交換器と、を冷媒配管で接続して構成され、冷媒が循環する冷凍サイクルを備え、
前記冷媒は、不均化反応を起こす性質の物質で構成した単一冷媒または不均化反応を起こす性質の物質を含む混合冷媒であり、
前記冷媒配管は、前記冷媒配管内の冷媒の流動方向を変化させる曲り部を有し、
前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器のうち、一方は凝縮器、他方は蒸発器として作用するものであり、
前記曲り部は、前記凝縮器と前記絞り装置との間の流路、前記絞り装置と前記蒸発器との間の流路の一方または両方に設けられ、
液冷媒または二相冷媒が流通する前記曲り部の曲げ半径Rが、以下の関係を満たす冷凍サイクル装置。
R≧(d/2)×[1+{tan(π/36)+cosθ}]/[1−{tan(π/36)+cosθ}]
θ(rad):前記曲り部の冷媒入口側を構成する入口管の中心線と前記曲り部の冷媒出口側を構成する出口管の中心線とがなす角度
R(mm):前記曲り部の曲げ半径
d(mm):前記曲り部の入口管の内径
- 前記角度θが90度である請求項1に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が1/4インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が3.0688mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が1/4インチより大きくかつ3/8インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が4.8385mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が3/8インチより大きくかつ1/2インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が6.6142mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が1/2インチより大きくかつ5/8インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が8.3899mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が5/8インチより大きくかつ3/4インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が10.1597mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が3/4インチより大きくかつ7/8インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が12.0367mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記曲り部の前記入口管の外径が7/8インチより大きくかつ1インチ以下であり、前記曲り部の曲げ半径が13.9435mm以上である請求項1または請求項2に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記冷凍サイクル中に充填される冷凍機油は、前記冷媒の温度が50℃かつ前記冷媒の圧力が50℃の飽和圧力である状態において、前記冷媒の前記冷凍機油に対する溶解度が50重量%以上である請求項1〜請求項9のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記冷凍サイクル中に充填される冷凍機油は、前記冷媒の温度が40℃かつ前記冷媒の圧力が50℃の飽和圧力である状態において、前記冷媒の前記冷凍機油に対する溶解度が50重量%以上である請求項1〜請求項9のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記第一の熱交換器または前記第二の熱交換器の一方を収容する室外機と、前記第一の熱交換器または前記第二の熱交換器の他方を収容する室内機とを有する請求項1〜請求項11のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記第一の熱交換器または前記第二の熱交換器の一方を収容する室外機と、前記第一の熱交換器または前記第二の熱交換器の他方を収容し、前記室外機及び室内機とは別体で離れた位置に設置可能な中継器と、を有する請求項1〜請求項11のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記中継器に収容された前記第一の熱交換器または前記第二の熱交換器は、前記冷媒と熱媒体とを熱交換する熱交換器である請求項13に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記室外機に収容された前記第一の熱交換器または前記第二の熱交換器は、前記冷媒と熱媒体とを熱交換する熱交換器である請求項12〜請求項14のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記室外機を1または複数と、前記室内機を1または複数備え、各室内機で温調した空気を室内に供給可能に構成した請求項12〜請求項15のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 冷媒の流路を切り替える冷媒流路切替装置を更に備え、前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器の一方を凝縮器として作用させ、前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器の他方を蒸発器として作用させる第一の運転モードと、前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器の一方を蒸発器として作用させ、前記第一の熱交換器及び前記第二の熱交換器の他方を凝縮器として作用させる第二の運転モードと、を有する請求項1〜請求項16のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
- 前記不均化反応を起こす性質の物質は、1,1,2−トリフルオロエチレンである請求項1〜請求項17のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
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