JPWO2014196062A1 - 導波路型レーザ装置 - Google Patents
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Abstract
Description
近年、これらの光源として、900nm帯、1μm帯、1.3μm帯のレーザ光を基本波レーザ光とし、非線形材料を用いて基本波レーザ光を半分の波長(2倍の周波数)の第2高調波に変換(SHG(Second Harmonic Generation))する波長変換レーザ装置(レーザ発振器)が開発されている。
波長変換素子内で基本波レーザ光から第2高調波レーザ光へ変換するためには、変換前の基本波レーザ光と変換後の第2高調波レーザ光との間で、位相整合条件を満足させなければならない。
位相整合条件は、波長変換素子において基本波レーザ光と第2高調波レーザ光の位相ずれを補正する条件である。
このQPM波長変換素子では、非線形光学結晶である周期分極ニオブ酸リチウム(PPLN(Periodically Poled Lithium Niobate))などに光導波路を形成し、導波方向に沿って分極を周期的に反転させている。
しかしながら、分極反転周期のピッチを徐々に変化させた波長変換素子の変換効率は、分極反転周期が一定なものと比べて低くなる。
したがって、広い基本波変換波長帯域と高い変換効率の両方を実現することは困難であるという課題があった。
以降では、各図中、同一符号は同一または相当部分を示す。
なお、この実施の形態により、この発明が限定されるものではない。
実施の形態1.
図1は、この発明の実施の形態1による導波路型レーザ装置の構成を側面方向から見た断面図であり、図2は、導波路型レーザ装置の構成を示す上面図である。
なお、図1および図2では、レーザ発振方向を表す光軸Rを示している。
導波路型レーザ装置は、半導体レーザ11と、固体レーザ素子12と、波長変換素子13と、波長選択素子14と、を含んで構成されている。
半導体レーザ11は、複数のLD光を出力する場合には、LD光をアレー状に出射し、固体レーザ素子12にマルチエミッタ発振を行なわせる。
固体レーザ素子12は、基本波レーザ光を発振させる素子であり、レーザ媒質121とクラッド(低屈折率部)122を有している。
波長変換素子13は、スラブ型の導波路構造を有しており、非線形光学材料131とクラッド132を有している。
波長選択素子14は、スラブ型の導波路構造を有しており、ブラッグ格子構造が内部に形成された体積型位相格子としてVBG(Volume Bragg Grating:体積ブラッググレーティング)141とクラッド142を有している。
非線形光学材料131は、1つの側面(z軸に垂直な端面133a)がレーザ媒質121の端面123bに近接し、この側面と対向する側面(z軸に垂直な端面133b)でVBG141と近接している。
VBG141は、1つの側面(z軸に垂直な端面143a)が非線形光学材料131の端面133bに近接し、この側面と対向する側面(z軸に垂直な端面143b)から第2高調波レーザ光を出射する。
半導体レーザ11には、必要に応じて冷却用のヒートシンク(図示せず)を接合してもよい。
半導体レーザ11は、例えば、LD光を出力する活性層を複数配置したマルチエミッタ半導体レーザなどである。
半導体レーザ11がマルチエミッタ半導体レーザである場合、半導体レーザ11では、レーザ光出射面のx軸方向に活性層が並ぶよう各活性層を配置しておく。
この場合、半導体レーザ11は、複数の活性層から複数のLD光を出力するので、固体レーザ素子12は、x軸方向に複数並んだ各活性層からそれぞれのレーザ出力光を得ることができる。
半導体レーザ11から出力されたLD光は、端面123aからレーザ媒質121のxz平面方向(xy平面に垂直な光軸R方向)に入射して、レーザ媒質121に吸収される。
非線形光学材料131の端面133aは、基本波レーザ光を透過させるとともに第2高調波レーザ光を反射する光学膜であり、非線形光学材料131の端面133bは、基本波レーザ光を透過させるとともに第2高調波レーザ光を透過させる光学膜である。
VBG141の端面143aは、基本波レーザ光と第2高調波レーザ光を透過させる光学膜であり、VBGの端面143bは、基本波レーザ光を反射させるとともに、第2高調波レーザ光を透過させる光学膜(部分反射膜)である。
なお、半導体レーザ11から出力される励起光を、レーザ媒質121の端面123aから入射する場合には、端面123aの全反射膜は、励起光を透過し基本波レーザ光を反射する光学膜となる。
レーザ媒質121としては、利得帯域の広いものが適当であるが、これに限定されるものではなく、一般的な固体レーザ材料を使用することができる。
レーザ媒質121は、例えば、Nd:YAG、Nd:YLF、Nd:Glass、Nd:YVO4、Nd:GdVO4、Yb:YAG、Yb:YLF、Yb:KGW、Yb:KYW、Er:Glass、Er:YAG、Tm:YAG、Tm:YLF、Ho:YAG、Ho:YLF、Tm,Ho:YAG、Tm,Ho:YLF、Ti:Sapphire、Cr:LiSAFなどである。
クラッド122は、例えば、光学材料を原料とした膜をレーザ媒質121に蒸着する方法、光学材料をオプティカルコンタクトまたは拡散接合などによってレーザ媒質121と光学的に接合する方法によって作製されている。
クラッド122の下面側には、冷却用のヒートシンク(図示せず)を接合してもよい。
非線形光学材料131は、例えば、y軸方向の厚さが数〜数十μm、x軸方向の幅が数百μm〜数mmの大きさを有している。
非線形光学材料131としては、一般的な波長変換用材料を用いることができる。
非線形光学材料131は、例えば、KTP、KN、BBO、LBO、CLBO、LiNbO3、LiTaO3などである。
さらに、非線形光学材料131として、周期反転分極構造を持つMgO添加LiNbO3、MgO添加LiTaO3、定比LiNbO3、定比LiTaO3、KTPを用いれば、非線形定数が大きいので、MgO添加LiNbO3などよりもさらに高効率な波長変換が可能となる。
クラッド132は、例えば、光学材料を原料とした膜を非線形光学材料131に蒸着する方法、光学材料をオプティカルコンタクトまたは拡散接合などによって非線形光学材料131と光学的に接合する方法によって作製されている。
VBG141は、例えば、y軸方向の厚さが数〜数十μm、x軸方向の幅が数百μm〜数mmの大きさを有している。
例えば、シリカ系ガラスを主原料とした無機材料により形成されており、紫外線照射および熱処理により、光軸上に周期的な屈折率変化が作られている。
このように、周期的屈折率変化構造とすることで、ブラッグ反射により特定の波長を強く反射する構成とする。
その反射波長は、基本波レーザ光の発振波長のうちの、レーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光であり、それぞれ0.1nmの波長幅で安定化される。
クラッド142は、例えば、光学材料を原料とした膜をVBG141に蒸着する方法、光学材料をオプティカルコンタクトまたは拡散接合などによって非線形光学材料1と光学的に接合する方法によって作製されている。
波長変換素子13では、高い変換効率にて変換するために、QPM波長変換素子(擬似位相整合波長変換素子)を用いる。
波長変換素子13に入射するレーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光は、それぞれ位相整合帯域幅内にあるよう分極反転周期を定めた波長変換素子および導波路構造で構成している。
レーザ媒質121は、利得帯域が広いことが望ましく、基本波レーザ光の発振波長帯域内のλ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)の光を、例えば、3波長に限定して、λ0,λ1,λ2として、これらの2倍波光(λ0/2,λ1/2,λ2/2)を得る場合を説明する。
このレーザ光は、レーザ媒質121の端面123aと、波長選択素子14のVBG141との間で往復するが、この光共振器で1周する際の増幅による利得が、光共振器で1周する際に受ける損失と釣り合うと、基本波レーザ光がレーザ発振する。
同図に示すように、波長選択素子14のVBG141は、複数のブラッグ層144を有している。
ブラッグ層144は、概略平板状を成すとともに、平板状の主面がx軸方向およびy軸方向と平行になるよう、クラッド142で挟持されている。
反射した波長λ0,λ1,λ2の基本波レーザ光は、端面133bより非線形光学素子131に入射する。
ただし、狭帯域なVBG141をコアとする導波路構造を用いた場合、各波長におけるレーザ発振モードを選択することができる。
すなわち、波長選択素子14では、波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光を選択する役割に加え、各波長の特定のモードを選択して反射するモード選択の役割をもたせることができる。
同図に示すように、波長変換素子13の非線形光学材料131は、複数の分極反転層134を有している。
分極反転層134は、一定方向に分極した単結晶誘電体材料の分極の方向を反転させたものである。
非線形光学材料131内では、非分極反転領域と分極反転領域(分極反転層134)が交互に形成されている。
これにより、非線形光学材料131内には、周期的に分極反転層134が形成されている。
各分極反転層134は、概略平板状を成すとともに、平板状の主面がx軸方向およびy軸方向と平行になるよう、クラッド132で挟持されている。
非線形光学材料131では、VBG141で反射した波長λ0,λ1,λ2の基本波レーザ光が第2高調波レーザ光に変換されるよう、予め結晶軸角度、温度、反転分極の周期などを最適化しておく。
非線形光学材料131に入射した基本波レーザ光は、一部が第2高調波レーザ光に変換されてVBG141を伝搬し、端面143bから外部にレーザ出力される。
この残留した基本波レーザ光の一部が変換されて発生した第2高調波レーザ光は、端面133aで全反射して端面143bより外部にレーザ出力される。
図6では、非線形光学材料131を上面(y軸方向)から見た場合の、分極反転パターンを示している。
非線形光学材料131の分極反転パターンは、プラス(+)の分極層(非分極反転領域)とマイナス(−)の分極層(分極反転領域:分極反転層134)からなる1組の分極層を、z軸方向に複数組配設した構成となっている。
各分極層を端面133aから端面133bまで分極反転周期Λで配置している。
第2高調波への高効率な変換効率を実現するため、分極反転のピッチを一定の分極反転周期Λにて構成した場合について説明する。
なお、分極反転のピッチを徐々に変化させた場合であっても本発明には適用可能であり、その場合は別の新たな効果を奏する。
これについては後述する。
波長変換素子13では、波長変換によって位相整合帯域で波長変換を行なうと、位相整合帯域ピークでの損失が増加する。
これにより、導波路(非線形光学材料131)では、例えば、0次モードから1次モードへレーザ発振モードが移乗し、さらに、1次モードから2次モードへレーザ発振モードが移乗して、複数のレーザ発振モードを形成する。
レーザ発振モードでは、一般的に、モード毎に波長変換に適した波長変換素子の温度が異なるので、各モードに対する位相整合条件も異なる。
このため、一般的には、モード毎にPPLNピッチ(分極反転周期)が異なる。
波長λに対する導波路の、TM(Transverse Magnetic)m(mは自然数)次モード、または、TE(Transverse Electric)m次モードの実効屈折率をneff(λ,m)とすると、以下の関係式(式(1)、式(2))が成り立つ。
式(1)と式(2)では、導波路上部と導波路下部のクラッド材料屈折率が等しい対称3層平板導波路である場合の関係式を示している。
TEm次モードの場合:
式(1)や式(2)のn1(λ)は、導波路を形成するコア材料(非線形光学材料131)の波長λに対する屈折率であり、n2(λ)は導波路を形成するクラッド132の波長λに対する屈折率である。
また、neff(λ,m)は、波長λに対する実効屈折率(mは導波路モード次数)であり、tは導波路を形成するコアの厚さである。
導波路型の波長変換素子13の分極反転周期Λは、m次モードの基本波レーザ光および第2高調波に対する導波路の実効屈折率neff(λ,m)を用いて、以下の関係式(式(3))で表せる。
波長変換効率ηは、一定の分極反転周期Λのとき、以下の式(4)によって算出できる。
また、deffは、有効非線形光学定数であり、nFは、基本波に対する屈折率である。
さらに、nSHは高調波に対する屈折率であり、cは真空中の光速である。
さらに、ε0は、真空中の誘電率であり、Lは素子長である。
さらに、Δkは、基本波の波数kω、高調波の波数k2ωとするとき、これらの差であり、Δk=kω−k2ωと表され、位相不整合量を表す。
さらに、K0=2π/Λで表される。
さらに、Sinc関数(Sinc(x)=Sin(x)/x)を含んでいる。
Sinc関数で、第一ピークを含む正の領域は−π<x<πの範囲である。
式(1)、(2)、(3)より分極反転周期は、導波路を形成するコアの厚さ、クラッド材の屈折率で決まる。
換言すると、導波路を構成する材料の仕様により決まる。
波長λ0の0次モードに対応する分極反転周期Λ(λ0,0)、波長λ1の1次モードに対応する分極反転周期Λ(λ1,1)、波長λ2の2次モードに対応する分極反転周期のΛ(λ2,2)とするとき、これらが近づくようにクラッド132、コア厚を選択し、導波路を構成し、このときの分極反転周期をΛ02とする。
以下の式(5)に関係式を示す。
Λ(λ0,0)、Λ(λ1,1)およびΛ(λ2,2)は位相整合帯域内に存在すれば良い。
なお、Λ(λ0,0)、Λ(λ1,1)、およびΛ(λ2,2)は完全に一致させた構成としても良い。
換言すれば、波長λ0の1次モードおよび2次モード、波長λ1の0次モードおよび2次モード、波長λ2の0次モードおよび1次モードが波長変換素子13に入射するのを防ぐ。
位相整合帯域内にある波長λ0に対する0次モード、波長λ1に対する1次モード、波長λ2に対する2次モードは、第2高調波に波長変換され、波長λ0/2,λ1/2,λ2/2のレーザ光が発生する。
この実施の形態1における波長変換素子13では、一様な分極反転周期である場合について例示した。
このときの波長変換効率の特性を図9(a)に示す。
波長変換効率は、ピークで規格化して1として表す。
ピークを含む山の領域を位相整合帯域として規定する。
前述するSinc関数の性質によれば、位相整合帯域は、−π<L/2(Δk−K0)<πと表され、この領域内にΛ(λ0,0)、Λ(λ1,1)、およびΛ(λ2,2)は存在するよう波長変換素子13を構成している。
よって、それぞれのレーザ発振モードは近い状態にある。
なお、従来の変換効率特性についても、一様な分極反転周期を持つ場合の、ピークで規格化して示している。
この実施の形態1では、0次から2次の各モードが位相整合帯域幅内に含まれ、前記式(4)に示すように、各モードが近いまたは一致した分極反転周期を有するように波長変換素子13の導波路構造を最適化しているため、図9(A)に示すように、0次から2次の各モードの分極反転周期差は小さく、各モードの変換効率は、大きな値を得られる。
その一方で従来の構造では、図9(B)に示すように、0次から2次の各モードの分極反転周期として異なる値を有し、各モードの感じる変換効率は、この実施の形態1の構造と比べて小さな値となる。
波長変換素子13を一定の分極反転周期にて構成した場合、波長選択素子13で反射される波長λ0,λ1、λ2の光が波長変換素子13に入射するときに、位相整合帯域内に入るようにするため、Λ(λ0,0)、Λ(λ1,1)、およびΛ(λ2,2)は、Λ02に近い値となるよう導波路を構成しなければならない。
しかし、波長変換素子13の分極反転周期を徐々に変化させて構成した場合、Λ(λ0,0)、Λ(λ1,1)、およびΛ(λ2,2)は、Λ02の分極反転周期の周期変化量内に収まるようにすれば良くなる。
波長変換素子13は、中心ピッチをΛ02として、分極反転周期の周期変化量を、例えば、ΔΛとする。
逆に、(Λ02+ΔΛ/2)〜(Λ02−ΔΛ/2)と徐々に短くなるように構成してもよい。
波長変換素子13内では、波長選択素子14によって反射された波長λ0,λ1,λ2の波長変換周期Λ(λ0,0)、Λ(λ1,1)、およびΛ(λ2,2)が(Λ02−ΔΛ/2)〜(Λ02+ΔΛ/2)内に収まるようにすれば良くなる。
換言すれば、分極反転周期が一様な時と比べて、導波路構造に対する制約を緩和できる。
よって、固体レーザ素子12のレーザ媒質121として利得帯域の広い材料を用いる場合に、その利得帯域のうちの複数波長で高効率に波長変換できる。
よって、波長選択素子14では、波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光を選択するとともに、各波長の特定のモードを選択して反射するモード選択を行なうことができる。
よって、波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光は、高効率な波長変換効率を得ることができる。
分極反転周期が一定な場合には、各モードが感じる変換効率として、大きな値が得ることができる。一方、分極反転周期を徐々に変化させた構造の場合には、導波路構造に対する制約を緩和することができる。
VBG141は、例えば、y軸方向の厚さが数〜数十μm、x軸方向の幅が数百μm〜数mmの大きさを有している。
例えば、シリカ系ガラスを主原料とした無機材料により形成されており、紫外線照射および熱処理により、光軸上に周期的な屈折率変化が作られている。
このように、周期的屈折率変化構造とすることで、ブラッグ反射により特定の波長を強く反射する構成とする。
その反射波長は、基本波レーザ光の発振波長のうちの、レーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧1)のレーザ光であり、それぞれ0.1nmの波長幅で安定化される。
波長変換素子13では、高い変換効率にて変換するために、QPM波長変換素子(擬似位相整合波長変換素子)を用いる。
波長変換素子13に入射するレーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧1)のレーザ光は、それぞれ位相整合帯域幅内にあるよう分極反転周期を定めた波長変換素子および導波路構造で構成している。
レーザ媒質121は、利得帯域が広いことが望ましく、基本波レーザ光の発振波長帯域内のλ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧1)の光を、例えば、3波長に限定して、λ0,λ1,λ2として、これらの2倍波光(λ0/2,λ1/2,λ2/2)を得る場合を説明する。
ただし、狭帯域なVBG141をコアとする導波路構造を用いた場合、各波長におけるレーザ発振モードを選択することができる。
すなわち、波長選択素子14では、波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧1)のレーザ光を選択する役割に加え、各波長の特定のモードを選択して反射するモード選択の役割をもたせることができる。
よって、固体レーザ素子12のレーザ媒質121として利得帯域の広い材料を用いる場合に、その利得帯域のうちの複数波長で高効率に波長変換できる。
よって、波長選択素子14では、波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧1)のレーザ光を選択するとともに、各波長の特定のモードを選択して反射するモード選択を行なうことができる。
よって、波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧1)のレーザ光は、高効率な波長変換効率を得ることができる。
Claims (5)
- 励起光の吸収により発生した利得によりレーザ光を増幅する固体レーザ素子と、
前記固体レーザ素子から出力されるレーザ光の基本波の一部を高調波に変換する波長変換素子と、
前記波長変換素子を通過したレーザ光の基本波発振波長のうちの、レーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光を選択的に反射するとともに、該波長変換素子により変換された高調波を出力する波長選択素子とを備え、
基本波を、前記固体レーザ素子、前記波長変換素子および前記波長選択素子を含む光共振器構造で共振させる導波路型レーザ装置であって、
前記波長変換素子は、
前記波長選択素子により反射されたレーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光を高調波に変換することを特徴とする導波路型レーザ装置。 - 前記波長選択素子は、
ブラッグ格子構造が内部に形成された体積型位相格子を含む導波路構造を有するであって、前記固体レーザ素子から出力される基本波発振波長のうち、レーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光を選択的に反射するようブラッグ格子構造および導波路構造を定めたことを特徴とする請求項1記載の導波路型レーザ装置。 - 前記波長変換素子は、
非分極反転領域と分極反転領域とが形成された擬似位相整合波長変換素子であり、前記レーザ発振モードの異なる波長λ=λ0,λ1,λ2,・・・,λn(n≧2)のレーザ光がそれぞれ位相整合帯域内にあるように分極反転周期および導波路構造を定めたことを特徴とする請求項1記載の導波路型レーザ装置。 - 前記擬似位相整合波長変換素子は、
分極反転周期のピッチを徐々に変化させたことを特徴とする請求項3記載の導波路型レーザ装置。 - 前記擬似位相整合波長変換素子は、
分極反転されたLiNbO3、または、LiTaO3であることを特徴とする請求項3記載の導波路型レーザ装置。
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