JPWO2014156416A1 - 光学フィルムの製造方法 - Google Patents

Abstract

長尺斜め配向フィルムの配向方向は長手方向および幅手方向に傾斜している。上記長尺斜め配向フィルムを含むフィルム（Ｆ）の幅手方向の長さをＳ1（ｍ）とし、フィルム（Ｆ）に対して長手方向に付与する張力をＱ（Ｎ）とする。Ｑ／Ｓ1が５〜１００Ｎ／ｍとなるように、フィルム（Ｆ）に張力Ｑを付与した状態で、フィルム（Ｆ）を切断部材（８ａ）によって幅手方向に切断する。

Description

本発明は、長尺斜め配向フィルムを含む長尺光学フィルムを切断して、個々の光学フィルムを製造する光学フィルムの製造方法に関するものである。

従来から、有機ＥＬ（エレクトロルミネッセンス）表示装置のような自発光型の表示装置が注目されている。有機ＥＬ表示装置においては、光の取り出し効率を高めるべく、ディスプレイの背面側にアルミニウム板等の反射体が設けられるため、ディスプレイに入射した外光がこの反射体で反射されることで画像のコントラストが低下する。

そこで、外光反射防止による明暗コントラスト向上のために、延伸フィルムと偏光子とを貼り合わせて円偏光板を構成し、この円偏光板をディスプレイの表面側に配置することが知られている。このとき、上記の円偏光板は、偏光子の透過軸に対して、延伸フィルムの面内遅相軸が所望の角度で傾斜するように、偏光子と延伸フィルムとを貼り合わせることによって形成される。

ところが、一般的な偏光子（偏光フィルム）は、長手方向に高倍率延伸することで得られるものであり、その透過軸が幅手方向と一致している。また、従来の位相差フィルムは、縦延伸または横延伸によって製造され、原理的に面内の遅相軸がフィルムの長手方向に対して０°または９０°の方向になる。このため、上記のように偏光子の透過軸と延伸フィルムの遅相軸とを所望の角度で傾斜させるには、長尺の偏光フィルムおよび／または延伸フィルムを特定の角度で切り出してフィルム片同士を１枚ずつ貼り合せるバッチ式を採用せざるを得ず、生産性が悪化していた。

これに対して、長手方向に対して所望の角度の方向に（斜め方向に）フィルムを延伸し、遅相軸の方向を、フィルムの長手方向に対して０°でも９０°でもない方向に自在に制御可能な長尺状の延伸フィルム（長尺斜め配向フィルム）の製造方法が種々提案されている。例えば特許文献１の製造方法では、樹脂フィルムを延伸後のフィルムの巻き取り方向とは異なる方向から繰り出して、該樹脂フィルムの両端部を一対の把持具によって把持して搬送する。そして、樹脂フィルムの搬送方向を途中で変えることにより、樹脂フィルムを斜め方向に延伸する。これにより、長手方向に対して０°を超え９０°未満の所望の角度に遅相軸を有する長尺斜め配向フィルムが製造される。

このような長尺斜め配向フィルムを用いることにより、長尺偏光フィルムと長尺斜め配向フィルムとをロール・トゥ・ロール方式で貼り合わせて円偏光板を製造することが可能になり、円偏光板の生産性が飛躍的に向上する。

国際公開第２００７／１１１３１３号パンフレット（請求項１、図１等参照）

ところで、上記のようにして製造された長尺斜め配向フィルムは、製造後に巻き取り装置によってロール状に巻き取られる。また、上記したロール・トゥ・ロール方式で円偏光板を製造する場合には、長尺斜め配向フィルムを再度ロールから巻きだして、長尺状の偏光フィルムと貼り合わされて巻き取ってロール状とした後、長尺状の斜め配向フィルムと、偏光フィルムはそれぞれ所定の長さのところで切断される。

ところが、切断された斜め配向フィルムと偏光フィルムとをロール・トゥ・ロール方式で貼り合わせて長尺状の円偏光板を製造し、円偏光板の斜め配向フィルム側に鏡を置いて外光反射光の漏れを示す輝点を観察したところ、図１２に示すように、長尺状の円偏光板Ｐにおいて、斜め配向フィルムの長手方向の先頭に相当する部分Ｐ１および最後尾に相当する部分Ｐ２に輝点が観察された。この原因について検討したところ、フィルム切断時に発生する切粉（切屑）が、切断された斜め配向フィルムに付着し、これが輝点を生じさせる原因であることがわかった。特に、図１３に示すように、切断前の長尺斜め配向フィルムＦ’は、配向方向が幅手方向（切断方向）に対して斜め方向であるため、幅手方向に切断する際に斜め方向（配向方向）に裂けやすく、これが切粉を発生させやすくする原因であると考えられる。したがって、輝点を減少させるべく、切断時のフィルムの裂けによる切粉の発生を抑えるようにすることが必要となる。

なお、従来は、長手方向または幅手方向に延伸されたフィルムを幅手方向に切断することが行われていたが（バッチ式での円偏光板の製造のため）、この場合は、切断方向と配向方向とが平行または垂直であるため、切断時にフィルムが斜めに裂けるということは起こりにくく、切断時における切粉の発生が問題になることはあまりなかった。これに対して、ロール・トゥ・ロール方式で円偏光板を製造する場合は、上述のように、製造された長尺斜め配向フィルムをその巻き取り前に所定の長さのところで幅手方向に切断することが必要となる。長尺斜め配向フィルムの幅手方向への切断時には、フィルムが斜め方向（配向方向）に裂けやすくなり、切粉が発生しやすくなるのは上述の通りであるが、このように配向方向に対して相対的に斜め方向に切断するときの、配向方向への裂けによる切粉の発生を抑えるようにする方法については、これまで提案されていなかった。

なお、上記のロール・トゥ・ロール方式で長尺状の円偏光板を長尺状の光学フィルムとして製造した後に、この長尺状の円偏光板を幅手方向に切断する場合でも、長尺状の円偏光板が長尺斜め配向フィルムの配向方向に裂けると切粉が発生する。したがって、このような長尺状の円偏光板の切断においても、切断時のフィルムの裂けによる切粉の発生を抑えることができる手法が望まれる。

本発明の目的は、前記の事情に鑑み、長尺斜め配向フィルムを含む長尺状の光学フィルムの幅手方向への切断の際に、長尺斜め配向フィルムの配向方向への裂けによる切粉の発生を抑えることができる光学フィルムの製造方法を提供することにある。

本発明の上記目的は以下の構成により達成される。

１．互いに直交する長手方向および幅手方向に対して配向方向が傾斜した長尺斜め配向フィルムを含む長尺光学フィルムを切断して、個々の光学フィルムを製造する光学フィルムの製造方法であって、前記長尺光学フィルムの前記幅手方向の長さをＳ₁（ｍ）とし、前記長尺光学フィルムに対して前記長手方向に付与する張力をＱ（Ｎ）としたとき、Ｑ／Ｓ₁が５〜１００Ｎ／ｍとなるように前記長尺光学フィルムに張力Ｑを付与した状態で、切断部材により、前記長尺光学フィルムを、前記幅手方向を含む断面に沿って切断することを特徴とする光学フィルムの製造方法。

２．前記長尺光学フィルムの切断中において、前記張力Ｑは一定であることを特徴とする前記１に記載の光学フィルムの製造方法。

３．前記切断部材を前記幅手方向に移動させて前記長尺光学フィルムを切断する際に、前記切断部材によって切断された領域を除く未切断領域の前記幅手方向の長さをＳ₂（ｍ）としたとき、前記幅手方向への切断の進行に伴って、Ｑ／Ｓ₂が５〜１００Ｎ／ｍの範囲に収まるように、前記張力Ｑを減少させることを特徴とする前記１に記載の光学フィルムの製造方法。

４．引取ロールにより、前記幅手方向の単位長さあたり１００Ｎを超える張力で前記長尺光学フィルムを引き取り、引き取られた前記長尺光学フィルムに対して、巻取ロールにより、前記張力Ｑを付与することを特徴とする前記１から３のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

５．前記引取ロールは、前記長尺光学フィルムを挟み込んで搬送するニップロールであることを特徴とする前記４に記載の光学フィルムの製造方法。

６．前記引取ロールは、前記長尺光学フィルムを吸引しながら搬送するサクションロールであることを特徴とする前記４に記載の光学フィルムの製造方法。

７．前記長尺光学フィルムの上面側および下面側に前記切断部材を配置し、各切断部材を前記幅手方向に移動させて前記長尺光学フィルムを切断することを特徴とする前記１から６のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

８．前記長尺光学フィルムの上面側に前記切断部材を配置し、下面側に受け部を配置し、前記受け部で前記長尺光学フィルムを受けながら、前記切断部材を前記幅手方向に移動させて前記長尺光学フィルムを切断することを特徴とする前記１から６のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

９．前記長尺光学フィルムの厚さは、１０μｍ〜６０μｍであることを特徴とする前記１から８のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

１０．前記長尺光学フィルムの前記幅手方向の長さは、１０００ｍｍ〜３０００ｍｍであることを特徴とする前記１から９のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

１１．前記長尺光学フィルムは、前記長尺斜め配向フィルムに対して、前記幅手方向に透過軸を有する長尺状の偏光フィルムが貼り付けられた積層フィルムであることを特徴とする前記１から１０のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

長尺斜め配向フィルムを含む長尺光学フィルムを幅手方向に切断する際に、幅手方向の単位長さあたりの張力、すなわち、Ｑ／Ｓ₁が１００Ｎ／ｍを超えると、長尺光学フィルムの張りが強すぎて、切断部材の刃が入った瞬間に、長尺斜め配向フィルムの配向方向への微小な裂けが大きく広がりやすくなる。その結果、輝点の原因となる切粉が発生しやすくなる。一方、Ｑ／Ｓ₁が５Ｎ／ｍ未満であると、長尺光学フィルムの張りが弱すぎて、切断時に安定したスリッティングポイントを確保することが困難になる。そして、切断時に長尺光学フィルムの切断位置がずれることで、長尺光学フィルムが上記配向方向に裂けやすくなり、切粉が発生しやすくなる。

したがって、長尺光学フィルムに対して、Ｑ／Ｓ₁が５〜１００Ｎ／ｍとなるような張力Ｑを長手方向に付与し、長尺光学フィルムに適度な張り（テンション）を与えた状態で、長尺光学フィルムを幅手方向に切断することにより、安定したスリッティングポイントを確保し、切断時に長尺光学フィルムが上記配向方向に裂けるのを抑えることができる。その結果、長尺光学フィルムを幅手方向に切断して個々の光学フィルムを製造する場合でも、長尺光学フィルムの裂けによる切粉の発生を抑えることができる。

本発明の実施の形態に係る斜め配向フィルムの製造装置の概略の構成を模式的に示す平面図である。 上記製造装置の延伸部のレールパターンの一例を模式的に示す平面図である。 上記実施の形態に係る有機ＥＬ画像表示装置の概略の構成を示す断面図である。 上記製造装置において、長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法の一例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法の他の例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 上記手法において、フィルムの切断が進行した状態を示す説明図である。 上記手法において、フィルムの切断がさらに進行した状態を示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムの切断前において、未切断領域の幅手方向の単位長さあたりの張力を説明するための説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムの切断中において、未切断領域の幅手方向の単位長さあたりの張力を説明するための説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 上記長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。 長尺状の円偏光板における輝点を模式的に示す説明図である。 長尺状の斜め配向フィルムの幅手方向への切断時に配向方向に裂ける様子を模式的に示す説明図である。

本発明の実施の一形態について、図面に基づいて説明すれば以下の通りである。なお、本明細書において、数値範囲をＡ〜Ｂと表記した場合、その数値範囲に下限Ａおよび上限Ｂの値は含まれるものとする。

本実施形態に係る光学フィルムの製造方法は、互いに直交する長手方向および幅手方向に対して配向方向が傾斜した長尺状の斜め配向フィルム（以下、長尺斜め配向フィルムと称する）を含む長尺状の光学フィルム（以下、長尺光学フィルムと称する）を切断部材によって幅手方向に切断して、個々の光学フィルムを製造する光学フィルムの製造方法である。なお、「フィルムを幅手方向に切断する」とは、幅手方向を含むフィルム断面に沿ってフィルムを切断することを指す。この断面に沿った切断であれば、切断部材の移動方向は幅手方向であってもよいし、幅手方向に垂直な上下方向であってもよい。また、上記断面内での切断部材の回転によってフィルムを切断してもよい。

長尺斜め配向フィルムの配向方向、すなわち、遅相軸の方向は、フィルム面内（厚さ方向に垂直な面内）において、フィルムの幅手方向に対して０°を超え９０°未満の角度をなす方向である（自動的にフィルムの長手方向に対しても０°を超え９０°未満の角度をなす方向となる）。遅相軸は、通常延伸方向または延伸方向に直角な方向に発現するので、フィルムの幅手方向に対して０°を超え９０°未満の角度で延伸を行うことにより、かかる遅相軸を有する長尺斜め配向フィルムを製造しうる。長尺斜め配向フィルムの幅手方向と遅相軸とがなす角度、すなわち配向角は、０°を超え９０°未満の範囲で、所望の角度に任意に設定することができる。

本実施形態において、長尺とは、フィルムの幅に対し、少なくとも５倍程度以上の長さを有するものをいい、好ましくは１０倍もしくはそれ以上の長さを有し、具体的にはロール状に巻回されて保管または運搬される程度の長さを有するもの（フィルムロール）を考えることができる。

長尺光学フィルムは、長尺斜め配向フィルムそのもので構成されてもよいし、長尺斜め配向フィルムに対して、他の長尺状のフィルムが貼り合わされた積層フィルムであってもよい。他の長尺状のフィルムとしては、フィルムの幅手方向に透過軸を有する長尺状の偏光フィルムや、長尺状の保護フィルムを考えることができる。つまり、長尺光学フィルムとしての積層フィルムは、斜め配向フィルムと偏光フィルムとの積層体や、斜め配向フィルムと偏光フィルムと保護フィルムとの積層体などを考えることができる。長尺光学フィルムが斜め配向フィルムと偏光フィルムとを含み、斜め配向フィルムの配向軸と偏光フィルムの透過軸または吸収軸とが所定の角度（例えば４５度）をなすように両者を貼り合わせることにより、長尺光学フィルムを円偏光板として機能させることができる。

したがって、本実施形態の光学フィルムの製造方法は、長尺斜め配向フィルムを単体で製造する場合にも適用できるし、長尺斜め配向フィルムを含む長尺状の積層フィルムを製造する場合にも適用できると言える。

長尺斜め配向フィルムを製造する際には、フィルムを連続的に製造することにより、フィルムを所望の長さにすることができる。なお、長尺斜め配向フィルムは、長尺フィルムを製膜した後にこれを一度巻芯に巻き取って巻回体（長尺フィルム原反）とし、この巻回体から長尺フィルムを斜め延伸工程に供給して製造するようにしてもよいし、製膜後の長尺フィルムを巻き取ることなく、製膜工程から連続して斜め延伸工程に供給して製造することもできる。製膜工程と斜め延伸工程とを連続して行うことは、延伸後のフィルムの膜厚や光学値の結果をフィードバックして製膜条件を変更し、所望の長尺斜め配向フィルムを得ることができるので好ましい。

以下、本発明の実施態様を、適宜図面を参照して具体的に説明する。なお、以下での説明において、長尺フィルムと記載した場合は、斜め延伸工程での延伸対象となる長尺状のフィルムのことを指し、斜め延伸後の長尺斜め配向フィルムや、その長尺斜め配向フィルムを含む長尺光学フィルムとは区別されるものとする。

＜長尺フィルムについて＞
本実施形態の斜め配向フィルムの製造装置（詳細は後述する）にて延伸対象となる長尺フィルムとしては、特に限定されず、熱可塑性樹脂から構成されているフィルムであれば何でも良いが、例えば、延伸後のフィルムを光学用途に使用する場合には、所望の波長に対して透明な性質を有する樹脂からなるフィルムが好ましい。このような樹脂としては、ポリカーボネート系樹脂、ポリエーテルスルフォン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリスルフォン系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、脂環構造を有するオレフィンポリマー系樹脂（脂環式オレフィンポリマー系樹脂）、セルロースエステル系樹脂などが挙げられる。

これらの中でも、透明性や機械強度などの観点から、ポリカーボネート系樹脂、脂環式オレフィンポリマー系樹脂、セルロースエステル系樹脂が好ましい。その中でも、光学フィルムとした場合の位相差を調整することが容易である、脂環式オレフィンポリマー系樹脂、セルロースエステル系樹脂が更に好ましい。そこで、以下に、本実施形態において好ましく用いられる脂環式オレフィンポリマー系樹脂、セルロースエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂について説明する。

〔脂環式オレフィンポリマー系樹脂〕
脂環式オレフィンポリマー系樹脂としては、特開平０５−３１０８４５号公報に記載されている環状オレフィンランダム多元共重合体、特開平０５−９７９７８号公報に記載されている水素添加重合体、特開平１１−１２４４２９号公報に記載されている熱可塑性ジシクロペンタジエン系開環重合体およびその水素添加物等を挙げることができる。

脂環式オレフィンポリマー系樹脂について、より具体的に説明する。脂環式オレフィンポリマー系樹脂は、飽和脂環炭化水素（シクロアルカン）構造や不飽和脂環炭化水素（シクロアルケン）構造のごとき脂環式構造を有するポリマーである。脂環式構造を構成する炭素原子数には、格別な制限はないが、通常４〜３０個、好ましくは５〜２０個、より好ましくは５〜１５個の範囲であるときに、機械強度、耐熱性、およびフィルムの成形性の特性が高度にバランスされ、好適である。

脂環式オレフィンポリマー系樹脂中の脂環式構造を含有してなる繰り返し単位の割合は、適宜選択すればよいが、好ましくは５５重量％以上、さらに好ましくは７０重量％以上、特に好ましくは９０重量％以上である。上記の繰り返し単位の割合がこの範囲にあると、本実施形態の長尺状の斜め配向フィルムより得られる位相差フィルム等の光学材料の透明性および耐熱性が向上するので好ましい。

脂環式オレフィンポリマー系樹脂としては、ノルボルネン系樹脂、単環の環状オレフィン系樹脂、環状共役ジエン系樹脂、ビニル脂環式炭化水素系樹脂、および、これらの水素化物等を挙げることができる。これらの中で、ノルボルネン系樹脂は、透明性と成形性が良好なため、好適に用いることができる。

ノルボルネン系樹脂としては、例えば、ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体若しくはノルボルネン構造を有する単量体と他の単量体との開環共重合体またはそれらの水素化物、ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体若しくはノルボルネン構造を有する単量体と他の単量体との付加共重合体またはそれらの水素化物等を挙げることができる。これらの中で、ノルボルネン構造を有する単量体の開環（共）重合体水素化物は、透明性、成形性、耐熱性、低吸湿性、寸法安定性、および軽量性などの観点から、特に好適に用いることができる。

ノルボルネン構造を有する単量体としては、ビシクロ〔２．２．１〕ヘプト−２−エン（慣用名：ノルボルネン）、トリシクロ〔４．３．０．１２，５〕デカ−３，７−ジエン（慣用名：ジシクロペンタジエン）、７，８−ベンゾトリシクロ〔４．３．０．１２，５〕デカ−３−エン（慣用名：メタノテトラヒドロフルオレン）、テトラシクロ〔４．４．０．１２，５．１７，１０〕ドデカ−３−エン（慣用名：テトラシクロドデセン）、およびこれらの化合物の誘導体（例えば、環に置換基を有するもの）などを挙げることができる。ここで、置換基としては、例えばアルキル基、アルキレン基、および極性基などを挙げることができる。また、これらの置換基は、同一または相異なって複数個が環に結合していてもよい。ノルボルネン構造を有する単量体は１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。

極性基の種類としては、ヘテロ原子、またはヘテロ原子を有する原子団などが挙げられる。ヘテロ原子としては、例えば、酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ケイ素原子、およびハロゲン原子などが挙げられる。極性基の具体例としては、カルボキシル基、カルボニルオキシカルボニル基、エポキシ基、ヒドロキシル基、オキシ基、エステル基、シラノール基、シリル基、アミノ基、ニトリル基、およびスルホン基などが挙げられる。

ノルボルネン構造を有する単量体と開環共重合可能な他の単量体としては、シクロヘキセン、シクロヘプテン、およびシクロオクテンなどのモノ環状オレフィン類やその誘導体；並びにシクロヘキサジエン、およびシクロヘプタジエンなどの環状共役ジエンやその誘導体；などが挙げられる。

ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体およびノルボルネン構造を有する単量体と共重合可能な他の単量体との開環共重合体は、単量体を公知の開環重合触媒の存在下に（共）重合することにより得ることができる。

ノルボルネン構造を有する単量体と付加共重合可能な他の単量体としては、例えば、エチレン、プロピレン、および１−ブテンなどの炭素数２〜２０のα−オレフィンやこれらの誘導体；シクロブテン、シクロペンテン、およびシクロヘキセンなどのシクロオレフィンやこれらの誘導体；並びに１，４−ヘキサジエン、４−メチル−１，４−ヘキサジエン、および５−メチル−１，４−ヘキサジエンなどの非共役ジエンなどが挙げられる。これらの単量体は１種単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中でも、α−オレフィンが好ましく、エチレンがより好ましい。

ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体およびノルボルネン構造を有する単量体と共重合可能な他の単量体との付加共重合体は、単量体を公知の付加重合触媒の存在下に重合することにより得ることができる。

ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体の水素添加物、ノルボルネン構造を有する単量体とこれと開環共重合可能なその他の単量体との開環共重合体の水素添加物、ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体の水素添加物、およびノルボルネン構造を有する単量体とこれと共重合可能なその他の単量体との付加共重合体の水素添加物は、これらの重合体の溶液に、ニッケル、パラジウムなどの遷移金属を含む公知の水素添加触媒を添加し、炭素−炭素不飽和結合を好ましくは９０％以上水素添加することによって得ることができる。

ノルボルネン系樹脂の中でも、繰り返し単位として、Ｘ：ビシクロ〔３．３．０〕オクタン−２，４−ジイル−エチレン構造と、Ｙ：トリシクロ〔４．３．０．１２，５〕デカン−７，９−ジイル−エチレン構造とを有し、これらの繰り返し単位の含有量が、ノルボルネン系樹脂の繰り返し単位全体に対して９０重量％以上であり、かつ、Ｘの含有割合とＹの含有割合との比が、Ｘ：Ｙの重量比で１００：０〜４０：６０であるものが好ましい。このような樹脂を用いることにより、本実施形態の斜め配向フィルムにより得られる光学材料を、長期的に寸法変化がなく、光学特性の安定性に優れるものにすることができる。

ノルボルネン系樹脂に用いる分子量は使用目的に応じて適宜選定されるが、溶媒としてシクロヘキサン（熱可塑性樹脂が溶解しない場合はトルエン）を用いるゲル・パーミエーション・クロマトグラフィーで測定したポリイソプレン換算（溶媒がトルエンのときは、ポリスチレン換算）の重量平均分子量（Ｍｗ）で、通常１０，０００〜１００，０００、好ましくは１５，０００〜８０，０００、より好ましくは２０，０００〜５０，０００である。重量平均分子量がこのような範囲にあるときに、本実施形態の斜め配向フィルムにより得られる光学材料の機械的強度および成型加工性が高度にバランスされ好適である。

ノルボルネン系樹脂のガラス転移温度は、使用目的に応じて適宜選択されればよいが、好ましくは８０℃以上、より好ましくは１００〜２５０℃の範囲である。ガラス転移温度がこのような範囲にあると、本実施形態の斜め配向フィルムにより得られる光学材料を、高温下での使用における変形や応力が生じることがなく耐久性に優れるものにすることができる。

ノルボルネン系樹脂の分子量分布（重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ））は特に制限されないが、通常１．０〜１０．０、好ましくは１．１〜４．０、より好ましくは１．２〜３．５の範囲である。

ノルボルネン系樹脂の光弾性係数Ｃの絶対値は、１０×１０^-12Ｐａ^-1以下であることが好ましく、７×１０^-12Ｐａ^-1以下であることがより好ましく、４×１０^-12Ｐａ^-1以下であることが特に好ましい。光弾性係数Ｃは、複屈折をΔｎ、応力をσとしたとき、Ｃ＝Δｎ／σで表される値である。熱可塑性樹脂の光弾性係数がこのような範囲にあると、フィルムの後述する面内方向のリタデーションＲｏのばらつきを小さくすることができる。

本実施形態で用いる熱可塑性樹脂は、顔料や染料のごとき着色剤、蛍光増白剤、分散剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、酸化防止剤、滑剤、および溶剤などの配合剤が適宜配合されたものであってもよい。

ノルボルネン系樹脂からなる斜め配向フィルム中の残留揮発性成分の含有量は特に制約されないが、好ましくは０．１重量％以下、より好ましくは０．０５重量％以下、さらに好ましくは０．０２重量％以下である。揮発性成分の含有量をこのような範囲にすることにより、寸法安定性が向上し、フィルムの面内方向のリタデーションＲｏや厚み方向のリタデーションＲｔの経時変化を小さくすることができる。さらには、本実施形態の斜め配向フィルムから得られる位相差フィルムの劣化を抑制でき、これを液晶表示装置の偏光板や有機ＥＬ表示装置の円偏光板に適用したときに、長期的にディスプレイの表示を安定で良好に保つことができる。残留揮発性成分は、フィルム中に微量含まれる分子量２００以下の物質であり、例えば、残留単量体や溶媒などが挙げられる。残留揮発性成分の含有量は、フィルム中に含まれる分子量２００以下の物質の合計として、フィルムをガスクロマトグラフィーにより分析することにより定量することができる。

ノルボルネン系樹脂からなる斜め配向フィルムの飽和吸水率は好ましくは０．０３重量％以下、さらに好ましくは０．０２重量％以下、特に好ましくは０．０１重量％以下である。飽和吸水率が上記範囲であると、リタデーションＲｏ・Ｒｔの経時変化を小さくすることができる。さらには、本実施形態の斜め配向フィルムから得られる位相差フィルムの劣化を抑制でき、これを液晶表示装置の偏光板や有機ＥＬ表示装置の円偏光板に適用したときに、長期的にディスプレイの表示を安定で良好に保つことができる。

飽和吸水率は、フィルムの試験片を一定温度の水中に一定時間、浸漬し、増加した質量の浸漬前の試験片質量に対する百分率で表される値である。通常は、２３℃の水中に２４時間、浸漬して測定される。本実施形態の斜め配向フィルムにおける飽和吸水率は、例えば、熱可塑性樹脂中の極性基の量を減少させることにより、前記値に調節することができるが、好ましくは、極性基を持たない樹脂であることが望まれる。

前記で説明した好ましいノルボルネン系樹脂を用いたフィルムを成形する方法としては、後述する溶液流延法（溶液製膜法）や溶融流延法（例えば溶融押出法）の製造方法が好まれる。溶融押出法としては、ダイスを用いるインフレーション法等が挙げられるが、生産性や厚さ精度に優れる点でＴダイを用いる方法が好ましい。

Ｔダイを用いた押出成形法では、特開２００４−２３３６０４号公報に記載されているような、冷却ドラムに密着させる時の溶融状態の熱可塑性樹脂を安定な状態に保つ方法により、リタデーションや配向角といった光学特性のバラツキが良好な長尺フィルムを製造できる。

具体的には、１）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイスから押し出されたシート状の熱可塑性樹脂を５０ｋＰａ以下の圧力下で冷却ドラムに密着させて引き取る方法；２）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイス開口部から最初に密着する冷却ドラムまでを囲い部材で覆い、囲い部材からダイス開口部または最初に密着する冷却ドラムまでの距離を１００ｍｍ以下とする方法；３）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイス開口部から押し出されたシート状の熱可塑性樹脂より１０ｍｍ以内の雰囲気の温度を特定の温度に加温する方法；４）溶融押出法で長尺フィルムを製造する際に、ダイス開口部から押し出されたシート状の熱可塑性樹脂に、最初に密着する冷却ドラムの引取速度との速度差が０．２ｍ／ｓ以下の風を吹き付ける方法；が挙げられる。

〔セルロースエステル系樹脂〕
好ましいセルロースエステル系樹脂フィルムとしては、下記式（１）および（２）を満たすセルロースアシレートが挙げられる。また、下記一般式（Ａ）で表される化合物を含有するものが更に好ましい。
式（１） ２．０≦Ｚ１＜３．０
式（２） ０≦Ｘ＜３．０
（式（１）および（２）において、Ｚ１はセルロースアシレートの総アシル置換度を表し、Ｘはセルロースアシレートのプロピオニル置換度およびブチリル置換度の総和を表す。）

以下、一般式（Ａ）について詳細に説明する。一般式（Ａ）において、Ｌ₁およびＬ₂は各々独立に単結合または２価の連結基を表す。Ｌ₁およびＬ₂としては、例えば、下記構造が挙げられる。（下記Ｒは水素原子または置換基を表す。）

Ｌ₁およびＬ₂として、好ましくは−Ｏ−、−ＣＯＯ−、−ＯＣＯ−である。

Ｒ₁、Ｒ₂およびＲ₃は各々独立に置換基を表す。Ｒ₁、Ｒ₂およびＲ₃で表わされる置換基の具体例としては、ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、ｎ−オクチル基、２−エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４−ｎ−ドデシルシクロヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、シクロアルケニル基（２−シクロペンテン−１−イル、２−シクロヘキセン−１−イル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ−トリル基、ナフチル基等）、ヘテロ環基（２−フリル基、２−チエニル基、２−ピリミジニル基、２−ベンゾチアゾリル基等）、シアノ基、ヒドロキシル基、ニトロ基、カルボキシル基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ−ブトキシ基、ｎ−オクチルオキシ基、２−メトキシエトキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、２−メチルフェノキシ基、４−ｔｅｒｔ−ブチルフェノキシ基、３−ニトロフェノキシ基、２−テトラデカノイルアミノフェノキシ基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基、ｐ−メトキシフェニルカルボニルオキシ基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基、アニリノ基、Ｎ−メチル−アニリノ基、ジフェニルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基、ベンゾイルアミノ基等）、アルキルおよびアリールスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基、フェニルスルホニルアミノ基、２，３，５−トリクロロフェニルスルホニルアミノ基、ｐ−メチルフェニルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ−ヘキサデシルチオ基等）、アリールチオ基（フェニルチオ基、ｐ−クロロフェニルチオ基、ｍ−メトキシフェニルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ−エチルスルファモイル基、Ｎ−（３−ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ−ジメチルスルファモイル基、Ｎ−アセチルスルファモイル基、Ｎ−ベンゾイルスルファモイル基、Ｎ−（Ｎ’フェニルカルバモイル）スルファモイル基等）、スルホ基、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ−メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ−ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ−ジ−ｎ−オクチルカルバモイル基、Ｎ−（メチルスルホニル）カルバモイル基等）が挙げられる。

Ｒ₁およびＲ₂としては、好ましくは、置換もしくは無置換のフェニル基、置換もしくは無置換のシクロヘキシル基であり、より好ましくは、置換基を有するフェニル基、置換基を有するシクロヘキシル基であり、さらに好ましくは、４位に置換基を有するフェニル基、４位に置換基を有するシクロヘキシル基である。

Ｒ₃として、好ましくは、水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、アルケニル基、アリール基、ヘテロ環基、ヒドロキシル基、カルボキシル基、アルコキシ基、アリールオキシ基、アシルオキシ基、シアノ基、アミノ基であり、さらに好ましくは、水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、シアノ基、アルコキシ基である。

ＷａおよびＷｂは水素原子または置換基を表すが、
（Ｉ）ＷａおよびＷｂが互いに結合して環を形成してもよく、
（II）ＷａおよびＷｂの少なくとも一つが環構造を有してもよく、または
（III）ＷａおよびＷｂの少なくとも一つがアルケニル基またはアルキニル基であってもよい。

ＷａおよびＷｂで表わされる置換基の具体例としては、ハロゲン原子（フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子等）、アルキル基（メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、ｎ−オクチル基、２−エチルヘキシル基等）、シクロアルキル基（シクロヘキシル基、シクロペンチル基、４−ｎ−ドデシルシクロヘキシル基等）、アルケニル基（ビニル基、アリル基等）、シクロアルケニル基（２−シクロペンテン−１−イル、２−シクロヘキセン−１−イル基等）、アルキニル基（エチニル基、プロパルギル基等）、アリール基（フェニル基、ｐ−トリル基、ナフチル基等）、ヘテロ環基（２−フリル基、２−チエニル基、２−ピリミジニル基、２−ベンゾチアゾリル基等）、シアノ基、ヒドロキシル基、ニトロ基、カルボキシル基、アルコキシ基（メトキシ基、エトキシ基、イソプロポキシ基、ｔｅｒｔ−ブトキシ基、ｎ−オクチルオキシ基、２−メトキシエトキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、２−メチルフェノキシ基、４−ｔｅｒｔ−ブチルフェノキシ基、３−ニトロフェノキシ基、２−テトラデカノイルアミノフェノキシ基等）、アシルオキシ基（ホルミルオキシ基、アセチルオキシ基、ピバロイルオキシ基、ステアロイルオキシ基、ベンゾイルオキシ基、ｐ−メトキシフェニルカルボニルオキシ基等）、アミノ基（アミノ基、メチルアミノ基、ジメチルアミノ基、アニリノ基、Ｎ−メチル−アニリノ基、ジフェニルアミノ基等）、アシルアミノ基（ホルミルアミノ基、アセチルアミノ基、ピバロイルアミノ基、ラウロイルアミノ基、ベンゾイルアミノ基等）、アルキルおよびアリールスルホニルアミノ基（メチルスルホニルアミノ基、ブチルスルホニルアミノ基、フェニルスルホニルアミノ基、２，３，５−トリクロロフェニルスルホニルアミノ基、ｐ−メチルフェニルスルホニルアミノ基等）、メルカプト基、アルキルチオ基（メチルチオ基、エチルチオ基、ｎ−ヘキサデシルチオ基等）、アリールチオ基（フェニルチオ基、ｐ−クロロフェニルチオ基、ｍ−メトキシフェニルチオ基等）、スルファモイル基（Ｎ−エチルスルファモイル基、Ｎ−（３−ドデシルオキシプロピル）スルファモイル基、Ｎ，Ｎ−ジメチルスルファモイル基、Ｎ−アセチルスルファモイル基、Ｎ−ベンゾイルスルファモイル基、Ｎ−（Ｎ’フェニルカルバモイル）スルファモイル基等）、スルホ基、アシル基（アセチル基、ピバロイルベンゾイル基等）、カルバモイル基（カルバモイル基、Ｎ−メチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ−ジメチルカルバモイル基、Ｎ，Ｎ−ジ−ｎ−オクチルカルバモイル基、Ｎ−（メチルスルホニル）カルバモイル基等）が挙げられる。

上記の置換基は、更に上記の基で置換されていてもよい。

（Ｉ）ＷａおよびＷｂが互いに結合して環を形成する場合、その環は、含窒素５員環または含硫黄５員環であることが好ましい。また、一般式（Ａ）は、下記一般式（１）または一般式（２）で表される化合物であることが特に好ましい。

一般式（１）において、Ａ₁およびＡ₂は各々独立に、−Ｏ−、−Ｓ−、−ＮＲｘ−（Ｒｘは水素原子または置換基を表す）または−ＣＯ−を表す。Ｒｘで表される置換基の例は、上記ＷａおよびＷｂで表わされる置換基の具体例と同義である。Ｒｘとして、好ましくは水素原子、アルキル基、アリール基、ヘテロ環基である。

一般式（１）において、Ｘは第１４〜１６族の非金属原子を表す。Ｘとしては、＝Ｏ、＝Ｓ、＝ＮＲｃ、＝Ｃ（Ｒｄ）Ｒｅが好ましい。ここでＲｃ、Ｒｄ、Ｒｅは置換基を表し、例としては上記ＷａおよびＷｂで表わされる置換基の具体例と同義である。Ｌ₁、Ｌ₂、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、ｎは、一般式（Ａ）におけるＬ₁、Ｌ₂、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、ｎと同義である。

一般式（２）において、Ｑ₁は−Ｏ−、−Ｓ−、−ＮＲｙ−（Ｒｙは水素原子または置換基を表す）、−ＣＲａＲｂ−（ＲａおよびＲｂは水素原子または置換基を表す）または−ＣＯ−を表す。ここで、Ｒｙ、Ｒａ、Ｒｂは置換基を表し、例としては上記ＷａおよびＷｂで表わされる置換基の具体例と同義である。

Ｙは置換基を表す。Ｙで表わされる置換基の例としては、上記ＷａおよびＷｂで表される置換基の具体例と同義である。Ｙとして、好ましくは、アリール基、ヘテロ環基、アルケニル基、アルキニル基である。

Ｙで表わされるアリール基としては、フェニル基、ナフチル基、アンスリル基、フェナンスリル基、ビフェニル基等が挙げられ、フェニル基、ナフチル基が好ましく、フェニル基がより好ましい。

ヘテロ環基としては、フリル基、ピロリル基、チエニル基、ピリジニル基、チアゾリル基、ベンゾチアゾリル基等の窒素原子、酸素原子、硫黄原子等のヘテロ原子を少なくとも一つ含むヘテロ環基が挙げられ、フリル基、ピロリル基、チエニル基、ピリジニル基、チアゾリル基が好ましい。

これらのアリール基またはヘテロ環基は、少なくとも一つの置換基を有していてもよい。この置換基としては、ハロゲン原子、炭素数１〜６のアルキル基、シアノ基、ニトロ基、炭素数１〜６のアルキルスルフィニル基、炭素数１〜６のアルキルスルホニル基、カルボキシル基、炭素数１〜６のフルオロアルキル基、炭素数１〜６のアルコキシ基、炭素数１〜６のアルキルチオ基、炭素数１〜６のＮ−アルキルアミノ基、炭素数２〜１２のＮ，Ｎ−ジアルキルアミノ基、炭素数１〜６のＮ−アルキルスルファモイル基、炭素数２〜１２のＮ，Ｎ−ジアルキルスルファモイル基等が挙げられる。

Ｌ₁、Ｌ₂、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、ｎは、一般式（Ａ）におけるＬ₁、Ｌ₂、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、ｎと同義である。

（II）一般式（Ａ）において、ＷａおよびＷｂの少なくとも一つが環構造を有する場合の具体例としては、好ましくは、下記一般式（３）である。

一般式（３）において、Ｑ₃は＝Ｎ−または＝ＣＲｚ−（Ｒｚは水素原子または置換基）を表し、Ｑ₄は第１４〜１６族の非金属原子を表す。ＺはＱ₃およびＱ₄と共に環を形成する非金属原子群を表す。

Ｑ₃、Ｑ₄およびＺから形成される環は、更に別の環で縮環していてもよい。Ｑ₃、Ｑ₄およびＺから形成される環は、ベンゼン環で縮環した含窒素５員環または６員環であることが好ましい。

Ｌ₁、Ｌ₂、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、ｎは、一般式（Ａ）におけるＬ₁、Ｌ₂、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、ｎと同義である。

（III）ＷａおよびＷｂの少なくとも一つがアルケニル基またはアルキニル基である場合、それらは置換基を有するビニル基またはエチニル基であることが好ましい。

上記一般式（１）、一般式（２）および一般式（３）で表される化合物のうち、特に、一般式（３）で表される化合物が好ましい。

一般式（３）で表される化合物は、一般式（１）で表される化合物に比べて耐熱性および耐光性に優れており、一般式（２）で表される化合物に比べ、有機溶媒に対する溶解性やポリマーとの相溶性が良好である。

一般式（Ａ）で表される化合物は、所望の波長分散性、および滲み防止性を付与するのに適宜量を調整して含有することができるが、添加量としてはセルロース誘導体に対して、１〜１５質量％含むことが好ましく、特には、２〜１０質量％含むことが好ましい。この範囲内であれば、上記セルロース誘導体に十分な波長分散性、および滲み防止性を付与することができる。

なお、一般式（Ａ）、一般式（１）、一般式（２）および一般式（３）で表わされる化合物は、既知の方法を参照して得ることができる。具体的には、Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｒａｐｈｙ（１９９７）；２７（９）；５１２−５２６）、特開２０１０−３１２２３号公報、特開２００８−１０７７６７号公報等を参照して合成することができる。

（セルロースアシレートについて）
本実施形態に係るセルロースアシレートフィルムは、セルロールアシレートを主成分として含有する。例えば、本実施形態に係るセルロースアシレートフィルムは、フィルムの全質量（１００質量％）に対して、セルロースアシレートを好ましくは６０〜１００質量％の範囲で含む。また、セルロースアシレートの総アシル基置換度は、２．０以上３．０未満であり、２．２〜２．７であることがより好ましい。

セルロースアシレートとしては、セルロースと、炭素数２〜２２程度の脂肪族カルボン酸および／または芳香族カルボン酸とのエステルが挙げられ、特に、セルロースと炭素数が６以下の低級脂肪酸とのエステルであることが好ましい。

セルロースの水酸基に結合するアシル基は、直鎖であっても分岐していてもよく、また環を形成してもよい。さらに別の置換基が置換してもよい。同じ置換度である場合、上述した炭素数が多いと複屈折性が低下するため、炭素数としては炭素数２〜６のアシル基の中で選択することが好ましく、プロピオニル置換度およびブチリル置換度の総和は０以上３．０未満である。前記セルロースアシレートとしての炭素数が２〜４であることが好ましく、炭素数が２〜３であることがより好ましい。

具体的には、セルロースアシレートとしては、セルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートプロピオネートブチレートまたはセルロースアセテートフタレートのようなアセチル基の他にプロピオネート基、ブチレート基またはフタリル基が結合したセルロースの混合脂肪酸エステルを用いることができる。なお、ブチレートを形成するブチリル基は、直鎖であっても分岐していてもよい。

本実施形態においては、セルロースアシレートとして、セルロースアセテート、セルロースアセテートブチレート、またはセルロースアセテートプロピオネートが特に好ましく用いられる。

また、目的に叶う光学特性を得るために、置換度の異なる樹脂を混合して用いてもよい。その際の混合比としては、１：９９〜９９：１（質量比）が好ましい。

上述した中でも、特にセルロースアセテートプロピオネートが、セルロースアシレートとして好ましく用いられる。セルロースアセテートプロピオネートでは、０≦Ｙ≦２．５であり、かつ、０．５≦Ｘ≦３．０である（ただし、２．０≦Ｘ＋Ｙ＜３．０である）ことが好ましく、０．５≦Ｙ≦２．０であり、かつ、１．０≦Ｘ≦２．０である（ただし、２．０≦Ｘ＋Ｙ＜３．０である）ことがより好ましい。なお、アシル基の置換度は、ＡＳＴＭ（American Society for Testing and Materials；米国試験材料協会）が策定・発行する規格の一つであるＡＳＴＭ−Ｄ８１７−９６に準じて測定されうる。

セルロースアシレートの数平均分子量は、６００００〜３０００００の範囲であると、得られるフィルムの機械的強度が強くなるため、好ましい。より好ましくは、数平均分子量が７００００〜２０００００のセルロースアシレートが用いられる。

セルロースアシレートの重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定される。測定条件は以下の通りである。なお、本測定方法は、本実施形態における他の重合体の測定方法としても使用することができる。

溶媒：メチレンクロライド；
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ Ｋ８０６、Ｋ８０５、Ｋ８０３Ｇ（昭和電工株式会社製）を３本接続して使用する；
カラム温度：２５℃；
試料濃度：０．１質量％；
検出器：ＲＩ Ｍｏｄｅｌ ５０４（ＧＬサイエンス社製）；
ポンプ：Ｌ６０００（日立製作所株式会社製）；
流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
校正曲線：標準ポリスチレンＳＴＫ ｓｔａｎｄａｒｄ ポリスチレン（東ソー株式会社製）Ｍｗ＝１００００００〜５００の１３サンプルによる校正曲線を使用する。１３サンプルは、ほぼ等間隔に用いる。

セルロースアシレート中の残留硫酸含有量は、硫黄元素換算で０．１〜４５質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。これらは塩の形で含有していると考えられる。残留硫酸含有量が４５質量ｐｐｍを超えると、熱延伸時や熱延伸後でのスリッティングの際に破断しやすくなる傾向がある。なお、残留硫酸含有量は、１〜３０質量ｐｐｍの範囲がより好ましい。残留硫酸含有量は、ＡＳＴＭ−Ｄ８１７−９６に規定の方法により測定することができる。

また、セルロースアシレート中の遊離酸含有量は、１〜５００質量ｐｐｍであることが好ましい。上記の範囲であると、上記と同様に破断しにくいため、好ましい。なお、遊離酸含有量は、１〜１００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましく、さらに破断しにくくなる。特に１〜７０質量ｐｐｍの範囲が好ましい。遊離酸含有量はＡＳＴＭ−Ｄ８１７−９６に規定の方法により測定することができる。

合成したセルロースアシレートの洗浄を、溶液流延法に用いられる場合に比べて、さらに十分に行うことによって、残留アルカリ土類金属含有量、残留硫酸含有量、および残留酸含有量を上記の範囲とすることができ、好ましい。

セルロースアシレートの原料のセルロースとしては、特に限定はないが、綿花リンター、木材パルプ、ケナフなどが挙げられる。また、それらから得られたセルロースアシレートは、それぞれ任意の割合で混合使用されうる。

セルロースアシレートは、公知の方法により製造することができる。具体的には、例えば、特開平１０−４５８０４号公報に記載の方法を参考にして合成することができる。

（添加剤）
本実施形態の製造方法により得られた長尺斜め配向フィルムは、後述するセルロースエステル以外の高分子成分を適宜混合したものでもよい。混合される高分子成分はセルロースエステルと相溶性に優れるものが好ましく、フィルムにした時の透過率が８０％以上、更に好ましくは９０％以上、更に好ましくは９２％以上であることが好ましい。

ドープ中に添加される添加剤としては、可塑剤、紫外線吸収剤、リタデーション調整剤、酸化防止剤、劣化防止剤、剥離助剤、界面活性剤、染料、微粒子等がある。本実施形態において、微粒子以外の添加剤についてはセルロースエステル溶液の調製の際に添加してもよいし、微粒子分散液の調製の際に添加してもよい。液晶画像表示装置に使用する偏光板には耐熱耐湿性を付与する可塑剤、酸化防止剤や紫外線吸収剤等を添加することが好ましい。

これらの化合物は、セルロースエステルに対して１〜３０質量％、好ましくは１〜２０質量％となるように含まれていることが好ましい。また、延伸および乾燥中のブリードアウト等を抑制するため、２００℃における蒸気圧が１４００Ｐａ以下の化合物であることが好ましい。

これらの化合物は、セルロースエステル溶液の調製の際に、セルロースエステルや溶媒と共に添加してもよいし、溶液調製中や調製後に添加してもよい。

（リタデーション調整剤）
リタデーションを調整するために添加する化合物としては、欧州特許９１１，６５６Ａ２号明細書に記載されているような、二つ以上の芳香族環を有する芳香族化合物を使用することができる。

また、二種類以上の芳香族化合物を併用してもよい。該芳香族化合物の芳香族環には、芳香族炭化水素環に加えて、芳香族性ヘテロ環が含まれていることが特に好ましい。芳香族性ヘテロ環は一般に、不飽和ヘテロ環である。中でも１，３，５−トリアジン環が特に好ましい。

（ポリマーまたはオリゴマー）
本実施形態におけるセルロースエステルフィルムは、セルロースエステルと、カルボキシル基、ヒドロキシル基、アミノ基、アミド基、およびスルホン酸基から選ばれる置換基を有し、かつ、重量平均分子量が５００〜２００，０００の範囲内であるビニル系化合物のポリマーまたはオリゴマーとを含有することが好ましい。当該セルロースエステルと、当該ポリマーまたはオリゴマーとの含有量の質量比が、９５：５〜５０：５０の範囲内であることが好ましい。

（マット剤）
本実施形態では、マット剤として微粒子を斜め配向フィルム中に含有させることができ、これによって、斜め配向フィルムが長尺フィルムの場合、搬送や巻き取りをしやすくすることができる。

マット剤の粒径は１０ｎｍ〜０．１μｍの１次粒子もしくは２次粒子であることが好ましい。１次粒子の針状比は１．１以下の略球状のマット剤が好ましく用いられる。

微粒子としては、ケイ素を含むものが好ましく、特に二酸化珪素が好ましい。本実施形態に好ましい二酸化珪素の微粒子としては、例えば、日本アエロジル（株）製のアエロジルＲ９７２、Ｒ９７２Ｖ、Ｒ９７４、Ｒ８１２、２００、２００Ｖ、３００、Ｒ２０２、ＯＸ５０、ＴＴ６００（以上日本アエロジル（株）製）の商品名で市販されているものを挙げることができ、アエロジル２００Ｖ、Ｒ９７２、Ｒ９７２Ｖ、Ｒ９７４、Ｒ２０２、Ｒ８１２を好ましく用いることができる。ポリマーの微粒子の例としては、シリコーン樹脂、弗素樹脂およびアクリル樹脂を挙げることができる。シリコーン樹脂が好ましく、特に三次元の網状構造を有するものが好ましい。このような樹脂としては、例えば、トスパール１０３、同１０５、同１０８、同１２０、同１４５、同３１２０および同２４０（東芝シリコーン（株）製）を挙げることができる。

二酸化珪素の微粒子は、１次平均粒子径が２０ｎｍ以下であり、かつ見かけ比重が７０ｇ／Ｌ以上であるものが好ましい。１次粒子の平均径が５〜１６ｎｍであることがより好ましく、５〜１２ｎｍであることが更に好ましい。１次粒子の平均径が小さいほうが、ヘイズが低く好ましい。見かけ比重は９０〜２００ｇ／Ｌ以上が好ましく、１００〜２００ｇ／Ｌ以上がより好ましい。見かけ比重が大きい程、高濃度の微粒子分散液を作ることが可能になり、ヘイズ、凝集物が発生せず好ましい。

本実施形態におけるマット剤の添加量は、長尺斜め配向フィルム１ｍ²当たり０．０１〜１．０ｇが好ましく、０．０３〜０．３ｇがより好ましく、０．０８〜０．１６ｇが更に好ましい。

（その他の添加剤）
その他、カオリン、タルク、ケイソウ土、石英、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化チタン、アルミナ等の無機微粒子、カルシウム、マグネシウム等のアルカリ土類金属の塩等の熱安定剤を加えてもよい。更に界面活性剤、剥離促進剤、帯電防止剤、難燃剤、滑剤、油剤等も加えてもよい。

〔ポリカーボネート系樹脂〕
本実施形態に係るポリカーボネート系樹脂としては、特に限定なく種々のものを使用でき、化学的性質及び物性の点から、芳香族ポリカーボネート樹脂が好ましく、特に、フルオレン骨格を有するポリカーボネートや、ビスフェノールＡ系ポリカーボネート樹脂が好ましい。その中でも、ビスフェノールＡにベンゼン環、シクロヘキサン環、および脂肪族炭化水素基等を導入したビスフェノールＡ誘導体を用いたものがより好ましい。さらに、ビスフェノールＡの中央の炭素に対して、非対称に上記官能基が導入された誘導体を用いて得られた、単位分子内の異方性を減少させた構造のポリカーボネート樹脂が特に好ましい。

このようなポリカーボネート樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡの中央の炭素と結合される２個のメチル基をベンゼン環に置き換えたもの、ビスフェノールＡのそれぞれのベンゼン環の一の水素をメチル基やフェニル基などで中央炭素に対し非対称に置換したものを用いて得られるポリカーボネート樹脂が特に好ましい。具体的には、４，４′−ジヒドロキシジフェニルアルカンまたはこれらのハロゲン置換体からホスゲン法またはエステル交換法によって得られるものであり、例えば、４，４′−ジヒドロキシジフェニルメタン、４，４′−ジヒドロキシジフェニルエタン、４，４′−ジヒドロキシジフェニルブタン等が挙げられる。また、この他にも、具体的なポリカーボネート系樹脂をあえて例示すれば、例えば、特開２００６−２１５４６５号公報、特開２００６−９１８３６号公報、特開２００５−１２１８１３号公報、特開２００３−１６７１２１号公報、特開２００９−１２６１２８号公報、特開２０１２−６７３００号公報、国際公開第２０００／０２６７０５号等に記載されているポリカーボネート系樹脂が挙げられる。

前記ポリカーボネート樹脂は、ポリスチレン系樹脂、メチルメタクリレート系樹脂、およびセルロースアセテート系樹脂等の透明性樹脂と混合して使用してもよい。また、セルロースアセテート系樹脂を用いて形成した樹脂フィルムの少なくとも一方の面にポリカーボネート系樹脂を含有する樹脂層を積層してもよい。

前記ポリカーボネート系樹脂は、ガラス転移点（Ｔｇ）が１１０℃以上であって、吸水率（２３℃水中、２４時間の条件で測定した値）が０．３％以下のものであることが好ましい。また、Ｔｇが１２０℃以上であって、吸水率が０．２％以下のものがより好ましい。

本実施形態で用いることができるポリカーボネート系樹脂フィルムは、公知の方法で製膜することができ、その中でも後述する溶液流延法や溶融流延法を用いて製膜することが好ましい。

＜長尺フィルムの製膜法＞
上述した樹脂からなる本実施形態の長尺フィルムは、以下に示す溶液流延法、溶融流延法のどちらでも製膜することができる。以下、各製膜法について説明する。なお、以下では、長尺フィルムとして、例えばセルロースエステル系樹脂フィルムを製膜する場合について説明するが、他の樹脂フィルムの製膜についても勿論適用することができる。

〔溶液流延法〕
フィルムの着色抑制、異物欠点の抑制、ダイラインなどの光学欠点の抑制、フィルムの平面性、透明度に優れるなどの観点からは、長尺フィルムを溶液流延法で製膜することが好ましい。

（有機溶媒）
本実施形態に係るセルロースエステル系樹脂フィルムを溶液流延法で製造する場合のドープを形成するのに有用な有機溶媒は、セルロースアセテート、その他の添加剤を同時に溶解するものであれば制限なく用いることができる。

例えば、塩素系有機溶媒としては、塩化メチレン、非塩素系有機溶媒としては、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸アミル、アセトン、テトラヒドロフラン、１，３−ジオキソラン、１，４−ジオキサン、シクロヘキサノン、ギ酸エチル、２，２，２−トリフルオロエタノール、２，２，３，３−ヘキサフルオロ−１−プロパノール、１，３−ジフルオロ−２−プロパノール、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロ−２−メチル−２−プロパノール、１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロ−２−プロパノール、２，２，３，３，３−ペンタフルオロ−１−プロパノール、ニトロエタン等を挙げることができ、塩化メチレン、酢酸メチル、酢酸エチル、アセトンを好ましく使用し得る。

ドープには、上記有機溶媒の他に、１〜４０質量％の炭素原子数１〜４の直鎖または分岐鎖状の脂肪族アルコールを含有させることが好ましい。ドープ中のアルコールの比率が高くなるとウェブがゲル化し、金属支持体からの剥離が容易になり、また、アルコールの割合が少ない時は非塩素系有機溶媒系でのセルロースアセテートの溶解を促進する役割もある。

特に、メチレンクロライド、および炭素数１〜４の直鎖または分岐鎖状の脂肪族アルコールを含有する溶媒に、アクリル樹脂と、セルロースエステル樹脂と、アクリル粒子の３種を、少なくとも計１５〜４５質量％溶解させたドープ組成物であることが好ましい。

炭素原子数１〜４の直鎖または分岐鎖状の脂肪族アルコールとしては、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、ｉｓｏ−プロパノール、ｎ−ブタノール、ｓｅｃ−ブタノール、ｔｅｒｔ−ブタノールを挙げることができる。これらのうち、ドープの安定性を確保でき、沸点も比較的低く、乾燥性もよいこと等から、エタノールが好ましい。

（溶液流延）
本実施形態に係るセルロースエステル系樹脂フィルムは、溶液流延法によって製造することができる。溶液流延法では、樹脂および添加剤を溶剤に溶解させてドープを調製する工程、ドープをベルト状もしくはドラム状の金属支持体上に流延する工程、流延したドープをウェブとして乾燥する工程、金属支持体から剥離する工程、延伸または幅保持する工程、更に乾燥する工程、仕上がったフィルムを巻き取る工程により行われる。

ドープ中のセルロースアセテートの濃度は高いほうが、金属支持体に流延した後の乾燥負荷が低減できて好ましいが、濃度が高過ぎると濾過時の負荷が増えて、濾過精度が悪くなる。これらを両立する濃度としては、１０〜３５質量％が好ましく、更に好ましくは、１５〜２５質量％である。流延（キャスト）工程における金属支持体は、表面を鏡面仕上げしたものが好ましく、金属支持体としては、ステンレススティールベルト若しくは鋳物で表面をメッキ仕上げしたドラムが好ましく用いられる。

流延工程の金属支持体の表面温度は、−５０℃〜溶剤が沸騰して発泡しない温度以下に設定される。支持体温度が高いほうがウェブの乾燥速度が速くできるので好ましいが、余り高すぎるとウェブが発泡したり、平面性が劣化する場合がある。

好ましい支持体温度としては、０〜１００℃で適宜決定され、５〜３０℃が更に好ましい。または、冷却することによってウェブをゲル化させて残留溶媒を多く含んだ状態でドラムから剥離することも好ましい方法である。金属支持体の温度を制御する方法は特に制限されないが、温風または冷風を吹きかける方法や、温水を金属支持体の裏側に接触させる方法がある。温水を用いるほうが、熱の伝達が効率的に行われ、金属支持体の温度が一定になるまでの時間が短くなるため、好ましい。

温風を用いる場合は、溶媒の蒸発潜熱によるウェブの温度低下を考慮して、溶媒の沸点以上の温風を使用しつつ、発泡も防ぎながら目的の温度よりも高い温度の風を使う場合がある。

特に、流延から剥離するまでの間で支持体の温度および乾燥風の温度を変更し、効率的に乾燥を行うことが好ましい。

セルロースエステル系樹脂フィルムが良好な平面性を示すためには、金属支持体からウェブを剥離する際の残留溶媒量が１０〜１５０質量％であることが好ましく、更に好ましくは２０〜４０質量％または６０〜１３０質量％であり、特に好ましくは、２０〜３０質量％または７０〜１２０質量％である。ここで、残留溶媒量は、下記式で定義される。
残留溶媒量（質量％）＝｛（Ｍ−Ｎ）／Ｎ｝×１００
なお、Ｍはウェブまたはフィルムを製造中または製造後の任意の時点で採取した試料の質量（ｇ）であり、ＮはＭを１１５℃で１時間の加熱した後の質量（ｇ）である。

また、セルロース系樹脂フィルムの乾燥工程においては、ウェブを金属支持体より剥離し、更に乾燥し、残留溶媒量を１質量％以下にすることが好ましく、更に好ましくは０．１質量％以下であり、特に好ましくは０〜０．０１質量％以下である。

フィルム乾燥工程では、一般にロール乾燥方式（上下に配置した多数のロールにウェブを交互に通し乾燥させる方式）やテンター方式でウェブを搬送させながら乾燥する方式が採られる。

〔溶融流延法〕
溶融流延法は、後述する斜め延伸後のフィルムの厚み方向のリタデーションＲｔを小さくすることが容易となり、残留揮発性成分量が少なくフィルムの寸法安定性にも優れる等の観点から、好ましい製膜法である。溶融流延法は、樹脂および可塑剤などの添加剤を含む組成物を、流動性を示す温度まで加熱溶融し、その後、流動性のセルロースアセテートを含む溶融物を流延してフィルムを製膜する方法をいう。溶融流延によって形成される方法は、溶融押出（成形）法、プレス成形法、インフレーション法、射出成形法、ブロー成形法、延伸成形法などに分類できる。これらの中で、機械的強度および表面精度などに優れるフィルムが得られる溶融押出法が好ましい。また、溶融押出法で用いる複数の原材料は、通常、予め混錬してペレット化しておくことが好ましい。

ペレット化は、公知の方法で行えばよい。例えば、乾燥セルロースアセテートや可塑剤、その他添加剤をフィーダーで押出し機に供給し、１軸や２軸の押出し機を用いて混錬し、ダイからストランド状に押出し、水冷または空冷し、カッティングすることでペレット化できる。

添加剤は、押出し機に供給する前に混合しておいてもよいし、それぞれ個別のフィーダーで供給してもよい。また、粒子や酸化防止剤等の少量の添加剤は、均一に混合するため、事前に混合しておくことが好ましい。

押出し機は、剪断力を抑え、樹脂が劣化（分子量低下、着色、ゲル生成等）しないようにペレット化可能でなるべく低温で加工することが好ましい。例えば、２軸押出し機の場合、深溝タイプのスクリューを用いて、同方向に回転させることが好ましい。混錬の均一性から、噛み合いタイプが好ましい。

以上のようにして得られたペレットを用いてフィルム製膜を行う。もちろんペレット化せず、原材料の粉末をそのままフィーダーで押出し機に供給し、そのままフィルム製膜することも可能である。

上記ペレットを１軸や２軸タイプの押出し機を用いて、押出す際の溶融温度を２００〜３００℃程度とし、リーフディスクタイプのフィルターなどで濾過し異物を除去した後、Ｔダイからフィルム状に流延し、冷却ロールと弾性タッチロールとでフィルムをニップし、冷却ロール上で固化させる。

供給ホッパーから押出し機へ上記ペレットを導入する際は、真空下または減圧下や不活性ガス雰囲気下にして酸化分解等を防止することが好ましい。

押出し流量は、ギヤポンプを導入するなどして安定に行うことが好ましい。また、異物の除去に用いるフィルターは、ステンレス繊維焼結フィルターが好ましく用いられる。ステンレス繊維焼結フィルターは、ステンレス繊維体を複雑に絡み合った状態を作り出した上で圧縮し接触箇所を焼結し一体化したもので、その繊維の太さと圧縮量により密度を変え、濾過精度を調整できる。

可塑剤や粒子などの添加剤は、予め樹脂と混合しておいてもよいし、押出し機の途中で練り込んでもよい。均一に添加するために、スタチックミキサーなどの混合装置を用いることが好ましい。

冷却ロールと弾性タッチロールとでフィルムをニップする際のタッチロール側のフィルム温度は、フィルムのＴｇ（ガラス転移温度）以上Ｔｇ＋１１０℃以下にすることが好ましい。このような目的で使用する弾性体表面を有するロールは、公知のロールを使用できる。

弾性タッチロールは挟圧回転体ともいう。弾性タッチロールとしては、市販されているものを用いることもできる。

冷却ロールからフィルムを剥離する際は、張力を制御してフィルムの変形を防止することが好ましい。

なお、上記した各製膜法で製膜される長尺フィルムは、単層若しくは２層以上の積層フィルムであってもよい。積層フィルムは共押出成形法、共流延成形法、フィルムラミネイション法、塗布法などの公知の方法で得ることができる。これらのうち共押出成形法、共流延成形法が好ましい。

＜長尺フィルムの仕様＞
本実施形態における長尺フィルムの厚さは、２０〜４００μｍ、より好ましくは３０〜２００μｍである。また、本実施形態では、後述する延伸ゾーンに供給される長尺フィルムの流れ方向（搬送方向）の厚みムラσｍは、後述する斜め延伸テンター入口でのフィルムの引取張力を一定に保ち、配向角やリタデーションといった光学特性を安定させる観点から、０．３０μｍ未満、好ましくは０．２５μｍ未満、さらに好ましくは０．２０μｍ未満である必要がある。長尺フィルムの流れ方向の厚みムラσｍが０．３０μｍ以上となると、長尺斜め配向フィルムのリタデーションや配向角といった光学特性のバラツキが顕著に悪化する。

また、長尺フィルムとして、幅方向の厚み勾配を有するフィルムが供給されてもよい。長尺フィルムの厚みの勾配は、後工程の延伸が完了した位置におけるフィルム厚みを最も均一なものとしうるよう、実験的に厚み勾配を様々に変化させたフィルムを延伸することにより、経験的に求めることができる。長尺フィルムの厚みの勾配は、例えば、厚みの厚い側の端部の厚みが、厚みの薄い側の端部よりも０．５〜３％程度厚くなるように調整することができる。

長尺フィルムの斜め延伸時の延伸温度での好ましい弾性率は、ヤング率で表して、０．０１ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下、更に好ましくは０．１ＭＰａ以上５００ＭＰａ以下である。弾性率が低すぎると、延伸時・延伸後の収縮率が低くなり、シワが消えにくくなる。また、弾性率が高すぎると、延伸時にかかる張力が大きくなり、フィルムの両側縁部を保持する部分の強度を高くする必要が生じ、後工程のテンターに対する負荷が大きくなる。

長尺フィルムとしては、無配向なものを用いてもよいし、あらかじめ配向を有するフィルムが供給されてもよい。また、必要であれば長尺フィルムの配向の幅手方向の分布が弓なり状、いわゆるボウイングを成していてもよい。要は、長尺フィルムの配向状態を、後工程の延伸が完了した位置におけるフィルムの配向を所望なものとしうるよう、調整することができる。

＜斜め配向フィルムの製造方法および製造装置＞
次に、上述した長尺フィルムを幅手方向に対して斜め方向に延伸して長尺状の斜め配向フィルムを製造する、斜め配向フィルムの製造方法および製造装置について説明する。

（装置の概要）
図１は、斜め配向フィルムの製造装置１の概略の構成を模式的に示す平面図である。製造装置１は、長尺フィルムの搬送方向上流側から順に、フィルム繰り出し部２と、搬送方向変更部３と、ガイドロール４と、延伸部５と、ガイドロール６と、搬送方向変更部７と、フィルム切断装置８と、フィルム巻き取り部９とを備えている。なお、延伸部５の詳細については後述する。

フィルム繰り出し部２は、上述した長尺フィルムを繰り出して延伸部５に供給するものである。このフィルム繰り出し部２は、長尺フィルムの製膜装置と別体で構成されていてもよいし、一体的に構成されてもよい。前者の場合、長尺フィルムを製膜後に一度巻芯に巻き取って巻回体（長尺フィルム原反）となったものをフィルム繰り出し部２に装填することで、フィルム繰り出し部２から長尺フィルムが繰り出される。一方、後者の場合、フィルム繰り出し部２は、長尺フィルムの製膜後、その長尺フィルムを巻き取ることなく、延伸部５に対して繰り出すことになる。

搬送方向変更部３は、フィルム繰り出し部２から繰り出される長尺フィルムの搬送方向を、斜め延伸テンターとしての延伸部５の入口に向かう方向に変更するものである。このような搬送方向変更部３は、例えばフィルムを搬送しながら折り返すことによって搬送方向を変更するターンバーや、そのターンバーをフィルムに平行な面内で回転させる回転テーブルを含んで構成されている。

搬送方向変更部３にて長尺フィルムの搬送方向を上記のように変更することにより、製造装置１全体の幅をより狭くすることが可能となるほか、フィルムの送り出し位置および角度を細かく制御することが可能となり、膜厚、光学値のバラツキが小さい長尺斜め配向フィルムを得ることが可能となる。また、フィルム繰り出し部２および搬送方向変更部３を移動可能（スライド可能、旋回可能）とすれば、延伸部５において長尺フィルムの幅手方向の両端部を挟む左右のクリップ（把持具）のフィルムへの噛込み不良を有効に防止することができる。

なお、上記したフィルム繰り出し部２は、延伸部５の入口に対して所定角度で長尺フィルムを送り出せるように、スライドおよび旋回可能となっていてもよい。この場合は、搬送方向変更部３の設置を省略した構成とすることもできる。

ガイドロール４は、長尺フィルムの走行時の軌道を安定させるために、延伸部５の上流側に少なくとも１本設けられている。なお、ガイドロール４は、フィルムを挟む上下一対のロール対で構成されてもよいし、複数のロール対で構成されてもよい。延伸部５の入口に最も近いガイドロール４は、フィルムの走行を案内する従動ロールであり、不図示の軸受部を介してそれぞれ回転自在に軸支される。ガイドロール４の材質としては、公知のものを用いることが可能である。なお、フィルムの傷つきを防止するために、ガイドロール４の表面にセラミックコートを施したり、アルミニウム等の軽金属にクロームメッキを施す等によってガイドロール４を軽量化することが好ましい。

また、延伸部５の入口に最も近いガイドロール４よりも上流側のロールのうちの１本は、ゴムロールを圧接させてニップすることが好ましい。このようなニップロールにすることで、フィルムの流れ方向における繰出張力の変動を抑えることが可能となる。

延伸部５の入口に最も近いガイドロール４の両端（左右）の一対の軸受部には、当該ロールにおいてフィルムに生じている張力を検出するためのフィルム張力検出装置として、第１張力検出装置、第２張力検出装置がそれぞれ設けられている。フィルム張力検出装置としては、例えばロードセルを用いることができる。ロードセルとしては、引張または圧縮型の公知のものを用いることができる。ロードセルは、着力点に作用する荷重を起歪体に取り付けられた歪ゲージにより電気信号に変換して検出する装置である。

ロードセルは、延伸部５の入口に最も近いガイドロール４の左右の軸受部に設置されることにより、走行中のフィルムがロールに及ぼす力、即ちフィルムの両側縁近傍に生じているフィルム進行方向における張力を左右独立に検出する。なお、ロールの軸受部を構成する支持体に歪ゲージを直接取り付けて、該支持体に生じる歪に基づいて荷重、即ちフィルム張力を検出するようにしてもよい。発生する歪とフィルム張力との関係は、予め計測され、既知であるものとする。

フィルム繰り出し部２または搬送方向変更部３から延伸部５に供給されるフィルムの位置および搬送方向が、延伸部５の入口に向かう位置および搬送方向からズレている場合、このズレ量に応じて、延伸部５の入口に最も近いガイドロール４におけるフィルムの両側縁近傍の張力に差が生じることになる。したがって、上述したようなフィルム張力検出装置を設けて上記の張力差を検出することにより、当該ズレの程度を判別することができる。つまり、フィルムの搬送位置および搬送方向が適正であれば（延伸部５の入口に向かう位置および方向であれば）、上記ガイドロール４に作用する荷重は軸方向の両端で粗均等になるが、適正でなければ、左右でフィルム張力に差が生じる。

したがって、延伸部５の入口に最も近いガイドロール４の左右のフィルム張力差が等しくなるように、例えば上記した搬送方向変更部３によってフィルムの位置および搬送方向（延伸部５の入口に対する角度）を適切に調整すれば、延伸部５の入口部の把持具によるフィルムの把持が安定し、把持具外れ等の障害の発生を少なくできる。更に、延伸部５による斜め延伸後のフィルムの幅方向における物性を安定させることができる。

ガイドロール６は、延伸部５にて斜め延伸されたフィルムの走行時の軌道を安定させるために、延伸部５の下流側に少なくとも１本設けられている。

搬送方向変更部７は、延伸部５から搬送される延伸後のフィルムの搬送方向を、フィルム巻き取り部９に向かう方向に変更するものである。

ここで、配向角（フィルムの面内遅相軸の方向）の微調整や製品バリエーションに対応するために、延伸部５の入口でのフィルム進行方向と延伸部５の出口でのフィルム進行方向とがなす角度の調整が必要となる。この角度調整のためには、製膜したフィルムの進行方向を搬送方向変更部３によって変更してフィルムを延伸部５の入口に導く、および／または延伸部５の出口から出たフィルムの進行方向を搬送方向変更部７によって変更してフィルムをフィルム巻き取り部９の方向に戻すことが必要となる。

また、製膜および斜め延伸を連続して行うことが、生産性や収率の点で好ましい。製膜工程、斜め延伸工程、巻取工程を連続して行う場合、搬送方向変更部３および／または搬送方向変更部７によってフィルムの進行方向を変更し、製膜工程と巻取工程とでフィルムの進行方向を一致させる、つまり、図１に示すように、フィルム繰り出し部２から繰り出されるフィルムの進行方向（繰り出し方向）と、フィルム巻き取り部９にて巻き取られる直前のフィルムの進行方向（巻き取り方向）とを一致させることにより、フィルム進行方向に対する装置全体の幅を小さくすることができる。

なお、製膜工程と巻取工程とでフィルムの進行方向は必ずしも一致させる必要はないが、フィルム繰り出し部２とフィルム巻き取り部９とが干渉しないレイアウトとなるように、搬送方向変更部３および／または搬送方向変更部７によってフィルムの進行方向を変更することが好ましい。

上記のような搬送方向変更部３・７としては、エアーフローロールもしくはエアーターンバーを用いるなど、公知の手法で実現することができる。

フィルム切断装置８は、延伸部５にて延伸されたフィルム（長尺斜め配向フィルム）を、幅手方向を含む断面に沿って切断するものであり、切断部材８ａを有している。切断部材８ａは、例えばハサミやカッター（スリッター、帯状の刃（トムソン刃）を含む）で構成されるが、これらに限定されるわけではなく、その他にも、回転する丸鋸やレーザー照射装置などで構成することも可能である。

フィルム巻き取り部９は、延伸部５から搬送方向変更部７を介して搬送されるフィルムを巻き取るものであり、例えばワインダー装置、アキューム装置、ドライブ装置などで構成される。フィルム巻き取り部９は、フィルムの巻き取り位置を調整すべく、横方向にスライドできる構造であることが好ましい。

フィルム巻き取り部９は、延伸部５の出口に対して所定角度でフィルムを引き取れるように、フィルムの引き取り位置および角度を細かく制御できるようになっている。これにより、膜厚、光学値のバラツキが小さい斜め配向フィルムを得ることが可能となる。また、フィルムのシワの発生を有効に防止することができるとともに、フィルムの巻き取り性が向上するため、フィルムを長尺で巻き取ることが可能となる。

延伸後のフィルムは、延伸部５の把持具による把持が開放されて、延伸部５の出口から排出され、把持具で把持されていたフィルムの両端（両側）が必要に応じてトリミングされた後に、フィルム切断装置８によって所定の長さごとに切断され、順次巻芯（巻取ロール）に巻き取られて、斜め配向フィルムの巻回体となる。

また、斜め配向フィルムを巻き取る前に、フィルム同士のブロッキングを防止する目的で、マスキングフィルムを斜め配向フィルムに重ねて同時に巻き取ってもよいし、巻き取りによって重なる斜め配向フィルムの少なくとも一方（好ましくは両方）の端にテープ等を貼り合わせながら巻き取ってもよい。マスキングフィルムとしては、斜め配向フィルムを保護することができるものであれば特に制限されず、例えば、ポリエチレンテレフタレートフィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルムなどが挙げられる。

（延伸部の詳細）
次に、上述した延伸部５の詳細について説明する。図２は、延伸部５のレールパターンの一例を模式的に示す平面図である。但し、これは一例であって、延伸部５の構成はこれに限定されるものではない。

本実施形態における長尺斜め配向フィルムの製造は、延伸部５として、斜め延伸可能なテンター（斜め延伸機）を用いて行われる。このテンターは、長尺フィルムを、延伸可能な任意の温度に加熱し、斜め延伸する装置である。このテンターは、加熱ゾーンＺと、左右で一対のレールＲｉ・Ｒｏと、レールＲｉ・Ｒｏに沿って走行してフィルムを搬送する多数の把持具Ｃｉ・Ｃｏ（図２では、１組の把持具のみを図示）とを備えている。なお、加熱ゾーンＺの詳細については後述する。レールＲｉ・Ｒｏは、それぞれ、複数のレール部を連結部で連結して構成されている（図２中の白丸は連結部の一例である）。把持具Ｃｉ・Ｃｏは、フィルムの幅手方向の両端を把持するクリップで構成されている。

図２において、長尺フィルムの繰出方向Ｄ１は、延伸後の長尺斜め配向フィルムの巻取方向Ｄ２と異なっており、巻取方向Ｄ２との間で繰出角度θｉを成している。繰出角度θｉは０°を超え９０°未満の範囲で、所望の角度に任意に設定することができる。

このように、繰出方向Ｄ１と巻取方向Ｄ２とが異なっているため、テンターのレールパターンは左右で非対称な形状となっている。そして、製造すべき長尺斜め配向フィルムに与える配向角θ、延伸倍率等に応じて、レールパターンを手動または自動で調整できるようになっている。本実施形態の製造方法で用いられる斜め延伸機では、レールＲｉ・Ｒｏを構成する各レール部およびレール連結部の位置を自由に設定し、レールパターンを任意に変更できることが好ましい。

本実施形態において、テンターの把持具Ｃｉ・Ｃｏは、前後の把持具Ｃｉ・Ｃｏと一定間隔を保って、一定速度で走行するようになっている。把持具Ｃｉ・Ｃｏの走行速度は適宜選択できるが、通常、１〜１５０ｍ／ｍｉｎである。左右一対の把持具Ｃｉ・Ｃｏの走行速度の差は、走行速度の通常１％以下、好ましくは０．５％以下、より好ましくは０．１％以下である。これは、延伸工程出口でフィルムの左右に進行速度差があると、延伸工程出口におけるシワ、寄りが発生するため、左右の把持具Ｃｉ・Ｃｏの速度差は、実質的に同速度であることが求められるためである。一般的なテンター装置等では、チェーンを駆動するスプロケットの歯の周期、駆動モータの周波数等に応じ、秒以下のオーダーで発生する速度ムラがあり、しばしば数％のムラを生ずるが、これらは本発明の実施形態で述べる速度差には該当しない。

本実施形態の製造方法で用いられる斜め延伸機において、特にフィルムの搬送が斜めになる箇所において、把持具の軌跡を規制するレールには、しばしば大きい屈曲率が求められる。急激な屈曲による把持具同士の干渉、あるいは局所的な応力集中を避ける目的から、屈曲部では把持具の軌跡が曲線を描くようにすることが望ましい。

このように、長尺フィルムに斜め方向の配向を付与するために用いられる斜め延伸テンターは、レールパターンを多様に変化させることにより、フィルムの配向角を自在に設定でき、さらに、フィルムの配向軸（遅相軸）をフィルム幅方向に渡って左右均等に高精度に配向させることができ、かつ、高精度でフィルム厚みやリタデーションを制御できるテンターであることが好ましい。

次に、延伸部５での延伸動作について説明する。長尺フィルムは、その両端を左右の把持具Ｃｉ・Ｃｏによって把持され、加熱ゾーンＺ内を把持具Ｃｉ・Ｃｏの走行に伴って搬送される。左右の把持具Ｃｉ・Ｃｏは、延伸部５の入口部（図中Ａの位置）において、フィルムの進行方向（繰出方向Ｄ１）に対して略垂直な方向に相対しており、左右非対称なレールＲｉ・Ｒｏ上をそれぞれ走行し、延伸終了時の出口部（図中Ｂの位置）で把持したフィルムを開放する。把持具Ｃｉ・Ｃｏから開放されたフィルムは、前述したフィルム巻き取り部９にて巻芯に巻き取られる。一対のレールＲｉ・Ｒｏは、それぞれ無端状の連続軌道を有しており、テンターの出口部でフィルムの把持を開放した把持具Ｃｉ・Ｃｏは、外側のレールを走行して順次入口部に戻されるようになっている。

このとき、レールＲｉ・Ｒｏは左右非対称であるため、図２の例では、図中Ａの位置で相対していた左右の把持具Ｃｉ・Ｃｏは、レールＲｉ・Ｒｏ上を走行するにつれて、レールＲｉ側（インコース側）を走行する把持具ＣｉがレールＲｏ側（アウトコース側）を走行する把持具Ｃｏに対して先行する位置関係となる。

すなわち、図中Ａの位置でフィルムの繰出方向Ｄ１に対して略垂直な方向に相対していた把持具Ｃｉ・Ｃｏのうち、一方の把持具Ｃｉがフィルムの延伸終了時の位置Ｂに先に到達したときには、把持具Ｃｉ・Ｃｏを結んだ直線がフィルムの巻取方向Ｄ２に略垂直な方向に対して、角度θＬだけ傾斜している。以上の所作をもって、長尺フィルムが幅手方向に対してθＬの角度で斜め延伸されることとなる。ここで、略垂直とは、９０±１°の範囲にあることを示す。

次に、上記した加熱ゾーンＺの詳細について説明する。延伸部５の加熱ゾーンＺは、予熱ゾーンＺ１、延伸ゾーンＺ２および熱固定ゾーンＺ３で構成されている。延伸部５では、把持具Ｃｉ・Ｃｏによって把持されたフィルムは、予熱ゾーンＺ１、延伸ゾーンＺ２、熱固定ゾーンＺ３を順に通過する。本実施形態では、予熱ゾーンＺ１と延伸ゾーンＺ２とは隔壁で区切られており、延伸ゾーンＺ２と熱固定ゾーンＺ３とは隔壁で区切られている。

予熱ゾーンＺ１とは、加熱ゾーンＺの入口部において、フィルムの両端を把持した把持具Ｃｉ・Ｃｏが、左右で（フィルム幅方向に）一定の間隔を保ったまま走行する区間を指す。

延伸ゾーンＺ２とは、フィルムの両端を把持した把持具Ｃｉ・Ｃｏの間隔が開き出し、所定の間隔になるまでの区間を指す。このとき、上述のような斜め延伸が行われるが、必要に応じて斜め延伸前後において縦方向あるいは横方向に延伸してもよい。

熱固定ゾーンＺ３とは、延伸ゾーンＺ２より後の、把持具Ｃｉ・Ｃｏの間隔が再び一定となる区間であって、両端の把持具Ｃｉ・Ｃｏが互いに平行を保ったまま走行する区間を指す。

なお、延伸後のフィルムは、熱固定ゾーンＺ３を通過した後に、ゾーン内の温度がフィルムを構成する熱可塑性樹脂のガラス転移温度Ｔｇ（℃）以下に設定される区間（冷却ゾーン）を通過してもよい。このとき、冷却によるフィルムの縮みを考慮して、予め対向する把持具Ｃｉ・Ｃｏの間隔を狭めるようなレールパターンとしてもよい。

熱可塑性樹脂のガラス転移温度Ｔｇに対し、予熱ゾーンＺ１の温度はＴｇ〜Ｔｇ＋３０℃、延伸ゾーンＺ２の温度はＴｇ〜Ｔｇ＋３０℃、熱固定ゾーンＺ３及び冷却ゾーンの温度はＴｇ−３０〜Ｔｇ＋２０℃に設定することが好ましい。

なお、予熱ゾーンＺ１、延伸ゾーンＺ２および熱固定ゾーンＺ３の長さは適宜選択でき、延伸ゾーンＺ２の長さに対して、予熱ゾーンＺ１の長さは通常１００〜１５０％、熱固定ゾーンＺ３の長さは通常５０〜１００％である。

また、延伸前のフィルムの幅をＷｏ（ｍｍ）とし、延伸後のフィルムの幅をＷ（ｍｍ）とすると、延伸工程における延伸倍率Ｒ（Ｗ／Ｗｏ）は、好ましくは１．３〜３．０、より好ましくは１．５〜２．８である。延伸倍率がこの範囲にあると、フィルムの幅方向の厚みムラが小さくなるので好ましい。斜め延伸テンターの延伸ゾーンＺ２において、幅方向で延伸温度に差を付けると、幅方向厚みムラをさらに良好なレベルにすることが可能になる。なお、上記の延伸倍率Ｒは、テンター入口部で把持したクリップ両端の間隔Ｗ１がテンター出口部において間隔Ｗ２となったときの倍率（Ｗ２／Ｗ１）に等しい。

延伸後のフィルムの幅は、特に限定されないが、５００〜４０００ｍｍ、好ましくは１０００〜３０００ｍｍとすることができる。

なお、延伸部５における斜め延伸の手法は、上述した手法に限定されるわけではなく、例えば特開２００８−２３７７５号公報に開示されているような、同時２軸延伸によって斜め延伸を行ってもよい。なお、同時２軸延伸とは、供給される長尺フィルムの幅手方向の両端部を各把持具によって把持し、各把持具を移動させながら長尺フィルムを搬送するとともに、長尺フィルムの搬送方向を一定としたまま、一方の把持具の移動速度と他方の把持具の移動速度とを異ならせることにより、長尺フィルムを幅手方向に対して斜め方向に延伸する方法である。その他、特開２０１１−１１４３４号公報に開示されているような手法で斜め延伸を行ってもよい。

＜長尺斜め配向フィルムの品質＞
本実施形態の製造方法により得られた長尺斜め配向フィルムにおいては、配向角θが巻取方向に対して、例えば０°より大きく９０°未満の範囲に傾斜しており、少なくとも１３００ｍｍの幅において、幅方向の、面内リタデーションＲｏのバラツキが３ｎｍ以下、配向角θのバラツキが０．５°以下であることが好ましい。また、前記長尺斜め配向フィルムの、波長５５０ｎｍで測定した面内リタデーション値Ｒｏ（５５０）が、１２０ｎｍ以上１６０ｎｍ以下の範囲にあることが好ましく、１３０ｎｍ以上１５０ｎｍ以下の範囲であることがさらに好ましい。

すなわち、本実施形態の製造方法により得られた長尺斜め配向フィルムにおいて、面内リタデーションＲｏのバラツキは、幅方向の少なくとも１３００ｍｍにおいて、３ｎｍ以下であり、１ｎｍ以下であることが好ましい。面内リタデーションＲｏのバラツキを上記範囲にすることにより、長尺斜め配向フィルムを偏光子と貼り合せて円偏光板とし、これを有機ＥＬ画像表示装置に適用したときに、黒表示時の外光反射光の漏れによる色ムラを抑えることができる。また、長尺斜め配向フィルムを例えば液晶表示装置用の位相差フィルムとして用いた場合に表示品質を良好なものにすることも可能になる。

また、本実施形態の製造方法により得られた長尺斜め配向フィルムにおいて、配向角θのバラツキは、幅方向の少なくとも１３００ｍｍにおいて、０．５°以下であり、０．３°以下であることが好ましく、０．１°以下が最も好ましい。配向角θのバラツキが０．５を超える長尺斜め配向フィルムを偏光子と貼り合せて円偏光板とし、これを有機ＥＬ表示装置などの画像表示装置に据え付けると、光漏れが生じ、明暗のコントラストを低下させることがある。

本実施形態の製造方法により得られた長尺斜め配向フィルムの面内リタデーションＲｏは、用いられる表示装置の設計によって最適値が選択される。なお、前記Ｒｏは、面内遅相軸方向の屈折率ｎｘと面内で前記遅相軸に直交する方向の屈折率ｎｙとの差にフィルムの平均厚みｄを乗算した値（Ｒｏ＝（ｎｘ−ｎｙ）×ｄ）である。

本実施形態の製造方法により得られた長尺斜め配向フィルムの平均厚みは、機械的強度などの観点から、１０〜２００μｍ、好ましくは１０〜６０μｍ、さらに好ましくは１５〜３５μｍである。また、上記長尺斜め配向フィルムの幅方向の厚みムラは、巻き取りの可否に影響を与えるため、３μｍ以下であることが好ましく、２μｍ以下であることがより好ましい。

＜円偏光板＞
本実施形態の円偏光板は、偏光板保護フィルム、偏光子、λ／４位相差フィルムがこの順で積層されており、λ／４位相差フィルムの遅相軸と偏光子の吸収軸（または透過軸）とのなす角度が４５°である。なお、上記の偏光板保護フィルム、偏光子、λ／４位相差フィルムは、それぞれ、図３の保護フィルム３１３、偏光子３１２、λ／４位相差フィルム３１１にそれぞれ対応している。本実施形態においては、長尺状偏光板保護フィルム、長尺状偏光子、長尺状λ／４位相差フィルム（長尺斜め配向フィルム）がこの順で積層して形成されることが好ましい。

本実施形態の円偏光板は、偏光子として、ヨウ素または二色性染料をドープしたポリビニルアルコールを延伸したものを使用し、λ／４位相差フィルム／偏光子の構成で貼合して製造することができる。偏光子の膜厚は、５〜４０μｍ、好ましくは５〜３０μｍであり、特に好ましくは５〜２０μｍである。

偏光板は、一般的な方法で作製することができる。アルカリ鹸化処理したλ／４位相差フィルムは、ポリビニルアルコール系フィルムをヨウ素溶液中に浸漬延伸して作製した偏光子の一方の面に、完全鹸化型ポリビニルアルコール水溶液を用いて貼り合わされることが好ましい。

偏光板は、更に当該偏光板の偏光板保護フィルムの反対面に剥離フィルムを貼合して構成することができる。保護フィルムおよび剥離フィルムは偏光板出荷時、製品検査時等において偏光板を保護する目的で用いられる。

＜有機ＥＬ画像表示装置＞
図３は、本実施形態の有機ＥＬ画像表示装置１００の概略の構成を示す断面図である。なお、有機ＥＬ画像表示装置１００の構成は、これに限定されるものではない。

有機ＥＬ画像表示装置１００は、有機ＥＬ素子１０１上に接着層２０１を介して円偏光板３０１を形成することによって構成されている。有機ＥＬ素子１０１は、ガラスやポリイミド等を用いた基板１１１上に、順に、金属電極１１２、発光層１１３、透明電極（ＩＴＯ等）１１４、封止層１１５を有して構成されている。なお、金属電極１１２は、反射電極と透明電極とで構成されていてもよい。

円偏光板３０１は、有機ＥＬ素子１０１側から順に、λ／４位相差フィルム３１１、偏光子３１２、保護フィルム３１３を積層してなり、偏光子３１２がλ／４位相差フィルム３１１と保護フィルム３１３とによって挟持されている。偏光子３１２の透過軸と本実施形態の長尺斜め配向フィルムからなるλ／４位相差フィルム３１１の遅相軸とのなす角度が約４５°（または１３５°）となるように両者を貼り合わせることで、円偏光板３０１が構成されている。

上記の保護フィルム３１３には硬化層が積層されていることが好ましい。硬化層は、有機ＥＬ画像表示装置の表面のキズを防止するだけではなく、円偏光板３０１による反りを防止する効果を有する。更に、硬化層上には、反射防止層を有していてもよい。上記有機ＥＬ素子１０１自体の厚さは１μｍ程度である。

上記の構成において、金属電極１１２と透明電極１１４とに電圧を印加すると、発光層１１３に対して、金属電極１１２および透明電極１１４のうちで陰極となる電極から電子が注入され、陽極となる電極から正孔が注入され、両者が発光層１１３で再結合することにより、発光層１１３の発光特性に対応した可視光線の発光が生じる。発光層１１３で生じた光は、直接または金属電極１１２で反射した後、透明電極１１４および円偏光板３０１を介して外部に取り出されることになる。

一般に、有機ＥＬ画像表示装置においては、透明基板上に金属電極と発光層と透明電極とを順に積層して発光体である素子（有機ＥＬ素子）が形成されている。ここで、発光層は、種々の有機薄膜の積層体であり、例えばトリフェニルアミン誘導体等からなる正孔注入層と、アントラセン等の蛍光性の有機固体からなる発光層との積層体や、このような発光層とペリレン誘導体等からなる電子注入層との積層体や、これらの正孔注入層、発光層、電子注入層の積層体等、種々の組み合わせをもった構成が知られている。

有機ＥＬ画像表示装置は、透明電極と金属電極とに電圧を印加することによって、発光層に正孔と電子とが注入され、これら正孔と電子との再結合によって生じるエネルギーが蛍光物質を励起し、励起された蛍光物質が基底状態に戻るときに光を放射する、という原理で発光する。途中再結合というメカニズムは、一般のダイオードと同様であり、このことからも予想できるように、電流と発光強度は印加電圧に対して整流性を伴う強い非線形性を示す。

有機ＥＬ画像表示装置においては、発光層での発光を取り出すために、少なくとも一方の電極が透明でなくてはならず、通常酸化インジウムスズ（ＩＴＯ）などの透明導電体で形成した透明電極を陽極として用いている。一方、電子注入を容易にして発光効率を上げるには、陰極に仕事関数の小さな物質を用いることが重要で、通常Ｍｇ−Ａｇ、Ａｌ−Ｌｉなどの金属電極を用いている。

このような構成の有機ＥＬ画像表示装置において、発光層は、厚さ１０ｎｍ程度ときわめて薄い膜で形成されている。このため、発光層も透明電極と同様、光をほぼ完全に透過する。その結果、非発光時に透明基板の表面から入射し、透明電極と発光層とを透過して金属電極で反射した光が、再び透明基板の表面側へと出るため、外部から視認したとき、有機ＥＬ画像表示装置の表示面が鏡面のように見える。

本実施形態の円偏光板は、このような外光反射が特に問題となる有機ＥＬ画像表示装置に適している。

すなわち、有機ＥＬ素子１０１の非発光時に、室内照明等により有機ＥＬ素子１０１の外部から入射した外光は、円偏光板３０１の偏光子３１２によって半分は吸収され、残りの半分は直線偏光として透過し、λ／４位相差フィルム３１１に入射する。λ／４位相差フィルム３１１に入射した光は、偏光子３１２の透過軸とλ／４位相差フィルム３１１の遅相軸とが４５°（または１３５°）で交差するように配置されているため、λ／４位相差フィルム３１１を透過することにより円偏光に変換される。

λ／４位相差フィルム３１１から出射された円偏光は、有機ＥＬ素子１０１の金属電極１１２で鏡面反射する際に、位相が１８０度反転し、逆回りの円偏光として反射される。この反射光は、λ／４位相差フィルム３１１に入射することにより、偏光子３１２の透過軸に垂直（吸収軸に平行）な直線偏光に変換されるため、偏光子３１２で全て吸収され、外部に出射されないことになる。つまり、円偏光板３０１により、有機ＥＬ素子１０１での外光反射を低減することができる。

＜フィルムの切断方法について＞
次に、上述したフィルム切断装置８を用いたフィルムの切断方法について説明する。図４は、長尺斜め配向フィルム（以下、フィルムＦと記載する）を幅手方向に切断する手法の一例を模式的に示す説明図である。なお、図４では、フィルムＦの長手方向（フィルム搬送方向）を矢印ａで示し、フィルム面内で長手方向に垂直な幅手方向を矢印ｂで示している。なお、他の図面でも上記と同様に表記するものとする。また、図中の配向方向は、フィルムＦの遅相軸の方向を指し、フィルムＦの幅手方向と遅相軸方向とのなす角度（配向角）をθ（°）とすると、０°＜θ＜９０°である。

本実施形態では、フィルム切断装置８よりも延伸部５側に引取ロール１０を設け、引取ロール１０とフィルム巻き取り部９との間で、フィルムＦを切断部材８ａによって切断するようにしている。

ここで、上記の引取ロール１０は、ニップロール１１で構成されている。ニップロール１１は、２本のロール１１ａ・１１ｂによってフィルムＦを所定の押圧力で挟み込みながら搬送することで、フィルムＦの幅手方向全域において、長手方向に所定の引取張力を付与する。

引取ロール１０によるフィルムＦの引取張力Ｔ（Ｎ／ｍ）は、１００Ｎ／ｍ＜Ｔ＜３００Ｎ／ｍ、好ましくは１５０Ｎ／ｍ＜Ｔ＜２５０Ｎ／ｍの間で調整することが好ましい。なお、上記の引取張力とは、フィルムＦの幅手方向の単位長さ（例えば１ｍ）あたりに付与される長手方向の張力（Ｎ）を指す。上記の引取張力が１００Ｎ／ｍ以下では、フィルムＦのたるみや皺が発生しやすく、リタデーション、配向角のフィルム幅方向のプロファイルも悪化する。逆に、引取張力が３００Ｎ／ｍ以上となると、配向角のフィルム幅方向のバラツキが悪化し、幅収率（幅方向の取り効率）を悪化させてしまう。

なお、上記引取張力の変動を±５％未満、好ましくは±３％未満の精度で制御することが好ましい。上記引取張力の変動が±５％以上であると、幅方向および流れ方向（搬送方向）の光学特性のバラツキが大きくなる。上記引取張力の変動を上記範囲内に制御する方法としては、延伸部５の出口側の最初のロール（ガイドロール６）にかかる荷重、すなわちフィルムの張力を測定し、その値が一定となるように、一般的なＰＩＤ制御方式により引取ロール１０の回転速度を制御する方法が挙げられる。上記荷重を測定する方法としては、ガイドロール６の軸受部にロードセルを取り付け、ガイドロール６に加わる荷重、すなわちフィルムの張力を測定する方法が挙げられる。ロードセルとしては、引張型や圧縮型の公知のものを用いることができる。

一方、フィルム巻き取り部９では、例えば巻取ロール９ａの回転速度を制御することにより、フィルムＦに付与する張力を制御する。より詳しくは、フィルムＦの幅手方向の長さをＳ₁（ｍ）とし、フィルムＦに対して長手方向に付与する張力をＱ（Ｎ）としたとき、Ｑ／Ｓ₁が５〜１００Ｎ／ｍとなるように、フィルムＦに張力Ｑを付与する。これにより、延伸部５から引取ロール１０までは、フィルムＦに対して１００Ｎ／ｍを超える張力が長手方向に付与されるが、引取ロール１０から巻取ロール９ａの間では、フィルムＦに対する張力が１００Ｎ／ｍ以下に抑えられることになる。本実施形態では、フィルムＦに付与される張力を、１００Ｎ／ｍを超える張力から、５〜１００Ｎ／ｍの張力に緩和した状態で、切断部材８ａによってフィルムＦを幅手方向に切断し、巻き取るようにしている。なお、引取ロール１０からフィルム巻き取り部９までの間に、ガイドロール等のロールを複数置いてもよい。

本実施形態において、フィルムＦに付与する張力を上記範囲に設定した理由は、以下の通りである。フィルムＦを幅手方向に切断する際に、Ｑ／Ｓ₁が１００Ｎ／ｍを超えると、フィルムＦの張りが強すぎて、切断部材８ａの刃が入った瞬間にフィルムＦの微小な裂けが配向方向に大きく広がりやすくなる。その結果、輝点の原因となる切粉が発生しやすくなる。一方、Ｑ／Ｓ₁が５Ｎ／ｍ未満であると、フィルムＦの張りが弱すぎて、切断時に安定したスリッティングポイントを確保することが困難になる。この場合、切断時にフィルムＦの切断位置がずれることで、フィルムＦが配向方向に裂けやすくなり、切粉が発生しやすくなる。

したがって、フィルムＦに対して、Ｑ／Ｓ₁が５〜１００Ｎ／ｍとなるような張力Ｑを長手方向に付与した状態で、フィルムＦを切断することにより、切断部材８ａの刃が入った瞬間にフィルムＦが配向方向に大きく裂けたり、切断時にフィルムＦの位置がずれたりするのを抑えることができ、切断時の裂けや位置ずれによる切粉の発生を抑えながら、図４のカット軌跡で示すように、フィルムＦを幅手方向に真っ直ぐ切断することができる。そして、上記のように切断時における切粉の発生を抑えることができるので、切断されたフィルムと長尺状の偏光フィルムとを貼り合わせて長尺状の円偏光板（円偏光フィルム）を形成したときに、フィルムの先頭および最後尾に対応する部分に、切断時の切粉に起因する輝点（外光反射光の漏れによるもの）が生じるのを抑えることができる。

このとき、フィルムＦの切断中において、フィルムＦに付与する長手方向の張力Ｑを変化させず、一定としてもよい。この場合、切断中における巻取ロール９ａの回転速度の調整など、切断中における張力の調整、制御が不要であるため、簡単な方法で上記の効果を得ることができる。

また、本実施形態では、引取ロール１０により、幅手方向の単位長さあたり１００Ｎを超える張力でフィルムＦを引き取り、引き取られたフィルムＦに対して、巻取ロール９ａにより、張力Ｑを付与している。このように、１００Ｎ／ｍを超える張力でフィルムＦを一旦引き取ることにより、その後、フィルムＦの切断時に、Ｑ／Ｓ₁が１００Ｎ／ｍ以下となるように張力を緩和しても、フィルムＦのたるみや皺に起因する光学特性の劣化を抑えることができる。

また、引取ロール１０として、フィルムＦを挟み込んで搬送するニップロール１１を用いているので、このニップロール１１により、フィルムＦに対して１００Ｎ／ｍを超える張力を容易に付与することができる。

また、フィルムＦは、厚さが薄いほど、物性（特に強度）が低下しやすく、幅手方向への切断時に斜め方向に裂けやすいため、切粉が発生しやすい。このことから、上記した本実施形態の切断方法は、特に、フィルムＦの厚さが１０μｍ〜６０μｍと薄膜である場合に非常に有効となる。

また、フィルムＦの幅（幅手方向の長さ）が長くなればなるほど、切断部材８ａによるカット距離が長くなるため、切粉発生のリスクが増える。このため、本実施形態の切断方法は、特にフィルムＦの幅が１０００ｍｍ〜３０００ｍｍである場合に非常に有効となる。

図５は、フィルムＦを幅手方向に切断する手法の他の例を模式的に示す説明図である。同図に示すように、引取ロール１０として、サクションロール１２を用いてもよい。サクションロール１２は、ロール表面に複数の吸引口１２ａを有しており、各吸引口１２ａを介してフィルムＦを吸引しながら搬送する。このようなサクションロール１２を引取ロール１０として用いた場合でも、１００Ｎ／ｍを超える引取張力でフィルムＦを引き取ることができる。

図６Ａ〜図６Ｃは、フィルムＦを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図であり、切断部材８ａによる幅手方向への切断が順に進行する様子を示している。このように、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴って、フィルムＦの長手方向に付与する張力を減少させるようにしてもよい。例えば、図６Ａに示す、フィルムＦの切断時点では、フィルムＦに対してＡ（Ｎ）の張力を付与し、図６Ｂに示すように、フィルムＦの切断がさらに進行した時点では、フィルムＦに対してＢ（Ｎ）の張力を付与し、図６Ｃに示すように、フィルムＦの切断がさらに進行した時点では、フィルムＦに対してＣ（Ｎ）の張力を付与するようにしてもよい。ただし、Ｃ＜Ｂ＜Ａである。また、フィルムＦの切断中に変化させる張力は、上記のように３段階であってもよいし、２段階であってもよいし、４段階以上であってもよいし、究極的には連続的であってもよい。

ここで、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴って、フィルムＦの長手方向に付与する張力を減少させる方法としては、引取ロール１０の引取張力を一定とし、巻取ロール９ａの巻取張力（回転速度）を、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴って段階的または連続的に減少させる方法がある。逆に、巻取ロール９ａの巻取張力を一定とし、引取ロール１０の引取張力を、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴って段階的または連続的に増加させるようにしてもよい。

図７Ａおよび図７Ｂは、フィルムＦの切断前と切断中とにおいて、未切断領域Ｒの幅手方向の単位長さあたりの張力を説明するための説明図である。なお、フィルムＦの未切断領域Ｒとは、フィルムＦの幅手方向において、切断部材８ａによって切断された領域を除く領域、つまり、これから切断されようとする領域のことを指す。

フィルムＦに対して長手方向に一定の張力Ｑ（Ｎ）を付与した場合、図７Ａに示すように、未切断領域Ｒの幅がフィルムＦの幅と同じＳ₁（ｍ）であると（フィルムＦの切断前の状態では）、未切断領域Ｒの幅手方向の単位長さあたりの張力は、Ｑ／Ｓ₁（Ｎ／ｍ）となる。一方、図７Ｂに示すように、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴い、フィルムＦの未切断領域Ｒの幅がＳ₂（ｍ）になると、この未切断領域Ｒの幅手方向の単位長さあたりの張力は、Ｑ／Ｓ₂（Ｎ／ｍ）となる。ここで、Ｓ₂＜Ｓ₁であるため、（Ｑ／Ｓ₁）＜（Ｑ／Ｓ₂）となる。つまり、張力Ｑ（Ｎ）が一定であると、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴い、未切断領域Ｒの幅手方向の単位長さあたりの張力は増大する。このため、Ｑ／Ｓ₁が例えば１００Ｎ／ｍであれば、Ｑ／Ｓ₂は１００Ｎ／ｍを超えることになり、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するほど、未切断領域Ｒにおいて配向方向への裂けが生じやすくなり、切粉が発生することが考えられる。

そこで、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴って、Ｑ／Ｓ₂が５〜１００Ｎ／ｍの範囲内に収まるように、張力Ｑを段階的または連続的に減少させることが望ましい。これにより、切断の進行に伴う未切断領域Ｒでの裂けおよびそれによる切粉の発生を抑えることができる。特に、フィルムＦの幅手方向への切断が進行するに伴って、Ｑ／Ｓ₂が５〜１００Ｎ／ｍの範囲内で減少するように、張力Ｑを段階的または連続的に減少させれば、切断が進行しても未切断領域Ｒの張力負荷を軽減できるので、上記の効果をさらに高めることができる。

図８および図９は、フィルムＦを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。図８では、切断部材８ａをフィルムＦの幅手方向に沿った帯状の刃で構成し、フィルムＦの上方から切断部材８ａを下方に移動させて、フィルムＦの幅手方向全体で同時に（幅手方向の一端部側と他端部側とで時間差を生じさせることなく）切断するようにしている。また、図９では、帯状の刃を持つ切断部材８ａを回転させることで、フィルムＦの幅手方向の一端部側と他端部側とで時間差を生じさせて切断するようにしている。

図８および図９の場合、図７のように横方向から切断する方法に比べて、幅手方向で刃の入る時間差を非常に短くできるため、切断中に長手方向へかかる張力の負荷の時間を少なくして、切断時のカス（切粉）の発生を抑制することができる。

図１０Ａおよび図１０Ｂは、フィルムＦを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。同図に示すように、フィルムＦを両刃方式で切断してもよい。つまり、フィルムＦの上面側および下面側に切断部材８ａをそれぞれ配置し、各切断部材８ａを幅手方向に移動させてフィルムＦを切断してもよい。

片刃方式だと、刃で切る時の押込み力でフィルムＦが弛んでしまい、スリッティングポイントがずれてしまう。両刃方式だと、フィルムＦを上下から抑え込むようにして切れるため、スリッティングポイントが安定する。このとき、用いる両刃（切断部材８ａ）は、図１０Ａのように、回転しながら幅手方向に移動する刃（ロータリーカッター）であってもよいし、図１０Ｂのように、回転せずに幅手方向に移動する刃であってもよい。

図１１Ａおよび図１１Ｂは、フィルムＦを幅手方向に切断する手法のさらに他の例を模式的に示す説明図である。同図に示すように、裁断するフィルムＦの上面側に切断部材８ａを配置し、下面側にロール等からなる受け部８ｂを配置し、受け部８ｂでフィルムＦを受けながら、切断部材８ａを幅手方向に移動させてフィルムＦを切断してもよい。その際に用いる刃は、図１１Ａに示すように、ロータリーカッターのような回転刃であってもよいし、図１１Ｂに示すように、回転せずに幅手方向に移動するカッターであってもよい。

メリットとしては、刃側とは反対側に受け部８ｂがあることで、図１０Ａおよび図１０Ｂの場合と同様に、刃側の押込みによって生じるフィルムＦの弛みを抑えることができ、その結果、スリッティングポイントが安定化する。なお、移動するのは刃のみを想定しているが、受け部８ｂが刃と一緒に移動するようなものでもよい。

なお、各図面で示した構成や手法を適宜組み合わせて、フィルムＦを切断することも勿論可能である。例えば、図１０および図１１のように幅手方向で時間差をつけてフィルムＦを切断する際に、図６で示したような長手方向の張力を減少させる手法を組み合わせることも勿論可能である。

以上では、フィルムＦが長尺斜め配向フィルム単層で構成される場合について説明したが、フィルムＦは、長尺斜め配向フィルムに長尺状の偏光フィルムが貼り合わされた積層フィルムであってもよく、また、この積層フィルムがさらに保護フィルムを含んでいてもよい。このような積層フィルムを長尺光学フィルムとして用い、幅手方向に切断する場合でも、上述した本実施形態の切断方法を適用して、本実施形態と同様の効果を得ることができる。

＜実施例＞
以下、本実施形態における斜め配向フィルムの製造に関する具体例な実施例について、比較例も挙げながら説明する。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。以下の実施例では、長尺フィルムとしての熱可塑性樹脂フィルムを成膜後、図２で示した製造装置１（図１参照）の延伸部５によって熱可塑性樹脂フィルムを延伸し、長尺斜め配向フィルムを作製した後、フィルム切断装置８によって長尺斜め配向フィルムを切断し、個々の斜め配向フィルムを製造した。以下、より具体的に説明する。なお、以下では、「部」あるいは「％」の表記を用いるが、特に断らない限り、これらは「質量部」あるいは「質量％」を表すものとする。

（シクロオレフィンフィルムの製造）
窒素雰囲気下で、脱水したシクロヘキサン５００部に、１−ヘキセン１．２部、ジブチルエーテル０．１５部、トリイソブチルアルミニウム０．３０部を室温で反応器に入れ混合した後、４５℃に保ちながら、トリシクロ［４．３．０．１２，５］デカ−３，７−ジエン（ジシクロペンタジエン、以下、ＤＣＰと略記）２０部、１，４−メタノ−１，４，４ａ，９ａ−テトラヒドロフルオレン（以下、ＭＴＦと略記）１４０部、および８−メチル−テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］−ドデカ−３−エン（以下、ＭＴＤと略記）４０部からなるノルボルネン系モノマー混合物と、六塩化タングステン（０．７％トルエン溶液）４０部とを、２時間かけて連続的に添加し重合した。重合溶液にブチルグリシジルエーテル１．０６部とイソプロピルアルコール０．５２部を加えて重合触媒を不活性化し重合反応を停止させた。

次いで、得られた開環重合体を含有する反応溶液１００部に対して、シクロヘキサン２７０部を加え、さらに水素化触媒としてニッケル−アルミナ触媒（日揮化学社製）５部を加え、水素により５ＭＰａに加圧して撹拌しながら温度２００℃まで加温した後、４時間反応させ、ＤＣＰ／ＭＴＦ／ＭＴＤ開環重合体水素化ポリマーを２０％含有する反応溶液を得た。濾過により水素化触媒を除去した後、軟質重合体（クラレ社製；セプトン２００２）、および酸化防止剤（チバスペシャリティ・ケミカルズ社製；イルガノックス１０１０）を、得られた溶液にそれぞれ添加して溶解させた（いずれも重合体１００部あたり０．１部）。

次いで、溶液から、溶媒であるシクロヘキサンおよびその他の揮発成分を、円筒型濃縮乾燥器（日立製作所製）を用いて除去し、水素化ポリマーを溶融状態で押出機からストランド状に押出し、冷却後ペレット化して回収した。重合体中の各ノルボルネン系モノマーの共重合比率を、重合後の溶液中の残留ノルボルネン類組成（ガスクロマトグラフィー法による）から計算したところ、ＤＣＰ／ＭＴＦ／ＭＴＤ＝１０／７０／２０でほぼ仕込組成に等しかった。この開環重合体水素添加物の、重量平均分子量（Ｍｗ）は３１，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．５、水素添加率は９９．９％、Ｔｇは１３４℃であった。得られた開環重合体水素添加物のペレットを、空気を流通させた熱風乾燥器を用いて７０℃で２時間乾燥して水分を除去した。

次いで、前記ペレットを、コートハンガータイプのＴダイを有する短軸押出機（三菱重工業株式会社製：スクリュー径９０ｍｍ、Ｔダイリップ部材質は炭化タングステン、溶融樹脂との剥離強度４４Ｎ）を用いて溶融押出成形してシクロオレフィンポリマーフィルムを製造した。押出成形は、クラス１０，０００以下のクリーンルーム内で、溶融樹脂温度２４０℃、Ｔダイ温度２４０℃の成形条件にて長尺の未配向フィルムＡを得た。未配向フィルムＡはロールに巻き取った。

上記にて得られたノルボルネン系樹脂の未配向フィルムＡを、本実施形態の製造装置１の延伸部５（図２等参照）により、以下に示す方法で延伸して、長尺斜め配向フィルムＡ’を得た。

まず、加熱ゾーンＺの手前の付近にて、フィルム繰り出し部２から送られてくる未配向フィルムＡの両端を、先行側の把持具Ｃｉとしての第１クリップおよび遅延側の把持具Ｃｏとしての第２クリップで把持した。なお、未配向フィルムＡを把持する際には、第１、第２クリップのクリップレバーを、クリップクローザーにより動かすことにより、未配向フィルムＡを把持する。また、クリップ把持の際は、未配向フィルムＡの両端を同時に第１、第２クリップで把持し、かつフィルムの幅手方向に平行な軸に対して、両端の把持位置を結ぶ線が平行となるように把持する。

次いで、把持した未配向フィルムＡを第１、第２クリップによって把持しながら搬送するとともに、加熱ゾーンＺ内の予熱ゾーンＺ１、延伸ゾーンＺ２および熱固定ゾーンＺ３を通過させることによって加熱し、幅手方向に延伸した長尺斜め配向フィルムＡ’を得る。

なお、加熱および延伸する際におけるフィルム移動速度は、１０ｍ／ｍｉｎとした。また、予熱ゾーンＺ１の温度を１４０℃、延伸ゾーンＺ２の温度を１４０℃、熱固定ゾーンＺ３の温度を１３７℃とした。また、延伸前後におけるフィルムの延伸倍率は２．０倍とし、延伸後のフィルムの厚みが５０μｍとなるようにした。

次いで、得られた長尺斜め配向フィルムＡ’の両端にトリミング処理を施し、最終的なフィルム幅を１４００ｍｍとした。得られたフィルムの面内リタデーションＲｏの平均値は、１４０ｎｍであり、配向角θの平均値は４５°であった。

以上の工程によって得られた長尺斜め配向フィルムＡ’を構成するシクロオレフィンポリマーフィルムのことを、ＣＯＰフィルムとも称する。

（セルロースエステルフィルムの製造）
《糖エステル化合物１の合成》
以下の工程により、糖エステル化合物１を合成した。

撹拌装置、還流冷却器、温度計および窒素ガス導入管を備えた四頭コルベンに、ショ糖３４．２ｇ（０．１モル）、無水安息香酸１８０．８ｇ（０．６モル）、ピリジン３７９．７ｇ（４．８モル）を仕込み、撹拌下に窒素ガス導入管から窒素ガスをバブリングさせながら昇温し、７０℃で５時間エステル化反応を行った。次に、コルベン内を４×１０²Ｐａ以下に減圧し、６０℃で過剰のピリジンを留去した後に、コルベン内を１．３×１０Ｐａ以下に減圧し、１２０℃まで昇温させ、無水安息香酸、生成した安息香酸の大部分を留去した。最後に、分取したトルエン層に水１００ｇを添加し、常温で３０分間水洗後、トルエン層を分取し、減圧下（４×１０²Ｐａ以下）、６０℃でトルエンを留去させ、化合物Ａ−１、Ａ−２、Ａ−３、Ａ−４およびＡ−５の混合物を得た。

得られた混合物をＨＰＬＣおよびＬＣ−ＭＡＳＳで解析したところ、Ａ−１が１．３質量％、Ａ−２が１３．４質量％、Ａ−３が１３．１質量％、Ａ−４が３１．７質量％、Ａ−５が４０．５質量％であった。平均置換度は５．５であった。このときのＨＰＬＣ−ＭＡＳＳの測定条件は、以下の通りである。

１）ＬＣ部
装置：日本分光（株）製カラムオーブン（ＪＡＳＣＯ ＣＯ−９６５）、ディテクター（ＪＡＳＣＯ ＵＶ−９７０−２４０ｎｍ）、ポンプ（ＪＡＳＣＯ ＰＵ−９８０）、デガッサ−（ＪＡＳＣＯ ＤＧ−９８０−５０）
カラム：Ｉｎｅｒｔｓｉｌ ＯＤＳ−３ 粒子径５μｍ ４．６×２５０ｍｍ（ジーエルサイエンス（株）製）
カラム温度：４０℃
流速：１ｍｌ／ｍｉｎ
移動相：ＴＨＦ（１％酢酸）：Ｈ₂Ｏ（５０：５０）
注入量：３μｌ

２）ＭＳ部
装置：ＬＣＱ ＤＥＣＡ（Ｔｈｅｒｍｏ Ｑｕｅｓｔ（株）製）
イオン化法：エレクトロスプレーイオン化（ＥＳＩ）法
Ｓｐｒａｙ Ｖｏｌｔａｇｅ：５ｋＶ
Ｃａｐｉｌｌａｒｙ温度：１８０℃
Ｖａｐｏｒｉｚｅｒ温度：４５０℃

《エステル化合物１の合成》
１，２−プロピレングリコール２５１ｇ、無水フタル酸２７８ｇ、アジピン酸９１ｇ、安息香酸６１０ｇ、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネート０．１９１ｇを、温度計、撹拌器、緩急冷却管を備えた２Ｌの四つ口フラスコに仕込み、窒素気流中２３０℃になるまで、撹拌しながら徐々に昇温した。１５時間脱水縮合反応させ、反応終了後２００℃で未反応の１，２−プロピレングリコールを減圧留去することにより、エステル化合物１を得た。エステル化合物１は、１，２−プロピレングリコール、無水フタル酸およびアジピン酸が縮合して形成されたポリエステル鎖の末端に安息香酸のエステルを有する。エステル化合物１の酸価は０．１０、数平均分子量は４５０であった。

《微粒子添加液１の調整》
微粒子（アエロジル Ｒ９７２Ｖ 日本アエロジル（株）製）１１質量部、エタノール８９質量部をディゾルバーで５０分間攪拌混合した後、マントンゴーリンで分散を行い、微粒子分散液１を調整した。

続いて、メチレンクロライド９９質量部を入れた溶解タンクを十分攪拌しながら、微粒子分散液１、１質量部をゆっくりと添加した。更に、二次粒子の粒径が所定の大きさとなるようにアトライターにて分散を行った。これを日本精線（株）製のファインメットＮＦで濾過し、微粒子添加液１を調製した。

《主ドープの調整》
メチレンクロライド、エタノール、セルロースアセテートプロピオネート、下記の化合物（Ｂ）、前述した糖エステル化合物１、エステル化合物１、微粒子添加液１を下記記載の組成となるようドープ液を密閉容器に投入し、攪拌しながら溶解してドープ液を調製した。

メチレンクロライド ３４０質量部
エタノール ６４質量部
セルロースアセテートプロピオネート（アセチル基置換度１．３９、プロピオニル基置換度０．５０、総置換度１．８９）
１００質量部
化合物（Ｂ） ５．０質量部
糖エステル化合物１ ５．０質量部
エステル化合物１ ２．５質量部
微粒子添加液１ １質量部

続いて、無端ベルト流延装置を用い、上記ドープ液をステンレススティールベルト支持体上に均一に流延した。ステンレススティールベルト支持体上で、流延（キャスト）したフィルム中の残留溶媒量が７５％になるまで溶媒を蒸発させ、ステンレススティールベルト支持体上から剥離した。

剥離したセルロースエステルフィルムを、横延伸テンターにて幅方向に１．１倍延伸した。そのときの横延伸テンターオーブンの温度条件としては、予熱ゾーンは１６０℃、延伸ゾーンは１６５℃、保持ゾーンは１７２℃、冷却ゾーンは１１０℃に調整した。

次いで、フィルム両端部のテンタークリップ痕部をトリミングし、乾燥温度は１３０℃で、長尺フィルムを多数のロールを用いて乾燥ゾーン内を搬送させながら乾燥を終了させた後、巻取工程において巻回体として巻き取った。以上のようにして、ロール状の長尺フィルム（長尺フィルム原反）を得た。

上記にて得られたセルロース系樹脂の長尺フィルムを、図２に示した延伸部５を用いて斜め延伸し、長尺斜め配向フィルムＢ’を得た。このとき、フィルムの移動速度を１０ｍ／分、予熱ゾーンＺ１の温度を１８７℃、延伸ゾーンＺ２の温度を１８６℃、熱固定ゾーンＺ３の温度を１７０℃、延伸倍率を２．０倍として、厚みが５２μｍ、トリミング処理を施した後の最終的なフィルム幅が１８００ｍｍとなるようにした。それ以外は、上述したシクロオレフィンフィルムの製造方法と同様の条件で長尺斜め配向フィルムＢ’を製造した。

（ポリカーボネートフィルムの製造）
温度計、撹拌機、還流冷却器付き反応器（容器）に、まず、イオン交換水１５２４００質量部、２５質量％水酸化ナトリウム水溶液８４３２０質量部を入れた。その後、前記容器に、ＨＰＬＣ分析で純度９９．８質量％の９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレン（ビスクレゾールフルオレン）３４８４８質量部、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（ビスフェノールＡ）９００８質量部、及びハイドロサルファイト８８質量部を入れ、これらを前記容器内の液体に溶解させた。

その後、前記容器に、塩化メチレン１７８４００質量部をさらに加えた後、撹拌下１５〜２５℃でホスゲン１８２４８質量部を、６０分間かけて吹き込んだ。ホスゲンの吹き込みが終了した後、前記容器内に、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール１７７．８質量部を塩化メチレン２６４０質量部に溶解した溶液、及び２５質量％水酸化ナトリウム水溶液１０５６０質量部を加え、乳化させた。その後、トリエチルアミン３２質量部を前記容器に加えて、２８〜３３℃で１時間撹拌した。そうすることにより、容器内の内容物が反応した。

反応終了後、生成物を塩化メチレンで希釈して水洗した後、塩酸酸性にして水洗し、水相の導電率がイオン交換水と殆ど同じになったところで、塩化メチレン相を濃縮、脱水してポリカーボネート濃度が２０％の溶液を得た。この溶液から溶媒を除去して得たポリカーボネート（共重合体Ａ）は、ビスクレゾールフルオレンとビスフェノールＡとの構成単位の比がモル比で７０：３０であった（ポリマー収率９７％）。また、このポリマーの極限粘度は、０．６７４であり、Ｔｇは、２２６℃であった。

次に、エタノール４質量部含む、メチレンクロライドとエタノールとの混合溶媒７５質量部に対して、前記ポリカーボネート２５質量部を２５℃で攪拌しながら溶解して、透明で粘ちょうなドープを得た。

このドープを、乾燥空気を送風して露点を１２℃以下に制御したステンレスベルト上に流涎し、剥離した。そのときの残留溶媒濃度は、３５質量％だった。その後、残留溶媒濃度が２質量％のとき、幅保持をして乾燥させた。その後、残留溶媒濃度が１質量％以下になるまで乾燥させた。そうすることによって、ポリカーボネートフィルム（長尺フィルムＣ）を得た。

次いで、把持した未延伸のフィルムを上記第１、第２クリップにより、加熱ゾーン内の予熱ゾーン、延伸ゾーンおよび熱固定ゾーンを通過させることにより加熱し、幅方向に延伸し、長尺斜め配向フィルムＣ’を得た。なお、加熱および延伸する際におけるフィルム搬送速度を１０ｍ／分とした。また、延伸前後におけるフィルムの延伸倍率を２倍とし、延伸後のフィルムの厚みが５１μｍ、幅が１８００ｍｍとなるようにした。

以上の工程によって得られた長尺斜め配向フィルムＣ’を構成するポリカーボネートフィルムのことを、ＰＣフィルムとも称する。

＜実施例１＞
ＣＯＰフィルムからなる長尺斜め配向フィルムＡ’を、フィルム巻き取り部９によって巻き取りながら、図４で示したフィルム切断装置８（切断部材８ａ）を幅手方向に移動させて所定の長さごとに切断した。このとき、長尺斜め配向フィルムＡ’に対して、幅手方向の単位長さあたり５Ｎの張力を長手方向に付与した状態で、長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。なお、長尺斜め配向フィルムＡ’の切断中、長手方向に付与する張力は一定（５Ｎ／ｍ）とし、切断部材８ａの刃は長尺斜め配向フィルムＡ’の下面よりも上面に先に入るようにした。

（円偏光板の作製）
次に、厚さ１２０μｍのポリビニルアルコールフィルムを、一軸延伸し（温度１１０℃、延伸倍率５倍）、ヨウ素０．０７５ｇ、ヨウ化カリウム５ｇ、水１００ｇからなる水溶液に６０秒間浸漬し、次いでヨウ化カリウム６ｇ、ホウ酸７．５ｇ、水１００ｇからなる６８℃の水溶液に浸漬した。浸漬後のフィルムを水洗、乾燥し、偏光子を得た。続いて、上記のようにして得られた斜め配向フィルム（切断後の斜め配向フィルム）を、ポリビニルアルコール５％水溶液を粘着剤として、上記偏光子の片面に貼合した。その際、偏光子の透過軸と斜め配向フィルムの遅相軸とが４５°の向きになるように貼合した。そして、偏光子のもう一方の面に、アルカリケン化処理をしたコニカミノルタタックフィルムＫＣ６ＵＡ（コニカミノルタオプト（株）製）を、同様に貼り合わせて円偏光板を作製した。

＜実施例２＞
実施例２では、長尺斜め配向フィルムＡ’の幅手方向への切断時に、長手方向に付与する張力を、幅手方向の単位長さあたり３０Ｎとし、切断中は張力を一定（３０Ｎ／ｍ）とした。それ以外は、実施例１と同様である。

＜実施例３＞
実施例３では、長尺斜め配向フィルムＡ’の幅手方向への切断時に、長手方向に付与する張力を、幅手方向の単位長さあたり８０Ｎとし、切断中は張力を一定（８０Ｎ／ｍ）とした。それ以外は、実施例１と同様である。

＜実施例４＞
実施例４では、長尺斜め配向フィルムＡ’の幅手方向への切断が進行するに伴い、未切断領域に付与される張力が常に８０Ｎ／ｍとなるように、巻取ロールの巻取張力（Ｎ）を切断が進む中で減少させた。それ以外は、実施例１と同様である。

＜比較例１＞
比較例１では、長尺斜め配向フィルムＡ’の幅手方向への切断時に、長手方向に付与する張力を、幅手方向の単位長さあたり３Ｎとし、切断中は張力を一定（３Ｎ／ｍ）とした。それ以外は、実施例１と同様である。

＜比較例２＞
比較例２では、長尺斜め配向フィルムＡ’の幅手方向への切断時に、長手方向に付与する張力を、幅手方向の単位長さあたり１５０Ｎとし、切断中は張力を一定（１５０Ｎ／ｍ）とした。それ以外は、実施例１と同様である。

＜実施例５＞
実施例５では、図８の手法によって長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。すなわち、切断部材を長尺斜め配向フィルムＡ’の上方から下方に移動させ、長尺斜め配向フィルムＡ’を幅手方向全体で同時に切断した。それ以外は、実施例２と同様である。

＜実施例６＞
実施例６では、図９の手法によって長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。すなわち、切断部材を幅手方向を含むフィルム断面内で回転させ、長尺斜め配向フィルムＡ’の幅手方向の一端側と他端側とで時間差が生じるようにして長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。それ以外は、実施例２と同様である。

＜実施例７＞
実施例７では、図１０Ａの手法によって長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。すなわち、切断部材を幅手方向に移動させて長尺斜め配向フィルムＡ’を切断する際に、切断部材の刃が長尺斜め配向フィルムＡ’の上面と下面の両面に対して同時に入るようにして、長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。それ以外は、実施例２と同様である。

＜実施例８＞
実施例８では、図１１Ａの手法によって長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。すなわち、切断部材を幅手方向に移動させて長尺斜め配向フィルムＡ’を切断する際に、切断部材の刃を長尺斜め配向フィルムＡ’の上面側に設置し、下面側にロールを設置し、下面側に設置したロールに密着した長尺斜め配向フィルムＡ’の上面から切断部材としてのロータリーカッターをフィルムに押し当てて、長尺斜め配向フィルムＡ’を切断した。それ以外は、実施例２と同様である。

＜実施例９＞
実施例９では、セルロースフィルムからなる長尺斜め配向フィルムＢ’を、フィルム巻き取り部９によって巻き取りながら、図４で示したフィルム切断装置８（切断部材８ａ）を幅手方向に移動させて所定の長さごとに切断した。このとき、長尺斜め配向フィルムＢ’の幅手方向への切断が進行するに伴い、未切断領域に付与される張力が常に８０Ｎ／ｍとなるように、巻取ロールの巻取張力（Ｎ）を切断が進む中で減少させた。それ以外は、実施例１と同様である。

＜比較例３＞
比較例３では、長尺斜め配向フィルムＢ’の幅手方向への切断時に、長手方向に付与する張力を、幅手方向の単位長さあたり３Ｎとし、切断中は張力を一定（３Ｎ／ｍ）とした。それ以外は、実施例１と同様である。

＜実施例１０＞
実施例１０では、ＰＣフィルムからなる長尺斜め配向フィルムＣ’を、フィルム巻き取り部９によって巻き取りながら、図４で示したフィルム切断装置８（切断部材８ａ）を幅手方向に移動させて所定の長さごとに切断した。このとき、長尺斜め配向フィルムＣ’の幅手方向への切断が進行するに伴い、未切断領域に付与される張力が常に８０Ｎ／ｍとなるように、巻取ロールの巻取張力（Ｎ）を切断が進む中で減少させた。それ以外は、実施例１と同様である。

＜比較例４＞
比較例４では、長尺斜め配向フィルムＣ’の幅手方向への切断時に、長手方向に付与する張力を、幅手方向の単位長さあたり３Ｎとし、切断中は張力を一定（３Ｎ／ｍ）とした。それ以外は、実施例１と同様である。

＜輝点の評価＞
実施例１〜１０、比較例１〜４にて得られた円偏光板を鏡の上に設置した。このとき、円偏光板の偏光子よりも斜め配向フィルムが鏡側となるように、円偏光板を設置した。そして、円偏光板に対して上方（鏡とは反対側）から光を当てて、反射光の漏れを示す輝点を目視にて観察した。このとき、輝点がなく、反射光の漏れがない場合は、全面均一な黒表示となる。

上記のような輝点観察を、実施例１〜１０、比較例１〜４で得られた円偏光板１０枚について繰り返し行い、輝点評価を以下の基準に基づいて行った。

Ａ：１０枚全ての円偏光板において、斜め配向フィルムの長手方向の先頭および最後尾に相当する部分で輝点が全く観察されなかった。
Ｂ：１０枚中の１枚の円偏光板において、斜め配向フィルムの長手方向の先頭および最後尾に相当する部分で輝点が１〜３個観察された。
Ｃ：１０枚中の２〜５枚の円偏光板において、斜め配向フィルムの長手方向の先頭および最後尾に相当する部分で輝点が１〜１０個観察された。
Ｄ：１０枚中の６〜９枚の円偏光板において、斜め配向フィルムの長手方向の先頭および最後尾に相当する部分で輝点が１〜１５個観察された。
Ｅ：１０枚全ての円偏光板において、斜め配向フィルムの長手方向の先頭および最後尾に相当する部分で輝点が観察された。

表１は、実施例１〜４および比較例１〜２の円偏光板について、輝点の評価の結果を示している。

表１より、比較例１および２の円偏光板では、輝点が多く発生しているが、これは、長尺斜め配向フィルムＡ’の切断時に長手方向に付与する張力が３Ｎ／ｍと小さすぎたり、１５０Ｎ／ｍと大きすぎたりしているため、切断時にフィルム位置がずれたり、配向方向への裂けが広がりやすくなり、結果として、輝点の原因となる切粉が発生しやすくなっているためと考えられる。

これに対して、実施例１〜４では、輝点評価として良好な結果が得られている。これは、フィルム切断時に５〜８０Ｎ／ｍの張力を長手方向に付与し、フィルムに適度なテンションを与えることで、切断時のフィルムの位置ずれや配向方向への裂けを抑制することができ、これによって切粉の発生を抑えることができているためと考えられる。

なお、表１の結果より、フィルム切断時に長手方向に付与される張力の上限が８０Ｎ／ｍと１５０Ｎ／ｍとの間であれば、切断時のフィルムの位置ずれや配向方向への裂けを抑制して切粉の発生を抑制できることが容易に推測される。このような張力の上限としては、例えば８０Ｎ／ｍと１５０Ｎ／ｍとの間の１００Ｎ／ｍを考えることができる。

また、実施例１〜３のように、フィルムに対して長手方向に付与する張力が、幅手方向への切断の進行に関係なく一定の場合でも、輝点の発生を抑える効果があるが、特に実施例４のように、幅手方向への切断の進行に伴って長手方向に付与する張力を減少させることにより、輝点の発生を抑える効果が増大している。これは、幅手方向への切断が進行するに伴って、フィルムの未切断領域にかかる張力が減少して、フィルムが裂けにくくなり、切粉の発生がさらに抑えられているためと考えられる。

また、表２は、実施例５〜８の円偏光板について、輝点の評価の結果を示している。

表２より、切断部材が上下方向に移動する場合においては、幅手方向において時間差が生じるように長尺斜め配向フィルムＡ’を切断するよりも、時間差が生じないように長尺斜め配向フィルムＡ’を切断するほうが、輝点の発生を抑える効果が高いと言える（実施例５、６参照）。これは、切断時に幅手方向において時間差が生じないことで、切断中に長手方向へかかる張力の負荷の時間が少なくなり、これによって切断時の切粉の発生が抑制されているためと考えられる。

また、切断部材が幅手方向に移動する場合においては、実施例７および８のように、長尺斜め配向フィルムＡ’を上下方向から切断部材と切断部材（またはロール）とで挟みながら切断することで、切断時に長尺斜め配向フィルムＡ’が弛まず、スリッティングポイントが安定するため、輝点の発生を抑える効果が高くなっているものと思われる。

また、表３は、実施例９〜１０、比較例３〜４の円偏光板について、輝点の評価の結果を示している。

表３より、長尺斜め配向フィルムがセルロースエステルフィルムやＰＣフィルムで構成される場合であっても、輝点評価においてＣＯＰフィルムの場合と同様の結果が得られていることがわかる。このことから、セルロースエステルフィルムやＰＣフィルムについても、フィルムの長手方向に適度なテンションを与えてフィルムを幅手方向に切断することで、切断時のフィルムの位置ずれや配向方向への裂けを抑制して、切粉の発生を抑制できると言える。

以上、実施例１〜１０によれば、長尺斜め配向フィルムに対して、５〜１００Ｎ／ｍ（の張力を長手方向に付与した状態で、長尺斜め配向フィルムを幅手方向に切断することにより、輝点の原因となる切粉の発生を抑えることができる。特に、上記張力が５〜８０Ｎ／ｍであれば、上記の効果を確実に得ることができる。

なお、各実施例では、長尺斜め配向フィルムを単体で幅手方向に切断しているが、長尺斜め配向フィルムに長尺偏光フィルムを貼り合わせて長尺状の円偏光板を先に形成し、この円偏光板を幅手方向に切断しても、上記と同様の評価結果が得られることがわかった。

なお、各実施例では、長尺斜め配向フィルムとして、シクロオレフィンポリマーフィルム、セルロースエステルフィルム、ポリカーボネートフィルムを用いているが、他の樹脂材料（例えばアクリル）からなるフィルムを用いた場合でも、フィルムに適度なテンションを与えて切断することで、上記と同様の評価結果が得られることがわかった。

本発明は、有機ＥＬ画像表示装置の外光反射防止のための円偏光板の製造に利用可能である。

８ａ 切断部材
９ａ 巻取ロール
１０ 引取ロール
１１ ニップロール（引取ロール）
１２ サクションロール（引取ロール）
Ｆ フィルム（長尺斜め配向フィルム、長尺光学フィルム）

Claims (11)

1. 互いに直交する長手方向および幅手方向に対して配向方向が傾斜した長尺斜め配向フィルムを含む長尺光学フィルムを切断して、個々の光学フィルムを製造する光学フィルムの製造方法であって、
   前記長尺光学フィルムの前記幅手方向の長さをＳ₁（ｍ）とし、前記長尺光学フィルムに対して前記長手方向に付与する張力をＱ（Ｎ）としたとき、
   Ｑ／Ｓ₁が５〜１００Ｎ／ｍとなるように前記長尺光学フィルムに張力Ｑを付与した状態で、切断部材により、前記長尺光学フィルムを、前記幅手方向を含む断面に沿って切断することを特徴とする光学フィルムの製造方法。
2. 前記長尺光学フィルムの切断中において、前記張力Ｑは一定であることを特徴とする請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
3. 前記切断部材を前記幅手方向に移動させて前記長尺光学フィルムを切断する際に、前記切断部材によって切断された領域を除く未切断領域の前記幅手方向の長さをＳ₂（ｍ）としたとき、
   前記幅手方向への切断の進行に伴って、Ｑ／Ｓ₂が５〜１００Ｎ／ｍの範囲に収まるように、前記張力Ｑを減少させることを特徴とする請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
4. 引取ロールにより、前記幅手方向の単位長さあたり１００Ｎを超える張力で前記長尺光学フィルムを引き取り、引き取られた前記長尺光学フィルムに対して、巻取ロールにより、前記張力Ｑを付与することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
5. 前記引取ロールは、前記長尺光学フィルムを挟み込んで搬送するニップロールであることを特徴とする請求項４に記載の光学フィルムの製造方法。
6. 前記引取ロールは、前記長尺光学フィルムを吸引しながら搬送するサクションロールであることを特徴とする請求項４に記載の光学フィルムの製造方法。
7. 前記長尺光学フィルムの上面側および下面側に前記切断部材を配置し、各切断部材を前記幅手方向に移動させて前記長尺光学フィルムを切断することを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
8. 前記長尺光学フィルムの上面側に前記切断部材を配置し、下面側に受け部を配置し、前記受け部で前記長尺光学フィルムを受けながら、前記切断部材を前記幅手方向に移動させて前記長尺光学フィルムを切断することを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
9. 前記長尺光学フィルムの厚さは、１０μｍ〜６０μｍであることを特徴とする請求項１から８のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
10. 前記長尺光学フィルムの前記幅手方向の長さは、１０００ｍｍ〜３０００ｍｍであることを特徴とする請求項１から９のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。
11. 前記長尺光学フィルムは、前記長尺斜め配向フィルムに対して、前記幅手方向に透過軸を有する長尺状の偏光フィルムが貼り付けられた積層フィルムであることを特徴とする請求項１から１０のいずれかに記載の光学フィルムの製造方法。

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