JPWO2014155820A1 - アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2014155820A1 JPWO2014155820A1 JP2014508614A JP2014508614A JPWO2014155820A1 JP WO2014155820 A1 JPWO2014155820 A1 JP WO2014155820A1 JP 2014508614 A JP2014508614 A JP 2014508614A JP 2014508614 A JP2014508614 A JP 2014508614A JP WO2014155820 A1 JPWO2014155820 A1 JP WO2014155820A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- wire
- aluminum alloy
- heat treatment
- alloy conductor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
- H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
- H01B1/023—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
- H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
- H01B13/0016—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables for heat treatment
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
- H01B7/0045—Cable-harnesses
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2927—Rod, strand, filament or fiber including structurally defined particulate matter
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
Abstract
Description
(3)Cu:0.01〜1.00質量%、Ag:0.01〜0.50質量%、Au:0.01〜0.50質量%、Mn:0.01〜1.00質量%、Cr:0.01〜1.00質量%、Zr:0.01〜0.50質量%、Hf:0.01〜0.50質量%、V:0.01〜0.50質量%、Sc:0.01〜0.50質量%、Co:0.01〜0.50質量%、Ni:0.01〜0.50質量%からなる群から選択された1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記(1)または(2)記載のアルミニウム合金導体。
(4)Fe、Ti、B、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、Co、Niの含有量の合計が0.01〜2.00質量%である、上記(1)〜(3)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(5)前記アルミニウム合金導体中の前記化合物粒子の分布において、該化合物粒子の最大分散密度が最小分散密度の5倍以下であることを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(6)屈曲疲労破断回数が10万回以上であり、導電率が45〜60%IACSであり、伸びが5〜20%であることを特徴とする、上記(1)〜(5)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(7)衝撃吸収エネルギーが200J/cm2以上であることを特徴とする、(1)〜(6)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(8)素線の直径が0.1〜0.5mmであるアルミニウム合金線である上記(1)〜(6)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(9)上記(1)〜(8)のいずれかに記載のアルミニウム合金線を複数本撚り合わせて構成されることを特徴とする、アルミニウム合金撚線。
(10)上記(8)に記載のアルミニウム合金導体または上記(9)に記載のアルミニウム合金撚線の外周に被覆層を有する被覆電線。
(11)上記(10)に記載の被覆電線と、該被覆電線の、前記被覆層を除去した端部に装着された端子とを具備するワイヤーハーネス。
(12)溶解処理、鋳造処理、熱間または冷間加工処理、第1伸線加工処理、中間熱処理、第2伸線加工処理、溶体化熱処理および時効熱処理を、この順に実行して得られるアルミニウム合金導体の製造方法であって、
前記鋳造処理の冷却速度が、5〜20℃/sであり、
前記中間熱処理は300〜480℃の温度範囲で行い、該温度範囲においてアルミニウム合金導体に与えるエネルギーのエネルギー面積が180〜2500℃・hであり、
前記第1伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であり、
前記第2伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であることを特徴とする、(1)〜(8)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体の製造方法。
(1)化学組成
<Mg:0.10〜1.00質量%>
Mg(マグネシウム)は、アルミニウム母材中に固溶して強化する作用を有すると共に、その一部はSiと化合して析出物を形成して引張強度、耐屈曲疲労特性および耐熱性を向上させる作用を有する元素である。しかしながら、Mg含有量が0.1質量%未満だと、上記作用効果が不十分であり、また、Mg含有量が1.0質量%を超えると、結晶粒界にMg濃化部分を形成する可能性が高まり、引張強度、伸び、耐屈曲疲労特性が低下するとともに、Mg元素の固溶量が多くなることによって導電率も低下する。したがって、Mg含有量は0.10〜1.00質量%とする。なお、Mg含有量は、高強度を重視する場合には0.50〜1.00質量%にすることが好ましく、また、導電率を重視する場合には0.10〜0.50質量%とすることが好ましく、このような観点から総合的に0.30〜0.70質量%が好ましい。
Si(ケイ素)は、Mgと化合して析出物を形成して引張強度、耐屈曲疲労特性、及び耐熱性を向上させる作用を有する元素である。Si含有量が0.10質量%未満だと、上記作用効果が不十分であり、また、Si含有量が1.00質量%を超えると、結晶粒界にSi濃化部分を形成する可能性が高まり、引張強度、伸び、耐屈曲疲労特性が低下するとともに、Si元素の固溶量が多くなることによって導電率も低下する。したがって、Si含有量は0.10〜1.00質量%とする。なお、Si含有量は、高強度を重視する場合には0.50〜1.00質量%にすることが好ましく、また、導電率を重視する場合には0.10〜0.50質量%とすることが好ましく、このような観点から総合的に0.30〜0.70質量%が好ましい。
Fe(鉄)は、主にAl−Fe系の金属間化合物を形成することによって結晶粒の微細化に寄与すると共に、引張強度および耐屈曲疲労特性を向上させる元素である。Feは、Al中に655℃で0.05質量%しか固溶できず、室温では更に少ないため、Al中に固溶できない残りのFeは、Al−Fe、Al−Fe−Si、Al−Fe−Si−Mgなどの金属間化合物として晶出又は析出する。この金属間化合物は、結晶粒の微細化に寄与すると共に、引張強度および耐屈曲疲労特性を向上させる。また、Feは、Al中に固溶したFeによっても引張強度を向上させる作用を有する。Fe含有量が0.01質量%未満だと、これらの作用効果が不十分であり、また、Fe含有量が1.40質量%超えだと、晶出物または析出物の粗大化により伸線加工性が悪くなり、その結果、目的とする耐屈曲疲労特性が得られなくなる他、導電率も低下する。したがって、Fe含有量は0.01〜1.40質量%とし、好ましくは0.15〜0.90質量%、更に好ましくは0.15〜0.45質量%とする。
Tiは、溶解鋳造時の鋳塊の組織を微細化する作用を有する元素である。鋳塊の組織が粗大であると、鋳造において鋳塊割れや線材加工工程において断線が発生して工業的に望ましくない。Ti含有量が0.001質量%未満であると、上記作用効果を十分に発揮することができず、また、Ti含有量が0.100質量%超えだと導電率が低下する傾向があるからである。したがって、Ti含有量は0.001〜0.100質量%とし、好ましくは0.005〜0.050質量%、より好ましくは0.005〜0.030質量%とする。
Bは、Tiと同様、溶解鋳造時の鋳塊の組織を微細化する作用を有する元素である。鋳塊の組織が粗大であると、鋳造において鋳塊割れや線材加工工程において断線が発生しやすくなるため工業的に望ましくない。B含有量が0.001質量%未満であると、上記作用効果を十分に発揮することができず、また、B含有量が0.030質量%超えだと導電率が低下する傾向がある。したがって、B含有量は0.001〜0.030質量%とし、好ましくは0.001〜0.020質量%、より好ましくは0.001〜0.010質量%とする。
Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、CoおよびNiは、いずれも結晶粒を微細化する作用を有する元素であり、さらに、Cu、AgおよびAuは、粒界に析出することで粒界強度を高める作用も有する元素であって、これらの元素の少なくとも1種を0.01質量%以上含有していれば、上述した作用効果が得られ、引張強度、伸び、耐屈曲疲労特性を向上させることができる。一方、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、CoおよびNiの含有量のいずれかが、それぞれ上記の上限値を超えると、導電率が低下する傾向がある。したがって、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、CoおよびNiの含有量の範囲は、それぞれ上記の範囲とした。
前述した成分以外の残部はAl(アルミニウム)および不可避不純物である。ここでいう不可避不純物は、製造工程上、不可避的に含まれうる含有レベルの不純物を意味する。不可避不純物は、含有量によっては導電率を低下させる要因にもなりうるため、導電率の低下を加味して不可避不純物の含有量をある程度抑制することが好ましい。不可避不純物として挙げられる成分としては、例えば、Ga、Zn、Bi、Pbなどが挙げられる。
本発明では、粒径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上である。本発明の合金成分の範囲においては、化合物粒子の分散密度に特に上限はない。
本発明のアルミニウム合金導体は、[1]溶解処理、[2]鋳造処理、[3]熱間または冷間加工処理、[4]第1伸線加工処理、[5]中間熱処理、[6]第2伸線加工処理、[7]溶体化熱処理、[8]時効熱処理の各工程を経て製造することができる。なお、溶体化熱処理前後、または時効熱処理後に、撚線とする工程や電線に樹脂被覆を行う工程を設けてもよい。以下、[1]〜[8]の工程について説明する。
溶解は、後述するアルミニウム合金組成のそれぞれの実施態様の濃度となるような分量で溶製する。
鋳造軸とベルトを組み合わせたプロペルチ式の連続鋳造圧延機を用いて、溶湯を水冷した鋳型で連続的に鋳造しながら圧延を行い、例えばφ5.0〜13.0mmの適宜の太さの棒材とする。このときの鋳造時の冷却速度は、Fe系晶出物の粗大化の防止とFeの強制固溶による導電率低下の防止の観点から、好ましくは5〜20℃/sである。鋳造及び熱間圧延は、ビレット鋳造及び押出法などにより行ってもよい。また、鋳造時の冷却速度が5〜20℃/sであると、その後の工程によって金属組織中に生じる化合物粒子の粒子径が小さくなり、十分なピンニング効果を得ることが可能となる。よって、鋳造時の冷却速度が5〜20℃/sであり、好ましくは10〜20℃/s、より好ましくは15〜20℃/sである。
次いで、表面の皮むきを実施して、例えばφ5.0〜12.5mmの適宜の太さの棒材とし、ダイス引きによって伸線加工する。ダイスのダイス半角αは1〜10°、1パス当たりの加工率は、10%より大きく40%以下であることが好ましい。ダイス半角が1°より小さいと、ダイス穴におけるベアリング部の長さが長くなり、摩擦抵抗が大きくなる。ダイス半角が10°より大きいと線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。加工率は、伸線加工前後の断面積の差を元の断面積で割って100を掛けたものである。加工率が10%以下であると、線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。また、加工率が40%よりも大きいと、伸線加工が困難となり、伸線加工中に断線するなど品質の面で問題を生ずるおそれがある。また、ダイス半角を上記範囲に、加工率を上記範囲にそれぞれ設定すると、化合物粒子の分散性が良くなり(粒子分布が均一になり)、アルミニウム母相の結晶粒の粒径のばらつきを抑制することができる。なお、本第1伸線加工処理では最初に棒材表面の皮むきを行っているが、棒材表面の皮むきを行わなくてもよい。
次に、冷間伸線した被加工材に中間熱処理(中間焼鈍)を施す。本発明の中間熱処理は、被加工材の柔軟性を取り戻し、伸線加工性を高めるため、並びに化合物粒子を生成させるために行うものである。中間焼鈍における加熱温度は300〜480℃、加熱時間は、通常0.05〜6時間である。加熱温度が300℃より低いと、化合物粒子が成長せず、結晶粒成長の抑制が不十分となり、また、480℃より高いと、加熱時間にも拠るが化合物粒子の粒子径が粗大化してしまう。また、加熱時間が6時間以上であると、化合物粒子の粒子径が粗大化する可能性が高まる他、製造上も不利である。また、本中間焼鈍時のエネルギー面積は、180〜2500℃・hである。エネルギー面積が180〜2500℃・hであると、化合物粒子が小さくなり、十分なピンニング効果を得ることが可能となる。本発明では、300℃以下では化合物粒子が成長しないことから、エネルギー面積は、被加工材に与える熱(300℃より高い温度)を時間で積分したもの、すなわち被加工材の熱履歴(ヒートパターン)とt=300℃の直線とで囲まれた部分の面積をいう。本中間焼鈍時のエネルギー面積は、好ましくは500〜2000℃・hであり、より好ましくは500〜1500℃・hである。
さらに、被加工材をダイス引きによって伸線加工する。ダイスのダイス半角は1〜10°、1パス当たりの加工率は、10%より大きく40%以下であることが好ましい。ダイス半角が1°より小さいと、ダイス穴におけるベアリング部の長さが長くなり、摩擦抵抗が大きくなる。ダイス半角が10°より大きいと線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。加工率が10%以下であると、線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。また、加工率が40%よりも大きいと、伸線加工が困難となり、伸線加工中に断線するなど品質の面で問題を生ずるおそれがある。また、ダイス半角が上記範囲のように小さく、加工率が上記範囲のように大きいと、化合物粒子の粒子分布が均一になり、アルミニウム母相の結晶粒の粒径のばらつきを抑制することができる。
次に、被加工材に溶体化熱処理を施す。この溶体化熱処理は、被加工材にランダムに含有されているMg、Si化合物をアルミ母相中に溶け込ませるために行う。溶体化熱処理における加熱温度は480〜620℃であり、少なくとも150℃の温度までは11℃/s以上の平均冷却速度で冷却する。溶体化熱処理温度が480℃より低いと、溶体化が不完全になり後工程の時効熱処理時に析出する針状のMg2Si析出物が少なくなり、引張強度、耐屈曲疲労特性、導電率の向上幅が小さくなる。溶体化熱処理が620℃より高いと、化合物粒子が過度に固溶してしまいアルミニウム母相の結晶粒径が粗大化する問題が発生する可能性があり、また、純アルミに対してアルミ以外の元素が多く含まれているために融点が下がり、部分的に融解してしまう可能性がある。溶体化熱処理における加熱時の温度は、好ましくは500〜600℃、更に好ましくは520〜580℃である。
そして、被加工材に時効熱処理を施す。時効熱処理は、針状のMg2Si析出物を析出させるために行う。時効熱処理における加熱温度は、140〜250℃、加熱時間は、1分〜15時間である。時効熱処理ではかかる熱エネルギーが重要であるため、針状のMg2Si析出物を析出させるためには、例えば250℃などの高い側の温度では1分などの短時間での熱処理が好ましい。前記加熱温度が140℃未満であると、針状のMg2Si析出物を十分に析出させることができず、強度、耐屈曲疲労特性および導電率が不足しがちである。また、前記加熱温度が250℃よりも高いと、Mg2Si析出物のサイズが大きくなるため、導電率は上昇するが、強度および耐屈曲疲労特性が不足しがちである。
本発明のアルミニウム合金導体は、素線径が、特に制限はなく用途に応じて適宜定めることができるが、細物線の場合はφ0.1〜0.5mm、中細物線の場合はφ0.8〜1.5mmが好ましい。
(実施例1)
Mg、Si、FeおよびAlと、選択的に添加するMn、Ni、TiおよびBを、表1に示す含有量(質量%)になるようにプロペルチ式の連続鋳造圧延機を用いて、溶湯を水冷した鋳型で連続的に鋳造しながら圧延を行い、約9.5mmφの棒材とした。このときの鋳造冷却速度は約15℃/sとした。次いで、これを表2に示す1パス加工率にて伸線加工を行った。次に、この伸線加工を施した加工材に、表2に示す条件で中間熱処理(中間焼鈍)を行い、その後、伸線加工を施しφ0.3mmとした。次いで、その加工材に溶体化処理を施した。なお、溶体化熱処理において、バッチ式熱処理では、線材に熱電対を巻きつけて線材温度を測定した。連続通電熱処理では、線材の温度が最も高くなる部分での測定が設備上困難であるため、ファイバ型放射温度計(ジャパンセンサ社製)で線材の温度が最も高くなる部分よりも手前の位置にて温度を測定し、ジュール熱と放熱を考慮して最高到達温度を算出した。高周波加熱および連続走間熱処理では、熱処理区間出口付近の線材温度を測定した。第2熱処理後に、表1に示す条件で時効熱処理を施し、アルミニウム合金線を製造した。
Mg、Si、FeおよびAlと、選択的に添加するCu、Mn、Hf、V、Sc、Co、Ni、Cr、Zr、Au、Ag、TiおよびBを、表3に示す含有量(質量%)になるように配合した以外は、実施例1と同様の方法で鋳造、圧延を行い、約9.5mmφとし、これを表2に示す1パス加工率にて伸線加工を行った。次に、この伸線加工を施した加工材に表4に示す条件で中間熱処理を行い、その後、伸線加工を施しφ0.3mmとした。次いで、その加工材に更に溶体化処理を施した。そして、溶体化処理後に、表4に示す条件で時効熱処理を施し、アルミニウム合金線を製造した。
TEMでアルミニウム合金導体の伸線方向に垂直な断面を5〜60万倍で任意に観察して撮影した写真を用いて、化合物粒子が少なくとも40個入る正方形を描き、該正方形と同一寸法の正方形を用いて、任意の場所30箇所で、それぞれの正方形内に含まれる粒子の個数をカウントした。そして、カウントされた化合物粒子の最大値と最小値の比を求めた。本実施例では、最大値と最小値の比、すなわち、最大分散密度を最小分散密度で割った値が5倍以下を合格とした。
実施例及び比較例の線材をFIB法(Focused Ion Beam)にて薄膜にし、透過電子顕微鏡(TEM)を用いて任意の範囲を観察した。化合物粒子は、撮影された写真から上記で規定する、粒子径20〜1000nmの粒子をカウントした。粒子が測定範囲外にまたがるとき、粒子径の半分以上が測定範囲内に含まれていれば、粒子数にカウントした。化合物粒子の分散密度は40個以上をカウントできる範囲を設定して、化合物粒子の分散密度(個/μm2)=化合物粒子の個数(個)/カウント対象範囲(μm2)の式を用いて算出した。カウント対象範囲は場合によっては複数枚の写真を用いた。40個以上カウントできないほど粒子が少ない場合は、1μm2を指定してその範囲の分散密度を算出した。なお、化合物粒子の分散密度は、上記薄膜の試料厚さを、0.15μmを基準厚さとして算出している。試料厚さが基準厚さと異なる場合、試料厚さを基準厚さに換算して、つまり、(基準厚さ/試料厚さ)を撮影された写真を基に算出した分散密度にかけることによって、分散密度を算出できる。本実施例及び比較例では、FIB法によりすべての試料において試料厚さを約0.15μmに設定し作製した。粒子径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上であれば「○」とし、そのような分散状態になければ「×」とした。
耐屈曲疲労特性の基準として、常温におけるひずみ振幅は±0.17%とした。耐屈曲疲労特性はひずみ振幅によって変化する。ひずみ振幅が大きい場合、疲労寿命は短くなり、ひずみ振幅が小さい場合、疲労寿命は長くなる。ひずみ振幅は、線材の線径と曲げ冶具の曲率半径により決定することができるため、線材の線径と曲げ冶具の曲率半径は任意に設定して屈曲疲労試験を実施することが可能である。藤井精機株式会社(現株式会社フジイ)製の両振屈曲疲労試験機を用い、0.17%の曲げ歪みが与えられる治具を使用して、繰り返し曲げを実施することにより、破断までの繰返回数を測定した。本実施例では、破断までの繰返回数が10万回以上を合格とした。
JIS Z2241に準じて各3本ずつの供試材(アルミニウム合金線)について引張試験を行い、その平均値を求めた。伸びは、引張破断伸びが5%以上を合格とした。
アルミニウム合金導体線の一方の端に錘を付け、錘を300mmの高さから自由落下させた。錘を重いものに順次変えていき、断線する直前の錘の重さから吸収エネルギーを計算した。衝撃吸収エネルギーは、アルミニウム合金導体が断線する直前の(錘の位置エネルギー)/(アルミニウム合金導体の断面積)で算出し、200J/cm2以上を合格とした。
長さ300mmの試験片を20℃(±0.5℃)に保持した恒温漕中で、四端子法を用いて比抵抗を各3本ずつの供試材(アルミニウム合金線)について測定し、その平均導電率を算出した。端子間距離は200mmとした。導電率は、45%IACS以上を合格とした。
粒子径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上であり、
前記アルミニウム合金導体中の前記化合物粒子の分布において、該化合物粒子の最大分散密度が最小分散密度の5倍以下であることを特徴とするアルミニウム合金導体。
(3)Cu:0.01〜1.00質量%、Ag:0.01〜0.50質量%、Au:0.01〜0.50質量%、Mn:0.01〜1.00質量%、Cr:0.01〜1.00質量%、Zr:0.01〜0.50質量%、Hf:0.01〜0.50質量%、V:0.01〜0.50質量%、Sc:0.01〜0.50質量%、Co:0.01〜0.50質量%、Ni:0.01〜0.50質量%からなる群から選択された1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記(1)または(2)記載のアルミニウム合金導体。
(4)Fe、Ti、B、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、Co、Niの含有量の合計が0.01〜2.00質量%である、上記(1)〜(3)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(5)屈曲疲労破断回数が10万回以上であり、導電率が45〜60%IACSであり、伸びが5〜20%であることを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(6)衝撃吸収エネルギーが200J/cm2以上であることを特徴とする、(1)〜(5)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(7)素線の直径が0.1〜0.5mmであるアルミニウム合金線である上記(1)〜(6)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体。
(8)上記(1)〜(7)のいずれかに記載のアルミニウム合金線を複数本撚り合わせて構成されることを特徴とする、アルミニウム合金撚線。
(9)上記(7)に記載のアルミニウム合金導体または上記(8)に記載のアルミニウム合金撚線の外周に被覆層を有する被覆電線。
(10)上記(9)に記載の被覆電線と、該被覆電線の、前記被覆層を除去した端部に装着された端子とを具備するワイヤーハーネス。
(11)溶解処理、鋳造処理、熱間または冷間加工処理、第1伸線加工処理、中間熱処理、第2伸線加工処理、溶体化熱処理および時効熱処理を、この順に実行して得られるアルミニウム合金導体の製造方法であって、
前記鋳造処理の冷却速度が、5〜20℃/sであり、
前記中間熱処理は300〜480℃の温度範囲で行い、該温度範囲においてアルミニウム合金導体に与えるエネルギーのエネルギー面積が180〜2500℃・hであり、
前記第1伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であり、
前記第2伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であることを特徴とする、(1)〜(7)のいずれかに記載のアルミニウム合金導体の製造方法。
粒子径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上であり、
アルミニウム合金線材中の前記化合物粒子の分布において、該化合物粒子の最大分散密度が最小分散密度の5倍以下であることを特徴とするアルミニウム合金線材。
(3)Cu:0.01〜1.00質量%、Ag:0.01〜0.50質量%、Au:0.01〜0.50質量%、Mn:0.01〜1.00質量%、Cr:0.01〜1.00質量%、Zr:0.01〜0.50質量%、Hf:0.01〜0.50質量%、V:0.01〜0.50質量%、Sc:0.01〜0.50質量%、Co:0.01〜0.50質量%、Ni:0.01〜0.50質量%からなる群から選択された1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記(1)または(2)記載のアルミニウム合金線材。
(4)Fe、Ti、B、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、Co、Niの含有量の合計が0.01〜2.00質量%である、上記(1)〜(3)のいずれかに記載のアルミニウム合金線材。
(5)屈曲疲労破断回数が10万回以上であり、導電率が45〜60%IACSであり、伸びが5〜20%であることを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれかに記載のアルミニウム合金線材。
(6)衝撃吸収エネルギーが200J/cm2以上であることを特徴とする、(1)〜(5)のいずれかに記載のアルミニウム合金線材。
(7)素線の直径が0.1〜0.5mmである上記(1)〜(6)のいずれかに記載のアルミニウム合金線材。
(8)上記(1)〜(7)のいずれかに記載のアルミニウム合金線材を複数本撚り合わせて構成されることを特徴とする、アルミニウム合金撚線。
(9)上記(7)に記載のアルミニウム合金線材または上記(8)に記載のアルミニウム合金撚線の外周に被覆層を有する被覆電線。
(10)上記(9)に記載の被覆電線と、該被覆電線の、前記被覆層を除去した端部に装着された端子とを具備するワイヤーハーネス。
(11)溶解処理、鋳造処理、熱間または冷間加工処理、第1伸線加工処理、中間熱処理、第2伸線加工処理、溶体化熱処理および時効熱処理を、この順に実行して得られるアルミニウム合金線材の製造方法であって、
前記鋳造処理の冷却速度が、5〜20℃/sであり、
前記中間熱処理は300〜480℃の温度範囲で行い、該温度範囲においてアルミニウム合金導体に与えるエネルギーのエネルギー面積が180〜2500℃・hであり、
前記第1伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であり、
前記第2伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であることを特徴とする、(1)〜(7)のいずれかに記載のアルミニウム合金線材の製造方法。
(1)化学組成
<Mg:0.10〜1.00質量%>
Mg(マグネシウム)は、アルミニウム母材中に固溶して強化する作用を有すると共に、その一部はSiと化合して析出物を形成して引張強度、耐屈曲疲労特性および耐熱性を向上させる作用を有する元素である。しかしながら、Mg含有量が0.1質量%未満だと、上記作用効果が不十分であり、また、Mg含有量が1.0質量%を超えると、結晶粒界にMg濃化部分を形成する可能性が高まり、引張強度、伸び、耐屈曲疲労特性が低下するとともに、Mg元素の固溶量が多くなることによって導電率も低下する。したがって、Mg含有量は0.10〜1.00質量%とする。なお、Mg含有量は、高強度を重視する場合には0.50〜1.00質量%にすることが好ましく、また、導電率を重視する場合には0.10〜0.50質量%とすることが好ましく、このような観点から総合的に0.30〜0.70質量%が好ましい。
Si(ケイ素)は、Mgと化合して析出物を形成して引張強度、耐屈曲疲労特性、及び耐熱性を向上させる作用を有する元素である。Si含有量が0.10質量%未満だと、上記作用効果が不十分であり、また、Si含有量が1.00質量%を超えると、結晶粒界にSi濃化部分を形成する可能性が高まり、引張強度、伸び、耐屈曲疲労特性が低下するとともに、Si元素の固溶量が多くなることによって導電率も低下する。したがって、Si含有量は0.10〜1.00質量%とする。なお、Si含有量は、高強度を重視する場合には0.50〜1.00質量%にすることが好ましく、また、導電率を重視する場合には0.10〜0.50質量%とすることが好ましく、このような観点から総合的に0.30〜0.70質量%が好ましい。
Fe(鉄)は、主にAl−Fe系の金属間化合物を形成することによって結晶粒の微細化に寄与すると共に、引張強度および耐屈曲疲労特性を向上させる元素である。Feは、Al中に655℃で0.05質量%しか固溶できず、室温では更に少ないため、Al中に固溶できない残りのFeは、Al−Fe、Al−Fe−Si、Al−Fe−Si−Mgなどの金属間化合物として晶出又は析出する。この金属間化合物は、結晶粒の微細化に寄与すると共に、引張強度および耐屈曲疲労特性を向上させる。また、Feは、Al中に固溶したFeによっても引張強度を向上させる作用を有する。Fe含有量が0.01質量%未満だと、これらの作用効果が不十分であり、また、Fe含有量が1.40質量%超えだと、晶出物または析出物の粗大化により伸線加工性が悪くなり、その結果、目的とする耐屈曲疲労特性が得られなくなる他、導電率も低下する。したがって、Fe含有量は0.01〜1.40質量%とし、好ましくは0.15〜0.90質量%、更に好ましくは0.15〜0.45質量%とする。
Tiは、溶解鋳造時の鋳塊の組織を微細化する作用を有する元素である。鋳塊の組織が粗大であると、鋳造において鋳塊割れや線材加工工程において断線が発生して工業的に望ましくない。Ti含有量が0.001質量%未満であると、上記作用効果を十分に発揮することができず、また、Ti含有量が0.100質量%超えだと導電率が低下する傾向があるからである。したがって、Ti含有量は0.001〜0.100質量%とし、好ましくは0.005〜0.050質量%、より好ましくは0.005〜0.030質量%とする。
Bは、Tiと同様、溶解鋳造時の鋳塊の組織を微細化する作用を有する元素である。鋳塊の組織が粗大であると、鋳造において鋳塊割れや線材加工工程において断線が発生しやすくなるため工業的に望ましくない。B含有量が0.001質量%未満であると、上記作用効果を十分に発揮することができず、また、B含有量が0.030質量%超えだと導電率が低下する傾向がある。したがって、B含有量は0.001〜0.030質量%とし、好ましくは0.001〜0.020質量%、より好ましくは0.001〜0.010質量%とする。
Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、CoおよびNiは、いずれも結晶粒を微細化する作用を有する元素であり、さらに、Cu、AgおよびAuは、粒界に析出することで粒界強度を高める作用も有する元素であって、これらの元素の少なくとも1種を0.01質量%以上含有していれば、上述した作用効果が得られ、引張強度、伸び、耐屈曲疲労特性を向上させることができる。一方、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、CoおよびNiの含有量のいずれかが、それぞれ上記の上限値を超えると、導電率が低下する傾向がある。したがって、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、CoおよびNiの含有量の範囲は、それぞれ上記の範囲とした。
前述した成分以外の残部はAl(アルミニウム)および不可避不純物である。ここでいう不可避不純物は、製造工程上、不可避的に含まれうる含有レベルの不純物を意味する。不可避不純物は、含有量によっては導電率を低下させる要因にもなりうるため、導電率の低下を加味して不可避不純物の含有量をある程度抑制することが好ましい。不可避不純物として挙げられる成分としては、例えば、Ga、Zn、Bi、Pbなどが挙げられる。
本発明では、粒径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上である。本発明の合金成分の範囲においては、化合物粒子の分散密度に特に上限はない。
本発明のアルミニウム合金線材は、[1]溶解処理、[2]鋳造処理、[3]熱間または冷間加工処理、[4]第1伸線加工処理、[5]中間熱処理、[6]第2伸線加工処理、[7]溶体化熱処理、[8]時効熱処理の各工程を経て製造することができる。なお、溶体化熱処理前後、または時効熱処理後に、撚線とする工程や電線に樹脂被覆を行う工程を設けてもよい。以下、[1]〜[8]の工程について説明する。
溶解は、後述するアルミニウム合金組成のそれぞれの実施態様の濃度となるような分量で溶製する。
鋳造軸とベルトを組み合わせたプロペルチ式の連続鋳造圧延機を用いて、溶湯を水冷した鋳型で連続的に鋳造しながら圧延を行い、例えばφ5.0〜13.0mmの適宜の太さの棒材とする。このときの鋳造時の冷却速度は、Fe系晶出物の粗大化の防止とFeの強制固溶による導電率低下の防止の観点から、好ましくは5〜20℃/sである。鋳造及び熱間圧延は、ビレット鋳造及び押出法などにより行ってもよい。また、鋳造時の冷却速度が5〜20℃/sであると、その後の工程によって金属組織中に生じる化合物粒子の粒子径が小さくなり、十分なピンニング効果を得ることが可能となる。よって、鋳造時の冷却速度が5〜20℃/sであり、好ましくは10〜20℃/s、より好ましくは15〜20℃/sである。
次いで、表面の皮むきを実施して、例えばφ5.0〜12.5mmの適宜の太さの棒材とし、ダイス引きによって伸線加工する。ダイスのダイス半角αは1〜10°、1パス当たりの加工率は、10%より大きく40%以下であることが好ましい。ダイス半角が1°より小さいと、ダイス穴におけるベアリング部の長さが長くなり、摩擦抵抗が大きくなる。ダイス半角が10°より大きいと線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。加工率は、伸線加工前後の断面積の差を元の断面積で割って100を掛けたものである。加工率が10%以下であると、線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。また、加工率が40%よりも大きいと、伸線加工が困難となり、伸線加工中に断線するなど品質の面で問題を生ずるおそれがある。また、ダイス半角を上記範囲に、加工率を上記範囲にそれぞれ設定すると、化合物粒子の分散性が良くなり(粒子分布が均一になり)、アルミニウム母相の結晶粒の粒径のばらつきを抑制することができる。なお、本第1伸線加工処理では最初に棒材表面の皮むきを行っているが、棒材表面の皮むきを行わなくてもよい。
次に、冷間伸線した被加工材に中間熱処理(中間焼鈍)を施す。本発明の中間熱処理は、被加工材の柔軟性を取り戻し、伸線加工性を高めるため、並びに化合物粒子を生成させるために行うものである。中間焼鈍における加熱温度は300〜480℃、加熱時間は、通常0.05〜6時間である。加熱温度が300℃より低いと、化合物粒子が成長せず、結晶粒成長の抑制が不十分となり、また、480℃より高いと、加熱時間にも拠るが化合物粒子の粒子径が粗大化してしまう。また、加熱時間が6時間以上であると、化合物粒子の粒子径が粗大化する可能性が高まる他、製造上も不利である。また、本中間焼鈍時のエネルギー面積は、180〜2500℃・hである。エネルギー面積が180〜2500℃・hであると、化合物粒子が小さくなり、十分なピンニング効果を得ることが可能となる。本発明では、300℃以下では化合物粒子が成長しないことから、エネルギー面積は、被加工材に与える熱(300℃より高い温度)を時間で積分したもの、すなわち被加工材の熱履歴(ヒートパターン)とt=300℃の直線とで囲まれた部分の面積をいう。本中間焼鈍時のエネルギー面積は、好ましくは500〜2000℃・hであり、より好ましくは500〜1500℃・hである。
さらに、被加工材をダイス引きによって伸線加工する。ダイスのダイス半角は1〜10°、1パス当たりの加工率は、10%より大きく40%以下であることが好ましい。ダイス半角が1°より小さいと、ダイス穴におけるベアリング部の長さが長くなり、摩擦抵抗が大きくなる。ダイス半角が10°より大きいと線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。加工率が10%以下であると、線材表層にひずみが入りやすくなり、その後の熱処理での化合物粒子生成の分布にばらつきが生じ、結晶粒径にもばらつきが生じ、伸び性及び耐屈曲疲労特性が低下する。また、加工率が40%よりも大きいと、伸線加工が困難となり、伸線加工中に断線するなど品質の面で問題を生ずるおそれがある。また、ダイス半角が上記範囲のように小さく、加工率が上記範囲のように大きいと、化合物粒子の粒子分布が均一になり、アルミニウム母相の結晶粒の粒径のばらつきを抑制することができる。
次に、被加工材に溶体化熱処理を施す。この溶体化熱処理は、被加工材にランダムに含有されているMg、Si化合物をアルミ母相中に溶け込ませるために行う。溶体化熱処理における加熱温度は480〜620℃であり、少なくとも150℃の温度までは11℃/s以上の平均冷却速度で冷却する。溶体化熱処理温度が480℃より低いと、溶体化が不完全になり後工程の時効熱処理時に析出する針状のMg2Si析出物が少なくなり、引張強度、耐屈曲疲労特性、導電率の向上幅が小さくなる。溶体化熱処理が620℃より高いと、化合物粒子が過度に固溶してしまいアルミニウム母相の結晶粒径が粗大化する問題が発生する可能性があり、また、純アルミに対してアルミ以外の元素が多く含まれているために融点が下がり、部分的に融解してしまう可能性がある。溶体化熱処理における加熱時の温度は、好ましくは500〜600℃、更に好ましくは520〜580℃である。
そして、被加工材に時効熱処理を施す。時効熱処理は、針状のMg2Si析出物を析出させるために行う。時効熱処理における加熱温度は、140〜250℃、加熱時間は、1分〜15時間である。時効熱処理ではかかる熱エネルギーが重要であるため、針状のMg 2 Si析出物を析出させるためには、例えば250℃などの高い側の温度では1分などの短時間での熱処理が好ましい。前記加熱温度が140℃未満であると、針状のMg 2 Si析出物を十分に析出させることができず、強度、耐屈曲疲労特性および導電率が不足しがちである。また、前記加熱温度が250℃よりも高いと、Mg 2 Si析出物のサイズが大きくなるため、導電率は上昇するが、強度および耐屈曲疲労特性が不足しがちである。
本発明のアルミニウム合金線材は、素線径が、特に制限はなく用途に応じて適宜定めることができるが、細物線の場合はφ0.1〜0.5mm、中細物線の場合はφ0.8〜1.5mmが好ましい。
(実施例1)
Mg、Si、FeおよびAlと、選択的に添加するMn、Ni、TiおよびBを、表1に示す含有量(質量%)になるようにプロペルチ式の連続鋳造圧延機を用いて、溶湯を水冷した鋳型で連続的に鋳造しながら圧延を行い、約9.5mmφの棒材とした。このときの鋳造冷却速度は約15℃/sとした。次いで、これを表2に示す1パス加工率にて伸線加工を行った。次に、この伸線加工を施した加工材に、表2に示す条件で中間熱処理(中間焼鈍)を行い、その後、伸線加工を施しφ0.3mmとした。次いで、その加工材に溶体化処理を施した。なお、溶体化熱処理において、バッチ式熱処理では、線材に熱電対を巻きつけて線材温度を測定した。連続通電熱処理では、線材の温度が最も高くなる部分での測定が設備上困難であるため、ファイバ型放射温度計(ジャパンセンサ社製)で線材の温度が最も高くなる部分よりも手前の位置にて温度を測定し、ジュール熱と放熱を考慮して最高到達温度を算出した。高周波加熱および連続走間熱処理では、熱処理区間出口付近の線材温度を測定した。第2熱処理後に、表1に示す条件で時効熱処理を施し、アルミニウム合金線を製造した。
Mg、Si、FeおよびAlと、選択的に添加するCu、Mn、Hf、V、Sc、Co、Ni、Cr、Zr、Au、Ag、TiおよびBを、表3に示す含有量(質量%)になるように配合した以外は、実施例1と同様の方法で鋳造、圧延を行い、約9.5mmφとし、これを表2に示す1パス加工率にて伸線加工を行った。次に、この伸線加工を施した加工材に表4に示す条件で中間熱処理を行い、その後、伸線加工を施しφ0.3mmとした。次いで、その加工材に更に溶体化処理を施した。そして、溶体化処理後に、表4に示す条件で時効熱処理を施し、アルミニウム合金線を製造した。
TEMでアルミニウム合金導体の伸線方向に垂直な断面を5〜60万倍で任意に観察して撮影した写真を用いて、化合物粒子が少なくとも40個入る正方形を描き、該正方形と同一寸法の正方形を用いて、任意の場所30箇所で、それぞれの正方形内に含まれる粒子の個数をカウントした。そして、カウントされた化合物粒子の最大値と最小値の比を求めた。本実施例では、最大値と最小値の比、すなわち、最大分散密度を最小分散密度で割った値が5倍以下を合格とした。
実施例及び比較例の線材をFIB法(Focused Ion Beam)にて薄膜にし、透過電子顕微鏡(TEM)を用いて任意の範囲を観察した。化合物粒子は、撮影された写真から上記で規定する、粒子径20〜1000nmの粒子をカウントした。粒子が測定範囲外にまたがるとき、粒子径の半分以上が測定範囲内に含まれていれば、粒子数にカウントした。化合物粒子の分散密度は40個以上をカウントできる範囲を設定して、化合物粒子の分散密度(個/μm2)=化合物粒子の個数(個)/カウント対象範囲(μm2)の式を用いて算出した。カウント対象範囲は場合によっては複数枚の写真を用いた。40個以上カウントできないほど粒子が少ない場合は、1μm2を指定してその範囲の分散密度を算出した。なお、化合物粒子の分散密度は、上記薄膜の試料厚さを、0.15μmを基準厚さとして算出している。試料厚さが基準厚さと異なる場合、試料厚さを基準厚さに換算して、つまり、(基準厚さ/試料厚さ)を撮影された写真を基に算出した分散密度にかけることによって、分散密度を算出できる。本実施例及び比較例では、FIB法によりすべての試料において試料厚さを約0.15μmに設定し作製した。粒子径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上であれば「○」とし、そのような分散状態になければ「×」とした。
耐屈曲疲労特性の基準として、常温におけるひずみ振幅は±0.17%とした。耐屈曲疲労特性はひずみ振幅によって変化する。ひずみ振幅が大きい場合、疲労寿命は短くなり、ひずみ振幅が小さい場合、疲労寿命は長くなる。ひずみ振幅は、線材の線径と曲げ冶具の曲率半径により決定することができるため、線材の線径と曲げ冶具の曲率半径は任意に設定して屈曲疲労試験を実施することが可能である。藤井精機株式会社(現株式会社フジイ)製の両振屈曲疲労試験機を用い、0.17%の曲げ歪みが与えられる治具を使用して、繰り返し曲げを実施することにより、破断までの繰返回数を測定した。本実施例では、破断までの繰返回数が10万回以上を合格とした。
JIS Z2241に準じて各3本ずつの供試材(アルミニウム合金線)について引張試験を行い、その平均値を求めた。伸びは、引張破断伸びが5%以上を合格とした。
アルミニウム合金導体線の一方の端に錘を付け、錘を300mmの高さから自由落下させた。錘を重いものに順次変えていき、断線する直前の錘の重さから吸収エネルギーを計算した。衝撃吸収エネルギーは、アルミニウム合金導体が断線する直前の(錘の位置エネルギー)/(アルミニウム合金導体の断面積)で算出し、200J/cm2以上を合格とした。
長さ300mmの試験片を20℃(±0.5℃)に保持した恒温漕中で、四端子法を用いて比抵抗を各3本ずつの供試材(アルミニウム合金線)について測定し、その平均導電率を算出した。端子間距離は200mmとした。導電率は、45%IACS以上を合格とした。
Claims (12)
- Mg:0.10〜1.00質量%、Si:0.10〜1.00質量%、Fe:0.01〜1.40質量%、Ti:0.000〜0.100質量%、B:0.000〜0.030質量%、Cu:0.00〜1.00質量%、Ag:0.00〜0.50質量%、Au:0.00〜0.50質量%、Mn:0.00〜1.00質量%、Cr:0.00〜1.00質量%、Zr:0.00〜0.50質量%、Hf:0.00〜0.50質量%、V:0.00〜0.50質量%、Sc:0.00〜0.50質量%、Co:0.00〜0.50質量%、Ni:0.00〜0.50質量%、残部:Alおよび不可避不純物である組成を有し、
粒子径20〜1000nmの化合物粒子の分散密度が1個/μm2以上であることを特徴とするアルミニウム合金導体。 - Ti:0.001〜0.100質量%およびB:0.001〜0.030質量%からなる群から選択された1種または2種を含有することを特徴とする、請求項1記載のアルミニウム合金導体。
- Cu:0.01〜1.00質量%、Ag:0.01〜0.50質量%、Au:0.01〜0.50質量%、Mn:0.01〜1.00質量%、Cr:0.01〜1.00質量%、Zr:0.01〜0.50質量%、Hf:0.01〜0.50質量%、V:0.01〜0.50質量%、Sc:0.01〜0.50質量%、Co:0.01〜0.50質量%、Ni:0.01〜0.50質量%からなる群から選択された1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1または2記載のアルミニウム合金導体。
- Fe、Ti、B、Cu、Ag、Au、Mn、Cr、Zr、Hf、V、Sc、Co、Niの含有量の合計が0.01〜2.00質量%である、請求項1〜3のいずれか1項に記載のアルミニウム合金導体。
- 前記アルミニウム合金導体中の前記化合物粒子の分布において、該化合物粒子の最大分散密度が最小分散密度の5倍以下であることを特徴とする、請求項1〜4のいずれか1項に記載のアルミニウム合金導体。
- 屈曲疲労試験によって測定した破断までの繰返回数が10万回以上であり、導電率が45〜60%IACSであり、伸びが5〜20%であることを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載のアルミニウム合金導体。
- 衝撃吸収エネルギーが200J/cm2以上であることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載のアルミニウム合金導体。
- 素線の直径が0.1〜0.5mmであるアルミニウム合金線である請求項1〜7のいずれか1項に記載のアルミニウム合金導体。
- 請求項1〜8のいずれか1項に記載のアルミニウム合金線を複数本撚り合わせて構成されることを特徴とする、アルミニウム合金撚線。
- 請求項8に記載のアルミニウム合金導体または請求項9に記載のアルミニウム合金撚線の外周に被覆層を有する被覆電線。
- 請求項10に記載の被覆電線と、該被覆電線の、前記被覆層を除去した端部に装着された端子とを具備するワイヤーハーネス。
- 溶解処理、鋳造処理、熱間または冷間加工処理、第1伸線加工処理、中間熱処理、第2伸線加工処理、溶体化熱処理および時効熱処理を、この順に実行して得られるアルミニウム合金導体の製造方法であって、
前記鋳造処理の冷却速度が、5〜20℃/sであり、
前記中間熱処理は300〜480℃の温度範囲で行い、該温度範囲においてアルミニウム合金導体に与えるエネルギーのエネルギー面積が180〜2500℃・hであり、
前記第1伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であり、
前記第2伸線加工処理において用いられるダイスのダイス半角が1〜10°であり、1パスの加工率が10〜40%であることを特徴とする、請求項1〜8のいずれか1項に記載のアルミニウム合金導体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014508614A JP5607854B1 (ja) | 2013-03-29 | 2013-11-15 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013075402 | 2013-03-29 | ||
JP2013075402 | 2013-03-29 | ||
PCT/JP2013/080958 WO2014155820A1 (ja) | 2013-03-29 | 2013-11-15 | アルミニウム合金導体、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体の製造方法 |
JP2014508614A JP5607854B1 (ja) | 2013-03-29 | 2013-11-15 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP5607854B1 JP5607854B1 (ja) | 2014-10-15 |
JPWO2014155820A1 true JPWO2014155820A1 (ja) | 2017-02-16 |
Family
ID=51622856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014508614A Active JP5607854B1 (ja) | 2013-03-29 | 2013-11-15 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9773580B2 (ja) |
EP (1) | EP2902517B1 (ja) |
JP (1) | JP5607854B1 (ja) |
KR (1) | KR101839662B1 (ja) |
CN (1) | CN104781432A (ja) |
WO (1) | WO2014155820A1 (ja) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10553327B2 (en) | 2014-05-26 | 2020-02-04 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy conductor wire, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and method of manufacturing aluminum alloy conductor wire |
JP6678579B2 (ja) * | 2014-05-26 | 2020-04-08 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線及びアルミニウム合金線の製造方法 |
JP6204298B2 (ja) * | 2014-08-07 | 2017-09-27 | 国立大学法人横浜国立大学 | アルミニウム合金板 |
JP6782168B2 (ja) * | 2014-12-05 | 2020-11-11 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス、ならびにアルミニウム合金線材の製造方法 |
KR101990225B1 (ko) * | 2014-12-05 | 2019-06-17 | 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 | 알루미늄 합금 선재, 알루미늄 합금연선, 피복전선, 와이어 하네스, 및 알루미늄 합금 선재의 제조방법 |
JP6782167B2 (ja) * | 2014-12-05 | 2020-11-11 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネスならびにアルミニウム合金線材の製造方法 |
CN104775056A (zh) * | 2015-04-28 | 2015-07-15 | 绍兴文理学院 | 一种抗菌铝型材及其生产工艺 |
CN106282618B (zh) * | 2015-05-18 | 2017-12-26 | 绍兴文理学院 | 一种减摩抗氧化铝型材热挤压制造方法 |
CN104975211B (zh) * | 2015-07-30 | 2018-01-19 | 全球能源互联网研究院 | 一种高导电率热处理型中强铝合金导电单丝 |
WO2017066609A1 (en) | 2015-10-14 | 2017-04-20 | NanoAL LLC | Aluminum-iron-zirconium alloys |
CN105349848B (zh) * | 2015-11-19 | 2017-07-14 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 一种百叶窗用连续铸轧铝合金材及其制造方法 |
JP6712887B2 (ja) * | 2016-03-31 | 2020-06-24 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス |
CN105838943B (zh) * | 2016-05-31 | 2018-01-16 | 广西南南铝加工有限公司 | 一种Al‑Mg‑Si铝合金及其型材的挤压方法 |
JP2017218645A (ja) | 2016-06-09 | 2017-12-14 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム合金電線及びそれを用いた自動車用ワイヤーハーネス |
RU2647070C2 (ru) * | 2016-07-06 | 2018-03-13 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по космической деятельности "РОСКОСМОС" (Госкорпорация "РОСКОСМОС") | Алюминиевый сплав |
JP6684176B2 (ja) * | 2016-07-13 | 2020-04-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス |
MA44561A1 (fr) * | 2016-07-21 | 2019-12-31 | Univ Du Quebec A Chicoutimi | Alliages conducteurs d'aluminium ayant une résistance au fluage améliorée |
JP6927685B2 (ja) * | 2016-10-25 | 2021-09-01 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム素線、並びにそれを用いたアルミニウム電線及びワイヤーハーネス |
CN106811627A (zh) * | 2016-12-12 | 2017-06-09 | 佛山市尚好门窗有限责任公司 | 一种耐磨铝合金 |
JP6432619B2 (ja) * | 2017-03-02 | 2018-12-05 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金導体、該導体を用いた絶縁電線、および該絶縁電線の製造方法 |
KR102409809B1 (ko) * | 2017-12-06 | 2022-06-15 | 가부시끼가이샤 후지꾸라 | 알루미늄 합금선의 제조 방법, 이것을 사용한 전선의 제조 방법 및 와이어 하니스의 제조 방법 |
KR102520011B1 (ko) * | 2018-03-27 | 2023-04-10 | 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 | 알루미늄 합금재 및 이를 사용한 도전 부재, 전지용 부재, 체결 부품, 스프링용 부품 및 구조용 부품 |
US10920306B2 (en) | 2018-05-09 | 2021-02-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Aluminum alloy wire rod and producing method thereof |
JP6614305B1 (ja) * | 2018-09-21 | 2019-12-04 | 日本軽金属株式会社 | 一体型防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
CN110373575A (zh) * | 2019-08-07 | 2019-10-25 | 安庆市泽烨新材料技术推广服务有限公司 | 一种电缆用铝合金及其制备方法 |
US11697869B2 (en) | 2020-01-22 | 2023-07-11 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Method for manufacturing a biocompatible wire |
CN114921697B (zh) * | 2022-07-20 | 2022-09-30 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 发动机盖内板用6xxx系铝合金板材、其制备方法及应用 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2462118C2 (de) * | 1973-05-17 | 1985-05-30 | Alcan Research and Development Ltd., Montreal, Quebec | Barren aus einer Aluminium-Eisen-Legierung |
JP4550791B2 (ja) | 2005-11-24 | 2010-09-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミ撚線用圧着端子および前記圧着端子が接続されたアルミ撚線の端末構造 |
CN101317301A (zh) * | 2005-11-24 | 2008-12-03 | 古河电气工业株式会社 | 铝捻线用压接端子及连接有所述压接端子的铝捻线的终端结构 |
KR101501295B1 (ko) * | 2006-12-13 | 2015-03-10 | 스미토모 게이 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 고강도 알루미늄 합금재 및 그 제조 방법 |
JP4787885B2 (ja) * | 2008-08-11 | 2011-10-05 | 住友電気工業株式会社 | ワイヤーハーネス用電線、及び自動車用ワイヤーハーネス |
JP2010163675A (ja) | 2009-01-19 | 2010-07-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミニウム合金線材 |
CN102803530B (zh) * | 2010-02-26 | 2014-08-20 | 古河电气工业株式会社 | 铝合金导体 |
EP2597169A4 (en) * | 2010-07-20 | 2015-02-25 | Furukawa Electric Co Ltd | ALUMINUM ALLOY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
JP5155464B2 (ja) * | 2011-04-11 | 2013-03-06 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金撚り線、被覆電線、及びワイヤーハーネス |
JP5846360B2 (ja) * | 2011-08-25 | 2016-01-20 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金導体 |
JP2013044038A (ja) * | 2011-08-25 | 2013-03-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミニウム合金導体 |
-
2013
- 2013-11-15 KR KR1020157031014A patent/KR101839662B1/ko active IP Right Grant
- 2013-11-15 JP JP2014508614A patent/JP5607854B1/ja active Active
- 2013-11-15 EP EP13880629.4A patent/EP2902517B1/en active Active
- 2013-11-15 WO PCT/JP2013/080958 patent/WO2014155820A1/ja active Application Filing
- 2013-11-15 CN CN201380053453.4A patent/CN104781432A/zh active Pending
-
2015
- 2015-04-24 US US14/695,934 patent/US9773580B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20150235729A1 (en) | 2015-08-20 |
EP2902517B1 (en) | 2017-06-28 |
JP5607854B1 (ja) | 2014-10-15 |
WO2014155820A1 (ja) | 2014-10-02 |
KR101839662B1 (ko) | 2018-03-16 |
KR20150136125A (ko) | 2015-12-04 |
EP2902517A4 (en) | 2016-08-17 |
US9773580B2 (en) | 2017-09-26 |
CN104781432A (zh) | 2015-07-15 |
EP2902517A1 (en) | 2015-08-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5607854B1 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP5607855B1 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP6499190B2 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP6462662B2 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネス、およびアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP6782169B2 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネス、並びにアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP5607853B1 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 | |
WO2014155818A1 (ja) | アルミニウム合金導体、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体の製造方法 | |
JP6678579B2 (ja) | アルミニウム合金線及びアルミニウム合金線の製造方法 | |
JP6534809B2 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネス、並びにアルミニウム合金線材およびアルミニウム合金撚線の製造方法 | |
JP6147167B2 (ja) | アルミニウム合金導体、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス | |
WO2016088887A1 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネスならびにアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP6440476B2 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス、ならびにアルミニウム合金線材の製造方法 | |
JP6684176B2 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス | |
JP2013044038A (ja) | アルミニウム合金導体 | |
US9991024B2 (en) | Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod | |
US9650706B2 (en) | Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod | |
US10553327B2 (en) | Aluminum alloy conductor wire, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and method of manufacturing aluminum alloy conductor wire | |
US20180002792A1 (en) | Aluminum alloy wire rod, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and manufacturing method of aluminum alloy wire rod |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140714 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140811 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140828 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5607854 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |