JPWO2014109210A1

JPWO2014109210A1 - 過給機

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Publication number: JPWO2014109210A1
Application number: JP2014556366A
Authority: JP
Inventors: 岩田　和明; 和明岩田; 森　淳; 淳森; 祐介磯野
Original assignee: IHI Corp
Current assignee: IHI Corp
Priority date: 2013-01-10
Filing date: 2013-12-20
Publication date: 2017-01-19
Also published as: US20150267606A1; WO2014109210A1; EP2944787A1; CN104838110A

Abstract

過給機（Ｃ）は、タービンハウジング（４）の外から流体をタービンインペラ（８）に導く流入路（１８）と、タービンインペラを回転させた流体を、タービンハウジング（４）の外に排出する排出流路（１４）と、流入路（１８）に流入した流体の一部を排出流路（１４）にバイパスさせるバイパス流路（１９）と、排出流路（１４）に面して設けられ、バイパス流路（１９）の出口端（１９ａ）が開口するシート面（１４ａ）と、バイパス流路（１９）の出口端（１９ａ）を開閉する開閉機構（２０）と、を備える。開閉機構（２０）は、タービンハウジング（４）に回転自在に支持されたステム（２２）と、ステム（２２）の回転に応じバイパス流路（１９）の出口端（１９ａ）を開閉する弁体（２４）と、を有し、シート面（１４ａ）は、タービン軸（７）に垂直な面に対し、ステム（２２）が配された側が、ステム（２２）が配された側とバイパス流路（１９）の出口端（１９ａ）を挟んだ反対側よりも、排出流路（１４）の吐出口（１３）から離隔して位置するように傾斜している。

Description

本発明は、タービンインペラの上流と下流をバイパスさせるバイパス流路を備える過給機に関する。

過給機は、排気ガスのエネルギーによってタービンインペラを回転させ、タービンインペラの回転によってタービン軸を介してコンプレッサインペラを回転させて、エンジンへの過給圧を高める。タービンインペラを回転させた後の排気ガスは、タービンハウジング内に設けられた排出流路から外部に排出される。しかし、排気ガスのエネルギーが大き過ぎると、過給圧が上昇し過ぎる場合がある。特許文献１は、過給圧の上昇を抑制する過給機を開示している。この過給機では、タービンインペラを介さずにタービンインペラの上流と下流を連通させるバイパス流路を備える。バイパス流路は、タービンインペラに流入する排気ガスをバイパスさせる。過給機はさらに、バイパス流路の出口端が形成される排出流路内に設けられるウェイストゲートバルブを備える。ウェイストゲートバルブが開くと、排気ガスの一部がバイパス流路を介してタービンインペラの下流に流れ、過給圧の上昇が抑制される。

ところで、近年では、排気ガス中の大気汚染物質の濃度を抑制する必要性から、過給機の排出流路の下流側に、大気汚染物質を浄化する浄化装置が接続されている。しかしながら、エンジンの始動時には、浄化装置の触媒の温度が暖まっておらず、十分な浄化機能を発揮し難い。そこで、エンジンの始動時、ウェイストゲートバルブを開いておき、排気ガスをバイパス流路経由で触媒に導く構成が採用されている。こうすることで、タービンインペラを回転させるためにエネルギーを消費することなく、高温の排気ガスが直接的に触媒に導かれ、触媒の温度上昇を早めることができる。

特開昭５９−１３１７２７号公報

上記のウェイストゲートバルブを開いた場合、バイパス流路から排出流路への排気ガスの流れ方向は、ウェイストゲートバルブを構成する弁体とシート面によって定まる。特許文献１に記載の過給機では、排出流路内の排気ガスの流れ方向に対し、バイパス流路内の排気ガスの流れ方向がほとんど垂直となっているため、排気ガスのエネルギー損失が大きい。その結果、バイパス流路からバイパスさせた排気ガスの温度も低下してしまい、その分、触媒の昇温が遅れてしまう。

本発明の目的は、排出流路から排出される排気ガスによって、触媒を迅速に昇温することが可能な過給機を提供することである。

上記課題を解決するために、本発明の過給機は、一端側にタービンハウジングが固定され、他端側にコンプレッサハウジングが固定されたベアリングハウジングと、前記タービンハウジング内に収容されるタービンインペラが一端に設けられ、前記コンプレッサハウジング内に収容されるコンプレッサインペラが他端に設けられたタービン軸と、前記タービンハウジングに設けられ、該タービンハウジング外から流体が流入し、該流体を前記タービンインペラに導く流入路と、前記流入路から前記タービンインペラに導かれて該タービンインペラを回転させた流体を、該タービンハウジングに形成された出口端から外部に排出する排出流路と、前記タービンハウジングに設けられ、前記流入路と前記排出流路とを連通し、該流入路に流入した流体の一部を、該排出流路にバイパスさせるバイパス流路と、前記排出流路に面して設けられ、前記バイパス流路の出口端が開口するシート面と、前記バイパス流路の出口端を開閉する開閉機構と、を備え、前記開閉機構は、前記タービンハウジングに回転自在に支持されたステムと、前記ステムの回転に応じ、前記シート面に接触して前記バイパス流路の出口端を閉じる閉位置、もしくは、前記シート面から離間して前記バイパス流路の出口端を開放する開位置に変位する弁体と、を有し、前記シート面は、前記タービン軸に垂直な面に対し、前記ステムが配された側が、該ステムが配された側と前記バイパス流路の出口端を挟んだ反対側よりも、前記排出流路の出口端から離隔して位置するように傾斜していることを特徴とする。

前記流入路の下流側に形成され、前記タービンインペラの径方向外方を周回しつつ、するスクロール流路と、前記スクロール流路から前記タービンインペラの径方向内方に延伸するように形成され、前記流体の前記タービン軸の周方向の流れを該タービン軸の軸方向に変えながら、該流体を前記排出流路に導く変換流路と、をさらに備え、前記バイパス流路は、前記流入路における下流側に連通し、前記バイパス流路を流れる前記流体の中心の流れ方向を示す曲線のうち、前記流入路と連通する該バイパス流路の入口端における第１の接線と、該流入路を流れる該流体の中心の流れ方向を示す曲線のうち、該流入路の入口端における第２の接線とが成す角度のうち、該第１の接線を境にして該流入路の入口端側であって、かつ、該第２の接線を境にして該バイパス流路側の角が鈍角であってもよい。

前記バイパス流路および前記スクロール流路を含む断面において、該バイパス流路と該スクロール流路の間を仕切る壁のうち、該バイパス流路に面する壁面と、該バイパス流路の入口端とが成す角のうち、該バイパス流路と該タービンスクロール流路の間を仕切る壁側の角が鋭角となる関係性を有していてもよい。

本発明によれば、排出流路から排出される排気ガスによって、触媒を迅速に昇温することが可能な過給機を提供できる。

図1は、本発明の実施形態に係る過給機の概略断面図である。図２本発明の実施形態に係るタービンハウジングの外観図であり、図２（ｂ）は、タービンハウジングの正面図、図２（ａ）は、図２（ｂ）のＩＩ（ａ）線矢視図（左側面図）である。図３は、本発明の実施形態に係るタービンハウジングにおける排気ガスの流路を説明するための説明図である。図４は、本発明の実施形態に係る開閉機構を説明するための説明図であり、図４（ａ）は開閉機構が閉じている状態を、図４（ｂ）は開閉機構が開いている状態をそれぞれ示す。図５は、比較例において図４に対応する位置の矢視図であり、図５（ａ）は弁体が閉じている状態を、図５（ｂ）は弁体が開いている状態をそれぞれ示す。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、発明の理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。

図１は、過給機Ｃの概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｆ方向を過給機Ｃの前側とし、矢印Ｒ方向を過給機Ｃの後側として説明する。図１に示すように、過給機Ｃは、過給機本体１を備える。この過給機本体１は、ベアリングハウジング２と、ベアリングハウジング２の前側に締結機構３によって連結されるタービンハウジング４と、ベアリングハウジング２の後側に締結ボルト５によって連結されるコンプレッサハウジング６とを備える。図１に示すように、これらは一体化されている。

ベアリングハウジング２におけるタービンハウジング４近傍の外周面には、突起（フランジ）２ａが設けられている。突起２ａは、ベアリングハウジング２の径方向に突出している。また、タービンハウジング４におけるベアリングハウジング２近傍の外周面には、突起（フランジ）４ａが設けられている。突起４ａは、タービンハウジング４の径方向に突出している。ベアリングハウジング２とタービンハウジング４は、突起２ａ、４ａを締結機構３によってバンド締結して固定される。締結機構３は、突起２ａ、４ａを挟持する構造をもつカップリングで構成される。なお、ベアリングハウジング２とタービンハウジング４を互いに固定する手段は締結機構３に限られず、他の周知の手段を用いてもよい。

ベアリングハウジング２には、過給機Ｃの前後方向（タービン軸７の軸方向）に貫通する軸受孔２ｂが形成されている。この軸受孔２ｂに収容された軸受によって、タービン軸７が回転自在に支持されている。タービン軸７の前端部（一端）にはタービンインペラ８が一体的に固定されている。このタービンインペラ８がタービンハウジング４内に回転自在に収容されている。また、タービン軸７の後端部（他端）にはコンプレッサインペラ９が一体的に固定されている。このコンプレッサインペラ９がコンプレッサハウジング６内に回転自在に収容されている。

コンプレッサハウジング６には、過給機Ｃの後側にその端部が開口した吸気口１０が形成されている。吸気口１０には、エアクリーナ（図示せず）が接続される。また、締結ボルト５によってベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６とが連結された状態では、これら両ハウジング２、６の対向面によって、流体（空気）を昇圧するディフューザ流路１１が形成される。このディフューザ流路１１は、タービン軸７（コンプレッサインペラ９）の径方向内側から外側に向けて環状に形成されており、上記の径方向内側において、コンプレッサインペラ９を介して吸気口１０に連通している。

また、コンプレッサハウジング６には、環状のコンプレッサスクロール流路１２が設けられている。コンプレッサスクロール流路１２は、ディフューザ流路１１よりもタービン軸７（コンプレッサインペラ９）の径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路１２は、エンジン（図示せず）の吸気口に連通し、且つ、ディフューザ流路１１にも連通している。したがって、コンプレッサインペラ９が回転すると、コンプレッサハウジング６の外から吸気口１０に流体が吸引される。そして、当該吸引された流体は、ディフューザ流路１１およびコンプレッサスクロール流路１２で昇圧（圧縮）されてエンジンの吸気口に導かれる。

タービンハウジング４には、過給機Ｃの前側に開口した排出流路１４が設けられている。排出流路１４は、その出口端として、排気ガス浄化装置（図示せず）に接続される吐出口１３を有する。また、排出流路１４の入口側には、タービンインペラ８が位置する。排出流路１４は、タービンインペラ８に導かれてタービンインペラ８を回転させた流体を、吐出口１３から外部に排出する。また、排出流路１４の入口側には変換流路１５とタービンスクロール流路（スクロール流路）１６が形成されている。タービンスクロール流路１６は、変換流路１５のタービン軸７（タービンインペラ８）の径方向外側を周回するように環状に形成され、径方向の流路幅は下流側ほど縮小している。タービンスクロール流路１６は、エンジン（図示せず）の排気マニホールドから排出される排気ガスが導かれるガス流入口１７と、流入路１８（後述）を介して連通する。変換流路１５は、タービンスクロール流路１６からタービンインペラ８の径方向内方に延伸するように形成されている。変換流路１５は、タービンスクロール流路１６内の流体の流れを、タービン軸７の周方向からタービン軸７の軸方向に変えながら、当該流体を排出流路１４に導く。なお、タービンスクロール流路の径方向の流路幅は、エンジン性能や搭載条件等によって定めされる。本実施形態では、径方向の流路幅は下流側ほど縮小している。しかしながら、径方向の流路幅は、エンジン性能や搭載条件などによって、下流側ほど縮小されていなくてもよい。

したがって、排気ガスは、ガス流入口１７からタービンスクロール流路１６に導かれ、さらにタービンインペラ８を介して排出流路１４に導かれる。その流通過程において、排気ガスはタービンインペラ８を回転させる。そして、上記のタービンインペラ８の回転力は、タービン軸７を介してコンプレッサインペラ９に伝達され、コンプレッサインペラ９の回転力によって、流体が昇圧されてエンジンの吸気口に導かれる。

図２は、タービンハウジング４の外観図であり、図２（ｂ）は、タービンハウジング４の正面図を示し、図２（ａ）は、図２（ｂ）のＩＩ（ａ）線矢視図（左側面図）である。

図３は、タービンハウジング４における排気ガスの流路を説明するための説明図であり、ガス流入口１７からタービンスクロール流路１６までの間の流路である流入路１８を含むタービンハウジング４の断面図を示す。なお、図３は、タービン軸７の軸方向に平行な断面であって、図２（ａ）のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面を示している。

タービンハウジング４の外周面には、上記のガス流入口１７が形成されている。具体的には、ガス流入口１７は、外周面においてタービンインペラ８の径方向外方に位置する部分に形成されている。そして、流入路１８は、このガス流入口１７を入口端とし、上記のタービンスクロール流路１６を出口端とするように形成されている。つまり、タービンスクロール流路１６は、流入路１８の下流側に形成されている。排気ガスは、タービンハウジング４の外からガス流入口１７に流入し、流入路１８を通ってタービンスクロール流路１６に流れ、タービンインペラ８に導かれる。

バイパス流路１９は、タービンハウジング４に設けられ、流入路１８における下流側と、排出流路１４とを連通する。また、バイパス流路１９の出口端１９ａは、図１において破線で示すように、タービンインペラ８より下流側に位置する排出流路１４内に形成されている。

そして、バイパス流路１９は、流入路１８に流入した流体の一部を、タービンインペラ８を介さず排出流路１４にバイパスさせることで、排気ガスのエネルギーが大きすぎて過給圧が上昇し過ぎてしまう事態を回避する。

また、バイパス流路１９にバイパスされた排気ガスは、タービンスクロール流路１６を経由した排気ガスよりもエネルギー損失が小さい。したがって、エンジンの始動時において、バイパス流路１９によってバイパスさせた排気ガスを排出流路１４に導くことで、排気ガスを浄化させる触媒の昇温速度を早めることができる。本実施形態では、バイパスさせた排気ガスのエネルギー損失を一層抑制して吐出口１３まで導くため、バイパス流路１９の形状を次のように規定している。

図３に示すように、バイパス流路１９の入口端１９ｂは、流入路１８に繋がっている。曲線Ｑは、バイパス流路１９を流れる流体の中心の流れ方向を示す。また、曲線Ｔは、流入路１８を流れる流体の中心の流れ方向を示す。ここで、入口端１９ｂにおける曲線Ｑの接線Ｌ（第１の接線）と、流入路１８の入口端であるガス流入口１７における曲線Ｔの接線Ｓ（第２の接線）をそれぞれ仮定する。すなわち、接線Ｌは、図３中、黒塗りの丸で示す位置における曲線Ｑの接線であり、接線Ｓは、図３中、白抜きの丸で示す位置における曲線Ｔの接線である。

接線Ｌと接線Ｓとが成す角のうち、接線Ｌを境にしてガス流入口１７側であって、かつ、接線Ｓを境にしてバイパス流路１９側の角（図３中、左下側の角）をαで示す。バイパス流路１９は、この角αが鈍角となるように形成される。

角αが鈍角となるようにバイパス流路１９側を形成した場合、流入路１８を流れる排気ガスの一部は、滑らかにバイパス流路１９に流れ込む。例えば、角αが直角や鋭角である場合に比べ、流路損失や排気ガスのエネルギー損失が少ない。従って、触媒の昇温を早めることが可能となる。

本実施形態では、タービンハウジング４のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面、すなわち、タービン軸７の軸方向に平行な平面による断面に、バイパス流路１９の出口端１９ａと吐出口１３が含まれていた。しかしながら、バイパス流路１９の出口端１９ａと吐出口１３は、タービン軸７の軸方向に平行な平面による断面に含まれなくてもよい。すなわち、タービン軸７に平行でない平面による断面において、バイパス流路１９の出口端１９ａと吐出口１３が含まれ、かつ、角αが鈍角であってもよい。また、曲面による断面において、バイパス流路１９の出口端１９ａと吐出口１３が含まれ、かつ、角αが鈍角であってもよい。

図３に示す断面、すなわち、バイパス流路１９およびタービンスクロール流路１６を含む断面において、壁１９ｃは、バイパス流路１９とタービンスクロール流路１６の間を仕切っている。換言すると、壁１９ｃは、壁１９ｃは、バイパス流路１９に面する壁面１９ｄと、タービンスクロール流路１６に面する壁面１９ｅとを含んでいる。

壁面１９ｄと、バイパス流路１９の入口端１９ｂ（換言すると入口端１９ｂを含む仮想的な平面）とが成す角のうち、壁１９ｃ側の角をβと称する。本実施形態では、この角βが鋭角に設定されている。バイパス流路１９とタービンスクロール流路１６の間を仕切る壁１９ｃのうち、壁面１９ｄおよび壁面１９ｅの境界（換言すれば、壁面１９ｄおよび壁面１９ｅによって形成される角部）が曲面で形成されている場合は、図３に示す断面においてその曲面を示す曲線Ｍのバイパス流路１９側の端部Ｍａにおける接線Ｎと、バイパス流路１９の入口端１９ｂの成す角のうち、壁面１９ｄ側の角が上記の角βである。

角βが鋭角となるように壁１９ｃが形成されると、バイパス流路１９は、流入路１８からタービンスクロール流路１６に向かう流体の流れに沿った形で形成されることになる。そのため、バイパス流路１９においてさらなる流路損失の低減を図り、触媒の昇温を早めることが可能となる。

また、バイパス流路１９の出口端１９ａは、排出流路１４に面するタービンハウジング４の壁面に開口している。この出口端１９ａの周囲にはシート面１４ａが設けられている。すなわち、シート面１４ａは、排出流路１４に面して設けられ、バイパス流路１９の出口端１９ａが開口する。

そして、図１に破線で示す開閉機構２０は、排出流路１４に面するシート面１４ａに形成されたバイパス流路１９の出口端１９ａを開閉することで、バイパス流路１９を通る排気ガスの流量を調整する。

図４は、開閉機構２０を説明するための説明図である。図４（ａ）は開閉機構２０が閉じている状態を、図４（ｂ）は開閉機構２０が開いている状態をそれぞれ示す。

開閉機構２０は、タービンハウジング４の壁を貫通した状態で、軸受（図示せず）を介してタービンハウジング４に回転自在に支持されるステム２２を備えている。このステム２２には、取付板２３を介して弁体２４が連結されている。ステム２２が回転すると、当該ステム２２を中心として取付板２３が揺動する。この取付板２３の揺動によって弁体２４が傾倒する。弁体２４は、バイパス流路１９の出口端１９ａの径よりも外径が大きく形成されている。ステム２２の回転に伴って、シート面１４ａに接触したり、あるいは、シート面１４ａから離間したりする。

より詳細には、ステム２２は、アクチュエータ２１のロッド２１ａに回転自在に連結されたリンク板２５に固定されている。そのため、アクチュエータ２１のロッド２１ａが、図４（ａ）中、矢印ａの向きに作動すると、リンク板２５を介してステム２２が矢印ｂの向きに回転し、このステム２２の回転に伴って、弁体２４がステム２２の軸心を中心に傾倒する。

また、アクチュエータ２１のロッド２１ａが矢印ａの逆方向に作動すると、ステム２２、および、弁体２４も、ステム２２の軸心を中心に矢印ｂの逆方向に回転する。

こうして、弁体２４は、アクチュエータ２１の作動に連動し、シート面１４ａに接触してバイパス流路１９の出口端１９ａを閉じる閉位置、もしくは、シート面１４ａから離間してバイパス流路１９の出口端１９ａを開放する開位置に変位する。アクチュエータ２１は所謂ダイヤフラム式のように、空気の圧力によって作動する。しかしながら、アクチュエータ２１は電動によって作動してもよい。

そして、シート面１４ａは、タービン軸７に垂直な面（図４中、タービン軸７に垂直な面方向は上下方向となる）に対し、ステム２２が配された側が、ステム２２が配された側とバイパス流路１９の出口端１９ａを挟んだ反対側よりも、排出流路１４の出口端である吐出口１３から離隔して位置するように傾斜している。

図５は、比較例において図４に対応する位置の矢視図であり、図５（ａ）は弁体Ｂが閉じている状態を、図５（ｂ）は弁体Ｂが開いている状態をそれぞれ示す。この比較例では、弁体Ｂと接するシート面Ｈが、タービン軸７に垂直な面に対して傾斜していない。即ち、シート面Ｈはタービン軸７に対して直交している。なお、図５（ａ）および図５（ｂ）において、タービン軸７に直交な面は図の上下方向に延伸している。この比較例において、バイパス流路Ｐに流入した排気ガスは、図５（ｂ）に矢印ｃで示すように、シート面Ｈと弁体Ｂの間を通って、大凡、タービン軸７に垂直な面方向に吹き出す。この場合、排気ガスは、バイパス流路Ｐの出口端Ｐａから吐出口Ｏに向かう間に、タービンハウジングの壁などに衝突してエネルギー損失が大きくなる。

一方、本実施形態では、図４（ｂ）に示すように、シート面１４ａが傾斜しており、かつ、弁体２４が図示のように開放される。そのため、矢印ｄで示すように、排気ガスが吐出口１３に向かって滑らかに流れやすい。したがって、排気ガスは、タービンハウジング４の壁部および弁体２４への衝突が小さくエネルギー損失が抑制される。こうして、排出流路１４から排出される排気ガスの温度低下が抑制され、エンジンの始動時、開閉機構２０を開いておくことで触媒を迅速に昇温することが可能となる。

上述した実施形態では、バイパス流路１９の出口端１９ａに対し、ステム２２が、図４中、下側に設けられ、出口端１９ａが形成されるシート面１４ａは、図４中、ステム２２が設けられた下側が上側よりも、吐出口１３から離隔する側（図４中、右側）に位置するように、傾斜する場合について説明した。しかし、出口端１９ａに対するステム２２の配置およびシート面１４ａの傾斜方向は、出口端１９ａの全周囲のいずれの方向でもよい。いずれにしても、シート面１４ａは、タービン軸７に垂直な面に対し、ステム２２が配された側が、ステム２２が配された側とバイパス流路１９の出口端１９ａを挟んだ反対側よりも、排出流路１４の出口端１９ａから離隔して位置するように傾斜していれば、上記と同様の作用効果を実現可能である。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

本発明は、タービンインペラの上流と下流をバイパスさせるバイパス流路を備える過給機に利用することができる。

Claims

一端側にタービンハウジングが固定され、他端側にコンプレッサハウジングが固定されたベアリングハウジングと、
前記タービンハウジング内に収容されるタービンインペラが一端に設けられ、前記コンプレッサハウジング内に収容されるコンプレッサインペラが他端に設けられたタービン軸と、
前記タービンハウジングに設けられ、該タービンハウジング外から流体が流入し、該流体を前記タービンインペラに導く流入路と、
前記流入路から前記タービンインペラに導かれて該タービンインペラを回転させた流体を、該タービンハウジングに形成された出口端から外部に排出する排出流路と、
前記タービンハウジングに設けられ、前記流入路と前記排出流路とを連通し、該流入路に流入した流体の一部を、該排出流路にバイパスさせるバイパス流路と、
前記排出流路に面して設けられ、前記バイパス流路の出口端が開口するシート面と、
前記バイパス流路の出口端を開閉する開閉機構と、
を備え、
前記開閉機構は、
前記タービンハウジングに回転自在に支持されたステムと、
前記ステムの回転に応じ、前記シート面に接触して前記バイパス流路の出口端を閉じる閉位置、もしくは、前記シート面から離間して前記バイパス流路の出口端を開放する開位置に変位する弁体と、
を有し、
前記シート面は、前記タービン軸に垂直な面に対し、前記ステムが配された側が、該ステムが配された側と前記バイパス流路の出口端を挟んだ反対側よりも、前記排出流路の出口端から離隔して位置するように傾斜していることを特徴とする過給機。
前記流入路の下流側に形成され、前記タービンインペラの径方向外方を周回するスクロール流路と、
前記スクロール流路から前記タービンインペラの径方向内方に延伸するように形成され、前記流体の前記タービン軸の周方向の流れを該タービン軸の軸方向に変えながら、該流体を前記排出流路に導く変換流路と、
をさらに備え、
前記バイパス流路は、前記流入路における下流側に連通し、
前記バイパス流路を流れる前記流体の中心の流れ方向を示す曲線のうち、前記流入路と連通する該バイパス流路の入口端における第１の接線と、該流入路を流れる該流体の中心の流れ方向を示す曲線のうち、該流入路の入口端における第２の接線とが成す角度のうち、該第１の接線を境にして該流入路の入口端側であって、かつ、該第２の接線を境にして該バイパス流路側の角が鈍角であることを特徴とする請求項１に記載の過給機。
前記バイパス流路および前記スクロール流路を含む断面において、該バイパス流路と該スクロール流路の間を仕切る壁のうち、該バイパス流路に面する壁面と、該バイパス流路の入口端とが成す角のうち、該バイパス流路と該スクロール流路の間を仕切る壁側の角が鋭角に設定されていることを特徴とする請求項２に記載の過給機。