JPWO2013183440A1 - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
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Abstract
Description
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ベースとなる熱可塑性樹脂に、植物微粉を配合している。
ベースとなる熱可塑性樹脂としては、一般的に射出成形用として使用されている公知の樹脂であれば特に限定されず、例えばポリプロピレンやポリエチレンなどのポリオレフィン系樹脂、ナイロン6、ナイロン66などのポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレートなどのポリエステル系樹脂、ポリブチレンテレフタレートなどのポリアセタール系樹脂、ポリカーボネート系樹脂などからなる群から選ばれる1種または2種以上を挙げることができる。中でも、物性と価格の点からポリオレフィン系樹脂が好ましい。ポリオレフィン系樹脂は、エチレン、プロピレン、ブテン、4−メチルペンテン等の単独重合体、これらの共重合体やアクリル酸、無水マレイン酸などの変性ポリプロピレンなどであってもよい。ポリエチレンであれば、比重が0.91〜0.92程度の低密度ポリエチレンが好ましく、比重が0.90以下の超低密度ポリエチレンがより好ましい。ポリプロピレンは、汎用樹脂の中でも比重が最も小さいほか、強度が高い、吸湿性が無い、耐薬品性に優れるなどの特徴を有する。そのため、熱可塑性樹脂の中でも、ポリプロピレンが最も好ましい。ポリプロピレンのメルトフローレート(MFR)は、40〜100g/10min程度であればよい。
植物微粉の植物としては、木本類や草本類の天然植物であれば特に限定されない。木本類としては、例えばスギやヒノキなどの針葉樹、シイ、柿、サクラなどの広葉樹、及び熱帯樹などが挙げられる。草本類としては、良質の繊維が得られやすい靭皮植物が好ましく、例えばケナフ、ラミー(苧麻)、リネン(亜麻)、アバカ(マニラ麻)、ヘネケン(サイザル麻)、ジュート(黄麻)、ヘンプ(大麻)、ヤシ、パーム、コウゾ、ワラ、バガスなどが挙げられる。これらの植物から得られる植物微粉は、1種のみを単独使用してもよいし、2種以上を混用することもできる。
射出成形品は、上記熱可塑性樹脂組成物を公知の射出成形法によって所定形状に成形することで得られる。射出成形品としては、自動車や電気機器などの構造部品、機構部品、及び外装部品などのほか、建材や家庭用品などが挙げられる。
先ず、植物を粉砕した粉砕物そのものと、その際に空中に舞い上がった植物微粉の粒度分布を測定した。植物としてスギを使用し、これをハンマーにて手動で叩いて十分に粉砕し、得られた粉砕物と舞い上がった微粉の粒径を測定した。その結果を図1に示す。図1の結果から、粉砕物では平均粒径100μm、標準偏差104μm、粒径範囲3〜500μmであった。これに対し、植物微粉では平均粒径7μm、標準偏差7μm、粒径範囲0.6〜40μmであった。これにより、粉砕物そのものよりも空中に舞い上がった植物微粉の方が粒径が小さく且つ粒度分布が狭い(粒径のバラツキが小さい)ことが確認された。
次に、上記粒度分布の測定に使用した植物微粉を用いて射出成形品を成形した。熱可塑性樹脂としては、メルトフローレート(MFR)が30g/10minのポリプロピレンを使用した。そして、ポリプロピレンと植物微粉とを、植物微粉の含有量が20重量%となるように、押出し機によって150〜220℃にて溶融混練して熱可塑性樹脂組成物を得た。この熱可塑性樹脂組成物を、成形条件170〜220℃、金型温度40±20℃で射出成形し、幅350mm、奥行き150mm、高さ40mm、板厚3mmの電動車椅子用の部材であるフットレスト板を作製した。
植物微粉の含有量を30重量%とした以外は、実施例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物微粉に替えて、上記粒度分布の測定に使用した植物粉砕物を20重量%添加した以外は、実施例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物粉砕物の含有量を30重量%とした以外は、比較例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
熱可塑性樹脂を、メルトフローレートが70±10g/10minの高流動ポリプロピレンを使用した以外は、比較例2と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物微粉に替えて、粒径10μm以下のタルクを30重量%添加した以外は、実施例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物微粉に替えて、繊維長1〜2mmのガラス繊維を30重量%添加した以外は、実施例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
本発明の樹脂成形体(以下、単に成形体と称する場合がある。)は、主たる構成材料として熱可塑性樹脂が含まれており、該熱可塑性樹脂が繊維で補強されている。繊維としては、ガラス繊維と植物繊維とが含まれている。
混練工程では、スクリュー押出機を用い、熱可塑性樹脂に積極的に剪断力を付与して植物繊維を強制的に練り込み、熱可塑性樹脂中に植物繊維を均一に分散させ、ペレットを得る。スクリュー押出機のスクリューの形状は限定されないが、スクリューは一般に原料を前方に搬送する部分と、樹脂に高い剪断力を付与して混練する部分と、一定量押し出す部分とに分かれている。例えば、混練する部分のスクリュー形状が手裏剣状ネジ型とされているものは、混練作用が強く、好適に用いることができる。
次に、混練工程で得られた植物繊維を含有する熱可塑性樹脂ペレットとガラス繊維とを混合した混合材料を射出成形機に投入し、練ることなく樹脂成形体を成形する。ここで、ガラス繊維は、マスターバッチとして用いるのが好ましい。ガラス繊維のマスターバッチは、例えば、ガラス繊維を長繊維のまま引き抜きながら溶融樹脂に含浸して細長く成形することで練ることなく成形し、適宜の長さに裁断して得られる。射出成形機は、スクリュー方式で材料を可塑化するもの、すなわち、投入された混合材料を、加熱シリンダ内でスクリューにより搬送しながら溶融(可塑化)するものであると、射出と可塑化が同時に行える点で好ましい。ただし、射出成形機のスクリューは、混合材料を練り合わせるためのものではなく、搬送を目的とし、1軸の順ネジ形状のスクリューが用いられる。
試験1では、先ず、以下の材料を用い、表2に示す組成にて、上記混練工程と成形工程とを順に経て四角形の平板状(50mm×55mm×厚さ1.0mm)に射出成形し、樹脂成形体の試験片1−1〜15を得た。混練工程においては、2軸押出機(テクノベル製 KZW15−30TGN)を用い、植物繊維を練り込んだペレットを作成した。成形工程では、混練工程で得られたペレットとガラス繊維のマスターバッチとを混合し、一般射出成形機(住友重機械工業株式会社製 E−185)を用いて、材料を練ることなく射出成形した。次に、得られた各試験片について下記の方法にて反りを評価した。その結果を表2に併記する。
<材料>
熱可塑性樹脂:ポリプロピレン樹脂(住友化学製 AZ864)
ガラス繊維:繊維径22μm 繊維長5mm
植物繊維:ラミー繊維(植物より単離し、解繊してカットしたもの。)繊維長0.3mm
<反りの評価>
平らな試験台の天板に対し、試験片の板面が対面するように試験片を載置し、試験片の四角形の3頂点が天板に接地しているときの、残りの1頂点の天板に対する浮き量(mm)を測定した。
試験2では、先ず、試験1と同じ材料を用い、植物繊維の繊維長を表3に示すように変更し、ガラス繊維を5重量%、植物繊維を10重量%含有する樹脂成形体の試験片2−1〜2−5を得た。各試験片は、試験1と同様の工程を経て80mm×10mm×4mmの板状に射出成形した。次に、得られた各試験片について、樹脂成形体中の各繊維の繊維長を測定し、次式より繊維長残存率を算出した。
〔繊維長残存率(%)=成形工程に投入した繊維の繊維長(投入繊維長)÷樹脂成形体中の繊維の繊維長(残存繊維長)×100〕
また、ISO178に準じて曲げ強さを測定した。これらの結果を表3に併記する。
試験3では、試験1と同様の材料を用い、表4に示される組成にて、試験2と同様に試験片3−1〜3−4を得た。得られた各試験片について、試験片2と同様に曲げ強さを測定した。その結果を表4に併記する。
試験4では、試験1と同様の材料を用い、ガラス繊維と植物繊維の含有率を変更し、試験1と同様の工程を経て、80mm×10mm×4mmの板状に射出成形した。得られた各試験片について、下記の方法にて荷重たわみ温度を測定した。その結果をグラフ化し、図2に示す。
<荷重たわみ温度の測定方法>
荷重たわみ温度は、ISO75−2に準拠し、株式会社安田精機製作所製荷重たわみ温度試験機(No.148−HD−PC6)を用い、以下の条件にて測定した。
曲げ応力:0.45MPa
支点間距離:64mm
試験開始温度:40℃
昇温速度:120℃/H
本参考実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、ベースとなる熱可塑性樹脂に、植物微粉を配合している。
次に、上記粒度分布の測定に使用した植物微粉を用いて射出成形品を成形した。熱可塑性樹脂としては、メルトフローレート(MFR)が30g/10minのポリプロピレンを使用した。そして、ポリプロピレンと植物微粉とを、植物微粉の含有量が20重量%となるように、押出し機によって150〜220℃にて溶融混練して熱可塑性樹脂組成物を得た。この熱可塑性樹脂組成物を、成形条件170〜220℃、金型温度40±20℃で射出成形し、幅350mm、奥行き150mm、高さ40mm、板厚3mmの電動車椅子用の部材であるフットレスト板を作製した。
植物微粉の含有量を30重量%とした以外は、参考例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物微粉に替えて、上記粒度分布の測定に使用した植物粉砕物を20重量%添加した以外は、参考例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物微粉に替えて、粒径10μm以下のタルクを30重量%添加した以外は、参考例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
植物微粉に替えて、繊維長1〜2mmのガラス繊維を30重量%添加した以外は、参考例1と同様の条件にてフットレスト板を作製した。
本発明の樹脂成形体(以下、単に成形体と称する場合がある。)は、主たる構成材料として熱可塑性樹脂が含まれており、該熱可塑性樹脂が繊維で補強されている。繊維としては、ガラス繊維と植物繊維とが含まれている。
試験2では、先ず、試験1と同じ材料を用い、植物繊維の繊維長を表3に示すように変更し、ガラス繊維を5重量%、植物繊維を10重量%含有する樹脂成形体の試験片2−1〜2−5を得た。各試験片は、試験1と同様の工程を経て80mm×10mm×4mmの板状に射出成形した。次に、得られた各試験片について、樹脂成形体中の各繊維の繊維長を測定し、次式より繊維長残存率を算出した。
〔繊維長残存率(%)=樹脂成形体中の繊維の繊維長(残存繊維長)÷成形工程に投入した繊維の繊維長(投入繊維長)×100〕
また、ISO178に準じて曲げ強さを測定した。これらの結果を表3に併記する。
Claims (6)
- 植物を粉砕した際に舞い上がった植物微粉を含有する、熱可塑性樹脂組成物。
- 前記植物微粉の平均粒径が20μm以下であり、且つその標準偏差が15μm以下である、請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記植物微粉を50重量%未満含有する、請求項1または請求項2に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項1ないし請求項3のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を射出成形してなる、射出成形品。
- 樹脂成形体であって、
熱可塑性樹脂と、
ガラス繊維と、
植物繊維とを含有し、
前記ガラス繊維は1〜6重量%含有されており、
前記植物繊維は繊維長が0.3mm以下であり、且つ、10〜40重量%含有されている樹脂成形体。 - 前記熱可塑性樹脂と前記植物繊維とを混練した後に、前記ガラス繊維を練ることなく混合して射出成形される請求項5に記載の樹脂成形体。
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