JPWO2013065718A1 - 鋼製部品の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
〈3’〉上記〈2〉の粗成形した中間製品に対して、必要に応じて焼準処理を実施した後、冷間鍛造によるネットシェイプ成形を施すこともある。
[1]素材コストを抑制すること、
[2]鋼製部品に対して、優れた、高サイクル曲げ疲労強度、低サイクル曲げ疲労強度および耐ピッチング強度を具備させること、
[3]部品製造時の、切削加工工程においては十分な被削性を、あるいは、ネットシェイプ成形工程においては十分な冷間鍛造性を、確保すること、
を同時に達成することができる。
C:0.15〜0.25%、
Si:0.01〜0.10%、
Mn:0.50〜0.80%、
S:0.003〜0.030%、
Cr:0.80〜1.20%、
Mo:0.30〜0.45%、
Al:0.015〜0.050%および
N:0.010〜0.025%
を含有するとともに、
下記の(1)式で表されるfnが1.3〜2.4であり、
残部がFeおよび不純物からなり、不純物中のPおよびOがそれぞれ、
P:0.010%以下および
O:0.0020%以下
である鋼材に次のステップ1およびステップ2の処理を順に施すことを特徴とする、
鋼製部品の製造方法。
ステップ1:温度が850〜1000℃の浸炭雰囲気または浸炭窒化雰囲気に保持して、浸炭または浸炭窒化を施す処理。
ステップ2:当該浸炭または浸炭窒化が施された鋼材に、温度が40〜80℃で、かつ40℃における動粘度が20〜25mm2/sである焼入れ油を用いて焼入れを行う処理。
fn=Cr/Mn・・・(1)
ただし、(1)式におけるCrおよびMnは、その元素の質量%での含有量を表す。
上記(1)に記載の鋼製部品の製造方法。
Nb:0.08%以下
を含有する、
上記(1)または(2)に記載の鋼製部品の製造方法。
C:0.15〜0.25%
Cは、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れした鋼製部品の芯部強度(生地の強度)を確保するために必須の元素であり、0.15%以上の含有量が必要である。しかしながら、Cの含有量が多くなって0.25%を超えると、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れしたときの部品の変形量(熱処理ひずみ)の増加が顕著になる。したがって、Cの含有量を0.15〜0.25%とした。Cの含有量は、下限を0.16%とすることが好ましく、また上限を0.23%とすることが好ましい。
Siは、浸炭処理または浸炭窒化処理の際、粒界酸化深さを増加させてしまう。特に、その含有量が0.10%を超えると、粒界酸化深さが大幅に増加して曲げ疲労強度が低下し、本発明の目的が達せられない。しかしながら、量産時、Siの含有量を0.01%未満にすることは困難である。したがって、Siの含有量を0.01〜0.10%とした。Siの含有量は上限を0.09%とすることが好ましい。なお、量産時の製造コストを考慮すると、Si含有量の下限は0.03%とすることが好ましい。
Mnは、焼入れ性を高める効果が大きく、浸炭焼入れまたは浸炭窒化焼入れした際の部品の芯部強度を確保するために必須の元素であり、0.50%以上の含有量が必要である。しかしながら、Mnの含有量が多くなって0.80%を超えると、その効果が飽和するだけでなく、切削加工工程における被削性の低下が顕著になり、ネットシェイプ成形時の冷間鍛造性の低下も顕著になる。したがって、Mnの含有量を0.50〜0.80%とした。Mnの含有量は、下限を0.55%とすることが好ましく、また上限を0.75%とすることが好ましい。
Sは、Mnと結合してMnSを形成し、被削性を向上させる。しかし、その含有量が0.003%未満では、前記の効果が得難い。一方、Sの含有量が多くなると、粗大なMnSを生成しやすくなり、低サイクル曲げ疲労強度を低下させる傾向があり、特に、Sの含有量が0.030%を超えると、低サイクル曲げ疲労強度の低下が顕著になる。したがって、Sの含有量を0.003〜0.030%とした。Sの含有量は、下限を0.005%とすることが好ましく、また上限を0.020%とすることが好ましい。
Crは、焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高める効果が大きく、曲げ疲労強度および耐ピッチング強度の向上に有効な元素である。しかしながら、Crの含有量が0.80%未満では、上記の効果が十分でなく、本発明の目的とする良好な、曲げ疲労強度および耐ピッチング強度が得られない。一方、Crの含有量が1.20%を超えると、切削加工する前の組織、あるいはネットシェイプ成形する前の組織、すなわち、熱間鍛造後の組織、または熱間鍛造後に焼準処理を施す場合には焼準後の組織にベイナイトが生成しやすくなる。このため、素材硬さの増加によって、切削抵抗が高くなって被削性が低下し、また、変形抵抗が高くなって冷間鍛造性が低下する。したがって、Crの含有量を0.80〜1.20%とした。Crの含有量は、下限を0.90%とすることが好ましく、また上限を1.10%とすることが好ましい。
Moは、焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高める効果が大きく、高サイクル曲げ疲労強度、低サイクル曲げ疲労強度および耐ピッチング強度の向上に有効な元素である。しかしながら、Moの含有量が0.30%未満では、粒界酸化物近傍におけるパーライトの生成を抑制することができないため、本発明の目的とする良好な高サイクル曲げ疲労強度および耐ピッチング強度が得られない。一方、Moの含有量が0.45%を超えると、切削加工あるいはネットシェイプ成形する前の組織、すなわち、熱間鍛造後の組織、または熱間鍛造後に焼準処理を施す場合には焼準後の組織にベイナイトが生成しやすくなる。このため、素材硬さの増加によって、切削抵抗が高くなって被削性が低下し、また、変形抵抗が高くなって冷間鍛造性が低下する。したがって、Moの含有量を0.30〜0.45%とした。Moの含有量は、下限を0.31%とすることが好ましく、上限を0.40%とすることが好ましい。
Alは、脱酸作用を有する。Alは、さらに、Nと結合してAlNを形成し、浸炭時または浸炭窒化時のオーステナイト粒粗大化防止に有効な元素である。しかし、Alの含有量が0.015%未満では、安定してオーステナイト粒の粗大化を防止できず、粗大化した場合は、高サイクル曲げ疲労強度および低サイクル曲げ疲労強度が低下する。一方、Alの含有量が0.050%を超えると、粗大な酸化物を形成しやすくなり、曲げ疲労強度が低下する。したがって、Alの含有量を0.015〜0.050%とした。Alの含有量は、下限を0.016%とすることが好ましく、また上限を0.040%とすることが好ましい。
Nは、Alと結合してAlNを形成し、また、Nbと結合してNbNを形成する。上記のAlNおよびNbNは浸炭時または浸炭窒化時のオーステナイト粒粗大化防止に効果を有する。しかし、Nの含有量が0.010%未満では、上記窒化物の形成が不安定となるため、安定してオーステナイト粒の粗大化を防止できない。一方、Nの含有量が0.025%を超えると、製鋼工程における量産での安定した製造が難しくなる。したがって、Nの含有量を0.010〜0.025%とした。Nの含有量は、下限を0.011%とすることが好ましく、また上限を0.022%とすることが好ましい。
本発明の製造方法で用いる鋼材は、
fn=Cr/Mn・・・(1)
で表されるfnが1.3〜2.4でなければならない。ただし、(1)式におけるCおよびMnは、その元素の質量%での含有量を意味する。
Pは、粒界偏析して粒界を脆化させやすい元素のため、その含有量が0.010%を超えると、低サイクル曲げ疲労強度を低下させる。したがって、不純物中のPの含有量を0.010%以下とした。不純物中のPの含有量は0.008%以下とすることが好ましい。
Oは、Alと結合して硬質な酸化物系介在物を形成しやすく、曲げ疲労強度を低下させてしまう。特に、Oの含有量が0.0020%を超えると、曲げ疲労強度の低下が著しくなる。したがって、不純物中のOの含有量を0.0020%以下とした。なお、不純物中のOの含有量はできる限り少なくすることが望ましいが、製鋼工程でのコストを考慮すると、その下限は0.0010%程度になる。
NbはC、Nと結合してNbC、NbN、Nb(C、N)を形成しやすく、前述したAlNによる浸炭時または浸炭窒化時のオーステナイト粒粗大化防止を補完するのに有効な元素である。このため、Nbを含有させてもよい。しかしながら、Nbの含有量が多くなって0.08%を超えると、オーステナイト粒粗大化防止の効果がむしろ低下する。したがって、含有させる場合のNbの量に上限を設け、0.08%以下とした。含有させる場合のNbの量は、0.06%以下であることが好ましい。
本発明に係る鋼製部品の製造方法は、前記(A)項に記載の化学組成を有する鋼材に、次のステップ1およびステップ2の処理を順に施すことを特徴とする。
あるいは、粗成形された中間製品に対して、上記の切削加工に代えて、必要に応じて焼準処理を実施した後、冷間鍛造によるネットシェイプ成形を施す。
表1に示す化学組成を有する鋼a〜eを180kg真空溶解炉で溶製した後、直径210mmの鋳型に鋳造してインゴットを得、室温まで冷却した。
表4および表5に示す化学組成を有する鋼1〜31を180kg真空溶解炉で溶製した後、直径210mmの鋳型に鋳造してインゴットを得、室温まで冷却した。
小野式回転曲げ疲労試験片の切欠部の横断面を鏡面研磨した後、光学顕微鏡を使って、倍率1000倍で表層部の観察を実施し、粒界酸化深さを測定した。さらに、ナイタールで腐食し、SEMを使って倍率3000倍で表層部を観察し、特に粒界酸化物近傍の組織における不完全焼入れ組織の有無を調査した。
小野式回転曲げ疲労試験片を8本用いて、下記の試験条件によって小野式回転曲げ疲労試験を実施し、繰返し数が1.0×107回において破断しない最大の強度で「高サイクル曲げ疲労強度」を評価した。
・雰囲気:大気中、
・回転数:3000rpm。
4点曲げ疲労試験片を2本用いて、図8に示す方法で、4点曲げ疲労試験を実施した。試験荷重は最大荷重を10kN、最小荷重を1kNとし、繰返し数20Hzで破断するまでの繰返し数を調査して、「低サイクル曲げ疲労強度」を評価した。
ローラピッチング試験は、図9に示すように、図6に示す形状のローラピッチング小ローラ試験片と図7に示す形状のローラピッチング大ローラの組み合わせで、下記に示す条件で行った。
・面圧:1600〜3000MPa、
・小ローラー試験片の回転数:1500rpm、
・周速:大ローラー試験片の周速V1:2.86m/s、
小ローラー試験片の周速V2:2.04m/s、
・潤滑油:種類:オートマチックトランスミッション油、
油温:90℃、
油量:1.0L/min。
{(V2−V1)/V2}×100。
Claims (3)
- 質量%で、
C:0.15〜0.25%、
Si:0.01〜0.10%、
Mn:0.50〜0.80%、
S:0.003〜0.030%、
Cr:0.80〜1.20%、
Mo:0.30〜0.45%、
Al:0.015〜0.050%および
N:0.010〜0.025%
を含有するとともに、
下記の(1)式で表されるfnが1.3〜2.4であり、
残部がFeおよび不純物からなり、不純物中のPおよびOがそれぞれ、
P:0.010%以下および
O:0.0020%以下
である鋼材に次のステップ1およびステップ2の処理を順に施すことを特徴とする、
鋼製部品の製造方法。
ステップ1:温度が850〜1000℃の浸炭雰囲気または浸炭窒化雰囲気に保持して、浸炭または浸炭窒化を施す処理。
ステップ2:当該浸炭または浸炭窒化が施された鋼材に、温度が40〜80℃で、かつ40℃における動粘度が20〜25mm2/sである焼入れ油を用いて焼入れを行う処理。
fn=Cr/Mn・・・(1)
ただし、(1)式におけるCrおよびMnは、その元素の質量%での含有量を表す。 - ステップ1の浸炭または浸炭窒化処理が、温度が850〜1000℃の浸炭雰囲気または浸炭窒化雰囲気での保持と該保持に続く、温度が800〜900℃の浸炭雰囲気または浸炭窒化雰囲気での保持からなることを特徴とする、
請求項1に記載の鋼製部品の製造方法。 - 鋼材が、Feの一部に代えて、質量%で、
Nb:0.08%以下
を含有する、
請求項1または2に記載の鋼製部品の製造方法。
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