JPWO2010125643A1 - 熱交換素子 - Google Patents
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Abstract
熱交換素子(101)は、第1の流路とこれに直行する第2の流路とを有している。第1の流路は、流体の進行方向に向かって積層方向に振幅するように波状に形成された第1の波状板材(11)と、この第1の波状板材(11)と概略同じ波状に形成された第2の波状板材(12)とが所定の間隔を空けて重ねられて、流体の進行方向両側部が間隔保持部材(14)により密閉されて形成された矩形断面の波状流路(31)であり、第2の流路は、第1の波状板材(11)と第2の波状板材(12)のいずれか一方の波形状に平板状板材(13)が密着して重ねられて両板材間に形成された概略三角形断面の直行流路(32)である。
Description
本発明は、積層された板材間に交差するように形成された第1の流路と第2の流路に、それぞれ例えば空気などの第1の流体と第2の流体を流通させ、両流体間で熱交換を行なう熱交換素子に関するものである。
このような熱交換素子においては、従来、例えば特許文献1に開示されているように、二つの流体間を隔てる仕切部材とこの仕切部材間の間隔を保持する間隔保持部材とを設けたものが一般的である。このようなタイプの熱交換素子においては、仕切部材を媒体として二つの流体間で熱交換が行なわれる。一般に、熱交換素子は流体の熱交換が目的のため、熱交換量が多いことが望まれる。
熱交換素子には、直交流形と対向流形の2つのタイプがある。直交流形は、対向流形に比べ理論上の単位体積あたりの熱交換量は少ないが、対向流形で構造上必須であるヘッダ(熱交換する二流体を分割して熱交換素子流路へと導く部分)が不要であるため、装置に組み込む実体積が小さく、また素子自体の加工も容易であるなどの利点がある。
このような直交流形の熱交換素子の熱交換量を増加する工夫として、従来、例えば特許文献2の従来例に開示されているように間隔保持部材をコルゲートフィン状に形成することでフィンの役割を持たせ熱交換量を増加する例がある。しかしながら、性能向上のためには流路内にあるフィンの面積を、例えば特許文献2のようにフィンの折り返しを変えて増加させることとなるが、その場合フィン自体の体積により流路が狭くなるので、流体通過時の圧力損失が大きくなる。そのため、このようなフィンによる熱交換料の改善には限界が生じている。
それに対し熱交換量増加のための他の方法として、特許文献3〜5のようにフィンに換えて突起などを設けて流れを変化させることで、仕切部材表面の熱伝達率を改善し熱交換量を増加させることを図ったものが提案させている。
さらには、特許文献6〜8に開示されているように、流路形状の変更により単位体積あたりの伝熱面積を増加させて熱交換量の増加を図ったものが提案されている。
しかしながら、仕切部材表面の熱伝達率の改善について、特に換気用熱交換素子では流体の流量に対して管路径が小さく管路内のレイノルズ数が他の熱交換器に比べて低い(大体100〜1000程度)層流状態となることが多く、またこの領域では流体の流れ自体を変化させることによる熱伝達率の改善効果が小さい。そのため、フィンや突起は特に低レイノルズ数の領域においては伝熱量の改善よりも圧力損失が増加する問題が大きくなる。圧力損失の増加は熱交換素子へ流体を送るための動力装置の消費エネルギーを増大させるため望ましくない。
従って、別の方法である単位体積あたりの伝熱面積の増加をさせる方法が望ましい。しかしながら、この伝熱面積を増加させる方法においても従来のものには次のような問題があった。図8は、流路に死水域が発生する様子を示す概略の断面図である。従来、伝熱面積の増加を図って形成された流路の凹凸形状において、凹部領域に死水域(流れが仕切部材面を沿わずに流れて滞る)D0が発生する場合があり、見かけ上伝熱面積を増加させたように見えても、実際には伝熱面積が逆に減少している場合があった。
一方、近年、熱交換素子を組み込む機器設計においては、様々な技術課題に対応するため、熱交換素子の外径寸法を制限無しにして自由に決定できることが求められてきている。これに対して、特許文献4,5に開示されているもののように、材料を同一形状にプレス加工して形成しこれを積層する方式では、熱交換素子の外形寸法を変更する必要が生じたときにプレス型を再度作製する必要があるため対応することが難しかった。
さらにまた、上記特許文献6〜8に開示されているような単位体積あたりの伝熱面積の増加を図った例では、二つの流体の通過する流路形状がまったく異なるため、等流量流した場合の圧力損失が大きく異なることになる。この場合、換気用熱交換器の熱交換素子等のような温度が異なる同種流体の熱交換を行なう素子にあっては、二つの流体をほぼ等流量流す場合が多いため、素子を組み込む機器設計時に、例えば両流路の流体用動力装置の仕様を別々にしなければならないことなどもあり、煩雑さが増す。したがって熱交換を行なう二つの流体の流路は極力同じ圧力損失である事が望ましく、さらには同形状もしくは近い形状であることが望ましい。
本発明は上記に鑑みてなされたものであって、流れの阻害要因となるフィンや突起等を用いることなく、また死水域を発生させることなく、単位体積あたりの伝熱面積を増加させることができ、さらに熱交換流体が流れる二方向の流路が同圧力損失となる同形状である熱交換素子を得ることを目的とする。さらには、これに加えて外形寸法の変更が容易に行なえる熱交換素子を得ることを目的とする。
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の熱交換素子は、積層された板材間に交差するように形成された第1の流路と第2の流路に、それぞれ第1の流体と第2の流体を流通させ、両流体間で熱交換を行なう熱交換素子、第1の流路は、流体の進行方向に向かって積層方向に振幅するように波状に形成された第1の波状板材と、この第1の波状板材と概略同じ周期で振幅する第2の波状板材とが所定の間隔を空けて重ねられて、流体の進行方向両側部が間隔保持部材により密閉されて形成された矩形断面の波状流路であり、第2の流路は、第1の波状板材と第2の波状板材のいずれか一方の波形状に平板状板材が密着して重ねられて両板材間に形成された概略三角形断面の直行流路であることを特徴とする。
本発明にかかる熱交換素子によれば、使用している板材のほぼ全ての面の両面が異なる流体を流通させることとなり、また流路形状も死水域が発生しにくい形状となっていることから概略全てが有効な伝熱面積となり、結果として単位体積あたりの伝熱面積が増加し、素子の熱交換量が増加する。また、熱交換量が従来と同等でよい場合には、逆に素子の体積を小さくすることが可能となるため、省資源化にも貢献できるという効果を奏する。
11 第1の波状板材
12 第2の波状板材
13 平板状板材
14 間隔保持部材
20 単位構成部材
24,24a、24b 仕切壁
31 波状流路(第1の流路)
32 直行流路(第2の流路)
101,102,103 熱交換素子
A 第1の流体
B 第2の流体
D0,D1,D2 死水域
12 第2の波状板材
13 平板状板材
14 間隔保持部材
20 単位構成部材
24,24a、24b 仕切壁
31 波状流路(第1の流路)
32 直行流路(第2の流路)
101,102,103 熱交換素子
A 第1の流体
B 第2の流体
D0,D1,D2 死水域
以下に、本発明にかかる熱交換素子の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。
実施の形態1.
図1は、本発明にかかる実施の形態1の熱交換素子の斜視図である。説明が明確となるように図中に記載の座標軸を使って方向を補助的に説明するがこれに限定されるものではない。本実施の形態の熱交換素子101は、流路が形成された複数個の単位構成部材20が90度ずつ回転させながら複数個積層されて構成されている。1個の単位構成部材20は、波状に形成された2枚の波状板材(第1の波状板材11及び第2の波状板材12)と1枚の平板状板材13とから構成されている。このように3枚の板材で成る単位構成部材20が複数個積層されて更に1枚の平板状板材13が積層方向端部に追加されて熱交換素子101が出来ている。
図1は、本発明にかかる実施の形態1の熱交換素子の斜視図である。説明が明確となるように図中に記載の座標軸を使って方向を補助的に説明するがこれに限定されるものではない。本実施の形態の熱交換素子101は、流路が形成された複数個の単位構成部材20が90度ずつ回転させながら複数個積層されて構成されている。1個の単位構成部材20は、波状に形成された2枚の波状板材(第1の波状板材11及び第2の波状板材12)と1枚の平板状板材13とから構成されている。このように3枚の板材で成る単位構成部材20が複数個積層されて更に1枚の平板状板材13が積層方向端部に追加されて熱交換素子101が出来ている。
まず、図1中最上段の単位構成部材20に着目して説明する。第1の波状板材11及び第2の波状板材12は、概略正方形で同じ周期で振幅する波形状を成し一辺より対向辺へ向かって(Y軸方向に向かって)その厚さ方向(積層方向:Z軸方向)に断面ジグザグに折り曲げられて概略波状に形成されている。このように形成された第1の波状板材11及び第2の波状板材12が、積層方向(Z軸方向)に所定の距離(流路高さ)だけ離れて配置されている。第1の波状板材11及び第2の波状板材12の大きさは、平面への投影形状が平板状板材13に一致する大きさに加工されている。
第1の波状板材11と第2の波状板材12との間には、流路の幅方向両端部(X軸方向両端部)に、両者間の距離を保持する目的で、また両者間の両端部を密閉する目的で、波形状に沿ってジグザグに折れ曲がる間隔保持部材14が挟み込まれている。間隔保持部材14は、流通する流体(本例の場合は空気)が漏洩することのないように、第1の波状板材11及び第2の波状板材12に気密に固着されている。このようにして、第1の波状板材11及び第2の波状板材12は、流路の両側部となる部分を間隔保持部材14により流路方向全長にわたって密閉されており、これにより内部に矩形断面の波状流路(第1の流路)31を形成している。
第1の波状板材11及び第2の波状板材12の積層方向の上下に平板状板材13が重ねられている(上側の1枚の平板状板材13は上記追加の1枚とする)。波状板材11,12の波形状の頂点(稜線)と平板状板材13とは、流通する流体が漏洩することのないように気密に固着されている。これにより第1の波状板材11及び第2の波状板材12と平板状板材13との間に概略三角形断面の直行流路(第2の流路)32が形成されている。
以上のように、単位構成部材20には、断面が矩形で流体の進行方向に対し、積層方向に振幅を有する波状流路31と、この波状流路31に対して直交し、断面がほぼ三角形で蛇行することなく入り口から出口まで直行した直行流路32とが形成されている。そして、このように構成された単位構成部材20が、波の方向が互いに交差するように90度ずつ回転させながら複数積層されている。図1の例では、積層方向(Z軸方向)に3つの単位構成部材20が積層されている。
図2は、各段の単位構成部材20の流路に流通する流体の向きを説明するための斜視図である。図2において、煩雑になるので符号の記載を省略しているが図1と同様の構成である。図2の右側からX軸方向に流通する第1の流体Aは、図中一点鎖線矢印で示すように、下から1,3段目の直行流路32と2段目の波状流路31とを流通する。一方、図2の左側からY軸方向に流通する第2の流体Bは、下から1,3段目の波状流路31と2段目の直行流路32とを流通する。すなわち、熱交換を行なう第1の流体Aと第2の流体Bのどちらもが、波状流路31、及び直行流路32の異なる2種類の流路を同時に通過する構造となっている。そして、第1の流体Aと第2の流体Bは、第1の波状板材11、第2の波状板材12、及び平板状板材13を熱交換時の媒体として熱交換する。このように、熱交換する流体が流れる二方向の流路とも、波状流路31と直行流路32の2種類で形成されており同形状となるため、二方向ほぼ同じ圧力損失とすることができる。
図9は、比較のために示す従来の熱交換素子の一例を示す斜視図である。図9の熱交換素子201は、平板状の仕切部材213と、断面がコルゲートフィン形状に整形された間隔保持部材(コルゲートフィン)211とを交互に積層して構成されている。積層方法は、1枚の仕切部材213と1枚の間隔保持部材211とを図9に示すように、波形状の凸部が接触するように重ねて接着等で固定した単位構成部材220を製作し、この単位構成部材220を仕切部材213と間隔保持部材211とが交互になるように、かつ、間隔保持部材211の波形状の開口部の開口方向が交互に約90度となるように積層する(図9の例では、6個の単位構成部材220が積層されている)。そして、図9の右側からX軸方向に流通する第1の流体Aと、図9の左側からY軸方向に流通する第2の流体Bとは、図中一点鎖線矢印で示すように、一層おきに交互に交差するような熱交換素子201となっている。このように二種類の流体を通過させると、仕切部材213を媒体として両流体間で熱交換を行うことができる。
本実施の形態の第1の波状板材11及び第2の波状板材12は、熱交換時の媒体となるものであり、図9の従来例の仕切部材213に相当する。
本実施の形態の熱交換素子の最大の特徴は、素子内の間隔保持部材以外のほぼすべての壁面がフィンのような間接的伝熱面ではなく、その両面に異なる被熱交換流体を流している直接伝熱面となる構造のため、材料に無駄が無く、素子の単位体積辺りの伝熱面積を大きく取ることができる点である。フィンは自身を蓄えた熱を直接伝熱面に与えることによって伝熱するため、熱交換に寄与する面積はフィンの表面積の100%ではなく、フィンの形状や周囲の状況によって決まるフィン効率を用いて、
フィン表面積×フィン効率
で与えられる量でしか影響できない。しかし両面で異なる被熱交換流体と接触する直接伝熱面は、その表面積が100%熱交換に寄与することができる。したがって極力直接伝熱面を多くしたほうが材料に無駄が無いと言える。
フィン表面積×フィン効率
で与えられる量でしか影響できない。しかし両面で異なる被熱交換流体と接触する直接伝熱面は、その表面積が100%熱交換に寄与することができる。したがって極力直接伝熱面を多くしたほうが材料に無駄が無いと言える。
材料に無駄が無いことは、より安価な素子の提供を可能にするだけなく、無駄がないため同じ性能を出すために必要な平板量が減り、そのために単位体積辺りの空間体積(流体が流れることができる体積)が大きくなる、また流体と接触する面積もフィンを用いた場合より減少するため、結果として流体が通過する際の圧力損失の面からも有利となる。
なお、本実施の形態の単位構成部材20は、概略正方形の平板状を成すが、平行四辺形や長方形の平板状を成していてもよい。
<実施例1>
次のようにして、図1に示す本実施の形態の熱交換素子101を作製した。
平板状板材13となる厚さ100μm程度の特殊加工紙(空気が漏洩しないように樹脂などで紙の目を塞ぐ加工などを施した)に、第2の波状板材12として、折り目をつけて波状に加工した同じく厚さ100μm程度の特殊加工紙を一辺120mmに切断したものを重ね、水系酢酸ビニル樹脂エマルジョン接着剤を、波状加工した紙の折り目の頂部にロールコーター等を使って塗布し接着した。
次のようにして、図1に示す本実施の形態の熱交換素子101を作製した。
平板状板材13となる厚さ100μm程度の特殊加工紙(空気が漏洩しないように樹脂などで紙の目を塞ぐ加工などを施した)に、第2の波状板材12として、折り目をつけて波状に加工した同じく厚さ100μm程度の特殊加工紙を一辺120mmに切断したものを重ね、水系酢酸ビニル樹脂エマルジョン接着剤を、波状加工した紙の折り目の頂部にロールコーター等を使って塗布し接着した。
この際、冶具等を工夫し、波の高さを1.7mm、波の頂部から頂部までの長さを11.5mmとした。次に厚さ約1.2mmの厚紙から、第2の波状板材12の波状の表面形状に合わせて切り抜いた間隔保持部材14を、第2の波状板材12の端部にてこれに重ね、刷毛にて同じ水系酢酸ビニル樹脂エマルジョン接着剤を塗布して第2の波状板材12の、波形状の進行方向に平行な両2辺にあわせて接着した。
その後、間隔保持部材14の上側端面に接着剤を塗布した後に、第1の波状板材11として、第2の波状板材12と同じ厚さ100μm程度の特殊加工紙を、間隔保持部材の波状に合わせて貼り付けた。第1の波状板材11と第2の波状板材12の積層方向の距離が1.5mm程度となるように間隔保持部材14の高さ(幅)を決めた。
このようにして作製した単位構成部材20を複数個用意し、各々を90度ずつ回転させながら積層して、図1の熱交換素子101を得た。
<比較例>
一方、本実施の形態の熱交換素子101との比較のために、図9に示す従来の熱交換素子201を作製した。このとき、間隔保持部材(コルゲートフィン)211の波形形状を、上記実施例の第1の波状板材11及び第2の波状板材12の波形形状と同じにした。つまり、間隔保持部材211の波の高さを1.7mm、波の頂部から頂部までの長さを11.5mmとした。
一方、本実施の形態の熱交換素子101との比較のために、図9に示す従来の熱交換素子201を作製した。このとき、間隔保持部材(コルゲートフィン)211の波形形状を、上記実施例の第1の波状板材11及び第2の波状板材12の波形形状と同じにした。つまり、間隔保持部材211の波の高さを1.7mm、波の頂部から頂部までの長さを11.5mmとした。
〈比較〉
上記実施例1、比較例をそれぞれ同じ層数だけ積層した時の直接伝熱面積の大きさを比較したものが以下の表である。従来例では直接伝熱面積が平板状の仕切部材213の面積のみであるのに対し、実施例1の形状は平板状板材及び波状板材の面積が直接伝熱面積となるため、本実施の形態の熱交換素子101の場合、同じ体積あたりの直接伝熱面積が非常に大きくなる。
上記実施例1、比較例をそれぞれ同じ層数だけ積層した時の直接伝熱面積の大きさを比較したものが以下の表である。従来例では直接伝熱面積が平板状の仕切部材213の面積のみであるのに対し、実施例1の形状は平板状板材及び波状板材の面積が直接伝熱面積となるため、本実施の形態の熱交換素子101の場合、同じ体積あたりの直接伝熱面積が非常に大きくなる。
本実施の形態の熱交換素子101を作製する際の注意点として、見かけ上直接伝熱面積が大きい構造であっても、流路内の流体の流れ方によっては実際の伝熱面積が減少している可能性があり、期待した効果が得られない可能性がある点というである。これは特に矩形断面の波状流路の形状において顕著であり、例えば波状流路の流路高さを高くする場合、あまり高すぎると図3に示すように上面の波と下面の波の間に生じる直線流路にのみ流体が流れ込む現象が発生する。このような場合、実際には壁面と熱交換すべき流体(直線流路にほとんどが流れる)の間に生じる循環流れの死水域D1が断熱する状況となるため、伝熱面積としての効果を果たさなくなる。これを防止するために波状流路間の距離を、波状板材の波の高さより小さくすると、上面の波状板材の頂部と下面の波状板材の頂部がお互いに勘合しあうので直線流路が生じなくなり、結果として死水域発生を抑止できるため望ましい。
また、波状流路の曲がり部分でも、流量や波の形状などによって流れが剥離し、死水域を形成することがある。図4は、波状板材の頂部が尖った矩形断面の波状流路の断面であり、図5は波状板材頂部に曲率を持たせた場合の矩形断面の波状流路の断面であり、両流路に同流量を流した際の流体(この場合は空気)の流れるシミュレーションを行なったものである。図4のものの場合には頂部の下流側壁面に流れが剥離して形成された流体の循環領域(すなわち死水域D2)が発生している。したがってこの死水域D2と接触する壁面は見かけ上直接伝熱面であるが、実際には伝熱にはほとんど寄与しないことになる。このようにして、死水域D2が発生するようになると、熱交換量の低下や圧力損失の上昇などの好ましくない効果をもたらす結果となる。
これに対する改善手段としては、図5に示すように、波状流路の曲がり部分、すなわち波状板材の頂部を含む折り返し部の形状を実施の形態1のように平面が折り曲げられた形状とせずに適切な曲率の湾曲面で形成する方法がある。
また、波状板材の波形は、波形であればどのような形状でもよいが、サインカーブや三角波が望ましい。矩形波でもよいが、矩形波の場合には、平板状板材と波状板材の接触面積が広くなってしまい性能が低下する可能性がある点と、また波状流路内を通過する流体が、矩形波の立ち上がり部に衝突する形で流れることになるため、圧力損失が上昇する懸念もある。
また波の頂部に曲率を与えた場合には、より圧力損失の低い熱交換素子を提供することができる。圧力損失を低減することで組み込む機器の流体動力装置の入力を低減でき、機器の少エネルギー化にも貢献する。
実施の形態2.
図6は、本発明にかかる実施の形態2の熱交換素子の斜視図である。本実施の形態の熱交換素子102においては、第1の波状板材11及び第2の波状板材12の波形状の頂部近傍の折り返し部の形状は、図5に示したような、流体が流通したとき、死水域が形成されない所定の曲率の滑らかな湾曲形状となっている。また、本実施の形態の熱交換素子102においては、第1の波状板材11と第2の波状板材12との間に、波状流路31を流路幅方向に複数に分割するとともに両板材11,12を相互に支持する複数の仕切壁24が設けられている。その他の構成は実施の形態1と同様である。
図6は、本発明にかかる実施の形態2の熱交換素子の斜視図である。本実施の形態の熱交換素子102においては、第1の波状板材11及び第2の波状板材12の波形状の頂部近傍の折り返し部の形状は、図5に示したような、流体が流通したとき、死水域が形成されない所定の曲率の滑らかな湾曲形状となっている。また、本実施の形態の熱交換素子102においては、第1の波状板材11と第2の波状板材12との間に、波状流路31を流路幅方向に複数に分割するとともに両板材11,12を相互に支持する複数の仕切壁24が設けられている。その他の構成は実施の形態1と同様である。
本実施の形態においては、複数の仕切壁24を設けたことにより、第1の波状板材11と第2の波状板材12とが狭い間隔で相互に支持されるので、両板材11,12の保持点が増え、作製途中の単位構成部材20や熱交換素子102全体の構造強度が大きくなり、素子の加工性や取扱性の向上を図ることができる。また、熱交換をする二つの流体間での漏洩の防止に寄与する。
さらに、生産時の利点として、複数の仕切壁24にて仕切っておくことにより、予め外形寸法の大きな素子として設計しておけば、任意の大きさの相似形に切断することで、任意の外形寸法の熱交換素子を得ることができる。そのため、金型等の変更無く外形寸法の変更を行なうことができる。これは大きく生産効率の向上や、製品設計の自由度の向上に貢献する。
実施の形態3.
図7は、本発明にかかる実施の形態3の熱交換素子の斜視図である。本実施の形態の熱交換素子103においては、波状流路31内に設けられて当該波状流路31を流路幅方向に複数に分割する仕切壁において、仕切壁の流路幅方向厚さが、所定枚数毎に大きくされている。すなわち、厚さの小さい仕切壁24bと厚さの大きい仕切壁24aとが所定の順番にて併設されている。本実施の形態では、厚さの小さい仕切壁24bと厚さの大きい仕切壁24aとが交互に設けられている。その他の構成は実施の形態2と同様である。
図7は、本発明にかかる実施の形態3の熱交換素子の斜視図である。本実施の形態の熱交換素子103においては、波状流路31内に設けられて当該波状流路31を流路幅方向に複数に分割する仕切壁において、仕切壁の流路幅方向厚さが、所定枚数毎に大きくされている。すなわち、厚さの小さい仕切壁24bと厚さの大きい仕切壁24aとが所定の順番にて併設されている。本実施の形態では、厚さの小さい仕切壁24bと厚さの大きい仕切壁24aとが交互に設けられている。その他の構成は実施の形態2と同様である。
実施の形態2による例では、任意寸法で切断することにより、任意外形寸法の素子を得ることができるものの、得られる素子の端部は仕切壁の位置と切断位置の関係によるが、大きく無駄な部分ができてしまう可能性がある。このような場合、素子の端部の部分に流体が入り込んで他の流体の流路へ漏れ込むことを防止するために、従来よりも幅の広い部分を閉止するような構造物と組み合わせなければならないが、その幅寸法は素子の切断位置が決まらなければ決まらないため構造物の設計・準備が難しくなる。そこで、切断位置に制限は付くが、仕切壁の厚い部分の中心を切断するようにすれば、切断後の素子はその端部も無駄な部分が無い相似形の素子を得ることができる。
以上のように、この発明にかかる熱交換素子は、温度の異なる二つの流体間の熱交換を行なう板材積層形の直交流熱交換素子に適用されて好適なものであり、特に換気装置や空気調和機内に組み込まれ、空気対空気の熱交換を行なうのに好適な直交流熱交換素子に適用されて最適なものである。
Claims (6)
- 積層された板材間に交差するように形成された第1の流路と第2の流路に、それぞれ第1の流体と第2の流体を流通させ、両流体間で熱交換を行なう熱交換素子において、
前記第1の流路は、流体の進行方向に向かって積層方向に振幅するように波状に形成された第1の波状板材と、該第1の波状板材と概略同じ周期で振幅する波状に形成された第2の波状板材とが所定の間隔を空けて重ねられて、流体の進行方向両側部が間隔保持部材により密閉されて形成された矩形断面の波状流路であり、
前記第2の流路は、前記第1の波状板材と前記第2の波状板材のいずれか一方の波形状に平板状板材が密着して重ねられて両板材間に形成された概略三角形断面の直行流路であることを特徴とする熱交換素子。 - 1組の前記第1の波状板材、前記第2の波状板材、及び前記平板状板材で成る単位構成部材が、90度ずつ回転させながら複数積層されている
ことを特徴とする請求項1に記載の熱交換素子。 - 前記第1の波状板材及び前記第2の波状板材の波形状の高低差は、前記第1の波状板材及び前記第2の波状板材の積層方向距離よりも大きい
ことを特徴とする請求項1に記載の熱交換素子。 - 前記第1の波状板材及び前記第2の波状板材の波形状の頂点折り返し部の形状は、前記第1の流体及び前記第2の流体が流通したとき、死水域が形成されない曲率の湾曲形状となっている
ことを特徴とする請求項1に記載の熱交換素子。 - 前記第1の波状板材及び前記第2の波状板材の間に、前記矩形断面の波状流路を流路幅方向に複数に分割するとともに、前記第1の波状板材と前記第2の波状板材との間で、相互に支持する少なくとも1つの仕切壁が設けられている
ことを特徴とする請求項1に記載の熱交換素子。 - 前記仕切壁は、複数個が設けられており、所定の位置の前記仕切壁は、他の位置の前記仕切壁よりも流路幅方向厚さが大きくされている
ことを特徴とする請求項5に記載の熱交換素子。
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