JPWO2007029366A1 - 往復動式圧縮機 - Google Patents

Abstract

リード弁の基端部に集中する応力を分散させることで疲労強度を確保して耐久性を高め、また圧縮機の性能を高める。シリンダボアが形成されたシリンダブロックと作動流体を一時的に収容する空間が形成されたシリンダヘッドとの間に弁板を有し、この弁板にシリンダボアと空間とを連通するポートが形成され、このポートがリード弁により開閉される構成において、リード弁を、変形領域の先端部に設けられてポートの周縁に着座するシート部３０ａと、弁板に固定されて変形領域の基端となる基端部３０ｂとを有して構成し、基端部３０ｂの断面係数をシート部３０ａの断面係数より大きくする。

Description

この発明は、往復動式圧縮機に関し、特に、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に弁板を配置し、この弁板に形成されたポートをリード弁で開閉するようにした往復動式圧縮機に関する。

往復動式圧縮機において、シリンダボアが形成されたシリンダブロックと、シリンダボア内を往復直線運動をするピストンと、シリンダブロックのピストンが挿入される側と反対側に設けられ、作動流体が一時的に収容される吸入室および吐出室が区画形成されたシリンダヘッドと、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に配された弁板とを備えているものがある。このような構成においては、シリンダボアと吸入室とは、弁板に設けられた吸入ポートを介して連通しており、吸入ポートは、リード弁からなる吸入弁により開閉されるようになっている。

このような吸入弁は、弁板と対峙する部材に設けられた拘束縁によって規定される基端部から変形領域が形成されるいわゆる片持ち梁として構成され、変形領域の先端部には吸入ポートの周縁に着座するシート部が形成されている。

このため、吸入工程時にピストンの運動に伴いシリンダボア内の圧力が吸入室の圧力より低くなると、シート部の前後の圧力差によって吸入弁の変形領域が吸入ポートの閉塞を開放するように変形され、吸入室の作動流体が吸入ポートを介してシリンダボア内に導入される。

従来の吸入弁は、特許文献１の図２及び図３に代表されるように吐出ポートとの干渉を避けるくり抜き部が形成されたものと、特許文献２の図２に代表されるように、くり抜き部を有しないものとがある。

前者の吸入弁は、図１０に示されるように、吸入ポート２４の周縁に着座するシート部３０ａから基端部３０ｂに向けて緩やかに幅が広がり、シリンダボア１１の中心Ｐ付近よりも基端部寄りの部分にくり抜き部４４が形成されている。このくり抜き部４４は、吐出ポート２５が臨むように吸入弁３０の軸線方向に沿った長孔に形成され、このくり抜き部４４の両側に形成される架設部４５は、それぞれの幅の合計がシート部３０ａの幅と同等以下になっており、両架設部の内縁同士が略平行になるように延設されている。

そして、上述した基端部３０ｂは、シリンダボア１１と弁板との間に介在されるガスケットの通孔周縁によって構成される拘束縁（図１０に示す吸入弁の基端部３０ｂ側に示された破線）によって規定され、このガスケットに設けられた拘束縁４０ａは、シリンダボア１１の中心Ｐと同心の円弧状に形成されている。

また、後者の吸入弁３０は、図１１に示されるように、吸入ポート２４の周縁に着座するシート部３０ａの幅が基端部３０ｂより大きく形成され、基端部３０ｂからシート部３０ａにかけてほぼ均等の幅に形成されている。
特許第３４３０４８６号公報 特許第３６０８２９９号公報

ところで、吸入弁の変形量は、吸入ポートを通過する作動流体の量に応じて変化し、通過する作動流体量が多いほど、吸入弁のシート部に作用する圧力が大きくなるので、吸入弁の変形量は大きくなる。このため、上述のように、基端部での幅がシート部の幅と同等以下である場合には、相対的に基端部の断面係数が小さくなるために、シート部から離れた基端部に近いほど大きくなる曲げモーメントによって、開弁時に発生する曲げ応力は、シート部の付近では小さく、基端部付近で大きくなる。このため、吸入弁の基端部において許容応力を超える恐れがある。

特に、基端部を規定する拘束縁が、上述したガスケット等によってシリンダボアの弁板側開口縁に沿って円弧状に形成される場合には、吸入弁の基端部の両端部分に応力が集中しやすくなり、高速回転時、高負荷運転時などに、吸入弁が破損する不都合が懸念される。

このような事態を防ぐために、シリンダブロックのシリンダボアが開口する周縁部分に吸入弁のリフト量の最大値を規制するストッパ用凹部を形成し、これにより、大量の作動流体を吸入する場合でも、吸入弁の変形量を所定値以内に抑える構成が採られているが、最大リフト時の通路抵抗を小さくする観点からは、最大リフト量を大きくすることが好ましく、圧縮機の性能と吸入弁の耐久性との両立を図ることが困難になっていた。

このような観点から、吸入弁の基端部に作用する応力を低下させ、吸入弁の疲労強度を高めるために、次の３つの方法が考えられている。
(i) 吸入弁のリード長を長くする
(ii) 吸入弁のリフト量を小さくする
(iii) 吸入弁の基端部の両端部分での円弧の曲率半径を大きくする

しかしながら、(i)の方法を採用するために、吸入弁のリード長を長くしようとすると、シリンダボア径の制約から吸入ポートの径を小さくしなければならず、吸入ポートの径を小さくすると、作動流体の通過面積が減少するため、通路抵抗が増加して圧縮機の性能が低下してしまう。
また、(ii)の方法を採用するために、吸入弁のリフト量を小さくすれば、作動流体の通過面積が減少し、通路抵抗が増加して圧縮機の性能が低下してしまう。
さらに、(iii)の方法を採用するために、基端部の両端部分での円弧の曲率半径を大きくすると、結果的に吸入弁の変形領域が短くなり、吸入弁のばね定数が大きくなってリフト量が小さくなり、通路抵抗が大きくなる不都合がある。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、リード弁の基端部に集中する応力を分散させることで疲労強度を確保して耐久性を高め、また、圧縮機の性能を高めることが可能な往復動式圧縮機を提供することを主たる課題としている。

本発明者らは、リード弁の基端部での応力を分散させる構成について鋭意研究を重ねた結果、弁体自体の形状を改良すること、又は、弁体を拘束する状態を改良することで基端部に発生する応力を分散させることが可能であることを見出し、本発明を完成するに至った。

即ち、本発明に係る往復動式圧縮機は、シリンダボアが形成されたシリンダブロックと作動流体を一時的に収容する空間が形成されたシリンダヘッドとの間に弁板を有し、この弁板に前記シリンダボアと前記空間とを連通するポートが形成され、このポートがリード弁により開閉される構成において、前記リード弁は、変形領域の先端部に設けられて前記ポートの周縁に着座するシート部と、前記弁板に固定されて前記変形領域の基端となる基端部とを有し、前記基端部の断面係数を前記シート部の断面係数より大きくしたことを特徴としている（請求項１）。

したがって、シート部の曲げに対する強さがリード弁の基端部よりも相対的に小さくなるので、シート部において撓り易くなり、基端部に発生する応力をシート部方向へ分散させて基端部に作用する最大曲げ応力を低下させることが可能となる。

また、上述の構成において、前記シート部から基端部へ移行する前記変形領域の途中に、前記シート部より断面係数が小さい中継部を設けることが効果的である（請求項２）。このような構成においては、中継部の存在によりリード弁の先端部分がより撓りやすくなり、開弁時のリフト量を大きくすると共に、基端部に発生する応力を低減することが可能となる。

上述した構成は、リード弁を、前記シート部の幅が前記基端部の幅より小さく、且つ、前記中継部の幅より大きくすることで構成してもよい（請求項３）。このような構成を採用すれば、リード弁の各部位の幅を異ならせることで対応できるので、リード弁の厚さを各部位で異ならせる等の構成を採る必要がなく、各部位での応力分布の調整がしやすいものとなる。

特に、前記リード弁の幅を、前記基端部から前記中継部に向かって線形的に小さくし、両側の外縁の延長線を、前記ポートの中心付近で交差する構成とすれば（請求項４）、基端部部から中継部に向かって剛性を徐々に小さくすることが可能となり、基端部から離れるほど撓り易くすることが可能となる。

また、リード弁の中継部より基端部寄りの部分にくり抜き部が形成される構成においては、くり抜き部の両側に形成される架設部を基端部に向かうにつれて幅広にすることが好ましい（請求項５）。このような構成においては、くり抜き部を設けたことによる断面係数の低減を、架設部の幅を基端部に向かうほど幅広にすることで補うことができ、基端部側での剛性を確保しつつシート部側での剛性を小さくして撓りやすくすることが可能となる。

本発明に係る往復動式圧縮機は、シリンダボアが形成されたシリンダブロックと作動流体を一時的に収容する空間が形成されたシリンダヘッドとの間に弁板を有し、この弁板に前記シリンダボアと前記空間とを連通するポートが形成され、このポートがリード弁により開閉される構成において、前記リード弁は、前記弁板と対峙する部材によって拘束され、この対峙する部材に設けられた拘束縁によって規定される基端部を有し、前記拘束縁は、少なくともその一部が幅方向外側へ向かうにつれて前記シリンダボアの周縁から外側へ徐々に離れる構成としてもよい（請求項６）。

このような構成においては、拘束縁がシリンダボアの周縁の外側に設けられるので、リード弁をシート部側から末広がりの形状にしても基端部から十分な長さの変形領域を確保することが可能となり、また、基端部の両端部分に応力が集中することもなくなり、応力を分散させることが可能となる。

一例として、拘束縁を円弧で構成する場合には、拘束縁の曲率中心をシリンダボアの中心と同心ではなく、拘束縁の曲率半径を前記シリンダボアの半径より大きく形成するとよい（請求項７）。拘束縁の曲率中心をシリンダボアの中心と同心にすると、基端部の両側に応力が集中する状態を変えることができず、前述した不都合を克服することはできないが、上述のような構成とすることで、リード弁の変形領域長を長く確保することが可能となると共に、曲率中心の位置及び曲率半径を適切に選択することで基端部の応力を中央側に分散させることができ特定部分への応力集中を避けることが出来る。

また、拘束縁の曲率中心はリード弁の軸線上に設けることが好ましい（請求項８）。このような構成においては、リード弁の軸線がシリンダボアの中心を通らない場合でも、基端部の応力分布を軸線に対して左右対称にすることが可能となり、変形時に作用する応力の不均衡を防ぐことが可能となる。

尚、拘束縁を構成する弁板と対峙する部材は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの
間に介在されるガスケットであっても（請求項９）、シリンダブロックであってもよい。

図１は、往復動式圧縮機の構成例を示す断面図である。 図２は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に介在される諸部品を示した分解斜視図である。 図３は、吸入弁シートを示す平面図である。 図４は、図３の吸入弁シートに形成される吸入弁を示す拡大図である。 図５は、図４の吸入弁に対応したガスケットの通孔部分を示す拡大図である。 図６は、吸入弁シートを他の構成例を示す平面図である。 図７は、図６の吸入弁シートに形成される吸入弁を示す拡大図である。 図８は、図７の吸入弁に対応したガスケットの通孔部分を示す拡大図である。 図９は、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に介在される諸部品のレイアウトを示す平面図である。 図１０は、従来の吸入弁を示す図である。 図１１は、従来の吸入弁の他の構成を示す図である。

符号の説明

１ シリンダブロック
２ 弁板
３ シリンダヘッド
１１ シリンダボア
２２ 吸入室
２４ 吸入ポート
３０ 吸入弁
３０ａ シート部
３０ｂ 基端部
３０ｃ 中継部
３３ ガスケット
４０ａ 拘束縁
４４ くり抜き部

発明の実施の形態

以下、この発明の実施の形態を図面により説明する。
図１において、本発明の一実施形態に係る往復動式圧縮機が示されている。この往復動式圧縮機は、シリンダブロック１と、このシリンダブロック１のリア側に弁板２を介して組み付けられたシリンダヘッド３と、シリンダブロック１を覆うように組付けられ、シリンダブロック１のフロント側でクランク室４を画成するフロントハウジング５とを有して構成され、これらフロントハウジング５、シリンダブロック１、弁板２、及び、シリンダヘッド３は、締結ボルト６により軸方向に締結されている。

フロントハウジング５とシリンダブロック１とによって画設されるクランク室４には、一端がフロントハウジング５から突出する駆動軸７が収容されている。
駆動軸７の一端部は、ラジアル軸受８を介してフロントハウジング５に回転可能に支持され、駆動軸７の他端部はラジアル軸受９及びスラスト軸受１０を介してシリンダブロック１に回転可能に支持されている。

シリンダブロック１には、駆動軸７を中心にして周方向に所定の間隔で複数のシリンダボア１１が形成され、それぞれのシリンダボア１１には、ピストン１２が摺動自在に挿入されている。

前記駆動軸７には、クランク室４内において、該駆動軸７と一体に回転するスラストフランジ１５が固定されている。このスラストフランジ１５は、駆動軸７に対して略垂直に形成されたフロントハウジング５の内壁面にスラスト軸受１６を介して回転自在に支持されている。そして、このスラストフランジ１５には、リンク部材１７を介して斜板１８が連結されている。

斜板１８は、駆動軸７上に設けられたヒンジボール１９を介して傾動可能に保持されているもので、スラストフランジ１５の回転に同期して一体に回転するようになっている。そして、斜板１８の周縁部分には、前後に設けられた一対のシュー２０を介してピストン１２の係合部１２ａが係留されている。

したがって、駆動軸７が回転すると、これに伴って斜板１８が回転し、この斜板１８の回転運動がシュー２０を介してピストン１２の往復直線運動に変換され、シリンダボア１１内においてピストン１２と弁板２との間に画成された圧縮室２１の容積が変更されるようになっている。

シリンダヘッド３には、吸入室２２とこの吸入室２２の周囲に形成された吐出室２３とが画成され、弁板２には、吸入弁３０を介して吸入室２２と圧縮室２１（シリンダボア１１）とを連通する吸入ポート２４と、吐出弁３１を介して吐出室２３と圧縮室２１（シリンダボア１１）とを連通する吐出ポート２５とが、周方向に所定の間隔で形成されている。

弁板２のシリンダブロック１側端面には、図２に示されるように、吸入弁シート３２が重ね合わされ、この吸入弁シート３２にガスケット３３を介してシリンダブロック１が重ね合わされている。また、弁板２のシリンダヘッド側端面には、吐出弁３１が一体に形成された吐出弁シート３４が重ね合わされ、この吐出弁シート３４にガスケット３５を介してシリンダヘッド３が重ね合わされている。前記シリンダブロック１、ガスケット３３、吸入弁シート３２、弁板２、吐出弁シート３４、ガスケット３５は、位置決めピン３６によって位置決めされ、シリンダブロック１に螺合されるボルト３７により圧接された状態で固定されている。

吸入弁シート３２は、図３に示されるように、吸入ポート２４を開閉する複数の吸入弁３０の集合体からなるもので、この吸入弁シート３２には、吸入弁３０がシリンダボア１１の数に合わせて周方向に等間隔に形成され、また、ボルト６，３７を挿通するための孔３２ａ，３２ｂや位置決めピンを挿通するための孔３２ｃ等が形成されている。

それぞれの吸入弁３０は、図４にも示されるように、吸入弁シート３２の一部で構成されているもので、周囲を囲むように設けられると共に隣り合う吸入弁同士を連結する連結部３８に一体に形成されている。この吸入弁３０は、厚みが均一な片持ち梁からなるリード弁として構成され、変形領域の先端部に吸入ポート２４の周縁に着座するシート部３０ａが形成されている。このシート部３０ａは、吸入ポート２４の形状と略相似形に形成されるもので、吸入ポート２４が断面円形である場合には、円形状に形成される。

また、シート部３０ａから変形領域の基端となる基端部３０ｂへ移行する途中には、シート部３０ａの幅より小さい幅Ｌ２に形成された中継部３０ｃが形成され、中継部３０ｃから基端部３０ｂにかけて徐々に幅が大きく形成されている。

シート部３０ａの幅Ｌ１は、基端部３０ｂの幅Ｌ３より小さく形成されており、基端部３０ｂから中継部３０ｃに向かって移行する部分では、吸入弁３０の幅は線形的に小さくなり、この部分の両側の外縁の延長線は、吸入ポート２４の中心Ｓ付近で交差（この例では、吸入ポート２４の中心Ｓで交差）するようになっている。

したがって、吸入弁３０は、基端部３０ｂの断面係数がシート部の断面係数より大きく形成され、また、中継部３０ｃの断面係数は、シート部３０ａの断面係数より小さく形成されている。

ガスケット３３は、シリンダボア１１に連通する通孔４０がシリンダボア１１の数に合わせて周方向に等間隔に形成され、また、ボルト６，３７を挿通するための孔４２ａ，４２ｂや位置決めピン３６を挿通するための孔４２ｃ等（図２に示す）が形成されている。

このガスケット３３の通孔４０の形状によって吸入弁３０の拘束状態が決定されるもので、図５に示されるように、このガスケット３３に形成される通孔４０の周縁によって吸入弁３０を拘束する境を形成する拘束縁４０ａが形成され、吸入弁３０の基端部３０ｂは、この拘束縁４０ａによって規定されている。

このガスケット３３に設けられた拘束縁４０ａは、幅方向の外側へ向かうにつれてシリンダボア１１の周縁から外側へ徐々に離れるように形成され、この例においては、円弧状に形成され、拘束縁４０ａの曲率中心Ｑはシリンダボア１１の中心Ｐと同心ではなく、拘束縁４０ａの曲率半径はシリンダボア１１の半径より大きくなるよう吸入弁３０の軸線上に設けられている。また、この例においては、吸入弁３０の軸線Ｍがシリンダボア１１の中心Ｐを通らず、偏らせた位置に形成され、偏らせた側と反対側に吐出ポート２５が形成されるようになっている。
尚、５０は、クランク室圧を調節してピストンストローク、即ち、吐出容量を調節する圧力制御弁である。

したがって、上述の構成においては、吸入弁３０の基端部３０ｂの断面係数がシート部３０ａの断面係数より大きく形成されているので、シート部３０ａの曲げに対する強さが基端部３０ｂよりも相対的に小さくなり、シート部３０ａにおいて撓り易くなり、また、基端部３０ｂに発生する応力を分散させて基端部３０ｂに作用する最大曲げ応力を低下させることが可能となる。

よって、吸入弁３０のリフト量を大きくすると共に基端部３０ｂに作用する応力を低減させることができるので、圧縮機の性能を高めることが可能となり、また、吸入弁３０の基端部３０ｂに作用する応力を分散させて疲労強度を確保することができ、吸入弁３０の耐久性を高めることが可能となる。

さらに、上述の構成においては、シート部３０ａから基端部３０ｂへ移行する途中に、シート部３０ａより断面係数が小さい中継部３０ｃが設けられているので、中継部３０ｃの存在により吸入弁３０の先端部分がより撓りやすくなり、開弁時のリフト量を大きくすることができると共に、基端部３０ｂでの応力を低減させることが可能となる。

特に、上述の構成のように、それぞれの部位を均一の厚みに形成し、幅を調節することで断面係数を調節する場合には、各部位での応力分布の調整がしやすいものとなる。

また、吸入弁３０の幅を、基端部３０ｂから中継部３０ｃに向かって線形的に小さくし、両側の外縁の延長線を、吸入ポート２４の中心Ｓ付近で交差させる構成としたので、基端部３０ｂから中継部３０ｃに向かって剛性を徐々に小さくすることが可能となり、基端部３０ｂから離れるほど撓り易くすることが可能となる。

さらに上述の構成においては、拘束縁４０ａの曲率中心Ｑをシリンダボア１１の中心Ｐからずらし、拘束縁４０ａの曲率半径をシリンダボア１１の半径より大きく形成することでガスケット３３に設けられる拘束縁４０ａを幅方向外側へ向かうにつれてシリンダボア１１の周縁（弁板側開口縁）から外側へ徐々に離れる構成としたので、吸入弁３０がシート部３０ａから末広がりの形状に形成された場合でもリード長を確保することが可能となり、また、基端部３０ｂの両側に応力が集中することなく分散させることが可能となる。したがって、吸入弁３０の基端部３０ｂでの疲労強度を確保して吸入弁３０の耐久性を高めることができ、また、吸入弁の先端部分が撓りやすくなるので、リフト量を大きくすることが可能となり、圧縮機の性能と吸入弁の耐久性とを両立させることが可能となる。

また、拘束縁４０ａの曲率中心Ｑを吸入弁３０の軸線上に設ける構成としたので、上述の構成例のように吸入弁３０の軸線Ｍがシリンダボア１１の中心Ｐを通らない場合でも、基端部３０ｂの応力分布を軸線Ｍに対して左右対称にすることが可能となり、変形時に作用する応力の不均衡を防ぐことが可能となる。

図６及び図７において、この発明に係る圧縮機の吸入弁３０の他の構成例が示されている。この例において、吸入弁シート３２に形成される吸入弁３０は、その軸線Ｍがシリンダボア１１の中心Ｐを通るように形成されている。このため、吸入弁３０には、中継部３０ｃより基端部３０ｂ寄りの部分にくり抜き部４４が形成され、このくり抜き部４４に臨むように前記弁板２に吐出ポート２５が形成され、吸入弁３０と吐出ポート２５との干渉を防ぐようにしている。

くり抜き部４４の両側には、基端部３０ｂから中継部３０ｃに通じる架設部４５が形成され、この架設部４５は基端部３０ｂに向かうにつれて幅広に形成されている。特にこの例においては、架設部４５の内縁の延長線が吸入ポート２４の中心Ｓ付近で交差（この例では、吸入ポート２４の中心Ｓで交差）する構成となっている。

また、吸入弁３０は、前記構成例と同様に、シート部３０ａから変形領域の基端となる基端部３０ｂへ移行する途中には、シート部３０ａの幅より小さく形成された中継部３０ｃが形成され、中継部３０ｃから基端部３０ｂにかけて徐々に幅が大きく形成されている。そして、シート部３０ａの幅は、それぞれの架設部４５の基端部４５ａの幅Ｌ４の合計より小さく形成されており、基端部３０ｂから中継部３０ｃに向かって移行する部分では、吸入弁３０の幅は線形的に小さくなり、この部分の両側の外縁の延長線は、ポートの中心
Ｓ付近で交差（この例では、吸入ポート２４の中心Ｓで交差）するようになっている。

したがって、吸入弁３０は、基端部３０ｂの断面係数がシート部３０ａの断面係数より大きく形成され、また、シート部３０ａから基端部３０ｂへ移行する途中に設けられた中継部３０ｃの断面係数は、シート部３０ａの断面係数より小さく形成されている。

また、この例において、ガスケット３３に設けられた拘束縁４０ａは、図８に示されるように、幅方向の外側へ向かうにつれてシリンダボア１１の周縁から外側へ徐々に離れるように円弧状に形成されている点で前記構成例と同様であるが、拘束縁４０ａの曲率中心Ｑはシリンダボア１１の中心Ｐを通る吸入弁３０の軸線Ｍ上に設けられている。
尚、その他の構成は、前記構成例と同様であるので、同一箇所に同一番号を付して説明を省略する。

このような構成においては、前記構成例と同様の作用効果が得られると共に、吸入弁３０にくり抜き部４４を形成した場合においても、シート部側において撓り易く、基端部側において応力を分散させることが可能となり、圧縮機の性能向上と吸入弁の耐久性向上との両立を図ることが可能となる。

尚、以上の各構成例において、吸入弁３０のシート部３０ａの中心（吸入ポート２４の中心Ｓ）は、図９に示されるように、駆動軸７の中心Ｄと吐出ポート２５の中心Ｃを結ぶ線上に配置されることが好ましい（図においては、吸入室が吐出室の周囲に形成される例を示す）。このような構成を採用することで、シリンダヘッド３に形成される吸入室２２と吐出室２３とを区画する隔壁５１を円筒状にすることが可能となり、圧縮機の効率向上に寄与することが可能となる（図９において、Ｅはガスケット３３の一部を隆起させることで形成されるビードであり、通孔４０の縁に概略沿う形で環状にシリンダボア１１周縁を取り囲んでいる）。

尚、上述の本発明の実施形態においては、圧縮機の用途に特に言及していないが、シリンダボア径が小さいＣＯ２圧縮機において特に有効である。また、上述の構成においては、拘束縁４０ａを構成する部材をシリンダブロック１と弁板２との間に介在されるガスケット３３とした例を示したが、ガスケット３３によって拘束縁を構成せず、シリンダブロック１に拘束縁を設けるようにしてもよい。
さらに、上述の構成においては、吸入弁に適用した構成例を示したが、同様の構成を吐出弁に適用してもよい。

Claims (9)

1. シリンダボアが形成されたシリンダブロックと作動流体を一時的に収容する空間が形成されたシリンダヘッドとの間に弁板を有し、この弁板に前記シリンダボアと前記空間とを連通するポートが形成され、このポートがリード弁により開閉される往復動式圧縮機において、
   前記リード弁は、変形領域の先端部に設けられて前記ポートの周縁に着座するシート部を有し、前記変形領域の基端となる基端部の断面係数を前記シート部の断面係数より大きくしたことを特徴とする往復動式圧縮機。
2. 前記シート部から基端部へ移行する前記変形領域の途中に、前記シート部より断面係数が小さい中継部を設けたことを特徴とする請求項１記載の往復動式圧縮機。
3. 前記リード弁は、前記シート部の幅が前記基端部の幅より小さく、且つ、前記中継部の幅より大きいことを特徴とする請求項２記載の往復動式圧縮機。
4. 前記リード弁の幅は、前記基端部から前記中継部に向かって線形的に小さくなり、両側の外縁の延長線は、前記ポートの中心付近で交差することを特徴とする請求項３記載の往復動式圧縮機。
5. 前記リード弁には、前記中継部より基端部寄りの部分にくり抜き部が形成され、くり抜き部の両側に形成される架設部は基端部に向かうにつれて幅広になることを特徴とする請求項１記載の往復動式圧縮機。
6. シリンダボアが形成されたシリンダブロックと作動流体を一時的に収容する空間が形成されたシリンダヘッドとの間に弁板を有し、この弁板に前記シリンダボアと前記空間とを連通するポートが形成され、このポートがリード弁により開閉される往復動式圧縮機において、
   前記リード弁は、前記弁板と対峙する部材によって拘束され、この対峙する部材に設けられた拘束縁によって規定される基端部を有し、前記拘束縁は、少なくともその一部が幅方向外側へ向かうにつれて前記シリンダボアの周縁から外側へ徐々に離れることを特徴とする往復動式圧縮機。
7. 前記拘束縁は円弧状に形成され、その曲率中心は前記シリンダボアの中心と同心ではなく、前記拘束縁の曲率半径は前記シリンダボアの半径より大きいことを特徴とする請求項６記載の往復動式圧縮機。
8. 前記拘束縁の曲率中心は前記リード弁の軸線上に設けられていることを特徴とする請求項７記載の往復動式圧縮機。
9. 前記弁板と対峙する部材は、前記シリンダブロックと前記シリンダヘッドとの間に介在されるガスケットであることを特徴とする請求項６記載の往復動式圧縮機。

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