JPWO2005024076A1 - 焼結摺動材料、摺動部材、連結装置および摺動部材が適用される装置 - Google Patents
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Abstract
Description
また、本発明の他の目的は、高速・高温摺動や高面圧・高速摺動下においても摺動時の馴染み性に優れて良好な耐焼付き性、耐摩耗性を示す焼結摺動材料、摺動部材およびそれが適用される装置を提供することにある。
前記焼結層に潤滑組成物、潤滑性樹脂、および固体潤滑剤と樹脂からなる固体潤滑複合材のうち少なくとも一つを充填しつつライニングして形成された摺動面層と、を具備し、
前記焼結層は、Snが5〜20重量%含有される青銅合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とする混合粉末を前記裏金鋼板に散布して焼結接合することにより固定されたものであることを特徴とする。
前記焼結摺動体は、MoまたはMoにCu、Ni、Fe、Coおよびそれらの合金を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されていることを特徴とする。
前記焼結摺動体は、Moが5〜75重量%含有し、Snが5〜20重量%含有する青銅合金相からなり、かつ相対密度が90%以上の青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする。
また、他の本発明によれば、高速・高温摺動や高面圧・高速摺動下においても摺動時の馴染み性に優れて良好な耐焼付き性、耐摩耗性を示す焼結摺動材料、摺動部材およびそれが適用される装置を提供することができる。
発明を実施するための形態
(第1の実施形態)
図1(a)は、本発明の第1の実施形態に係る油圧ショベルの全体を示す斜視図であり、図1(b)は、バケット連結部を説明する分解斜視図である。図2は、本発明の第1の実施形態に係るバケット連結装置の概略構造を説明する断面図である。図3(a)は、作業機ブッシュの構造を説明する断面図であり、図3(b)は、スラスト軸受の構造を説明する断面図である。
焼結摺動材料は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなるものである。この焼結摺動材料によれば、高面圧・低速摺動や揺動などの極めて悪い潤滑条件下での耐焼付き性、耐摩耗性に優れる摺動材料を得ることができる。また、CuまたはCu合金を用いることにより、所望の摺動性能と剛性を低コストにて兼備させることができる。
なお、相対密度は、真密度に対する焼結摺動体の密度(焼結密度)の割合であって、真密度は焼結摺動体を溶製材として作成した場合の密度で代用できる。
また、前記作業機連結ピン10は、高周波焼入れ焼戻しや浸炭焼入れ焼戻しなどの熱処理が施されて高強度化を図ることが必要であることが多い。また、前記焼結摺動材料18を硬質化する場合においては、その焼結摺動材料18の基材17への密着性が悪くなることが危惧されるが、この場合、その基材17に予め青銅系焼結材料等による下地焼結層を形成しておくのが好ましい。
図4は、本発明の第2の実施形態に係るバケット連結装置の概略構造を説明する断面図である。なお、本実施形態のバケット連結装置9Bにおいて、作業機連結ピンおよび作業機ブッシュの構成が異なること以外は、その基本構成は第1の実施形態と同様である。したがって、以下、本実施形態に特有の部分のみについて説明することとし、第1の実施形態と共通する部分については図に同一符号を付すに留めてその詳細な説明を省略する。
また、作業機ブッシュ30が、潤滑油または潤滑組成物を多量に貯蔵できる含油焼結材料から構成されるので、摺動面29への潤滑油の供給を長期間に亘り安定化させることができ、給脂間隔を画期的に延長することができる。
さらに、本実施形態においては、作業機ブッシュ30と比較して一般に取り外しが容易な作業機連結ピン26に摺動機能の一翼を担わせるようにされているので、摺動機能が低下した際にその作業機連結ピン26を新品のそれと交換または摩耗した部分に前記焼結摺動材料28を固定して補修し再利用することで摺動機能の回復を容易に図ることができる。したがって、メンテナンス性を著しく向上させることができる。なお、本実施形態の作業機ブッシュ30として、より耐焼付き性に優れた既知の多孔質摺動材料からなるものであっても良い。
なお、一般に作業機連結ピン10,26においては、高周波焼入れ焼戻しや浸炭焼入れ焼戻しなどの熱処理が施され、高強度化を図る必要があることが多い。このため、熱処理済みの基材17,27に各焼結摺動材料18,28を固定する場合、その固定の手段としては、強度劣化を避ける観点から、かしめ、圧入、嵌合、クリンチ、接着、ボルト締結、ろう付け等が好ましい。
一方、各焼結摺動材料18,28を基材17,27に固定した後に作業機連結ピン10,26に対して前記熱処理を施す場合、その固定の手段としては、焼結接合、溶浸接合、ろう付け等が好ましく、また熱処理時の加熱工程で焼結接合、溶浸接合、ろう付け等を実施した後にA1温度〜900℃の適切な温度に降温して焼入れ処理を施すことがより好ましい。
また、同図(b)に示す作業機ブッシュ11Bは、リング状に形成された焼結摺動材料21Bを鋼製裏金20Bの内周面に形成された多条溝に突合せて圧入してなる軸受ブッシュである。そして、これら作業機ブッシュ11A,11Bにおいては、各作業機ブッシュ11A,11Bに設けられた穴や溝等によって形成される摺動面凹部にグリース等の潤滑組成物が充填され、この潤滑組成物による潤滑作用にて摺動面を良好に潤滑できるようにされている。
また、同図(c)に示される作業機ブッシュ11Cは、完成時に鋼製裏金20Cとなる鋼板上に銅系焼結粉末を散布して一旦その裏金鋼板と焼結接合した後に、焼結摺動材料21Cの小片と銅系焼結粉末とを散布して再焼結し(図中記号M;銅系焼結材料)、圧延を施してなる複層摺動部材、もしくは、完成時に鋼製裏金20Cとなる鋼板上に銅系焼結粉末を散布して一旦その鋼板と焼結接合した後に、焼結摺動材料21Cまたは本発明に係るMo−Cu合金系の成形体の小片を焼結接合し、次いで多孔質青銅系焼結層Mとする原料粉末を散布・圧延して焼結することで作製される複層摺動部材に対して、丸曲げ加工を施してなる軸受ブッシュである。この作業機ブッシュ11Cにおいては、前記小片を囲む銅系摺動材料Mが含油性の高い多孔質摺動材料であることから、給脂間隔の更なる延長化を図ることができるという利点がある。なお、この作業機ブッシュ11Cの摺動面に分散される前記小片の面積率は10〜70%であるのが好ましい。
またここで、図7(a)に示す製造手段においては、Mo−Cu合金系の成形体、造粒体、焼結体の小片Tを直接鋼板裏金Bに焼結接合した後にライニングするようにされている。
一方、同図(b)に示す製造手段においては、青銅系、鉛青銅系、Fe−Cu−Sn系またはFe−Cu−Sn−Pb系の焼結材料を散布・焼結接合してなる下地焼結層Nを有する鋼板裏金Bを用意し、前記下地焼結層N上に高密度Mo系、Mo−Cu合金系の焼結体もしくは成形体の小片T’を配し、その下地焼結層Nを介して鋼板裏金Bに焼結接合した後に、ライニングするようにされている。
他方、同図(c)に示す製造手段においては、Mo系の成形体、造粒体、焼結体の小片T”と溶浸剤となる銅系粉末Yを鋼板裏金B上に散布して、溶浸焼結と同時に接合した後に、ライニングしてなるものである。
前記焼結層に潤滑組成物、潤滑性樹脂、および固体潤滑剤と樹脂からなる固体潤滑複合材のうち少なくとも一つを充填しつつライニングして形成された摺動面層と、を具備し、
前記焼結層は、Snが5〜20重量%含有される青銅合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とする混合粉末を前記裏金鋼板に散布して焼結接合することにより固定されたものであることを特徴とする。
また、前記摺動部材において、前記摺動面層を内周面側または外周面側に配するように曲げて円筒状または略円筒状に成形されたものである。
前記焼結層に散布された焼結摺動材料からなる小片と、
前記小片の周囲に配置された別体の青銅系焼結体と、を具備し、
前記焼結層は、青銅系、鉛青銅系、Fe−Cu−Sn系もしくはFe−Cu−Sn−Pb系の焼結材料を前記裏金鋼板に焼結接合することにより形成され、
前記小片が前記別体の青銅系焼結体中に含有されるようにして前記裏金鋼板に固定され、
前記焼結摺動材料は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が90%以上である焼結体からなるものである。
前記焼結摺動材料は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が90%以上である焼結体からなるものである。
また、前記Mo成形体は平均粒径が10μm以下のMo粉末で構成され、さらに平均粒径が30μm以上の固体潤滑剤が5〜60体積%および/または硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されていることが好ましい。
また、前記焼結体中のCu合金相は、Snが5〜20重量%含有されるとともに、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のZn、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されていることが好ましい。これにより、焼結性、溶浸性、耐サルファーアタック性および強度を更に向上させることができる。なお、上記Al,Pb,P,Ni,Si等の全ての添加が必要でなく、例えばPによる流動性、還元性、濡れ性の改善が0.1重量%から明確になることなどの事例から、P,Zn,Ni,Co,Mn,Siの下限値を0.1重量%とすることが好ましい。
またさらに、前記焼結摺動材料の耐摩耗性を向上させる場合には、平均粒径1〜50μmの硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されていることが好ましい。
前記軸受軸、軸受ブッシュおよびスラスト軸受のうちの1種以上を摺動部材で構成していることも可能である。
また、前記摺動部材は、裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備え、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなり、
前記裏金は、軸受裏金、軸受軸の基材、および球面ブッシュの基材のうちいずれかである。
前記軸受軸を摺動部材で構成するとともに、
前記軸受ブッシュを、硬化熱処理が施されていない鋼管で構成し、かつその鋼管における摺動面部位に所要の潤滑溝を形成するものであっても良い。
前記摺動部材は、裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備え、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなり、
前記裏金は、軸受軸の基材である。
前記軸受軸を摺動部材で構成するとともに、
前記軸受ブッシュを、Fe−C系、Fe−C−Cu系もしくはCu−Sn系合金の含油焼結材料で構成しても良い。
前記摺動部材は、裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備え、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が90%以上である焼結体からなり、
前記裏金は、軸受軸の基材である。
またさらに、前記燒結摺動材料の耐摩耗性を向上させる場合には、平均粒径1〜50μmの硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されていることが好ましい。
また、軸受ブッシュが、潤滑油または潤滑組成物を多量に貯蔵できる含油焼結材料から構成される連結装置においては、摺動面への潤滑油の供給を長期間に亘り安定化させることができ、給脂間隔を飛躍的に延長することができる。
さらに、それぞれの連結装置においては、軸受ブッシュと比較して一般に取り外しが容易な軸受軸に摺動機能の一翼を担わせているので、摺動機能が低下した際にその軸受軸を新品のそれと交換または摩耗した部分に前記焼結摺動材料を固定して補修し再利用することで摺動機能の回復を容易に図ることができる。したがって、メンテナンス性を著しく向上させることができる。
本実施例においては、Mo(1)粉末(平均粒径0.8μm)、Mo(2)粉末(平均粒径4.7μm)、NiO(平均粒径0.7μm)、アトマイズ銅粉末(日本アトマイズ、SFR−Cu平均粒径10μm)、Ni粉末(平均粒径1.2μm)および#350メッシュ以下のTiH,Sn粉末を用いて表1に示されるような混合粉末を作製し、更にこれらの混合粉末に対して3重量%のパラフィンワックスを配合して、内径が46mm、高さが50mmの円筒形状に2ton/cm2の加圧力で成形した。そして、得られた各成形体を、950〜1250℃で1hr焼結した後に、N2ガスで冷却した。
本実施例においては、図15に示されるような形状の供試用軸受ブッシュおよび供試用軸受軸のいずれか一方に本発明に係る焼結摺動材料を固定した条件で、供試用軸受ブッシュと供試用軸受軸との間の軸受試験を行った。摺動面粗さは焼結穴を除いて、すべて約2〜5μm程度の旋盤加工目として、本発明に係る焼結摺動材料を固定した供試軸受ブッシュの摺動相手の供試軸受軸はS45C炭素鋼の表面層を高周波焼入れ、焼戻し(160℃)、表面硬さがHRC56となるように調整し、その面粗さが研削加工によって1〜3μm以下に仕上げられたものを使用した。また、本発明に係る焼結摺動材料を固定した供試軸受軸の摺動相手の供試軸受ブッシュは、#100メッシュ以下の4600鉄粉末に0.7重量%の黒鉛粉末(平均粒6ミクロン、ロンザKS6)を混合した混合粉末に対して、0.7重量%に相当する有機潤滑剤(アクラワックス)を添加混合して、成形圧力6ton/cm2で成形後、1150℃×2hrの真空焼結、N2ガスで焼入れ、200℃×1hrの焼戻し処理を施し、更に含油処理を施した後に図15に示されるような形状となるように機械加工してなるものを使用した。そして、いずれの供試軸受ブッシュにおいても、ISO VG68相当の極圧添加剤(S添加量0.8重量%)を含有する潤滑剤を含浸させるものとした。さらに、本実施例においては、Mo(2)粉末と0.1〜0.3mm径の水ガラス造粒黒鉛の成形体に溶浸剤2を使った溶浸焼結体の軸受評価試験を追加実施した。
図17は、本発明の第1の実施形態に係るターボチャージャ装置の概略構造を説明する図である。
上記焼結摺動材料は、MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、潤滑油または潤滑油およびワックス類からなる潤滑組成物が充填されているものであっても良いし、または、MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されているものであっても良い。さらに、前記多孔質焼結体には、Moが50〜90体積%含有されることが好ましい。
本実施形態によれば、Moの含有量を35〜65重量%の範囲で調整することにより、前記青銅合金−Mo系焼結体の熱膨張係数が1.1〜1.5×10−5にされているので、例えば前記浮動ブッシュの構成材料として、または同浮動ブッシュの摺動面部位に配される摺動材料として用いられて好適な焼結摺動材料を得ることができる。
前記焼結摺動体は、MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されているものであっても良い。
前記焼結摺動体は、Moが5〜75重量%含有し、Snが5〜20重量%含有する青銅合金相からなり、かつ相対密度が90%以上の青銅合金−Mo系焼結体からなるものであっても良い。
前記焼結摺動体は、Mo粉末成形体の焼結とともに青銅合金系溶浸剤が溶浸されて形成され、かつMoが35〜75重量%含有する青銅合金−Mo系焼結体からなるものであっても良い。
前記焼結摺動体は、MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されているものであっても良い。
前記焼結摺動体は、Moが5〜75重量%含有し、Snが5〜20重量%含有する青銅合金相からなり、かつ相対密度が90%以上の青銅合金−Mo系焼結体からなるものであっても良い。
前記焼結摺動体は、Mo粉末成形体の焼結とともに青銅合金系溶浸剤が溶浸されて形成され、かつMoが35〜75重量%含有する青銅合金−Mo系焼結体からなるものであっても良い。
図20は、本発明の第4の実施形態に係る斜板式油圧ピストンポンプの要部構造を説明する図である。
図23(a)は、本発明の第3の実施形態に係る斜軸式油圧ピストンポンプの要部構造を説明する図であり、図23(b)は、図23(a)におけるQ部拡大図である。
本実施例においては、Mo(1)粉末(平均粒径0.8μm)およびMo(2)粉末(平均粒径4.7μm)のそれぞれに対して、3重量%のパラフィンワックスを配合して、内径が46mm、高さが50mmの円筒形状に2ton/cm2の加圧力で成形した。そして、得られた各成形体を、950〜1250℃で1hr焼結した後に、N2ガスで冷却した。
本実施例では、図27に示される定速摩擦摩耗試験機を用いて、先の実施例で製作した青銅合金−Mo系溶浸焼結体の限界耐焼付き面圧もしくは異常摩耗発生面圧を調査した。また、Mo(2)焼結体にPb−1重量%Ti,Bi−4重量%Niを700℃で溶浸させた摺動材料(C),(D)、Mo(1)成形体およびMo(2)成形体のそれぞれに対してCu−20重量%Sn合金を溶浸させた摺動材料(E),(F)と黒鉛を0.1〜0.3mm径の水ガラスで造粒した黒鉛をMo(2)マトリックスに対して5重量%(約30体積%)分散させCu−20重量%Sn合金を溶浸させた摺動材料ブッシュ(G)についても実験に供した。さらに、比較材料としては、15重量%Pbを含有する鉛青銅溶製摺動材料と、特殊高力黄銅(PC31)と、試験片摺動面にMo金属をプラズマ溶射したもの(気孔率約10%)を準備した。なお、摺動試験条件は、SCM415に浸炭焼入れ焼戻し処理を施し、表面硬さがHRC60、表面粗さが3μm以下になるように調整した回転円盤を回転させながら、60℃に過熱した#10エンジン油を摺動試験片前面に5cm3/minで滴下潤滑しながら、摩擦係数とそのときの摩耗量を計測するが、所定の面圧で2min間の異常が無い場合には、面圧を50kgf/cm2単位で昇圧する操作を繰り返して、限界耐焼付き面圧もしくは異常摩耗発生限界面圧を調査した。
[図2]本発明の第1の実施形態に係るバケット連結装置の概略構造を説明する断面図である。
[図3](a)は、作業機ブッシュの構造を説明する断面図であり、(b)は、スラスト軸受の構造を説明する断面図である。
[図4]本発明の第2の実施形態に係るバケット連結装置の概略構造を説明する断面図である。
[図5]作業機連結ピンの他の態様例を表わす図である。
[図6](a)〜(d’)は、第1の実施形態における作業機ブッシュの他の態様例を表わす構造を説明する図である。
[図7]各種乾式複層軸受摺動部材の製造工程を表わす図である。
[図8]成形体、焼結体中における固体潤滑剤粒子とMo粉末の状態を表わす模式図であって、Mo粉末粒径と固体潤滑剤の大きさとの関係を表わす図である。
[図9](a)は、履帯アッセンブリの概略構造を説明する図であり、(b)は、イコライザ機構を説明する模式図である。
[図10](a)は、サスペンション装置の要部構造を説明する図であり、(b)は、転輪アッセンブリの要部構造を説明する図である。
[図11](a)は、微細粒径Mo粉末焼結体の組織であって断面組織を示す図であり、(b)は、破断面組織を示す図であり、(c)は、液相焼結が促進させた部位を表わす組織を示す図である。
[図12](a)は、溶浸同時焼結した焼結体の組織であって、No.A1に溶浸剤2で溶浸焼結した焼結体の組織を示す図であり、(b)は、No.A2溶浸剤2で溶浸焼結した焼結体の組織を示す図である。
[図13](a)は、No.B3(5重量%Mo)の焼結体の組織を示す図であり、(b)は、No.B5(15重量%Mo)の焼結体の組織を示す図である。
[図14](a)は、No.A9(50重量%Mo)の焼結体の組織を示す図であり、(b)は、No.A10(70重量%Mo)の焼結体の組織を示す図である。
[図15]軸受試験用軸受ブッシュの形状を表わす図である。
[図16]従来の焼結軸受の適用例を表わす図である。
[図17]本発明の第1の実施形態に係るターボチャージャ装置の概略構造を説明する図である。
[図18]図17に示すR部を拡大した図である。
[図19]油溝に供される丸孔やスリットが形成された焼結摺動材料の形状を例示する図である。
[図20]本発明の第4の実施形態に係る斜板式油圧ピストンポンプの要部構造を説明する図である。
[図21](a)はピストンシューを一部破断して表わす側面図であり、(b)は(a)におけるP−P線に沿った断面図であり、(c)は他の態様例に係るピストンシューを一部破断して表わす側面図である。
[図22]圧入・嵌合型のピストンシューの構造を説明する図である。
[図23](a)は、本発明の第3の実施形態に係る斜軸式油圧ピストンポンプの要部構造を説明する図であり、(b)は、(a)におけるQ部拡大図である。
[図24]微細粒径のMo粉末焼結体の組織であって、(a)は断面組織を示す図であり、(b)は破断面組織を示す図であり、(c)は液相焼結が促進させた部位を表わす組織を示す図である。
[図25]溶浸同時焼結した焼結体の組織であって、(a)はMo(1)粉末成形体に溶浸剤2で溶浸焼結した焼結体の組織を示す図であり、(b)はMo(2)粉末成形体に溶浸剤2で溶浸焼結した焼結体の組織を示す図である。
[図26](a)はNo.B4(5重量%Mo)の焼結体の組織を示す図であり、(b)はNo.B6(15重量%Mo)の焼結体の組織を示す図である。
[図27]定速摩擦摩耗試験条件と試験片形状とを説明する図である。
[図28](a)は従来のターボチャージャにおける浮動ブッシュの摺動面近傍の組成像を表わす図であり、(b)はPbの分布状態を表わす図であり、(c)はFeの分布を表わす図である。
[図29](a)は従来のターボチャージャにおける浮動ブッシュの摺動面近傍の組成像を表わす図であり、(b)はPbの分布状態を表わす図であり、(c)はSの分布を表わす図である。
7 ブーム連結装置
8 アーム連結装置
9,9A,9B バケット連結装置
10,26 作業機連結ピン
11,30 作業機ブッシュ
12 スラスト軸受
17,20,23,27 基材(裏金)
18,21,24,28 焼結摺動材料
19,22,25,29 摺動面
33 履帯アッセンブリ
34 イコライザ機構
35 サスペンション装置
36 転輪アッセンブリ
101 ターボチャージャ装置
102 タービンシャフト
105 センタハウジング
106 浮動ブッシュ
107,107A,107B, 焼結摺動材料
111 斜板式油圧ピストンポンプ
115,120 ピストンシュー
119,119’,119” 焼結摺動材料
121 斜軸式油圧ピストンポンプ
124 ピストンロッド
128 焼結摺動材料
Claims (56)
- CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなることを特徴とする焼結摺動材料。
- 前記焼結体は、Mo成形体の焼結と共にCuまたはCu合金が溶浸されてなるものであって、Moが35〜75重量%含有され、かつその気孔率が7体積%以下である請求項1に記載の焼結摺動材料。
- 前記Mo成形体は平均粒径が10μm以下のMo粉末で構成され、さらに平均粒径が30μm以上の固体潤滑剤が5〜60体積%および/または硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されている請求項2に記載の焼結摺動材料。
- 前記焼結体中のCu合金相は、Snが5〜20重量%含有されている請求項1〜3のいずれかに記載の焼結摺動材料。
- 前記焼結体中のCu合金相は、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のZn、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されている請求項4に記載の焼結摺動材料。
- 裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備えた摺動部材であって、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなることを特徴とする摺動部材。 - 前記焼結体は、Mo成形体の焼結と共にCuまたはCu合金が溶浸されてなるものであって、Moが35〜75重量%含有され、かつその気孔率が7体積%以下である請求項6に記載の摺動部材。
- 前記Mo成形体は平均粒径が10μm以下のMo粉末で構成され、さらに平均粒径が30μm以上の固体潤滑剤が5〜60体積%および/または硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されている請求項7に記載の摺動部材。
- 前記焼結体中のCu合金相は、Snが5〜20重量%含有されている請求項6〜8のいずれかに記載の摺動部材。
- 前記焼結体中のCu合金相は、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のZn、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されている請求項9に記載の摺動部材。
- 前記焼結摺動体の摺動面部位に凹部が形成されるとともに、その凹部に、潤滑油とワックス類からなる潤滑性組成物、潤滑性樹脂、固体潤滑剤、および固体潤滑剤とワックス類からなる潤滑性組成物のうちのいずれかが充填されている請求項6〜8のいずれかに記載の摺動部材。
- 前記裏金は、すべり軸受の軸受裏金、回転体を支持する軸受軸の基材、および球面ブッシュの基材のうちいずれかである請求項6〜8のいずれかに記載の摺動部材。
- 裏金鋼板に固定された焼結層と、
前記焼結層に潤滑組成物、潤滑性樹脂、および固体潤滑剤と樹脂からなる固体潤滑複合材のうち少なくとも一つを充填しつつライニングして形成された摺動面層と、を具備し、
前記焼結層は、Snが5〜20重量%含有される青銅合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とする混合粉末を前記裏金鋼板に散布して焼結接合することにより固定されたものであることを特徴とする摺動部材。 - 前記摺動面層を内周面側または外周面側に配するように曲げて円筒状または略円筒状に成形されたことを特徴とする請求項13に記載の摺動部材。
- 前記裏金鋼板は、前記焼結接合が施される面に予めCuメッキまたは青銅系、鉛青銅系、Fe−Cu−Sn系もしくはFe−Cu−Sn−Pb系の焼結材料が焼結接合されている請求項13または14に記載の摺動部材。
- 前記混合粉末は、平均粒径が0.05〜2.0mmに造粒されている請求項13または14に記載の摺動部材。
- 裏金鋼板に固定された焼結層と、
前記焼結層に散布された焼結摺動材料からなる小片と、
前記小片の周囲に配置された別体の青銅系焼結体と、を具備し、
前記焼結層は、青銅系、鉛青銅系、Fe−Cu−Sn系もしくはFe−Cu−Sn−Pb系の焼結材料を前記裏金鋼板に焼結接合することにより形成され、
前記小片が前記別体の青銅系焼結体中に含有されるようにして前記裏金鋼板に固定され、
前記焼結摺動材料は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が90%以上である焼結体からなることを特徴とする摺動部材。 - 前記焼結体は、Mo成形体の焼結と共にCuまたはCu合金が溶浸されてなるものであって、Moが35〜75重量%含有され、かつその気孔率が7体積%以下である請求項17に記載の摺動部材。
- 前記Mo成形体は平均粒径が10μm以下のMo粉末で構成され、さらに平均粒径が30μm以上の固体潤滑剤が5〜60体積%および/または硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されている請求項18に記載の摺動部材。
- 前記焼結体中のCu合金相は、Snが5〜20重量%含有されるとともに、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のZn、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されている請求項17〜19のいずれかに記載の摺動部材。
- 一側の機械構成要素と、この一側の機械構成要素に支持される軸受軸およびその軸受軸に外嵌される軸受ブッシュを介して配される他側の機械構成要素とを、互いに回転または回動可能に連結する連結装置、もしくは一側の機械構成要素と、この一側の機械構成要素に支持される軸受軸およびその軸受軸に外嵌される軸受ブッシュを介して配される他側の機械構成要素とを、互いに回転または回動可能に連結し、かつ前記一側の機械構成要素と前記他側の機械構成要素との間に作用するスラスト荷重を受支するスラスト軸受を備えてなる連結装置において、
前記軸受軸、軸受ブッシュおよびスラスト軸受のうちの1種以上を摺動部材で構成し、
前記摺動部材は、裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備え、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなり、
前記裏金は、軸受裏金、軸受軸の基材、および球面ブッシュの基材のうちいずれかであることを特徴とする連結装置。 - 一側の機械構成要素と、この一側の機械構成要素に支持される軸受軸およびその軸受軸に外嵌される軸受ブッシュを介して配される他側の機械構成要素とを、互いに回転または回動可能に連結する連結装置において、
前記軸受軸を摺動部材で構成するとともに、
前記軸受ブッシュを、硬化熱処理が施されていない鋼管で構成し、かつその鋼管における摺動面部位に所要の潤滑溝を形成し、
前記摺動部材は、裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備え、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が80%以上である焼結体からなり、
前記裏金は、軸受軸の基材であることを特徴とする連結装置。 - 一側の機械構成要素と、この一側の機械構成要素に支持される軸受軸およびその軸受軸に外嵌される軸受ブッシュを介して配される他側の機械構成要素とを、互いに回転または回動可能に連結する連結装置において、
前記軸受軸を摺動部材で構成するとともに、
前記軸受ブッシュを、Fe−C系、Fe−C−Cu系もしくはCu−Sn系合金の含油焼結材料で構成し、
前記摺動部材は、裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備え、
前記焼結摺動体は、CuまたはCu合金が10〜95重量%含有され、残部がMoを主体とし、相対密度が90%以上である焼結体からなり、
前記裏金は、軸受軸の基材であることを特徴とする連結装置。 - 前記焼結体は、Mo成形体の焼結と共にCuまたはCu合金が溶浸されてなるものであって、Moが35〜75重量%含有され、かつその気孔率が7体積%以下である請求項21〜23のいずれかに記載の連結装置。
- 前記Mo成形体は平均粒径が10μm以下のMo粉末で構成され、さらに平均粒径が30μm以上の固体潤滑剤が5〜60体積%および/または硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で含有されている請求項24に記載の連結装置。
- 前記焼結体中のCu合金相は、Snが5〜20重量%含有されるとともに、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のZn、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されている請求項21〜23のいずれかに記載の連結装置。
- 前記一側の機械構成要素に対する前記軸受軸の被支持面部位に前記焼結摺動体が固定されている請求項21〜23のいずれかに記載の連結装置。
- 請求項21〜23のいずれかに記載の連結装置は、作業機、クローラ式下部走行体におけるトラックリンク、同下部走行体における転輪装置、ブルドーザの車体を支えるイコライザ、およびダンプトラックのサスペンション装置のいずれかにおける連結部位の連結手段として用いられる連結装置。
- MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、潤滑油または潤滑油およびワックス類からなる潤滑組成物が充填されていることを特徴とする焼結摺動材料。
- MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されていることを特徴とする焼結摺動材料。
- 前記多孔質焼結体には、Mo相または青銅相より硬質な金属間化合物、炭化物、窒化物、酸化物及びフッ化物からなる群から選ばれる1種以上からなる硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で分散されている請求項29または30に記載の焼結摺動材料。
- 前記金属間化合物はMoNi系、MoFe系、MoCo系、FeAl系、NiAl系、NiTi系、TiAl系、CoAl系、及びCoTi系からなる群から選ばれる1種以上の金属間化合物であることを特徴とする請求項31に記載の焼結摺動部材料。
- 前記窒化物はTiN、CrNおよびSi3N4からなる群から選ばれる1種以上であることを特徴とする請求項31に記載の焼結摺動部材料。
- 前記酸化物は、NiO,Cu2O,CoO,TiO2,SiO2およびAl2O3からなる群から選ばれる1種以上であることを特徴とする請求項31に記載の焼結摺動部材料。
- Moが5〜75重量%含有し、Snが5〜20重量%含有する青銅合金相からなり、かつ相対密度が90%以上の青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする焼結摺動材料。
- 前記青銅合金相は、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されている請求項35に記載の焼結摺動材料。
- Mo粉末成形体の焼結とともに青銅合金系溶浸剤が溶浸されて形成され、かつMoが35〜75重量%含有する青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする焼結摺動材料。
- 前記Mo粉末成形体には、5〜60体積%の固体潤滑剤および硬質粒子分散材の少なくとも一方が混合されている請求項37に記載の焼結摺動材料。
- 前記青銅合金−Mo系焼結体には、Mo相および青銅相より硬質な金属間化合物、炭化物、窒化物、酸化物およびフッ化物からなる群から選ばれる1種以上からなる硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で分散されている請求項35〜38のいずれかに記載の焼結摺動材料。
- 前記Moの含有量を35〜65重量%の範囲で調整することにより、前記青銅合金−Mo系焼結体の熱膨張係数が1.1〜1.5×10−5にされている請求項35〜38のいずれかに記載の焼結摺動材料。
- 焼結摺動体を有する摺動部材であって、
前記焼結摺動体は、MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されていることを特徴とする摺動部材。 - 焼結摺動体を有する摺動部材であって、
前記焼結摺動体は、Moが5〜75重量%含有し、Snが5〜20重量%含有する青銅合金相からなり、かつ相対密度が90%以上の青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする摺動部材。 - 結摺動体を有する摺動部材であって、
前期焼結摺動体は、Mo粉末成形体の焼結とともに青銅合金系溶浸剤が溶浸されて形成され、かつMoが35〜75重量%含有する青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする摺動部材。 - 裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備えた摺動部材であって、
前記焼結摺動体は、MoまたはMoにCu、Ni、FeおよびCoからなる群から選ばれる1種以上を10重量%以下含有させたMo合金からなる気孔率が10〜40体積%の多孔質焼結体の気孔中には、Pb,Sn,Bi,ZnおよびSbからなる群から選ばれる1種以上が主体となり、融点が450℃以下に調整された低融点金属もしくはその合金が充填されていることを特徴とする摺動部材。 - 前記多孔質焼結体には、Mo相または青銅相より硬質な金属間化合物、炭化物、窒化物、酸化物及びフッ化物からなる群から選ばれる1種以上からなる硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で分散されている請求項41または44に記載の摺動部材。
- 裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備えた摺動部材であって、
前記焼結摺動体は、Moが5〜75重量%含有し、Snが5〜20重量%含有する青銅合金相からなり、かつ相対密度が90%以上の青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする摺動部材。 - 前記青銅合金相には、0.2〜5重量%のTi、0.2〜14重量%のAl、0.2〜15重量%のPb、0.1〜1.5重量%のP、0.1〜10重量%のNi、0.1〜5重量%のCo、0.1〜10重量%のMnおよび0.1〜3重量%のSiからなる群から選ばれる1種以上が含有されている請求項42または46に記載の摺動部材。
- 裏金と、該裏金上に固定された焼結摺動体とを備えた摺動部材であって、
前記焼結摺動体は、Mo粉末成形体の焼結とともに青銅合金系溶浸剤が溶浸されて形成され、かつMoが35〜75重量%含有する青銅合金−Mo系焼結体からなることを特徴とする摺動部材。 - 前記Mo粉末成形体には、5〜60体積%の固体潤滑剤および硬質粒子分散材の少なくとも一方が混合されている請求項43または48に記載の摺動部材。
- 前記青銅合金−Mo系焼結体には、Mo相および青銅相より硬質な金属間化合物、炭化物、窒化物、酸化物およびフッ化物からなる群から選ばれる1種以上からなる硬質粒子が0.2〜10体積%の範囲で分散されている請求項42、43、46、48のいずれかに記載の摺動部材。
- 前記Moの含有量を35〜65重量%の範囲で調整することにより、前記青銅合金−Mo系焼結体の熱膨張係数が1.1〜1.5×10−5にされている請求項42、43、46、48のいずれかに記載の摺動部材。
- 前記裏金は、熱膨張係数が1.1〜1.5×10−5の範囲にある鋼製、鋳鉄製もしくはAl−Si系合金製のものである請求項44、46、48のいずれかに記載の摺動部材。
- 前記焼結摺動体は、焼結接合、焼結溶浸接合、ろう付け、かしめ、嵌合、圧入、接着、ボルト締結およびクリンチ結合のうちのいずれかにより前記裏金に固定される請求項6〜8、44、46、48のいずれかに記載の摺動部材。
- 前記焼結摺動体は前記裏金に焼結接合により固定され、当該焼結摺動体に係る青銅合金相には、0.5重量%以上のTiおよびAlの少なくとも一方が含有されている請求項6〜8、44、46、48のいずれかに記載の摺動部材。
- 請求項41〜44、46、48のいずれかに記載の摺動部材が組み込まれてなることを特徴とするターボチャージャ装置。
- 請求項41〜44、46、48のいずれかに記載の摺動部材が組み込まれてなることを特徴とする油圧ピストンポンプまたは油圧ピストンモータ装置。
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