JP2002003962A - 摺動摩擦部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 摺動摩擦部材において、溶射法及び焼結法が
適用可能であり、ギヤ油中でも高い摩擦係数が安定的に
維持でき、硫化腐食を生じないようにすることを課題と
する。 【解決手段】 (a) ＦｅＭｏ，Ｍｏ，ＭｏＯ₂ のうちの
１種を２０〜５０重量％、(b) 「ＮｉもしくはＺｎを１
５〜３５重量％，Ａｌを０．１〜１０重量％，残部を銅
とする銅合金」を３〜２０重量％、(c) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，Ｚ
ｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂，ＭｇＯ，Ｓｉ₃ Ｎ₄ ，ムライト，安
定化ジルコニアのうちの１種の硬質粒子を２〜１０重量
％、(d) 残部が「Ｃを０．１〜３重量％，Ｎｉを３〜３
５重量％，Ｃｒを１０〜４０重量％，Ｍｏを０．１〜２
０重量％，残部を鉄」とする鉄合金、からなる摺動摩擦
部材である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、変速機のシンクロ
ナイザリング等の摺動摩擦部材に関する。

【０００２】

【従来の技術】変速機のシンクロナイザリングの摺動摩
擦部分は、機械的強度及び精度のみならず、耐焼付き
性、耐摩耗性等の摩擦特性に優れていることが要求され
ている。シンクロナイザリングの摺動摩擦部分に、例え
ば銅合金素地（５〜４０重量％の範囲内でＺｎ又はＮｉ
を含む）に硬質粒子（１０〜５０重量％の範囲内で鉄系
金属間化合物粒子，Ｍｏ粒子，Ｎｉ基粒子の少なくとも
１種を含む）が均一に分散された銅系焼結合金を用いる
ことが知られている（特開平８−２１９１７４号公
報）。

【０００３】従来のシンクロナイザリングは、高い同期
トルクが必要なときに、摩擦熱により銅系焼結合金の主
成分の銅がギヤ油中の硫黄（極圧添加剤）と反応して硫
化腐食が発生し、シンクロナイザリングの摩擦係数の低
下や摩擦面の軟化による耐久性の劣化が生ずる。また、
従来のシンクロナイザリングは、リング本体に銅系焼結
合金のテーパーコーンを圧入したものであって、溶射法
を適用することができない。そして、銅系焼結合金には
機械的強度に限界がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、摺動摩擦部
材において、溶射法及び焼結法が適用可能であり、ギヤ
油中でも高い摩擦係数が安定的に維持でき、硫化腐食を
生じないようにすることを課題とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明の第１構成は、
(a) ＦｅＭｏ，Ｍｏ，ＭｏＯ₂ のうちの１種を２０〜５
０重量％、(b) 次の銅合金イ，銅合金ロのうちの１種を
３〜２０重量％ イ．ＮｉもしくはＺｎを１５〜３５重量％，Ａｌを０．
１〜１０重量％，残部を銅とする銅合金、 ロ．Ａｌを５〜２０重量％，残部を銅とする銅合金、 (c) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＺｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂ ，ＭｇＯ，Ｓｉ₃
Ｎ₄ ，ムライト，安定化ジルコニアのうちの１種の硬質
粒子を２〜１０重量％、(d) 残部が「Ｃを０．１〜３重
量％，Ｎｉを３〜３５重量％，Ｃｒを１０〜４０重量
％，Ｍｏを０．１〜２０重量％，残部を鉄」とする鉄合
金、からなる摺動摩擦部材である。本発明の第２構成
は、(a) 次の銅合金イ，銅合金ロのうちの１種を３〜２
０重量％、 イ．ＮｉもしくはＺｎを１５〜３５重量％，Ａｌを０．
１〜１０重量％，残部を銅とする銅合金、 ロ．Ａｌを５〜２０重量％，残部を銅とする銅合金、 (b) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＺｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂ ，ＭｇＯ，Ｓｉ₃
Ｎ₄ ，ムライト，安定化ジルコニアのうちの１種の硬質
粒子を２〜１０重量％、(c) 残部がＦｅＭｏ，Ｍｏ，Ｍ
ｏＯ₂ のうちの１種、からなる摺動摩擦部材である。

【０００６】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態第１は、次の
材料(a₁)〜(d) からなる摺動摩擦部材である。 (a₁) ＦｅＭｏを２０〜５０重量％ (b) 次の銅合金イ，銅合金ロのうちの１種を３〜２０重
量％ イ．ＮｉもしくはＺｎを１５〜３５重量％，Ａｌを０．
１〜１０重量％，残部を銅とする銅合金 ロ．Ａｌを５〜２０重量％，残部を銅とする銅合金 (c) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＺｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂ ，ＭｇＯ（以上の
４種は金属酸化物），Ｓｉ₃ Ｎ₄ （セラミックス），ム
ライト，安定化ジルコニアのうちの１種の硬質粒子を２
〜１０重量％ (d) 残部が「Ｃを０．１〜３重量％，Ｎｉを３〜３５重
量％，Ｃｒを１０〜４０重量％，Ｍｏを０．１〜２０重
量％，残部を鉄」とする鉄合金 なお、材料(b) の銅合金及び材料(d) の鉄合金には、摩
擦特性等に悪影響を与えない範囲において、若干の不純
物が含まれていても差し支えない。

【０００７】材料(a₁),(b),(d)の粉末の粒径を１００μ
以下、材料(c) の粉末の粒径を４５μ以下とし、材料
(a) 〜(d) の粉末を十分混合し、溶射法又は焼結法によ
りシンクロナイザリングの摩擦面に摺動摩擦部材を形成
する。溶射法としてはガス溶射、アーク溶射、プラズマ
溶射、高速フレーム溶射などが適用できる。

【０００８】(a₁)のＦｅＭｏは、その中のＭｏが耐摩耗
性と耐焼付き性を向上させ、またＦｅは相手ギヤコーン
（肌焼鋼からなる）と同材質であるため、接触時の親和
力が大きく摩擦係数を向上させる。従って、ＦｅＭｏは
耐摩耗性、耐焼付き性、摩擦係数の向上に寄与する。な
お、ＦｅＭｏは、２０重量％未満では耐焼付き性が不足
し、５０重量％を超えると摩擦係数が増大し過ぎて相手
ギヤコーンへの焼付きや過剰摩耗を招く。

【０００９】(b) の銅合金は、その成分からみて硫化腐
食を発生しないことが知られており、また熱伝導率が高
いので、溶射層の中に分散して存在する銅合金が摺動時
に発生する摩擦熱を母材の方へ放熱し、摩擦面の温度上
昇を抑制して焼付きを防止する。(b) の銅合金は、３重
量％未満では溶射層の熱伝導が不十分で摺動時に発生す
る摩擦熱により焼付きをおこし、２０重量％を超えると
摩擦面表面での銅合金の面積比率が大きくなり摩擦係数
の低下を招く。

【００１０】(c) の硬質粒子は、比較的軟質な他の成分
の間に微細かつ均一に分散しているので、摺動時に相手
ギヤコーンにこの摺動摩擦部材が押しつけられると、ギ
ヤコーン表面の微小な凹凸にこの硬質粒子が引っ掛かり
摩擦係数の向上に寄与する。(c) の硬質粒子は、２重量
％未満ではギヤコーン表面への引っ掛かりが少なくなっ
て摩擦係数の低下を招き、また１０重量％を超えるとギ
ヤコーン表面への引っ掛かりが過剰になってギヤコーン
の摩耗を招くこととなる。

【００１１】(d) の鉄合金は、その中の炭化物が耐摩耗
性と耐焼付き性を付与する。また、鉄合金中のＦｅは、
相手ギヤコーンと同材質のため、接触時の親和力が大き
く摩擦係数を向上させる。

【００１２】以上のとおり、実施の形態第１の摺動摩擦
部材は、(a₁)のＦｅＭｏが摩擦係数の向上をもたらし、
焼付きを抑え、(b) の硫化腐食を発生しない銅合金が摩
擦熱を放散させて摩擦面の焼付きを抑え、(c) の硬質粒
子が摩擦係数を向上させ、(d) の鉄合金が耐摩耗性を向
上させるため、摩擦係数は０．１２以上あり耐摩耗性も
良好である。

【００１３】本発明の実施の形態第２は、材料(a₂) Ｍ
ｏを２０〜５０重量％と、実施の形態第１と同一の材料
(b) 〜(d) を同重量％含む摺動摩擦部材である。(a₂)の
Ｍｏは、耐摩耗性と耐焼付き性を向上させる。そして、
Ｍｏは、２０重量％未満では耐焼付き性が不足し、５０
重量％を超えると摩擦係数が増大し過ぎて相手ギヤコー
ンへの焼付きや過剰摩耗を招く。実施の形態第２のその
他の点は、実施の形態第１と同様である。

【００１４】本発明の実施の形態第３は、材料(a₃) Ｍ
ｏＯ₂ を２０〜５０重量％と、実施の形態第１と同一の
材料(b) 〜(d) を同重量％含む摺動摩擦部材である。(a
₃)のＭｏＯ₂ は、耐摩耗性と耐焼付き性に優れており、
高圧面の摺動摩耗部分において広く使用されている。そ
して、ＭｏＯ₂ は、２０重量％未満では耐焼付き性が不
足し、５０重量％を超えると摩擦係数が増大し過ぎて相
手ギヤコーンへの焼付きや過剰摩耗を招く。実施の形態
第３のその他の点は、実施の形態第１と同様である。

【００１５】本発明の実施の形態第４は、次の材料(e)
〜(g₁)からなる摺動摩擦部材である。 (e) 次の銅合金イ，銅合金ロのうちの１種を３〜２０重
量％： イ．ＮｉもしくはＺｎを１５〜３５重量％，Ａｌを０．
１〜１０重量％，残部を銅とする銅合金、 ロ．Ａｌを５〜２０重量％，残部を銅とする銅合金、 (f) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＺｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂ ，ＭｇＯ，Ｓｉ₃
Ｎ₄ ，ムライト，安定化ジルコニアのうちの１種の硬質
粒子を２〜１０重量％、 (g₁)残部がＦｅＭｏ、 なお、材料(e) の銅合金には、摩擦特性等に悪影響を与
えない範囲において、若干の不純物が含まれていても差
し支えない。

【００１６】実施の形態第４の材料(e) の銅合金、材料
(f) の硬質粒子及び(g₁)のＦｅＭｏの働きは、実施の形
態第１の材料(b) の銅合金、材料(c) の硬質粒子及び材
料(a ₁)のＦｅＭｏと同じである。実施の形態第４のその
他の点は、材料(d) の鉄合金を含まない点を除き、実施
の形態第１と同様である。

【００１７】本発明の実施の形態第５は、実施の形態第
４と同一の材料(e) ・(f) を同重量％と残部の材料(g₂)
のＭｏからなる摺動摩擦部材である。実施の形態第５の
材料(e) の銅合金、材料(f) の硬質粒子及び(g₂)のＭｏ
の働きは、実施の形態第２の材料(b) の銅合金、材料
(c) の硬質粒子及び材料(a₂)のＭｏと同じである。実施
の形態第５のその他の点は、材料(d) の鉄合金を含まな
い点を除き、実施の形態第２と同様である。

【００１８】本発明の実施の形態第６は、実施の形態第
４と同一の材料(e) ・(f) を同重量％と残部の材料(g₃)
のＭｏＯ₂ からなる摺動摩擦部材である。実施の形態第
６の材料(e) の銅合金、材料(f) の硬質粒子及び(g₃)の
ＭｏＯ₂の働きは、実施の形態第３の材料(b) の銅合
金、材料(c) の硬質粒子及び材料(a ₃)のＭｏＯ₂ と同じ
である。実施の形態第６のその他の点は、材料(d) の鉄
合金を含まない点を除き、実施の形態第３と同様であ
る。

【００１９】

【実施例】実施の形態第１の実施例について説明する。
図表１Ａは実施の形態第１の実施例と比較例とによる試
験片の配合組成（重量％）を示し、図表１Ｂは実施の形
態第１の実施例と比較例とによる試験片の試験結果を示
す。

【００２０】図表１Ａのそれぞれの実施例，比較例の粉
末を十分混合した後、外径３０ｍｍの円盤状のロータ
（材質ＳＳ４１）の外周表面に溶融金属をプラズマ溶射
して、溶射皮膜（摺動摩擦部材）１００μｍの試験片を
製造した。プラズマ溶射は、溶射距離が１００ｍｍで、
ミラー社製のＳＧ１００溶射機を用い、溶射ガスとして
アルゴンを用いた。

【００２１】図表１Ａ中のＣｕＡｌ銅合金は１０重量％
のＡｌと残部がＣｕという組成であり、ＣｕＮｉ銅合金
は２０重量％のＮｉと残部がＣｕという組成であり、Ｃ
ｕＺｎＡｌ銅合金（高力黄銅）はＺｎが３６重量％、Ａ
ｌが５重量％、Ｎｉが２．４重量％、Ｔｉが１．５重量
％と残部がＣｕという組成である。なお、後述の図表２
Ａ〜６ＡのＣｕＡｌ銅合金、ＣｕＮｉ銅合金、ＣｕＺｎ
Ａｌ銅合金の組成も図表１Ａのものと同一である。

【００２２】図表１Ｂの摩擦摩耗試験は、浸炭焼入れし
たＳＣＭ４１５製の平板の表面を、十点平均粗さで３．
２Ｚに研磨仕上げしたものを相手材とし、試験片を回転
させ、試験片の外周の溶射皮膜面を相手材に押し付けて
行い、摩擦係数と摩耗量を調べた。このときの試験条件
は、押付面圧が１ｋｇ／ｍｍ² 、滑り速度が３ｍ／秒、
滑り距離が１００ｍ、マニュアルミッション用ギヤ油Ｓ
ＡＥ７５ｗ−９０の油温が９０°Ｃである。摩擦係数は
試験初期と終期を測定し、摩耗量は重量変化で測定し
た。

【００２３】図表１Ｂの試験片の溶射層についての硫化
腐食試験の条件は、マニュアルミッション用ギヤ油ＳＡ
Ｅ７５ｗ−９０に浸漬、油温：１５０°Ｃ、保持時間：
１０時間であり、腐食の有無を断面の表面に腐食した部
分が認められるかどうかで判定した。摩擦摩耗試験及び
硫化腐食試験の結果を図表１Ｂに示す。

【００２４】図表１Ａ，１Ｂについて説明する。実施例
１〜１１は、摩擦係数が０．１３以上であり、摩擦材
（試験片）摩耗量及び平板（相手材）摩耗量はともに
０．１ｍｇ以下であって、実施例１〜１１の摺動摩擦部
材は高い摩擦係数でありながら耐摩耗性に優れ、相手攻
撃性も少ないことが判明した。硫化腐食については、比
較例７は純銅を１０．２重量％含むため、この純銅部分
で硫化腐食を発生したが、その他の実施例，比較例では
材料(b) の銅合金を３〜２０重量％含むため硫化腐食は
発生しなかった。

【００２５】比較例１は、ＦｅＭｏを７１．４重量％含
むため、摩擦係数は高く、摩擦熱で試験片と相手材とが
焼付きを起こし、摩擦材と平板の双方の摩耗量が多くな
った。比較例２は、Ａｌ₂ Ｏ₃ を２０重量％含むため、
初期の摩擦係数は高いが、相手攻撃性が強く、平板の摩
耗が進行した。比較例３は、溶射皮膜面に銅合金の面積
比率が大きくなったため、摩擦係数が０．１を超えなか
った。

【００２６】比較例４は、摩擦係数向上のための硬質
（セラミックス）粒子が含まれていないため、摩擦係数
が０．１を超えなかった。比較例５，６は、ＦｅＭｏが
含まれていないため初期から軽微な凝着を発生し、比較
例５はＣｕＡｌ銅合金を１１．３重量％含むため摩擦材
と平板の双方の摩耗量が多く、比較例６はＡｌ₂ Ｏ₃ を
１０重量％含むため平板の摩耗量が多かった。比較例８
はＣｕＺｎＡｌ銅合金が１００重量％であって摩擦係数
向上の要素が存在しないため、摩擦係数が０．１を超え
なかった。

【００２７】実施の形態第２の実施例について説明す
る。図表２Ａは実施の形態第２の実施例と比較例とによ
る試験片の配合組成（重量％）を示し、図表２Ｂは実施
の形態第２の実施例と比較例とによる試験片の試験結果
を示す。試験片の製造の仕方及び試験方法は、実施の形
態第１の実施例の場合と同じである。図表２ＡのＭｏを
ＦｅＭｏに変えると、図表１Ａと非常に近似した値にな
り、図表２Ａの配合の傾向は図表１Ａの配合の傾向と同
じである。そのため図表２Ａ，２Ｂの試験結果は、図表
１Ａ，１Ｂの試験結果と同様であった。

【００２８】実施の形態第３の実施例について説明す
る。図表３Ａは実施の形態第３の実施例と比較例とによ
る試験片の配合組成（重量％）を示し、図表３Ｂは実施
の形態第３の実施例と比較例とによる試験片の試験結果
を示す。試験片の製造の仕方及び試験方法は、実施の形
態第１の実施例の場合と同じである。図表３ＡのＭｏＯ
₂ をＦｅＭｏに変えると、図表１Ａと非常に近似した値
になり、図表３Ａの配合の傾向は図表１Ａの配合の傾向
と同じである。そのため図表３Ａ，３Ｂの試験結果は、
図表１Ａ，１Ｂの試験結果と同様であった。

【００２９】実施の形態第４の実施例について説明す
る。図表４Ａは実施の形態第４の実施例と比較例とによ
る試験片の配合組成（重量％）を示し、図表４Ｂは実施
の形態第４の実施例と比較例とによる試験片の試験結果
を示す。試験片の製造の仕方及び試験方法は、実施の形
態第１の実施例の場合と同じである。

【００３０】図表４Ａ，４Ｂについて説明する。実施例
１〜９は、摩擦係数が０．１３以上であり、摩擦材（試
験片）摩耗量及び平板（相手材）摩耗量はともに０．１
ｍｇ以下であって、実施例１〜９の摺動摩擦部材は高い
摩擦係数でありながら耐摩耗性に優れ、相手攻撃性も少
ないことが判明した。硫化腐食については、比較例４は
純銅を１０．２重量％含むため、この純銅部分で硫化腐
食を発生したが、その他の実施例，比較例では材料(e)
の銅合金を３〜２０重量％含むため硫化腐食は発生しな
かった。

【００３１】比較例１は、Ａｌ₂ Ｏ₃ を２０重量％含む
ため、初期の摩擦係数は高いが、相手攻撃性が強く、平
板の摩耗が進行した。比較例２は、摩擦係数向上のため
の硬質（セラミックス）粒子が含まれていないため、摩
擦係数が０．１を超えなかった。比較例３は摩擦熱低減
効果のある銅合金が含まれていないため、初期の摩擦係
数が高いが、相手攻撃性が強く、平板の摩耗が進行し
た。比較例５はＣｕＺｎＡｌ銅合金が１００重量％であ
って摩擦係数向上の要素が存在しないため、摩擦係数が
０．１を超えなかった。

【００３２】実施の形態第５の実施例について説明す
る。図表５Ａは実施の形態第５の実施例と比較例とによ
る試験片の配合組成（重量％）を示し、図表５Ｂは実施
の形態第５の実施例と比較例とによる試験片の試験結果
を示す。試験片の製造の仕方及び試験方法は、実施の形
態第１の実施例の場合と同じである。図表５ＡのＭｏを
ＦｅＭｏに変えると、図表４Ａと非常に近似した値にな
り、図表５Ａの配合の傾向は図表４Ａの配合の傾向と同
じである。そのため図表５Ａ，５Ｂの試験結果は、図表
４Ａ，４Ｂの試験結果と同様であった。

【００３３】実施の形態第６の実施例について説明す
る。図表６Ａは実施の形態第６の実施例と比較例とによ
る試験片の配合組成（重量％）を示し、図表６Ｂは実施
の形態第６の実施例と比較例とによる試験片の試験結果
を示す。試験片の製造の仕方及び試験方法は、実施の形
態第１の実施例の場合と同じである。図表６ＡのＭｏＯ
₂ をＦｅＭｏに変えると、図表４Ａと非常に近似した値
になり、図表６Ａの配合の傾向は図表４Ａの配合の傾向
と同じである。そのため図表６Ａ，６Ｂの試験結果は、
図表４Ａ，４Ｂの試験結果と同様であった。

【００３４】図表７は実施の形態第１〜第６の配合組成
（重量％）と試験結果を纏めたものである。この図表か
ら、耐摩耗性は実施の形態第３と第６が特に良好であ
り、耐焼付き性は実施の形態第２と第５が特に良好であ
り、いずれの実施の形態も硫化腐食が発生しなかったこ
とが分かる。

【００３５】

【発明の効果】請求項１及び２の摺動摩擦部材は、溶射
法及び焼結法により製造することができ、硬質粒子及び
ＦｅＭｏ，Ｍｏ，ＭｏＯ₂ の内の１種が適量含まれてい
るので、ギヤ油中でも高い（０．１２以上）摩擦係数が
安定的に維持できる。また、請求項１及び２に含まれる
銅合金は、硫化腐食を発生しない性質を有するものであ
って、請求項１及び２の摺動摩擦部材は硫化腐食を生じ
ない。しかも、ＦｅＭｏ，Ｍｏ，ＭｏＯ₂ 及び請求項１
及び２に含まれる銅合金は焼付きを抑え、請求項１及び
２に含まれる鉄合金は耐摩耗性を向上させる。

【図面の簡単な説明】

【図１Ａ】本発明の実施の形態第１の実施例と比較例と
による試験片の配合組成（重量％）を示す図表である。

【図１Ｂ】本発明の実施の形態第１の実施例と比較例と
による試験片の試験結果を示す図表である。

【図２Ａ】本発明の実施の形態第２の実施例と比較例と
による試験片の配合組成（重量％）を示す図表である。

【図２Ｂ】本発明の実施の形態第２の実施例と比較例と
による試験片の試験結果を示す図表である。

【図３Ａ】本発明の実施の形態第３の実施例と比較例と
による試験片の配合組成（重量％）を示す図表である。

【図３Ｂ】本発明の実施の形態第３の実施例と比較例と
による試験片の試験結果を示す図表である。

【図４Ａ】本発明の実施の形態第４の実施例と比較例と
による試験片の配合組成（重量％）を示す図表である。

【図４Ｂ】本発明の実施の形態第４の実施例と比較例と
による試験片の試験結果を示す図表である。

【図５Ａ】本発明の実施の形態第５の実施例と比較例と
による試験片の配合組成（重量％）を示す図表である。

【図５Ｂ】本発明の実施の形態第５の実施例と比較例と
による試験片の試験結果を示す図表である。

【図６Ａ】本発明の実施の形態第６の実施例と比較例と
による試験片の配合組成（重量％）を示す図表である。

【図６Ｂ】本発明の実施の形態第６の実施例と比較例と
による試験片の試験結果を示す図表である。

【図７】本発明の実施の形態第１〜第６の配合組成（重
量％）と試験結果を纏めた図表である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｄ 23/06 Ｆ１６Ｄ 23/06 Ｄ 69/02 69/02 Ｆ Ｆターム(参考） 3J056 AA12 BA02 BE05 BE17 CA03 EA03 EA13 EA22 EA28 FA07 FA09 GA05 3J058 BA76 GA44 GA45 GA46 GA49 GA50 GA93 GA94 4K018 AA22 AA32 AB01 AB03 AC01 AD09 BA02 BA09 BA15 BA16 BD09 KA02 4K031 AA02 AB02 AB08 CB11 CB12 CB14 CB22 CB23 CB28 CB29 CB33 CB42 DA04

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 (a) ＦｅＭｏ，Ｍｏ，ＭｏＯ₂ のうちの
   １種を２０〜５０重量％、(b) 次の銅合金イ，銅合金ロ
   のうちの１種を３〜２０重量％ イ．ＮｉもしくはＺｎを１５〜３５重量％，Ａｌを０．
   １〜１０重量％，残部を銅とする銅合金、 ロ．Ａｌを５〜２０重量％，残部を銅とする銅合金、 (c) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＺｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂ ，ＭｇＯ，Ｓｉ₃
   Ｎ₄ ，ムライト，安定化ジルコニアのうちの１種の硬質
   粒子を２〜１０重量％、(d) 残部が「Ｃを０．１〜３重
   量％，Ｎｉを３〜３５重量％，Ｃｒを１０〜４０重量
   ％，Ｍｏを０．１〜２０重量％，残部を鉄」とする鉄合
   金、からなる摺動摩擦部材。
2. 【請求項２】 (a) 次の銅合金イ，銅合金ロのうちの１
   種を３〜２０重量％ イ．ＮｉもしくはＺｎを１５〜３５重量％，Ａｌを０．
   １〜１０重量％，残部を銅とする銅合金、 ロ．Ａｌを５〜２０重量％，残部を銅とする銅合金、
   (b) Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＺｒＯ₂ ，ＴｉＯ₂ ，ＭｇＯ，Ｓｉ₃
   Ｎ₄ ，ムライト，安定化ジルコニアのうちの１種の硬質
   粒子を２〜１０重量％、(c) 残部がＦｅＭｏ，Ｍｏ，Ｍ
   ｏＯ₂ のうちの１種、からなる摺動摩擦部材。