JPS646282B2

JPS646282B2 -

Info

Publication number: JPS646282B2
Application number: JP2612981A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Tanji; Michitaka Iwata; Hideo Sato
Original assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 1981-02-26
Filing date: 1981-02-26
Publication date: 1989-02-02
Also published as: JPS57143514A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は均染性にすぐれたナイロン66フイラメ
ント糸に関する。さらに詳しくは、特殊な微細構
造を有することにより、均染性にすぐれ、かつ高
温下における構造安定性の良好なナイロン66フイ
ラメント糸に関する。ナイロン66はポリアミドの中にあつて、強度、
耐久性、伸縮性にすぐれ、融点も高く耐熱性が良
好であるため、各種衣料用途に使用されている。
しかし反面ナイロン６にくらべ均染性に劣る。例
えば、仮撚加工の如く熱加工を受けた場合、ナイ
ロン６にくらべて染斑が発生しやすい。そのた
め、紡糸、延伸、加工の工程において極めて厳し
い条件管理を行なつたり、加工前あるいは加工後
の原糸をあらかじめ染色選別する等製造上の管理
を強化することが行なわれているが、未だ充分で
はない。またかかる管理の強化は製造コスト上か
らも非常に不利である。こうしたナイロン66の欠点を改善する方法とし
て、ナイロン６をナイロン66に混合、共重合する
方法が知られているが、かかる方法で得られた繊
維は均染性は向上するもののナイロン６の混合、
共重合に伴うナイロン66繊維の熱的特性の低下、
機械的特性の低下が生じるという欠点がある。一方、ナイロン66を3000ｍ／分〜5000ｍ／分程
度の速度で紡糸して得た中間配向糸を延伸仮撚加
工したものは比較的染斑は減少することが知られ
ているが、巻取糸の膨潤、加工時の加工性の低
下、加工糸の染色堅牢度の低下等の問題がある。一般にポリアミド繊維の染色性は、酸性染料、
金属錯塩染料による染色の場合は、アミノ末端基
と微細構造によつて、また分散染料による染色の
場合は微細構造によつて左右され、特に均染性に
ついては微細構造及びそのばらつきの影響が大き
い。そしてナイロン66繊維はナイロン６にくらべ
微細構造が密であり、繊維内、繊維間の移染性が
低いこと、また水素結合能が大きいため、吸湿等
により微細構造変化をおこしやすいことにより、
均染性においても劣つている。このようなナイロン66繊維の欠点を改良するた
めに、本発明者らのナイロン66の微細構造、特に
染色性との関係の大きい無定形領域の微細構造と
染色性、均染性の関係について検討した。無定形領域の微細構造を定量的に評価する方法
としては、力学的損失正接（tanδ）−温度（Ｔ）
曲線を利用する方法がある（例えば、上出健二、
真鍋征一、繊学誌、34巻、３号、P70〜79
（1978））。該方法によつて、ナイロン66繊維の染色性と
tanδ−Ｔ曲線の相関性とを検討した結果、主鎖の
ミクロブラウン運動に起因して現われる吸収（α_a
吸収）の大小と染色性（平衡染着量）とが、ほぼ
正の相関関係を有することがわかつた。しかし、
平衡染着量の大小と、均染性の良否との間には必
ずしも１対１の相関関係はない。そこで本発明者
らはα_a吸収tanδピーク値（（tanδ）max）とその
温度位置（Tmax）に着目し、これら両特性値と
均染性の関係を詳細に検討した結果、従来とは異
なる特定の範囲の（tanδ）max、Tmaxを有する
ナイロン66フイラメント糸が、極めて均染性にす
ぐれることを見い出し、本発明に到達した。すなわち、本発明は、力学的損失正接（tanδ）
のピーク高さ（（tanδ）max）とピーク温度
（Tmax〔℃〕）が、 Tmax≦−320（tanδ）max＋132 を満足し、かつ前記ピーク温度が95℃以下、微結
晶の大きさ（ACS）が40Å以上、（100）面の結
晶配向度（CO）が85％以上及び繊維の中心部に
おける複屈折（Δn）が30×10^-3以上である均染
性良好なナイロン66フイラメント糸である。本発明において、ナイロン66とは、ヘキサメチ
レンジアミンとアジピン酸より重合されるポリヘ
キサメチレンアジパミドを云うが、通常使用され
る少量の添加剤、例えば艶消剤、制電剤、安定
剤、末端調節剤等およびナイロン66の物性を低下
させない範囲内での少量の共重合成分を含んでい
てもさしつかえない。本発明のフイラメント糸の特徴は、力学的損失
正接（tanδ）のピーク高さ（tanδ）maxとピー
ク温度（Tmax〔℃〕）が、 Tmax≦−320（tanδ）max＋132 を満足する点にある。これに対し、通常の紡糸−延伸法によつて得ら
れる従来のナイロン66繊維の微細構造は、例えば
延伸倍率等の違いによつてかなり変化するが、そ
の変化は、（tanδ）maxとTmaxの両特性値の関
係で表現した場合、すべて Tmax≧−320（tanδ）max＋140 の範囲内に限られる。こうした範囲内の（tanδ）max、Tmaxを有す
る従来の繊維にあつては、均染性低下の一要因で
ある微細構造の経時変化の程度は、一般にTmax
が高いほど少ないと考えられていた。従つて微細
構造変化を小さくし、均染性を向上するためには
Tmaxを高くすることが必要とされていた。
Tmaxを高くする方法としては一般的に延伸倍率
を大きくすることが採用される。高延伸倍率を採
用すると確かにTmaxは高くなり、その結果微細
構造の経時変化は少なくなるが、一方で（tanδ）
maxが減少し、染色性（染着率）が低下するほ
か、延伸倍率をさらに大きくし、Tmaxが120℃
を越えると逆に均染性は低下する。従つて
（tanδ）maxとTmaxの関係が Tmax≧−320（tanδ）max＋140 である従来のナイロン66繊維では、均染性の向上
の程度には限界があり、不充分なものとなる。な
お、従来の実用的な衣料用ナイロン66繊維の
Tmaxは110℃〜140℃の間にあり、一方（tanδ）
maxは0.09〜0.15の間にある。これに対し、ナイロン66フイラメント糸の
（tanδ）maxとTmaxの関係を、いまTmax＝−
320（tanδ）max＋ａ（ａはフイラメント糸の製造
方法等によつて変動するパラメーター）で表現す
ると、ａとフイラメント糸の均染性は極めて密接
な関係があることが本発明者らの検討より明らか
となつた。すなわち、ａ≦132、いいかえれば Tmax≦−320（tanδ）max＋132 となると、微細構造の経時変化が少なく、かつ均
染性も良好となり、均染性は著しく向上されるほ
か、より低い温度でも充分な染色性が得られるよ
うになる。なお本発明のフイラメント糸において
ａ≦125、すなわち、 Tmax≦−320（tanδ）max＋125 であれば、より好ましい均染性が得られる。本発明のフイラメント糸（tanδ）maxの値に
ついては、大きいほど染色性（平衡染着量）、フ
イラメント糸の柔軟性（100℃における動的弾性
率（E¹ ₁₀₀）の値で判定。E¹ ₁₀₀が小さいほど柔軟で
ある。）は高くなるが、一方、寸法安定性、微細
構造の熱安定性が減少する。従つて（tanδ）
maxは0.15以下であることが好ましい。またTmaxについては、染色温度を低下させる
ためには低いほどよく、一般にはTmax≦95℃で
あることが好ましい。第２図に本発明のフイラメント糸における
（tanδ）max、Tmaxの範囲を示すグラフを示し
た。図において直線Ａ（Tmax＝−320（tanδ）
max＋132）より下の部分（直線上も含む）が本
発明の範囲、直線Ｂ（Tmax＝−320（tanδ）max
＋140）より上（直線上も含む）の部分が、従来
の紡糸−延伸ナイロン66繊維の範囲である。また
直線Ｃ（Tmax＝−320（tanδ）max＋125）より下
の傾斜の領域Ｒ（境界を含む）は本発明の好まし
い範囲、別の斜線の領域Ｓ（境界を含む）は従来
の実用的なナイロン66衣料用繊維の範囲を表わ
す。本発明のフイラメント糸において、実用上ナイ
ロン66として満足な特性を持つためには、20℃、
RH60％における初期モジユラスが15ｇ／ｄ以上
であることが必要である。そのためにフイラメン
ト糸の中心部における複屈折（Δn）は、37×
10^-3以上であることが必要である。なお、本発明のフイラメント糸について、その
微細構造と力学的特性、熱的特性の関係をさらに
検討した結果、以下の事実が明らかになつた。前述した如く、本発明のフイラメント糸におい
て初期モジユラスを15ｇ／ｄ以上とするにはフイ
ラメント糸の中心部におけるΔnは37×10^-3以上
であることが必要である。さらに好ましくは40×
10^-3以上であり、最適には45×10^-3以上である。
ここで複屈折率とは、後述の方法により、干渉顕
微鏡によつて測定される。繊維の結晶部の微細構造を表わす各種のパラメ
ーター（微結晶の大きさ（ACS）、（100）面の結
晶配向度（CO）、結晶完全度（CPI）、結晶成長
度（IWR））は繊維の力学的特性（強伸度、初期
モジユラス）および熱的特性（寸法安定性、熱に
対する微細構造の安定性）に関係する。本発明の
フイラメント糸において、衣料用として、満足な
強伸度、モジユラス、および寸法安定性、さらに
熱に対する微細構造の安定性を与える点で、
ACSおよびCOはそれぞれ40Å以上及び85％以上
であることが好ましい。より好ましいこれらのパ
ラメーターの値は、それぞれ45Å以上および87％
以上である。ACSが40Åより小さい場合は、温
度上昇あるいは吸湿時に伴う微細構造の変化が大
きくなる傾向があり、熱を受けた際に強度が低下
しやすくなつたり、湿潤時、或いは加熱時の寸法
安定性が低下しやすい。一方COが85％より小さ
いと加熱時の初期弾性率低下が大きくなりやす
い。また、フイラメント糸の寸法安定性、および熱
を受けた場合の初期弾性率の低下を小さくするこ
とから、CPIが50％以上、IWRが0.20以上でかつ
180℃における力学的損失正接（（tanδ）₁₈₀）が
0.03以下であることが好ましい。特に（tanδ）₁₈₀
の値が0.03より大きい場合、温度上昇に伴う不可
逆的な弾性率の低下量が大きくなる傾向がある。ここで、ACS、CO、CPI、IWR等のパラメー
ターは後述するＸ線回折法を用いて測定される。また（tanδ）₁₈₀は、（tanδ）max、Tmaxの測
定時に求めることがてきる。本発明のフイラメント糸は、例えば実施例に示
すように、ナイロン66重合体を引取速度4000ｍ／
分以上好ましくは6000ｍ／分以上の高速で紡糸す
ることによつて得ることができる。紡糸に際して
は、ポリマー粘度、紡糸温度、紡糸口金下の雰囲
気状態、紡糸速度等を適宜コントロールし、紡糸
口金より溶融紡出されたポリマー流の冷却固化、
および細化変形を制御して、紡糸性よく、かつ所
望の特性を有するフイラメント糸を得ることがで
きる。なお、ここで紡糸速度とは、冷却固化され
た糸条を必要な場合はさらに集束、仕上剤処理さ
れた後に所定の速度で引取る第１駆動ロールの速
度を言う。第１図に本発明の実施例で用いた装置の一例を
示す。溶融したナイロン66は、所定の温度に加熱
された紡糸ヘツド２の中に取付けた紡糸口金（図
示せず）より紡出され、大気中で冷却されて糸条
１となる。本装置においては、紡糸口金直下に、
紡出糸条１を取り囲む管状加熱域３が設けられて
おり、さらに該加熱域の下方に糸条を吸引、冷却
するための流体吸引装置４が設置されている。管
状加熱域３、及び流体吸引装置４を通過した糸条
１は仕上剤付与装置５、集束装置６を経て引取ロ
ール７によつて引取られる。本発明のフイラメント糸は、極めて均染性の要
求水準の高い分野へ用いることができる。一般に
フイラメント糸は、そのままフイラメント糸とし
て使用するか、又切断等により紡績用ステープル
として使用することができるが、ステープルに要
求される均染性の水準は、フイラメント糸に比べ
極めて低いものである。本発明により達成される
極めて高い水準の均染性をもつナイロン66フイラ
メント糸は、フイラメント糸のまま利用できる分
野へ使用することが望ましい。すなわち本発明フイラメント糸は、加工糸とし
て、或いはそのままフイラメント糸として、編織
物その他の衣料用途に用いることができ、フイラ
メント糸自体の均染性に加え、加工工程での条件
変動を受けにくいこともあり、極めて均染性にす
ぐれた、染斑の少ない製品を得ることができる。以下に本発明において用いられた、フイラメン
ト糸の構造特性およびその他特性の測定方法を述
べる。〔力学的損失正接（tanδ）〕、〔動的弾性率（E′）〕力学的損失正接（tanδ）および動的弾性率
（E′）の測定には、東洋ボールドウイン社製
VIBRON DDV−ｃ型を用いる。測定周波数
110Hz、昇温速度10℃／mm、乾燥空気中でtanδ−
温度（Ｔ）特性、E′−温度（Ｔ）特性を測定す
る。tanδ−温度曲線からtanδピーク高さ（tanδ）
maxとtanδピーク温度Tmax（℃）が得られる。第３図に本発明のフイラメント糸Ａ、従来延伸
糸Ｂ，Ｃのtanδ−Ｔ曲線を模式的に示した。なお
延伸糸Ｂ，Ｃは、同一の未延伸糸を延伸比をかえ
て延伸したもので、Ｂの方が高延伸比である。〔複屈折率（Δn）〕複屈率の測定には、東独カールツアイスイエナ
社製透過型干渉顕微鏡を用いる。波長549ｍμ、
温度25℃において、フイラメント軸に対して平行
に振動している光に対する屈折率n₁₁とフイラメ
ント軸に対し垂直に振動している光に対する屈折
率n₁の値から、複屈折率Δnは Δn＝n₁₁−n₁ で表わされる。なお、フイラメントの中心部とは円形断面およ
び異形断面フイラメントとも、フイラメント断面
を一平面と考えた際の重心部分と定義する。〔見掛けの微結晶の大きさ（ACS）〕赤道方向のＸ線回折強度を対称反射法によつて
測定することにより、ACSを求めることができ
る。Ｘ線回折強度は、理学電機社製（RU−200PL）
とゴニオメーター（SG−9R）、計数管にはシン
チレーシヨン・カウンター、計数部には波高分析
器を用い、ニツケルフイルターで単色化した
CuKα線（λ＝1.5418Å）で測定する。フイラメ
ント糸試料のフイラメント軸がＸ線回折面に対し
て垂直となるようにAl製試料ホルダーにセツト
する。このとき試料の厚みは0.5mm位になるよう
にする。30KV、80ｍＡでＸ線発生装置を運転
し、スキヤニング速度2θ、1゜／min、チヤート速
度10mm／min、タイムコンスタント１秒、ダイバ
ージエンススリツト１／2゜、レシービングスリツ
ト0.3mm、スキヤツタリングスリツト１／2゜にお
いて、回折角2θが7゜〜35゜までの回折強度を記録
する。記録計のフルスケールは得られる回折強度
曲線がスケール内に入るように設定し、少なくと
も最高強度値がフルスケールの50％を越えないよ
うに設定する。本発明のフイラメント糸は、一般に赤道線の回
折えく2θ＝20.0゜〜24.5゜の範囲内に２つの主要な
反射を有することが特徴である（低角度側は
（100）面、高角度側は（010）＋（110）面である）。
ACSを求めるために用いる方法は、例えばL.E.ア
レキサンダー著「高分子のＸ線回折」化学同人出
版、第７章Scherrerの式を用いる。 2θ＝7゜と35゜の間にある回折強度曲線間を有線
で結び基線とする。回折ピークの頂点から基線に
垂直を下し、ピークと基線間の中点を記入する。
中点を通る水平線を回折強度曲線の間に引く。こ
の線は、２つの主要な反射がよく分離している場
合には、曲線のピークの２つの肩と交差するが、
分離が悪い場合には１つの肩のみと交差するだけ
である。このピークの幅を測定する。一方の肩の
みと交差する場合は交差点から中点までの距離を
測定して２倍する。２つの肩と交差する場合は両
肩間の距離を測定する。これらの値をラジアン表
示に換算してライン幅とする。さらにこのライン
幅を次の方法で補正する。 β＝√²−² Ｂは測定したライン幅、ｂはブロードニング定
数でSi単結晶の（111）面反射のピークのラジア
ン表示したライン幅（半値幅）である。見掛けの
微結晶の大きさは次式 ACS（Å）＝K.λ／B.cosθ によつて与えられる。ここではＫは１、λはＸ線
の波長（1.5418Å）、βは補正されたライン幅、
θはブラツグ角で2θの1/2である。〔結晶配向度（CO）〕フイラメント糸の結晶配向度の測定は、理学電
機社製Ｘ線発生装置（RU−200PL）、繊維試料測
定装置（FS−３）ゴニオメータ（SG−９）、計
数管にはシンチレーシヨンカウンター、計数部に
は波高分析器を用い、ニツケルフイルターで単色
化したCuKα（λ＝1.5418Å）で測定する。本発明のフイラメント糸は、一般に赤道線上に
２つの主要な反射を有することが特徴である。 CO測定には低角度の2θを有する反射を使用す
る。使用される反射の2θは赤道線方向の回折強度
曲線から決定される。Ｘ線発生装置は30KV、80ｍＡで運転する。フ
イラメント糸試料測定装置に試料を単糸どうしが
互いに平行となるようにそろえて取り付ける。試
料の厚さが0.5mm位になるようにするのが適当で
ある。赤道方向の回折強度曲線から決定される2θ
値にゴニオメーターをセツトする。対称透過法を
用いて、方位角方向を−30゜〜＋30゜走査し、方位
角方向の回折強度を記録する。更に−180゜と＋−
180゜の方位角方向の回折強度を記録する。この
時、スキヤニング速度4゜／mm、チヤート速度10
mm／min、タイムコンスタント１秒、コリメータ
ー２mmφ、レシービングスリツト縦幅1.9mm、横
幅3.5mmである。得られた方位角方向の回折強度曲線からCOを
求めるには、±180℃で得られる回折強度の平均値
を取り、水平線を引き基線とする。ピークの頂点
から基線に垂線を下し、その高さの中点を求め
る。中点を通る水平線を引き、この水平線と回折
強度曲線の交点間の距離を測定し、この値を角度
（゜）に換算した値を配向角Ｈとする。結晶配向
度は次式 CO（％）＝（180−Ｈ）／180×100 によつて与えられる。〔結晶完全度（CPI）〕結晶完全度（CPI）の測定には、ACSの測定法
から得られるＸ線回折強度曲線を用いる。結晶完全度（CPI）を求めるには、Dismoreと
Stattonの方法を用いる。 CPIは次式によつて与えられる。 CPI（％）＝〔（100）面反射の面間隔／｛
（010）＋（110）｝面反射の面間隔−１〕×（100／Ａ
）ここでＡは0.189であり、CPIの値が100に近い
ほど、結晶の完全度は高い。〔結晶成長度（IWR）〕結晶成長度の測定には、ACSの測定法から得
られるＸ線回折強度曲線を用いる。結晶成長度（IWR）は IWR＝１−2H₁／H₂＋H₃ で表わされる。ここでH₁とは（100）面反射と｛（010）＋
（110）｝面反射の間の強度の最小値であり、H₂と
は（100）面反射の最大強度、H₃とは｛（010）＋
（110）｝面反射の最大強度である。 IWRの値が１に近いほど結晶成長が高い。〔強伸度、初期モジユラス〕東洋ボールドウイン社製、TENSILON UTM
−−20型引張試験機により、常法により測定し
た。なお測定雰囲気は20℃、RH60％である。〔沸水収縮率〕 0.1ｇ／ｄ荷重下での試料長をL_pとし、無荷重
で沸水中で30分間処理した後、再度0.1ｇ／ｄの
荷重下で長さＬを測定する。沸水収縮率BWS
（％）は BWS（％）＝（L_p−Ｌ）／L_p×100 で表わされる。BWSが負の値の時は、沸水中で
伸長が生じたことを示す。〔相対粘度（VR）〕 90％ギ酸溶液に8.4重量％のナイロン66を溶解
し、25℃において常法により測定する。〔染色性（平衡染着率、染料拡散係数）〕酸性染料Lanyl Brill Blue（住友化学製）を用
い、５％owf、浴比１：50、PH６（酢酸アンモニ
ウム、酢酸で調整）、100℃で染色をおこなう。５
分、10分、20分、30分、40分、60分、90分、120
分、180分染色後の染着率を残液比色法で求める。
180分における染着率を平衡染着率とし、一方、
染料拡散係数はHillの式 Ct／Ｃ∞＝１−0.692（e^-5.785Dt/r2＋0.19e^-30.5Dt/r2）ここで Ct：時間ｔ分における染着率（％）Ｃ∞：平衡染着率（％）Ｄ：染料拡散係数（cm²／min）ｒ：フイラメントの断面半径（cm）ｔ：染色時間（分）より求めた。なお試料としては原糸を一口編地とし、スコア
ロールFC2ｇ／を用い60℃で20分精練し、乾
燥、調温（20℃、60％RH）したものを用いた。〔移染性〕 Suminol Milling Red−RS（C.I.Acid Red
114）を用い、染料濃度２％owf、助剤として酢
酸アンモニウム３％owfを加え、浴比１：50、
100℃で60分染色し染色試料(A)を得る。次に染色試料(A)と同重量、同面積の未染色試料
(B)を染色試料とともに、染料を使用しない以外は
上記と同一の条件で処理した後、試料Ａ、Ｂの表
面濃度を反射率より求めＫ／Ｓ値として表わす。
移染率（Ｍ（％））はＭ＝（Ｋ／Ｓ(B)）／（Ｋ／Ｓ(A)）で表わされる。なお、ここでＫ／Ｓ(A)、Ｋ／Ｓ(B)
はそれぞれ試料Ａ、試料ＢのＫ／Ｓ値である。〔染斑発生率〕試料を仮撚して得られた加工糸を筒編地にし、
Diacid Alizarin Light Blue ４ GL0.5％owf、
酢酸と酢酸アンモニウムとを加えてPH5.0に調整
し、常温から60分間で98℃に昇温し、さらに10分
間98℃に保つた後、降温し、染色編地を得、染斑
の有無を肉眼で判定する。染斑発生率は染斑発生率＝染斑発生編地数／編地総数×100（％）で表わす。〔染色レベルの温度依存性〕仮撚加工温度差、加工張力差による染色レベル
の変動をみるために、試料を種々の温度に設定し
たホツトプレート（長さ50cm）上を走行させて巻
取つたものを編立て、染斑発生率の測定と同様の
条件で染色した編地の染色レベルを反射率で測定
する。なお糸条走行速度は150ｍ／分とし、反射
率の測定は、英光産業社製のModel New Ｙ型
測色機を用いて行ない、基準条件との差によつて
染色レベルを表わした。実施例１相対粘度（VR）40のナイロン66を紡糸温度
305℃で直径0.35φ、孔数６の紡糸口金より溶融紡
出し紡糸口金下10cmの位置より、糸の全周囲より
供給される30℃の冷却風によつて冷却、固化し、
油剤を付与した後、種々の引取速度で引取り
20d／6fのフイラメント糸を得た。得られたフイ
ラメント糸の微細構造特性、実用特性、及び染色
特性を第１表に示す。一方、比較のために、紡速900ｍ／分で紡糸し
た未延伸フイラメント糸を延伸比を変えて延伸し
た。通常の紡糸−延伸法によつて得たフイラメン
ト糸（20d／6f）の上述の特性を同じく第１表に
示した。なおこれらのフイラメント糸を加工温度
200℃、撚数5200回／ｍで仮撚した仮撚加工糸の
染斑発生率も第１表に示す。表においてNo.３〜No.６が本発明の繊維、特にNo.
５及びNo.６が本発明の好ましい範囲の繊維の例で
あり、実用上充分な機械的特性と、すぐれた染色
性、均染性を示している。特にNo.５、No.６の繊維
は機械的特性が極めてすぐれ、熱的にも安定な微
細構造を有し、均染性が極めて良好である。これ
に対し、No.１、No.２は（tanδ）maxが大きく
Tmaxが小さい、本発明の範囲外の繊維の例であ
るが、染色性（染着率、染料拡散速度）は高いも
のの、機械的特性、熱的構造安定性が劣り、染斑
発生率も高い。またNo.７〜No.９は従来の延伸繊維
で、Tmaxが高く（tanδ）maxが小さい、本発明
の範囲外の繊維の例であるが、表に示されるごと
く、機械的特性は充分なものの沸水収縮率が高
く、さらに均染性において本発明のフイラメント
糸に比し、大きく劣つている。

【表】

【表】実施例２実施例１のNo.２、No.４、No.６、No.８のフイラメ
ント糸について染色レベルの温度依存性を調べ
た。ホツトプレート温度185℃、195℃、205℃とし、
185℃の時を基準として染色レベルを測定した結
果を第２表に示す。

【表】表より明らかなごとく、本発明のフイラメント
糸No.４、No.６は処理温度の差によつて生じる染色
レベル差が、極めて少ない。実施例３第１図に示した装置を用いて、相対粘度
（VR）が40のナイロン66を孔径0.23mmφの孔を24
孔有する紡糸口金より295℃で溶融紡出し、直径
100mmφ、長さ20cm、雰囲気温度200℃の加熱筒を
通した後、紡糸口金下、80cmに設置した流体吸引
装置（流体圧0.5Kg／cm²ゲージ）によつて糸条を
吸引、冷却し、さらに油剤処理した後引取速度
4000ｍ／分〜7000ｍ／分で引取り、70d／24fのフ
イラメント糸を得た。それらの微細構造特性、実
用特性、染色特性を第３表に示す。また比較とし
て紡速1100ｍ／分で紡糸し、28倍に延伸した延伸
フイラメント糸の上記各特性もあわせて示す。な
お染斑発生率は、これらのフイラメント糸を加工
温度220℃、撚数3200回／ｍで仮撚加工糸を用い
て測定した。表より明らかなように本発明のフイ
ラメント糸（No.１〜４）は、充分な実用特性と、
すぐれた染色性、及び均染性を兼ね備えている。
特に本発明の好ましい範囲（No.３、No.４）のフイ
ラメント糸は上記特性が極めてすぐれているとい
える。

【表】【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例で用いた紡糸装置の概
略図で、図において、１は糸条、２は紡糸ヘツ
ド、３は管状加熱域、４は流体吸引装置、５は油
剤付与装置、６は集束装置、７は引取ロールであ
る。第２図は（tanδ）max、Tmaxの範囲を示す
グラフである。第３図は力学的損失正接（tanδ）
−温度（Ｔ）曲線を模式化して表わしたグラフで
ある。

Claims

【特許請求の範囲】１力学的損失正接（tanδ）のピーク高さ
（tanδ）maxとピーク温度（tmax〔℃〕）が tmax≦−320（tanδ）max＋132 を満足し、かつ前記ピーク温度が95℃以下、微結
晶の大きさ（ACS）が40Å以上、（100）面の結
晶配向度（CO）が85％以上及び繊維の中心部に
おける複屈折（Δn）が37×10^-3以上である均染
性良好なナイロン66フイラメント糸。