JPS638274B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、基体（ボデー）の周囲に切削部材を
設けた孔用の回転式ボーリングビツトに関する。

従来のこれらの回転式ボーリングビツトにおい
ては、切削部材は平面的に見て円形の小板の形に
構成されている。硬質金属、または炭化タングス
テン、炭化珪素や特に酸化アルミニウムなどの硬
質物質からなる支持部が多結晶状焼結ダイヤモン
ドの切削部と共に焼結成形体を形成し、ダイヤモ
ンド層は約0.5mm程の厚さである。切削部材は深
掘ボーリングビツトにその表面において、考えら
れうる凹凸による摩擦を低減するため、円形ダイ
ヤモンド層が切削部材の切削面を形成するように
固定される。

以上のような切削部材を設けた深掘ボーリング
ビツトの実用に関しては、これらのボーリングビ
ツトは変化するボーリング条件に合わせて最適態
様で使用することができず、また一般に切削面だ
けでなく切削エツジやフランクも急速な摩耗を受
けることがわかつた。これに伴つて切削部の急速
な弱化が生じ、ついには切削エツジが欠けること
になる。

本発明の目的は、特別な構造の切削部材を用い
ることによつて上記の欠点を軽減することにあ
る。本発明の構成においては、ダイヤモンド被覆
を施した小板の形態の公知切削部材とは対照的
に、切削部は薄い表面層によつてではなく、隅角
部の近傍を大きくした塊状切削部材によつて形成
されている。この結果、切削部材の切削作業中、
切削部から支持部あるいは工具への最適な熱の除
去が得られる。これはダイヤモンドの良好な熱伝
導性を利用する拡大ダイヤモンド塊によつて実現
されるものである。凹凸にもとづく摩耗はさて置
き、切削エツジの摩耗およびフランクの摩耗は本
発明による中実ダイヤモンド切削くさびの形態に
構成された切削部によつて大幅に防止される。

更に、作業対象の地面や岩層に関する切削部材
の配置については、切削部材を種々の角度にセツ
トして地面等を切削したりあるいは単に引かきま
たは削り取るというように、多くの新しい可能性
が考えられる。このことは、深掘ボーリングビツ
ト用の切削部材が軟質な可塑性層から脆い硬質層
に至るまでの幅広い用途に適用可能であることを
意味する。同時にまた、切削部は支持部により強
固に保持および支持され、これは本発明による切
削部の耐久性に有利に作用する。また、切削部材
は製作が安価である。尚、切削部にはダイヤモン
ドに代えて立方晶系窒化ボロンあるいは同等の超
硬質材料を用いることができる。

本発明の孔用回転式ボーリングビツトは、基体
（ボデー）の周囲に切削部材が設けられ、各切削
部材は支持部と該支持部に設けられる切削部とか
ら構成されており、また各切削部材は切削部を少
なくとも周囲においてケーシングのような支持部
で包囲する焼結体のセグメントとして形成され
る。

以下、本発明の実施例につき添付図面を参照し
て詳細に説明する。

第１図には円柱形状の焼結体１を示してあり、
この焼結体は例えば炭化タングステンなどからな
る硬質金属シエル２と、全面をこの硬質金属シエ
ル２で取り囲まれた多結晶状ダイヤモンドのコア
３とから構成されている。この焼結体１を線４お
よび５に沿つて截断することにより４つの切削部
材が得られ、そのうちの１つの切断部材６を第１
図の右半側に示してある。焼結体１の硬質金属シ
エル２の切取り部分が切削部８のための支持部７
を構成し、切削部８は焼結体１のコア３の切取り
部分から構成されていてその外周面および上下の
両端面が支持部により包囲されている。切削部材
６の四分円形セグメント状形態は第１図の実施例
における単なる一例として示したものであり、他
の適当なセグメント形状、例えば八方円形とする
こともできる。

第２図において、左半側には、基本的に第１図
のものと同形状の焼結体１をラジアル面内の截断
線１１，１２，１３によつて４つの成形体１ａ，
１ｂ，１ｃ，１ｄに分割した状態で示してある。
成形体１ａ〜１ｄは全て第１図に図示の如くアキ
シヤル面内の截断線９−９および１０−１０に沿
つて相互に等しい角度距離にて分割される。これ
によつて第２図の右半側に示すような四分円形の
切削部材１４および１５が形成される。切削部材
１４，１５の截断面１４ａ，１５ａが平面あるい
は真直とされ、正扇形体の形を有する。

成形体１ｂおよび１ｃから作られる扇形状の切
削部材１５は互に構造が同じであり、硬質金属シ
エル２と対応する支持部１６と、多結晶状ダイヤ
モンドコア３と対応する切削部１８とを有する。
この場合、支持部１６は切削部１８をそれの円弧
部においてのみ包囲している。

成形体１ａおよび１ｄから作られる切削部材１
４もまた互に構造が同じである。切削部材１４の
支持部１７は切削部１９を円弧部分において包囲
すると共に、切削部材１５とは対照的に、切削部
１９のラジアル面内に延在する両端面の一方にお
いてもこれを包囲している。

第２Ａ図の焼結体１および切削部材１４および
１５の実施例は実質的に第２図の実施例と同様で
あるが、截断線９−９および１０−１０が直線で
はなく弧である点だけが相違している。従つて、
第２Ａ図の切削部材１４および１５は第１図およ
び第２図の実施例の場合のように正扇形体の形の
焼結体ではなく、第２Ａ図の場合は切削部材１４
および１５は変形または不規則扇形体の形の焼結
体として形成され、截断線９−９および１０−１
０で規定される截断面１４ａおよび１５ａは相応
的に曲面となる。

第２図の実施例および第２Ａ図の実施例のいず
れの場合も、切削部材１４および１５を形成する
際に、焼結体１をまず截断線９−９および１０−
１０に沿つて、次に截断線１１，１２，１３に沿
つて切断するか、あるいはその逆とするかは全く
問題ではない。

第２Ｂ図の実施例においては、焼結体１′が球
形である。この球形焼結体も硬質金属シエル２お
よび多結晶状ダイヤモンドのコア３から構成され
ている。球形焼結体１′は截断線１１ａに沿つて
２つの半球に分断でき、そしてその半球から截断
線９ａおよび１０ａに沿つて切削部材１５′を切
り出すことができる。截断線９ａおよび１０ａは
コア３の中心で交差し、かつ図示例では互に直角
に配されている。第２Ｂ図において、球形焼結体
１′を上記の如く截断することによつて得られる
切削部材１５′は第２Ｂ図の下側に別に示すよう
な八分球形となる。この切削部材１５′も多結晶
状ダイヤモンドから形成された切削部１８′およ
びこれを包囲するジヤケツトの役目をする硬質金
属の支持部１６′から構成されている。

焼結体１は円柱の代わりに多角形直柱、例えば
平行六面体の形にすることができ、この場合は截
断線４−４および５−５、または９−９および１
０−１０は概ね柱体の軸方向外縁を通るように設
定することができ、一方、焼結体１′は球形の代
わりに多面体、回転長円体（長球）または同等の
回転体とすることができる。多面体の形状は任意
であるが、できれば実質上等しい切削部材を形成
する上で焼結体を無駄なく利用し得るようなコア
３の截断が可能なように選ぶのが好ましい。

このような多面体の１例として、八面体形状の
焼結体１″をこれの八分截断片と共に第２Ｃ図に
示してある。截断片は第２Ｃ図の下側に別に示し
てあり、これが切削部材１５″を形成する。この
切削部材も焼結体１″のコア３に対応する多結晶
状ダイヤモンドの切削部１８″および同じく焼結
体１″の硬質金属シエル２に対応する支持部１
６″から構成されている。

第２Ｄ図に示す焼結体１の実施例は、第１図、
第２図および第２Ａ図の実施例と同じ円柱の基本
形状を有する。しかし、これら前述の実施例とは
対照的に、この実施例では焼結体１の支持部２′
内に同軸状あるいは同心状に埋設された切削部
３′が、断面で見て３つの花弁状翼部３ａ，３ｂ，
３ｃを有する星型の基本形状を有する。この焼結
体１においては、切削部３′はその周面と底面が
支持部２′で包囲されている。切削部３′の翼部３
ａ，３ｂ，３ｃは先端部および基部接続領域が丸
くなつている。

図示例では120゜間隔で配された仮想線４ａが第
２Ｄ図の焼結体１における截断線または截断面を
示し、これに沿つて焼結体１を截断することによ
り第２Ｄ図の右半側に示す形状の３つの切削部材
が得られる。この場合、截断線４ａは焼結体１の
ラジアル面において星型切削部３′の翼部３ａ，
３ｂ，３ｃの中心を通つて延びる。得られる切削
部材は基本形状が切削部材１４の形と対応し、従
つてここでは同様に参照符号１４で示す。切削部
１９′は、焼結体１の原型の星型切削部３′の互に
近接する２つの翼部半体３a′および３b′からなる
変態形状を有する。支持部１７′は切削部１９′を
底面および周囲の翼半体３a′および３b′間を結ぶ
彎曲部分を包囲する。

第２Ｅ図の左半側に示す切削部材６は基本構造
が第１図の切削部材６に相当し、同様に円柱状焼
結体１から得られるセグメントにより形成され
る。支持部７′は切削部８′を両端および周面にお
いて包囲している。しかし、この第１図に示す実
施例の変形例においては切削部材６が焼結体から
の四分截断片により形成され、それの切削部は第
２Ｄ図の実施例の場合のように断面が星型の基本
形状を有するものの、この場合には４本の花弁状
翼部を有していてこれらの翼部もまた先端部およ
び基部接続領域が丸くなつている。第２Ｅ図の切
削部材６を製作するための截断線はやはり翼部を
中心を通つて延びる。第２Ｅ図において、切削部
材６の切削部８′の互に隣接する２つの翼部半体
は符号８ａ，８ｂで示してある。

第２Ｅ図の右半側に示した切削部分はその基本
構造が第２図、第２Ａ図および第２Ｂ図の切削部
材１４と対応しており、従つてこれにも符号１４
を付してある。尚、この符号は他にも対応する部
分に用いている。この実施例における切削部１
９′の互に直角をなす翼部半体は符号１９ａ，１
９ｂで示してある。

第２Ｅ図の右半側に示す２つの切削部材１４の
製作は、第２Ｅ図の左半側に示す切削部材６を中
央横断面に沿つて截断する方法でも良いし、ある
いはまた切削部材１４は第２図および第２Ａ図に
示すような焼結体１からこれらの図を参照して前
述したような方法で製作することもできる。

同様の製作方法は第２Ｆ図に示す切削部材６′
および１４′の実施例にも適用される。これらの
切削部材の最初の形状は、６本の花弁状翼部を有
する切削部を含む六角柱の基本形状の焼結体であ
る。第２Ｅ図のものと同じ参照符号が、第２Ｆ図
における切削部材６′および１４′の対応する部分
にも使用してある。

切削部材６′は初期加工片である六角柱焼結体
の６分截断片から形成され、截断線は外側鉛直縁
と六角柱の中心を通るように設定される。しか
し、最終的な鉛直の横側截断面１４ａは、ほぼ翼
部半体８ａおよび８ｂ、または１９ａおよび１９
ｂの先端から外方の部分が互に平行となるように
機械加工される。更に、第２Ｆ図の右半側に示す
切削部材１４′においては、切削部１９′に近い側
の端面１４ｂの端部に切削部材外方への丸味をつ
けて空隙面を形成してある。

第２Ｄ図、第２Ｅ図および第２Ｆ図に示す切削
部材は切削部に用いられるダイヤモンドあるいは
立方晶系窒化ボロンや同等の超硬材料が他の実施
例と比較して少なく、従つて特に後述する第４
図、第１４図および第１５図で説明するような回
転式ボーリングビツトに装着して軟質層の作業に
適しており、これらの図に示す構成においては切
削部材はすきの作用をする。

以上に説明および図示した切削部材は非常に様
様な配置でボーリングツールに固定することがで
き、その固定には必ず切削部から遠い側の支持部
後側部分が用いられる。第３図に示すように、切
削部材６においては、切削部９が切削エツジ２０
および切削コーナー２１ａおよび２１ｂを形成し
ている。

第４図、第５図および第６図には、切削部材６
を孔あけすべき層２３との切削係合状態にて示し
てある。切削エツジ２０の切削作用は第４図から
明らかであり、この図は硬質金属支持部７によつ
て包囲された多結晶状ダイヤモンドの切削部８が
切削エツジ２０によつて規定される線に沿つて切
削作用を発揮して切屑２２を形成する状態を示し
ている。

切削部材６をツールに斜め配置で固定すること
により、切削コーナー２１ａまたは２１ｂも層２
３の孔掘りに使用でき、層は同じ送り方向の場合
に特定の切削コーナーにより引かきされあるいは
削り取られる。第５図および第６図はこの作業態
様を示している。第５図の構成では切削エツジ２
１ａが引かき作用を、また第６図の構成では切削
エツジ２１ｂが削り取り作用をそれぞれ層２３に
及ぼしてこれをほぼＶ字形に切削し、これと相応
する切屑が形成される。更に、支持部７は符号７
ａの部分が切除されて第５図に示すようにフラン
クを形成する。第６図に示す切削部材６の逆傾斜
位置では、支持部７が符号７ｂの部分を切除さ
れ、切削部８のＶ字形切削面８ａが露出してい
る。全体として、支持部７は切削部８のための支
持機能を有し、特に第４図から明らかなように切
削部８の両端に係合している部分においてさえも
切削作用には関与しない。

第７図から第１２図は切削部材１５の使用の可
能性を示すものであり、この切削部材は切削コー
ナー２４ａおよび２４ｂ、ならびに切削エツジ２
５、切削エツジ２６ａおよび２６ｂ、切削エツジ
２７ａおよび２７ｂを形成している（第７図）。
可能な切削態様は第８図から第１２図に示されて
いる。

ボーリングツールにおける切削部材１５の第８
図に示すような配置構成の場合、切屑２８は切削
部１８の切削面２４の前側の切削エツジ２５によ
つて層２９から剥離する。フランクは符号２６で
示してある。第９図に示す切削部材１５の配置構
成の場合、切削部１８はすきとして作用し、切削
エツジ２５，２６ａおよび２７ａで切削を行な
う。これを180゜回転した構成の場合は、切削部材
１５は切削エツジ２５および切削エツジ２６ｂお
よび２７ｂで切削を行なう。いずれの場合も複雑
な三次元的切屑５２が形成される。第１０図に示
す配置構成では、切削部材１５の切削部１８は切
削エツジ２６ａで切削を行なう。切削部材１５の
適切な異なる傾斜位置では、切削エツジ２７ａま
たは２６ｂあるいは２７ｂが切削エツジ２６ａに
代わつて層２９に係合することができる。この場
合、切削面２４は円形セグメントの形をしてい
る。第１１図に示す配置構成では、切削部材１５
は送り方向が左向きの場合の層２９の削り取りに
適しており、図示例の場合は切削コーナー２４ａ
が、また逆の傾斜位置の場合は切削コーナー２４
ｂがそれぞれ層２９と係合する。第１２図に示す
傾斜位置では、送り方向が同じ場合、削り取り作
用は切削コーナー２４ａによつて層２９に及ぼさ
れる。逆に傾斜位置の場合の層２９に対する削り
取り作用は切削コーナー２４ｂによつて得られ
る。

以上に説明および図示した切削部材６または切
削部材１５の配置構成は、関連する作用態様の場
合は前述した他の切削部材にも適用され、以下こ
れを切削部材１４につき第１３図から第１７図を
参照して説明する。

第１３図に示すように、切削部材１４の切削部
１９は切削エツジ３１ａ，３１ｂおよび３２なら
びに正削コーナー３３ａおよび３３ｂを有する。
切削部１９における幾何学的関連は第１４図から
第１７図に示すとおりであり、これは第８図から
第１２図と対応する。

第１４図によれば、切削エツジ３２は切屑２８
を形成するような切削を行なう。一方、第１５図
の配置では切削エツジ３１ａ，３１ｂおよび３２
が切屑５２を形成するような切削を行ない、切削
部材１４はやはりすき作用を発揮する。第１６図
は切削コーナー３３ａによる層２９の削り取りを
示す。第１７図は切削エツジ３３ｂによる層２９
の引かきを示し、支持部１７はやはり符号１７ａ
の部分が切除されてフランクを形成している。切
削部材１４の送り方向はいずれの場合も左向きで
ある。

上述した切削部材の構造および配置は、用途な
らびに層のボーリング条件に従つて選択される。
すなわち、硬質岩層の場合は削り取りまたは引か
き作用がボーリング作業に適している。これらの
作用は第５図、第６図、第１１図、第１２図、お
よび第１６図、第１７図に示す配置構成によつて
実現でき、またこれらの図に示す切削部材の他
に、切削部材１５′および１５″を用いることもこ
のような切削作用には特に有利である。非常に軟
質な可塑性層に対しては、第９図および第１５図
に示すような切削部材のすき作用が生ずる配置構
成が適している。この場合、切削部材を非対称的
なすき作用が生ずるように配置しても良い。摩耗
性があまり大きくない中間的性質の層に対して
は、第４図、第８図、第１０図および第１４図に
示すような配置構成とすることができ、その場合
は図示のような切屑が形成される。

第１８図は、切削部材１４を参照して、本発明
による切削部材の深掘ボーリングビツトへの固定
方法を示している。これによれば、切削部材１４
はその支持部１７において適当な形状の保持部材
３４に接着またはロウ付けによつて結合される。
図示例では、保持部材３４はボーリングビツトの
母体部材３５中に焼結されている。母体部材３５
のリブ３６は、切削部材１４と保持部材３４間の
ロウ付け線を、ボーリングビツトの符号３７で１
つだけ図示した通常の噴射ノズルから噴出する噴
射液によつて生ずる侵食から保護する。

切削部材とボーリングビツトがロウ付け結合の
場合、切削部材に例えばニツケル、銅あるいはコ
バルトの表面コーテイングを施すことができる。
このコーテイングは拡散結合を助長し、またこの
コーテイングは物理的方法、化学的方法、または
電気メツキ法によつて形成することができる。か
かる表面コーテイングは支持部材１７と保持部材
３７の接触面間のロウ付け隙間におけるロウの流
れを助長し、完全なロウ付け結合の実現に寄与す
る。

第１９図には、切削部材１４が第１８図で説明
した態様で組み付けられたボーリングビツトを断
面で略示してある。この図からは母体部材３５を
含むビツト基体３８、切削部材１４、および切削
部材１４の前側にあるリブ３６を含む保持部材３
４が明らかである。切削運動は軸線Ｘ−Ｘを中心
とするボーリングビツトの回転によつて生ずる。

ボーリングビツトにおける切削部材１４の固定
方法の変形例を第２０図に示してあり、この場合
は切削部材１４は第６図に図示の配置構成に従つ
て挿入される。この例では切削部材１４は保持部
材４０にロウ付けまたは接着によつて固定され
る。ロウ付け結合または接着結合は、ノズル４１
から噴出する噴射流による侵食から、リブ４２に
よつて保護される。保持部材４０は炉処理におい
てビツト基体４３中に焼結される。この構造で
は、第１８図の構造の場合と同様に、ビツト基体
のリブ４４が保持部材４０の後側に設けられてい
て、図示例におけるリブ構造に必要な剛性を付与
している。第２１図は切削部材１４を第２０図の
方法で組み付けたボーリングビツトの断面図であ
り、この図からは保持部材４０、切削部材１４、
ノズル４１および２つのリブ４２および４４が明
らかである。

切削部材１４ないし１５はまた第２２図および
第２３図に示すような段付きツールに設けること
もできる。切削状態は基本的に第１１図および第
１２図または第１６図および第１７図に示す配置
構成にもとづいて決められる。切削部材１５はボ
ーリングビツトの基体に焼結された保持部材４５
にロウ付けされるかあるいは差し込まれる。保持
部材４５は切削部材１５の後側を支持する。もし
切削部材１４を使用する場合は、切削部材の切削
面から遠い側を保持部材４６で支持する必要はな
い。何故なら、この場合には切削部材１４の切削
部１９が後側を支持部１７で支持されているから
である。第２３図は第２図による切削部材を設け
た段付きツールを示す。

切削部材１４ないし１５がらせん状にセツトさ
れ、切削作用が第８図および第１４図に図示の原
理に従うように選択された深掘ボーリングビツト
の構成を、第２４図、第２４Ａ図および第２４Ｂ
図に、切削部材１５を用いた場合を例にとつて示
してある。この構成においては、切削部材１５は
ビツトにらせん状または類似の状態に配列され、
やはり保持部材４７にロウ付けまたは接着によつ
て固定される。

第２５図、第２５Ａ図および第２５Ｂ図の変形
例においては、切削部材１４ないし１５が第９図
および第１５図の配置構成で挿入されていて、す
き作用を発揮する。切削部材１４を第２５図から
第２５Ｂ図に示すように挿入する場合は、切削部
１９だけがビツトの母体部材から突出するような
構造とすることができる。対応する切削部材１４
の支持は、保持部材４８ならびに母体部材の一部
をなすリブ４９によつて得られる。同様のことが
第２４図の実施例にも当てはまる。

上述した切削部材をコアビツトの形態に構成さ
れた回転式ボーリングビツトに使用する場合を、
第２６図に、切削部材１５を用いた例について示
してある。この構成においては、切削部材１５は
環状端面に等間隔で配設された保持部材５０にロ
ウ付けされるかあるいは差し込まれる。保持部材
５０はコアビツトの母体形成部材５１に、図示例
では浸潤によつて剛固に結合されている。

切削部材の材料はビツト基体３５に対し、切削
部材の支持部７，１６または１７が切削部８，１
８または１９と比較して耐摩耗性が小さく、かつ
基体部材３５と比較して耐摩耗性が大きいように
選ばれる。もし切削部材がそれぞれ基体部材３５
に保持部材により、第１８図および第２５図に保
持部材３４，４０，４５および４６を参照して示
すように固定される場合は、特定の保持部材が切
削部材の支持部７，１６または１７と比較して耐
摩耗性が小さく、かつ基体部材３５と比較して耐
摩耗性が大きいような構成とする。この構成の結
果、摩耗形成はビツト上の特定の切削部材の領域
において、最小摩耗が切削部８，１８，１９に発
生しかつ摩耗が漸次基体部材３５へ向つて増大す
るように成長するという効果が得られる。これに
より、切削部８，１８または１９の過酷な摩耗パ
ターンの場合でさえも切削部材は常に自由露出状
態にあつて切削作業を実施し得るということが実
現される。

これに関連して更に、切削部材の支持部７，１
６または１７の材料剛性を基体部材３５のそれよ
り大きくかつ切削部８，１８または１９のそれよ
り小さくすることが得策である。もし切削部材を
それぞれ基体部材３５に前述した如く保持部材３
４，４０，４５または４６によつて固定する場合
は、保持部材の材料剛性を支持部７，１６または
１７と比較して小さくかつ母体部材３５と比較し
て大きくするのが好ましい。このような切削部材
の切削部からビツト基体部材３５の方向への剛性
の漸減により、ボーリング作業中に生ずる力の切
削部材からの十分な引出しおよびビツト基体部材
内での吸収が実現される。

これらの材料特性を実現するためには、例えば
炭化タングステンを、銅を主体とする合金、例え
ば黄銅または青銅、ならびに様々な比のニツケ
ル、コバルト、すず、亜鉛、マンガン、鉄および
銀を含む合金中に結合させたものをビツト基体部
材として用いることができる。炭化タングステン
は第一に切削部材の切削部７，１６または１７用
と考えられる。適当な異なる組成は保持部材３
４，４０，４５または４６に用いることができ
る。後者には例えばニツケル、銅またはコバルト
の態様のコーテイングを施すことができ、これら
は拡散結合を助長して、一方では保持部材とビツ
ト基体部材３５間のロウ付け結合の強度を、また
他方では切削部材の支持部７，１６または１７の
強度を向上させる。

切削部材用の特定の初期加工片を形成する焼結
体の製作においては、支持部は少なくとも一部を
予備成形した焼結体の形状、例えば底部を閉鎖し
た円筒の形に予め形成しておくことができ、しか
るのちにこの予備成形体の空所にダイヤモンド粒
子および例えばコバルト粉末体を充填し、そして
これを焼結する。最終製品の切削部を形成する部
分の焼結中あるいは焼結後に、予備成形体が完成
する。切削部を別の予備成形焼結体の形で製作
し、１つにはこれを支持部を形成する予備成形体
に挿入して次にそれを支持部を完成させる焼結体
にジルコニウム、コバルトおよびニツケル等の混
合物質を使用して一体化するか、あるいはもう１
つの方法としては切削部予備成形焼結体を支持部
内へそれの焼結中に焼結させることが可能であ
る。

本発明において用いる切削部材は、米国特許第
3745623号、同第4063909号、および同第3743489
号に開示の方法、すなわちダイヤモンド粉末また
は立方晶系窒化ボロン粉末を支持用硬質炭化物で
もつて圧力・温度線図のダイヤモンド安定領域の
圧力および温度下で凝縮する方法によつて製作す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は左半側に焼結体をまた右半側に焼結体
からの切削部材を形成するセグメントをそれぞれ
示す斜視図、第２図は第１図に示すような焼結体
を繰り返し分割したものを切削部材としてのセグ
メントと共に示す図、第２Ａ図は焼結体からの変
形切削部材を形成する変形セグメントを第２図と
対応させて示す図、第２Ｂ図は基本形状が球状の
焼結体を該焼結体からの切削部材を形成する球形
状セグメントと共に示す斜視図、第２Ｃ図は八面
体の形状の焼結体および該八面体からの別の切削
部材の実施例を形成するセグメントを示す斜視
図、第２Ｄ図は左半側に星型切削部を有する円柱
形焼結体をまた右半側に該焼結体からの更に別の
切削部材の変形例を形成するセグメントをそれぞ
れ示す斜視図、第２Ｅ図は最初に星型切削部を有
する円柱状焼結体から形成される切削部材のいく
つかの変形例を示す図、第２Ｆ図は最初に六角柱
の基本形状を有しかつ星型切削部を有する焼結体
から形成される切削部材の別のいくつかの変形例
を示す図、第３図から第１７図は切削部材のいく
つかの例を一部は層との作用関連状態にて示す
図、第１８図は深掘ボーリングビツトの該ビツト
への切削部材の固定方法を示すための詳細断面
図、第１９図は深掘ボーリングビツトのこれを切
削部材を第１８図の方法で固定した状態の軸方向
半断面図、第２０図および第２１図ならびに第２
２図および第２３図はそれぞれ第１８図および第
１９図と対応させて切削部材の異なる実施例およ
び配置構成例を示す図、第２４図は切削部材がら
せん状に配列された深掘ボーリングビツトの平面
図、第２４Ａ図および第２４Ｂ図はそれぞれ第２
４図の切削部材の互に直角方向へ見た拡大図、第
２５図から第２５Ｂ図は第２４図から第２４Ｂ図
に対応させて切削部材の変形例を示す図、第２６
図はコアビツトの形態に構成された回転式ボーリ
ングビツトの実施例を示す図である。 １，１′，１″……焼結体、２，２′……シエル
（または支持部）、３，３′……コア（または切削
部）、６，６′，１４，１４′，１５，１５′，１
５″……切削部材、７，７′，１６，１６′，１
６″，１７，１７′……支持部、８，８′，１８，
１８′，１８″，１９，１９′……切削部。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 基体の外周に切削部材を設けた孔用の回転式
   ボーリングビツトにおいて、各々の切削部材６は
   支持部７と該支持部に設けられる切削部８とから
   構成され、各切削部材は前記切削部を少なくとも
   その周囲においてケーシングのような支持部で包
   囲する焼結体のセグメントとして形成されること
   を特徴とする回転式ボーリングビツト。 ２ 前記切削部材は、切削部を全面においてジヤ
   ケツトの如く包囲する支持部を有する焼結体の切
   片であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の回転式ボーリングビツト。 ３ 前記焼結体は切削部材の形成のための円柱形
   状を有することを特徴とする特許請求の範囲第１
   項または第２項記載の回転式ボーリングビツト。 ４ 前記焼結体は切削部材の形成のための多角形
   直柱の形状を有することを特徴とする特許請求の
   範囲第１項または第２項記載の回転式ボーリング
   ビツト。 ５ 前記焼結体は切削部材形成のための球形の形
   状を有することを特徴とする特許請求の範囲第２
   項記載の回転式ボーリングビツト。 ６ 前記焼結体は切削部材形成のための多面体の
   形状を有することを特徴とする特許請求の範囲第
   ２項記載の回転式ボーリングビツト。 ７ 前記切削部は焼結体の支持部内に同軸状ある
   いは同心状に埋設されることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の回転式ボーリングビツト。 ８ 前記切削部は断面において少なくとも３つの
   花弁状翼部を有する星型基本形状を有することを
   特徴とする特許請求の範囲第７項記載の回転式ボ
   ーリングビツト。 ９ 前記翼部はそれらの先端ならびに基部接続領
   域において丸味がついていることを特徴とする特
   許請求の範囲第８項記載の回転式ボーリングビツ
   ト。 １０ 前記切削部材の支持部は切削部と比較して
   耐摩耗性が小さく、かつ基体と比較して耐摩耗性
   が大きいことを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の回転式ボーリングビツト。 １１ 前記切削部材はそれぞれ基体に保持部材に
   よつて固定され、該保持部材は切削部材の支持部
   と比較して耐摩耗性が小さく、かつ基体と比較し
   て耐摩耗性が大きいことを特徴とする特許請求の
   範囲第１０項記載の回転式ボーリングビツト。 １２ 前記保持部材に基体への拡散結合を助長す
   るコーテイングを施したことを特徴とする特許請
   求の範囲第１１項記載の回転式ボーリングビツ
   ト。